CN102605251A - 一种前置式超快冷制备热轧双相钢的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于轧钢技术领域,具体涉及一种前置式超快冷制备热轧双相钢的方法。实现本发明的技术方案是:将连铸坯,经隧道炉加热,控制加热温度1150~1200℃,加热时间为120min,出炉温度1100~1150℃;出炉后的连铸坯在热连轧机组上进行轧制,控制入粗轧机温度1000~1100℃,精轧温度950~990℃,终轧温度800~830℃;热轧后进行冷却控制,首先经超快速冷却,温降为110~130℃,冷却速度为100~140℃/s,随后空冷2~6s,再经层流冷却至100~240℃进行卷取,得到厚度为2.75~4.7mm的钢板。本发明的技术方案是改变了传统的生产双相钢的后置式超快冷工艺,应用工业生产中已有的前置式超快冷设备,避免了对控冷设备的改造,性能完全满足用户要求。
Description
技术领域
本发明属于轧钢技术领域,具体涉及一种前置式超快冷制备热轧双相钢的方法。
背景技术
双相钢自20世纪60年代问世以来,在汽车结构轻量化上发挥了重要作用,热轧双相钢因其成本低、性能好,在汽车白车身上的应用量达到了75-80%。
由于双相钢同时具备马氏体和铁素体组织的特点,在其生产过程中需要克服的技术难点是:1)生成足够的铁素体;2)抑制珠光体的产生;3)抑制贝氏体的产生;4)残余奥氏体转变为马氏体,这就需要通过采用添加合金元素,同时进行后置式快速冷却,即首先经过层流冷却,最后进行超快速冷却的方式抑制贝氏体和珠光体的生成。目前国际上主要采用添加Cr和Mo等微合金元素,同时利用高冷速层流冷却或者后置式超快冷工艺来生产热轧双相钢。
然而在工业化生产中,一条钢材生产线往往要生产不同种类的钢材,而为了节约成本,适应生产大多数钢材,通常将超快冷设备建在轧机后、层流冷却区前,而这样的生产线不适合生产双相钢,或者需要通过对控冷设备进行改建来生产双相钢,这无疑加大了企业的成产难度和生产成本,同时由于目前国际钼铁价格的上涨也给企业带来了巨大的成本压力,急需开发一种节约成本的双相钢的生产工艺。
发明内容
针对现有技术中存在的钢厂中超快冷装置是安装在轧机后、冷却区前的实际情况,并本着节省成本的原则,本发明提供一种前置式超快冷制备热轧双相钢的方法,采用超快冷+空冷+层流冷却模式来实现双相钢生产,目的是不需要改造已有的冷却设备就能生产出热轧双相钢。
实现本发明的技术方案是:
本发明的双相钢的化学成分,按质量百分数为(0.06~0.08)%C,(0.1~0.5)%Si,(1.10~1.30)%Mn,(0.01~0.02)%Nb,(0.01~0.02)%Ti,余量为Fe;其微观组织为软相铁素体和硬相马氏体,铁素体体积份数为70~90%,马氏体为10~30%;室温下的力学性能为屈服强度Rp0.2为380~420MPa,抗拉强度Rm为640~700MPa,屈强比为0.59~0.70,断后总伸长率为21~28%。
本发明的前置式超快冷制备热轧双相钢的方法按照以下步骤进行:
(1)将厚度为70~90mm,化学组成为:(0.05~0.08)%C,(0.1~0.5)%Si,(1.10~1.30)%Mn,(0.01~0.02)%Nb,(0.01~0.02)%Ti,余量是Fe的连铸坯,经隧道炉加热,控制加热温度1150~1200℃,加热时间为120min,出炉温度1100~1150℃;
(2)出炉后的连铸坯在热连轧机组上进行轧制,控制粗轧温度1000~1100℃,精轧咬入温度950~990℃,终轧温度800~830℃;
(3)热轧后进行冷却控制,首先经超快速冷却,温降为110~130℃,冷却速度为100~140℃/s,随后空冷2~6s,再经层流冷却至100~240℃进行卷取,得到厚度为2.75~4.7mm的钢板。
与现有技术相比,本发明的特点和有益效果是:
①本发明的技术方案是改变了传统的生产双相钢的后置式超快冷工艺,应用工业生产中已有的前置式超快冷设备,避免了对控冷设备的改造;
②本发明的双相钢不添加价格较贵的元素Mo,从而降低原料成本,同时添加了<0.02%得Nb和<0.02%的Ti,确保产品性能,以Nb、Ti代替Mo,能够节省成本150元/吨以上;
③本发明的双相钢产品,抗拉强度为640~700MPa,屈强比为0.59~0.70,性能完全满足用户要求。
附图说明
图1是本发明的700MPa级热轧双相钢的典型的金相组织电镜图,经4%硝酸酒精试剂腐蚀;
其中白色部分为铁素体,灰黑色部分为马氏体。
具体实施方式
实施例1
选择表1化学成分钢为原料,编号分别为1、2和3,其中每个编号取a和b两个试样测定其力学性能。
连铸薄板坯尺寸为(70~90)mm(厚度)×1300mm(宽)×9000mm(长),连铸板坯经蓄热式加热炉加热,后经粗轧及7机架热连轧机组轧制,控制开轧温度、终轧温度及随后的超快冷出口温度、空冷时间、卷取温度,得到钢板厚度规格为2.75~4.7mm,控轧控冷工艺如表2所示,力学性能和组织份数如表3所示,试样1a的典型金相组织电镜图如图1所示,从图中可以看出,其组织为铁素体和马氏体双相。
表1 双相钢化学成分
编号 | C | Si | Mn | Nb | Ti | P | S |
1 | 0.08 | 0.1 | 1.1 | 0.01 | 0.01 | 0.016 | 0.0022 |
2 | 0.0657 | 0.2559 | 1.27 | 0.017 | 0.020 | 0.017 | 0.0026 |
3 | 0.06 | 0.5 | 1.3 | 0.02 | 0.016 | 0.0128 | 0.0035 |
表2 实测控轧控冷工艺
编号 | 连铸坯厚度mm | 均热时间Min | 出炉温度℃ | 粗轧温度℃ | 精轧温度℃ | 终轧温度℃ | 出超快冷温度℃ | 空冷时间s | 卷取温度℃ |
1 | 70 | 120 | 1150 | 1000 | 990 | 830 | 720 | 2 | 100 |
2 | 80 | 120 | 1180 | 1080 | 980 | 800 | 703 | 4 | 210 |
3 | 90 | 120 | 1200 | 1100 | 950 | 806 | 670 | 6 | 240 |
表3 实测力学性能和各相体积份数
其中,Rp0.2-名义屈服强度;Rm-抗拉强度;A50-定标距50mm断后伸长率;Rp0.2/Rm-屈强比;Rm×A50-强塑积。
Claims (2)
1.一种前置式超快冷制备热轧双相钢的方法,其特征在于按照以下步骤进行:(1)将厚度为70~90mm,化学组成为:(0.05~0.08)%C,(0.1~0.5)%Si,(1.10~1.30)%Mn,(0.01~0.02)%Nb,(0.01~0.02)%Ti,余量是Fe的连铸坯,经隧道炉加热,控制加热温度1150~1200℃,加热时间为120min,出炉温度1100~1150℃;
(2)出炉后的连铸坯在热连轧机组上进行轧制,控制粗轧温度1000~1100℃,精轧温度950~990℃,终轧温度800~830℃;
(3)热轧后进行冷却控制,首先经超快速冷却,温降为110~130℃,冷却速度为100~140℃/s,随后空冷2~6s,再经层流冷却至100~240℃进行卷取,得到厚度为2.75~4.7mm的热轧双相钢钢板。
2.根据权利要求1所述的一种前置式超快冷制备热轧双相钢的方法,其特征在于制备的热轧双相钢钢板,其化学成分,按质量百分数为:(0.06~0.08)%C,(0.1~0.5)%Si,(1.10~1.30)%Mn,(0.01~0.02)%Nb,(0.01~0.02)%Ti,余量为Fe;其微观组织为软相铁素体和硬相马氏体,铁素体体积份数为70~90%,马氏体为10~30%;室温下的力学性能为屈服强度Rp0.2为380~420MPa,抗拉强度Rm为640~700MPa,屈强比为0.59~0.70,断后总伸长率为21~28%。
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103014491A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-03 | 首钢总公司 | 一种600MPa级低合金高强度特厚钢板及其生产方法 |
CN103343209A (zh) * | 2013-07-17 | 2013-10-09 | 哈尔滨工业大学(威海) | 一种改善q235钢板性能的控轧控冷工艺 |
CN103589954A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-19 | 东北大学 | 一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法 |
CN104662181A (zh) * | 2012-09-21 | 2015-05-27 | 日立金属株式会社 | 马氏体时效钢卷材的制造方法 |
CN106216412A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-12-14 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种利用炉卷机组层流分段冷却控制中厚板相变的方法 |
CN107904376A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-04-13 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种防止双相钢扁卷的方法及装置 |
CN109694985A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 性能优良的800MPa级热轧双相钢板及其制造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06179009A (ja) * | 1992-12-11 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 連続熱間圧延の冷却制御方法 |
CN101153367A (zh) * | 2006-09-28 | 2008-04-02 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种细晶强化碳素结构钢及其热轧薄板制造工艺 |
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2012
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Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06179009A (ja) * | 1992-12-11 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 連続熱間圧延の冷却制御方法 |
CN101153367A (zh) * | 2006-09-28 | 2008-04-02 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种细晶强化碳素结构钢及其热轧薄板制造工艺 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
王国栋等: "新一代节约型高性能结构钢的研究现状与进展", 《中国材料进展》 * |
蔡晓辉等: "前置式超快冷方式下DP700的生产工艺", 《东北大学学报(自然科学版)》 * |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104662181A (zh) * | 2012-09-21 | 2015-05-27 | 日立金属株式会社 | 马氏体时效钢卷材的制造方法 |
CN103014491A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-03 | 首钢总公司 | 一种600MPa级低合金高强度特厚钢板及其生产方法 |
CN103343209A (zh) * | 2013-07-17 | 2013-10-09 | 哈尔滨工业大学(威海) | 一种改善q235钢板性能的控轧控冷工艺 |
CN103343209B (zh) * | 2013-07-17 | 2015-03-11 | 哈尔滨工业大学(威海) | 一种改善q235钢板性能的控轧控冷工艺 |
CN103589954A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-19 | 东北大学 | 一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法 |
CN103589954B (zh) * | 2013-11-29 | 2015-07-15 | 东北大学 | 一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法 |
CN106216412A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-12-14 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种利用炉卷机组层流分段冷却控制中厚板相变的方法 |
CN109694985A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 性能优良的800MPa级热轧双相钢板及其制造方法 |
CN107904376A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-04-13 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种防止双相钢扁卷的方法及装置 |
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