CN102581553A - X80级高强韧管线钢大口径无缝管及制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明针对现有管线钢的特殊性能要求和大口径无缝管加工制造方法存在的不足，提供一种用高强韧X80级管线钢制备的大口径无缝管，以满足极地低温、腐蚀等复杂环境下的油气输送管线需求。合金精炼钢水浇铸并离心铸造制得大口径管坯，在管坯首尾端固接碳素钢圆形部件并对整个管件内外表面进行切削机加工，经加热、除磷后，在空心管坯内插入芯棒并定位，然后送入周期轧机进行往复轧制获得要求尺寸的管件。脱芯棒、切头、切尾后经加热、定径、精整，制得合格尺寸的成品管件。本发明X80级管线钢及制造的无缝管综合力学性能良好，尤其具有优良的低温冲击韧性，适合于高寒环境下高强度、高韧性、耐腐蚀大口径输送管线用。

Description

X80级高强韧管线钢大口径无缝管及制造方法

技术领域

本发明涉及一种石油天然气输送高强钢无缝管及其制造方法，尤其适用于具有高强度、高韧性、耐低温的大口径无缝管制造。

背景技术

管道输送是将石油天然气从遥远的开采地向最终用户端长距离输送的重要方式。在5000公里距离以下，石油天然气的管道输送是较其它运输方式相比最为经济的一种手段。与其它方式相比，管道输送具有输送量大，成本低，安全性高、便捷、高效等优点。输送压力的提高要求增加钢管壁厚，壁厚增加势必带来钢管重量的增加。在此情况下，只有提高管线钢级，才能减小钢管壁厚，节约钢材，降低管道建设的成本。一般情况下，钢管费用占整个管道投资的25％-30％。

由于极地油气田、海上油气田和腐蚀环境油气田等恶劣环境油气田的开发，不仅要求管线钢具有高的强度，而且要求具有高的韧性、疲劳性能、抗断裂性能和耐腐蚀性能，同时还要求力学性能的改善不会恶化钢的焊接性能和加工性能。同时，管线钢的设计和生产过程由于采用了冶金数学、清洁生产、过程智能控制等高新科技，通过微合金化、超纯净冶炼和现代控轧、控冷技术，已能够提供超纯净度、炒均匀性和超细晶粒的具有优良强韧特性的管道管材。管线钢已成为低合金高强度钢和微合金化钢领域内重要部分。

由于特殊的服役条件，要求管线钢具有高强度、高韧性、良好的焊接性能以及耐腐蚀性能。在普通碳素钢中加入合金元素，例如，锰、硅、矾、钛、铬、钼等，利用热处理和加工制造工艺，可以提高强度、韧性、耐磨性、耐腐蚀性等特殊性能，以满足管线钢在高压、低温寒冷、深海腐蚀环境等恶劣条件下的使用。目前，管线钢已发展为X65,X70,X80,X100等钢级，且壁厚向大壁厚、大口径方向发展。在强度、韧性和焊接性能要求下，同时满足大壁厚、高钢级、优良焊接性能难度很大。

随着合金含量的提高，合金钢的加工塑性下降、变形温度区间变窄、脆性增大、变形抗力增大，使得加工变得困难。由此还带来加工的耗时多、成本高、装备吨位高，成品质量难以保证等问题。因此，高性能合金钢无缝管的制造技术一直是限制合金钢无缝管发展的关键问题。现有技术制造中大口径（外径在F250mm以上）、中厚壁（径壁比在25以下）合金钢无缝钢，需要管坯成型工艺，即实心坯料先加工成空心荒管，再对荒管进行压力加工成形，经过精整等工序生产成品。整个工序耗时、耗材成本高，需要大吨位压机，并且工艺和质量难以控制。

　　申请号为201010199050.9，专利名称：一种X80弯管和管件用钢的制备方法，公开号：CN101880818A的专利提出X80管件用钢制备方法，其对N含量要求极高，工业冶炼水平难以实现，此外，C含量也较高，对低温韧性尤其不利。专利号ZL00112551.6公开了一种“离心铸造+冷拔”的方法生产“超低碳双相不锈钢无缝管”，该方法可生产特种合金钢管，但需要多次循环冷拔，且每次冷拔后要进行软化处理、酸洗和润滑处理，流程长，效率低，成本高，不适合大口径厚壁无缝管生产。申请号200910238217.5，专利名称；一种利用径向锻造技术生产中大口径合金钢无缝管的新方法，其提出的锻造方法极易在钢坯中心部位产生孔腔，形成表面和内部缺陷，严重影响管材性能。

因此，开发具有高强韧性、良好焊接性以及抗腐蚀合金钢，以及制造大口径无缝管的简单、经济的工艺技术，对我国石油天然气输送管道在复杂地质和环境条件下的应用具有重大价值。本发明提出一种用于大口径高强韧无缝管以及采用离心铸造制备管坯，周期轧制制造大口径无缝管的方法，与现有技术相比，强度、韧性和低温性能优良，且具有制造方法简单、成本低、经济可行的优势。

发明内容

本发明针对现有管线钢的特殊性能要求和大口径无缝管加工制造方法存在的不足，提供一种用高强韧X80级管线钢制备的大口径无缝管，以满足极地低温、腐蚀等复杂环境下的油气输送管线需求。

本发明另一目的是提供一种高强韧X80级管线钢大口径无缝管的制造方法，制造具有广泛应用前景的X80级大口径无缝管。

一种高强度X80管线钢，化学成分重量百分比：C：0.01～0.050%，Mn：1.50～2.00%，Si：≤0.30%，S：≤0.0030%，P：≤0.015%，Nb：0.03～0.08%，Ti：0.005～0.03%，V：≤0.05%，Al：≤0.050%，N：≤0.010%，Mo：0.05～0.30%，Cu：0.10～0.40%，Ni：0.05～0.40%，Cr：0.10～0.50%，Ca：0.001～0.006%，其余为铁和其他不可避免的杂质元素。

本发明中合金元素的作用和机理如下：

碳C:是增加钢强度的有效元素，然而它对钢的韧性、塑性、焊接性能以及抗氢致裂纹（HIC）有负面的影响。碳含量超过0.08％，钢的低温韧性显著恶化。由于极地管线和海洋管线对低温韧性、断裂抗力以及延性和成形性的需要，碳含量控制在0.010～0.050%。

锰Mn：是低合金高强钢的最基本合金元素，起到固溶强化作用，弥补钢中因C含量降低引起的强度损失。锰还在一定程度上细化晶粒，改善钢的冲击韧性，过多的锰易形成偏聚，导致钢的成分不均匀。

铌Nb：可以延迟奥氏体再结晶、降低材料的相变温度，通过固溶强化、相变强化、析出强化等机制来提高强度，但不降低低温冲击韧性。通过析出物的钉扎作用，阻止奥氏体在轧制过程的晶粒长大。在X80等高钢级贝氏体钢中，添加Nb会促进M-A岛的生成，降低焊接热影响区的韧性。含量控制在0.01%～0.08%。

钒V: 在钢中可以补充Nb析出强化的不足，还能改善钢材焊后韧性。由于具有较强的沉淀强化和较弱的细晶强化作用，过量的钒导致钢的韧脆转变温度提高，含量控制在0.05％以内。

钼Mo：能降低相变温度、抑制块状铁素体形成、促进针状铁素体转变，是贝氏体形成的主要元素，并且能提高Nb(C、N)的沉淀强化效果。钼是贵金属，加入量增加会大幅提高钢的制造成本，同时还会导致钢的低温韧性恶化。含量为0.05～0.30%比较理想。

钛Ti:　有强烈的细晶强化和析出强化作用，微量的钛还可以在高温下与碳、氧结合，形成高温难熔的析出物，有利于抑制焊接热影响区的奥氏体晶粒长大，显著改善焊接热影响区的韧性。

镍Ni：提高钢的淬透性，具有固溶强化作用，能改善钢的低温韧性，提高耐腐蚀性能。但镍的价格很高，含量增加会提高成本。

铬Cr：提高淬透性的主要元素，对于厚壁管线钢而言，较高的Cr提高淬透性以提高强度改善厚度方向上的性能均匀性；Cr含量在0.2％以上时，可改善耐腐蚀性。

铜Cu：加入铜可以提高合金钢的强度和耐腐蚀性。

　　钙Ca:加入可以控制硫化物形态，提高低温韧性，过少没有效果，超过0.006会形成氧化物夹杂，降低韧性和焊接性能。含量控制在0.001-0.006。

　　硅Si:对钢进行脱氧的主要元素，具有较强的固溶强化效果。含量低时脱氧不完全，含量高时焊接性能和焊接热影响区性能变坏。

利用本发明所述X80级高强韧、耐腐蚀管线钢，提供一种制备上述高强韧管线钢无缝管的离心铸造管坯，并周期轧制制造无缝管的方法，步骤如下：

（1）高强度X80管线钢经炉外精炼得高洁净度X80级合金钢水，再通过离心铸造机铸造成大口径空心管坯；

（2）在上述大口径空心管坯的头尾两端固接碳素钢圆形部件；

（3）利用切削加工在大口径空心管坯头端的碳素钢外表面加工带锥度的咬入头；

（4）对步骤（3）所述空心管坯以及两端碳素钢部分的内外表面进行机加工后加热、除磷；

（5）在经过步骤(4)处理后的空心管坯中插入芯棒并定位，然后通过喂料系统送入周期轧管机进行往复轧制，制得壁厚、直径和长度符合要求的管件；

（6）将上述管件脱芯棒，切头、切尾；

(7)　将步骤（6）所得管件进行热处理、定径、精整，制得成品管材。

进一步，步骤（1）所述的高强度X80管线钢的化学成分重量百分比为：C：0.01～0.050%，Mn：1.50～2.00%，Si：≤0.30%，S：≤0.0030%，P：≤0.015%，Nb：0.03～0.08%，Ti：0.005～0.03%，V：≤0.05%，Al：≤0.050%，N：≤0.010%，Mo：0.05～0.30%，Cu：0.10～0.40%，Ni：0.05～0.40%，Cr：0.10～0.50%，Ca：0.001～0.006%，其余为铁和杂质；

所述的离心铸造是在铸型的旋转轴线与水平夹角为0度的卧式离心铸造机上进行的，离心铸造出的大口径空心管坯为等壁厚的两端通透的空心管坯。

步骤（2）所述空心管坯尾端焊接的碳素钢圆管形部件长度为600～900mm，所述的焊接为气体保护自动焊。

步骤（3）所述头端碳素钢咬入头的长度300～500mm，所述锥度范围在1:1.5～3.1之间。

步骤（4）所述机加工是对空心管和两端碳素钢内外表面进行切削加工，内表面切削厚度不小于5mm，外表面切削厚度不少于2mm，所述加热温度控制在900-1000℃。

　　步骤（5）所述的往复轧制的送进量为轧制碳素钢的60～80％，轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.0～1.03倍。

　　步骤（6）所述脱芯棒是将周期轧管机轧出的管件连同所述芯棒一起，送入松棒机进行松棒，再将所述管件连同芯棒送到抽棒机上，将所述芯棒从管件中抽出。所述切头尾是将头部碳素钢段咬入头和尾端焊接段切除。

本发明高钢级管线钢及采用离心铸造管坯，周期轧制制管方法制造大口径无缝管的方法与现有技术相比，其显著优点：

（1）采用本发明的成分的高强度X80级管线钢和生产工艺，制造的X80管线钢无缝管综合性能良好，特别是低温冲击韧性优异，在-40℃左右仍能保持夏比冲击功达260J左右。特别适用于低温和耐腐蚀特殊环境下油气输送用大口径无缝管制造。

（2）本专利方法提供的X80级高强韧管线钢制造大口径无缝管的制造方法，无需进行容易引起缺陷的管坯加工工艺，减少了管坯制备步骤，缩短工艺流程、降低成本。

（3）本专利发明的大口径无缝管制备方法，无需“穿孔”、“冲扩孔”等工序，不需要价格昂贵的大吨位开坯和冲压设备，并可减少多次再加热环节和缩短加热时间，节省能源15％。

（4）采用本专利方法制造大口径无缝管，无需穿孔、冲孔工序，为生产变形温度区间窄、抗力大、低温韧性差的合金钢高级管材提供了更为有力的温度条件。

（5）本专利制造大口径无缝管坯，经机加工后，壁厚均匀性和尺寸精度远高于冲扩孔的空心坯，有利于提高成品的尺寸精度和产品合格率，降低后续精整工序工作量。

（6）本专利制造大口径无缝管坯，采用首尾端焊接碳素钢作为咬入头和尾端焊接部件，可降低贵重合金钢的消耗，大幅提高收得率，节省费用。

附图说明

图1是本发明制造X80高钢级无缝管的工艺流程图。

具体实施方式

本发明高强韧、耐腐蚀X80级大口径管线钢，采用低C-Mn-Nb-Mo系微合金化合金成分，将以下化学成分重量百分比的原料进行高洁净度精炼：

C：0.01～0.050%，Mn：1.50～2.00%，Si：≤0.30%，S：≤0.0030%，P：≤0.015%，Nb：0.03～0.08%，Ti：0.005～0.03%，V：≤0.08%，Al：≤0.050%，N：≤0.010%，Mo：0.05～0.50%，Cu：0.10～0.50%，Ni：0.05～0.35%，Cr：0.10～0.50%，Ca：0.001～0.006%。

所述精炼钢水作为制造大口径无缝管的原料，采用离心铸造管坯，周期轧制制管方法生产X80高钢级大口径无缝钢管，具体工艺步骤如下：

（1）将本发明所述成分的配料进行炉外精炼，获得的钢水通过离心铸造机将其浇铸成一定尺寸的空心管坯。该步骤中，所述炉外精炼钢水技术与现有技术相同。离心铸造机已经在铸铁管生产领域得到了推广应用，可以直接应用于本专利。所述离心铸造是在铸型的旋转轴线与水平夹角为0度的卧式离心铸造机上进行，离心铸造出的空心管坯为等壁厚的两端通透的空心管坯。

（2）所述空心管坯两端固接碳素钢，前端碳素钢咬入头长度300～500mm的外表面加工成锥度范围在1:1.5～3.1之间，尾端碳素钢为焊接长度为600～900mm的圆管形部件，所述的焊接为气体保护自动焊。对所述空心管坯和两端碳素钢部分内外表面进行机加工和质量检查。所述机加工是对空心管坯和碳素钢部分内表面切削厚度为不少于5mm，外表面切削厚度不少于2mm；加工成两端带有碳素钢段的一定尺寸的管坯。

（3）对步骤（2）处理后的所述空心管坯进行加热、除磷，加热温度控制在900-1000℃。。

（4）向加热、除磷后的所述空心管坯内插入芯棒并定位，然后通过喂料系统送入周期轧管机进行往复轧制，轧成一定尺寸的管件。在周期轧制过程中，送进量为轧制碳素钢的60-80%；轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.0-1.03倍。且所述周期轧管机延伸率设定为4.8。

（5）对所述管件脱芯棒、切头、切尾。所述脱芯棒就是将周期轧管机轧出的管件同所述芯棒一起，送入松棒机进行松棒，再将所述管件连同芯棒运送到抽棒机上，将所述芯棒从所述管件中抽出。所述切头尾，就是采用切头机将所述管件头尾端焊接的所述碳素钢部分切除掉。

（6）对切头、切尾后的所述管件再经加热、定径、精整，制得合格尺寸的成品管件。所述精整包括根据需要对所述管件进行的加工和矫直。

本发明将设计的高强韧、耐低温、抗腐蚀低碳X80级管线钢成分配料后，利用离心铸造管坯结合周期轧制制管方法，特别适用于制造大口径厚壁高强韧无缝管，上述方法是本发明所述X80级管线钢及其大口径无缝管制造的独特之处。

实施例１

采用低C-Mn-Nb-Mo系微合金化合金成分，将以下化学成分重量百分比的原料进行高洁净度精炼：

C：0.01%，Mn：1.50%，Si： 0.20%，S：0.001%，P：0.01%，Nb：0.03%，Ti：0.005%，V：0.04%，Al：0.030%，N：0.0050%，Mo：0.05%，Cu：0.10%，Ni：0.05%，Cr：0.10%，Ca：0.001%。

将精炼钢水进行离心铸造浇铸成F820×130mm的空心管坯，空心管坯两端固接碳素钢作为咬入头和尾端部件，咬入头长度300mm，尾端圆形部件F720×30mm×600mm，头端碳素钢的外表面加工成锥度为1:1.5，管坯和碳素钢端内外表面机加工，内外表面分别切削5mm和2mm，得到两端带有碳素钢段的管坯尺寸为F802×112×1980mm。将上述管坯加热至1000℃并除磷，然后空心管坯内插入芯棒并定位，送入周期轧管机进行往复轧制，送进量为轧制碳素钢的60%；轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.01倍，周期轧管机延伸率设定为4.8，轧成尺寸为F620×28×4900mm尺寸的管件。轧制完成后管件脱芯棒、切头、切尾后经加热、定径、精整，制得合格尺寸为F620×28×4000mm的大口径成品无缝管件。本实施例制造的X80级大口径无缝管综合力学性能优良，其实施效果如表1所示。

实施例2  

采用低C-Mn-Nb-Mo系微合金化合金成分，将以下化学成分重量百分比的原料进行高洁净度精炼：

C：0.03%，Mn：1.75%，Si：0.25%，S：0.0020%，P：0.012%，Nb：0.05%，Ti：0.01%，V：0.06%，Al：0.040%，N：0.0080%，Mo：0.20%，Cu：0.30%，Ni：0.15%，Cr：0.30%，Ca：0.004%。

将精炼钢水进行离心铸造浇铸成F850×135mm的空心管坯，空心管坯两端固接碳素钢作为咬入头和尾端部件，咬入头长度400mm，尾端圆形部件F740×35mm×750mm，前端碳素钢的外表面加工成锥度为1:2.4，管坯和碳素钢端内外表面机加工，内外表面分别切削6mm和2mm。得到两端带有碳素钢段的管坯尺寸为F830×113×2000mm。将上述管坯加热至950℃并除磷，然后空心管坯内插入芯棒并定位，送入周期轧管机进行往复轧制，送进量为轧制碳素钢的70%；轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.02倍，周期轧管机延伸率设定为4.8，轧成尺寸为F630×30×5200mm尺寸的管件。轧制完成后管件脱芯棒、切头、切尾后经加热、定径、精整，制得合格尺寸为F630×30×4300mm的成品管件。本实施例制造的X80级大口径无缝管综合力学性能优良，其实施效果如表1所示。

实施例3  

采用低C-Mn-Nb-Mo系微合金化合金成分，将以下化学成分重量百分比的原料进行高洁净度精炼：

C：0.050%，Mn：2.00%，Si：0.30%，S：0.0030%，P：0.015%，Nb：0.08%，Ti：0.03%，V：0.08%，Al：0.050%，N：0.010%，Mo：0.50%，Cu：0.50%，Ni：0.35%，Cr：0.50%，Ca：0.006%。

将精炼钢水进行离心铸造浇铸成F860×140mm的空心管坯，空心管坯两端固接碳素钢作为咬入头和尾端部件，咬入头长度为500mm，尾端圆形部件F750×40mm×900mm，前端碳素钢的外表面加工成锥度为1:3.1，管坯和碳素钢端内外表面机加工，内外表面分别切削6mm和3mm。得到两端带有碳素钢段的管坯尺寸为F840×120×2100mm。将上述管坯加热至900℃并除磷，然后空心管坯内插入芯棒并定位，送入周期轧管机进行往复轧制，送进量为轧制碳素钢的80%，轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.03倍，周期轧管机延伸率设定为4.8，轧成尺寸为F650×35×5400mm尺寸的管件。轧制完成后管件脱芯棒、切头、切尾后经加热、定径、精整，制得合格尺寸为F650×35×4500mm的成品管件。本实施例制造的X80级管线钢大口径无缝管综合力学性能优良，其实施效果如表1所示。

本发明设计的X80级低C-Mn-Nb-Mo系微合金化合金成分管线钢，经过精炼制备钢水通过离心铸造获得大口径管坯，经周期轧制获得符合要求的高质量大口径管。具有强度高、低温韧性好、耐腐蚀性强的优点，且制造工艺简单、经济，管件表面质量和综合性能优良。

表1　X80钢级无缝管材料性能试验结果

Claims (10)

1.一种X80级高强韧管线钢大口径无缝管，其特征是所述无缝管按以下步骤制备：

第一步、高强度X80管线钢经炉外精炼得高洁净度X80级合金钢水，再通过离心铸造机铸造成大口径空心管坯；

第二步、在上述大口径空心管坯的头尾两端固接碳素钢圆形部件；

第三步、利用切削加工在大口径空心管坯头端的碳素钢外表面加工带锥度的咬入头；

第四步、对第三步所述空心管坯以及两端碳素钢部分的内外表面进行机加工后加热、除磷；

第五步、在经过第四步处理后的空心管坯中插入芯棒并定位，然后通过喂料系统送入周期轧管机进行往复轧制，制得壁厚、直径和长度符合要求的管件；

第六步、将上述管件脱芯棒，切头、切尾；

第七步、将第六步所得管件进行热处理、定径、精整，制得成品管材。

2.根据权利要求1所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管，其特征是第一步所述的高强度X80管线钢的化学成分重量百分比为：C：0.01～0.050%，Mn：1.50～2.00%，Si：≤0.30%，S：≤0.0030%，P：≤0.015%，Nb：0.03～0.08%，Ti：0.005～0.03%，V：≤0.05%，Al：≤0.050%，N：≤0.010%，Mo：0.05～0.30%，Cu：0.10～0.40%，Ni：0.05～0.40%，Cr：0.10～0.50%，Ca：0.001～0.006%，其余为铁和杂质；所述的离心铸造机为旋转轴线与水平夹角为0度的卧式离心铸造机。

3.根据权利要求1所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管，其特征是第二步所述的空心管坯尾端碳素钢圆形部件的焊接长度为600～900mm，所述的焊接为气体保护自动焊。

4.根据权利要求1所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管，其特征是第三步所述的头端碳素钢咬入头的长度300～500mm，所述锥度范围在1:1.5～3.1之间。

5.根据权利要求1所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管，其特征是第四步所述机加工是对空心管和两端碳素钢内外表面进行切削加工，内表面切削厚度不小于5mm，外表面切削厚度不少于2mm，所述加热温度控制在900-1000℃。

6.根据权利要求1所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管，其特征是第五步所述的往复轧制的送进量为轧制碳素钢的60～80％，轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.0～1.03倍。

7.一种X80级高强韧管线钢大口径无缝管的制备方法，其特征是所述方法包括以下步骤：

第1步、高强度X80管线钢经炉外精炼得高洁净度X80级合金钢水，再通过离心铸造机铸造成大口径空心管坯；

第2步、在上述大口径空心管坯的头尾两端固接碳素钢圆形部件；

第3步、利用切削加工在大口径空心管坯头端的碳素钢外表面加工带锥度的咬入头；

第4步、对第3步所述空心管坯以及两端碳素钢部分的内外表面进行机加工后加热、除磷；

第5步、在经过第4步处理后的空心管坯中插入芯棒并定位，然后通过喂料系统送入周期轧管机进行往复轧制，制得壁厚、直径和长度符合要求的管件；

第6步、将上述管件脱芯棒，切头、切尾；

第7步、将第6步所得管件进行热处理、定径、精整，制得成品管材。

8.根据权利要求7所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管的制备方法，其特征是第1步所述的高强度X80管线钢的化学成分重量百分比为：C：0.01～0.050%，Mn：1.50～2.00%，Si：≤0.30%，S：≤0.0030%，P：≤0.015%，Nb：0.03～0.08%，Ti：0.005～0.03%，V：≤0.05%，Al：≤0.050%，N：≤0.010%，Mo：0.05～0.30%，Cu：0.10～0.40%，Ni：0.05～0.40%，Cr：0.10～0.50%，Ca：0.001～0.006%，其余为铁和杂质；所述的离心铸造机为旋转轴线与水平夹角为0度的卧式离心铸造机。

9.根据权利要求7所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管的制备方法，其特征是第2步所述的空心管坯尾端碳素钢圆形部件的焊接长度为600～900mm，所述的焊接为气体保护自动焊；第3步所述的头端碳素钢咬入头的长度300～500mm，所述锥度范围在1:1.5～3.1之间。

10.根据权利要求7所述的X80级高强韧管线钢大口径无缝管的制备方法，其特征是第4步所述机加工是对空心管和两端碳素钢内外表面进行切削加工，内表面切削厚度不小于5mm，外表面切削厚度不少于2mm，所述加热温度控制在900-1000℃；第5步所述的往复轧制的送进量为轧制碳素钢的60～80％，轧辊变形段孔型的宽高比为轧制碳素钢的1.0～1.03倍。

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