CN108796364A - 一种适用低温的x80大口径厚壁直缝埋弧焊管及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管及其制造方法,焊管母材化学组成按照质量百分比为C:0.04~0.08%、Si:0.15~0.30%、Mn:1.60~1.85%、S:≤0.004%、P:≤0.010%、Ni:0.15~0.30%、Cr:0~0.30%、Cu:0.1~0.3%、Nb:0.05~0.10%、V:0.005~0.04%、Ti:0.015~0.03%、Mo:0.10~0.35%、Al:0.02~0.05%、N:≤0.008%、B:0.0003~0.0005%,制造方法包括:按照所上述化学组成的质量百分比制备热轧钢板,钢板超声波检验、铣边、预弯边、JCO成型、预焊、内焊、外焊、焊缝X射线检测、钢管扩径、静水压试验、焊缝超声波检测、管端X射线检测、倒棱、管端磁粉检测、外观质量检查。本发明的焊管焊接接头具有良好的低温韧性,可以在制管后不对焊管进行热处理的前提下,直接在‑45℃及更低温度下使用。
Description
技术领域:
本发明涉及一种直缝埋弧焊管及其制造方法,特别涉及一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管及其制造方法。
背景技术:
随着石油、天然气开采不断向高寒、冻土地带发展及对管道输送效率、经济性的不断追求,对大口径、低温埋弧焊管的需求越来越大。我国是一个自然环境复杂的国家,当油气输送管道途经我国东北、西北部分高寒地区时,冬季气温较低,冷月平均气温-14℃~-24℃,极端最低温度-48.1℃,而陆地焊管最低金属设计温度为-45℃,在不采用保温伴热措施前提下,目前埋弧焊管在部分地段不能满足管道建设的需求。
国内目前还没有针对-45℃及更低温度下使用的高强度碳钢和低合金钢低温厚壁直缝焊管产品。在现有的标准和产品体系中可供选择的低温钢管只有GB6479中的Q345E,最低允许使用温度-40℃;GB150.2中的09MnD和09MnNiD,最低允许使用温度为-50℃和-70℃,但最大允许使用壁厚≤8mm,不能满足高压力、大口径油气输送管道建设的需求。针对以上情况,急需开发出一种可以在-45℃及更低温度下不需要采用保温伴热措施,直接裸露使用的高钢级大口径埋弧焊管,减小能量消耗,同时减少巡检和维护的工作量。
对于在高寒地区使用,并且对低温韧性要求较高的高钢级埋弧焊管,国外主要以直缝埋弧焊管为主,但为了保证获得良好的低温韧性,制管完成后都对焊缝部分进行了热处理。国内对于适用于低温环境的焊管也进行了相关的研究,如专利CN106244915A,是一种厚规格X80管件钢管及制备方法,但是该制备方法制管后采用了整体淬火+低温保温+回火的热处理工艺;另有专利如CN103451570A,则是一种适用于低温环境的螺旋埋弧焊管及其制造方法。除此之外,国内外对适用于低温环境且低温韧性优良的X80钢级,管径1422mm,壁厚>30mm,制管后不需要进行热处理的直缝埋弧焊管未有涉及。
发明内容:
本发明的目的在于提供一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管及其制造方法,该制造方法不仅在制管后不需要进行热处理,使焊管的焊接接头具有良好的低温冲击韧性,而且在-45℃及更低温度下可以直接裸露使用。
为实现上述目的,本发明采用的技术方案为:一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管,所述焊管母材化学组成按照质量百分比为C:0.04~0.08%、Si:0.15~0.30%、Mn:1.60~1.85%、S:≤0.004%、P:≤0.010%、Ni:0.15~0.30%、Cr:0~0.30%、Cu:0.1~0.3%、Nb:0.05~0.10%、V:0.005~0.04%、Ti:0.015~0.03%、Mo:0.10~0.35%、Al:0.02~0.05%、N:≤0.008%、B:0.0003~0.0005%,余量为Fe,所述焊管母材采用热轧钢板。
本发明焊管母材的Ceq和Pcm分别通过公式1和公式2计算:
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 公式1,
Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B 公式2,
其中计算时公式中的C、Si、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo、V、B为各元素的质量百分比,通过计算Ceq为0.34~0.61,Pcm为0.14~0.25。因此本发明焊管母材的碳当量Pcm为0.14~0.25。
本发明在成分设计过程中采用低C、低Mn的设计,管体母材组织是以粒状贝氏体为主+少量先共析铁素体+弥散的MA的多相组织;添加一定量的Si进行脱氧,但Si的含量超过0.5%时,焊接热影响区的韧性会下降;添加适量的Mo可以提高钢的淬透性,并可以促进在焊接热影响区生成粒状贝氏体组织;加入Cu、Ni可以在不降低或损害韧性的前提下而使强度得到提高,同时还能抑制表面缺陷的产生;添加适量的Cr,可以减少钢的组织偏析;同时加入一定量的Nb,一方面可以进一步的细化晶粒,另一方面也能提高韧性。
上述埋弧焊管的制造方法包括:按照上述化学组成的质量百分比制备热轧钢板,钢板超声波检验、铣边、预弯边、JCO成型、预焊、内焊、外焊、焊缝X射线检测、钢管扩径、静水压试验、焊缝超声波检测、管端X射线检测、倒棱、管端磁粉检测、外观质量检查;
所述JCO成型为利用JCO成型机先将预弯后的外侧钢板进行多次压制,压成“J”形,再将内侧钢板进行多次压制,压成“C”形,最后在钢板的中间压制一次使钢板压成的开口为“O”形,对于30mm以上厚度钢板,压制次数≥27次;
所述预焊采用混合气体保护焊,预焊焊丝直径为4.0mm的BHG-2M焊丝,其中气体类别为CO2(55%~65%)+Ar(35%~45%),气体流量为66~74L/min,焊接速度V=3.6~4.4m/min;
所述内焊和外焊均采用五丝埋弧自动焊:1#丝采用直流反接,2#、3#、4#、5#丝采用交流,焊接速度V=1.4~1.6m/min;
所述内焊和外焊的焊剂采用碱度为1.8的CaF2-SiO2-MgO-Al2O3-MnO-TiO2-B2O3渣系低温韧性优异的烧结焊剂,内焊焊丝采用HO8C焊丝,外焊焊丝采用合金体系为Mn-Ni-Mo-Ti-Cr-B的低温埋弧焊丝。
本发明的有益效果:
(1)本发明通过成分设计以及钢板制造工艺的控制,实现了管体显微组织为粒状贝氏体为主+少量先共析铁素体+弥散的MA的多相组织(如图1和图7所示),同时进一步减少S、P等杂质元素的摄入,保证了焊管管体具有较高的强度和优异的低温韧性,-45℃管体冲击功>316J,-60℃管体冲击功>232J。
(2)本发明的直缝埋弧焊管焊接接头抗拉强度>685MPa,-45℃焊缝中心冲击功>125J、热影响区冲击功>236J,-60℃焊缝中心冲击功>88J、热影响区冲击功>168J,焊管的低温韧性优异,能够满足-45℃及更低温度下对焊管韧性的要求。
(3)本发明针对X80钢级Φ1422mm、壁厚>30mm直缝埋弧焊管,合理设定内焊和外焊各丝的电流、电压、干伸长、焊丝间距及角度,获得良好的焊缝形状系数,焊缝与母材能够平滑的过渡,减少或消除咬边,同时,采用优化后的焊材匹配,内焊焊丝采用强度较低的HO8C焊丝,外焊采用强度较高的Mn-Ni-Mo-Ti-Cr-B系低温焊丝,最终获得细小的晶内针状铁素体+细小的粒状贝氏体的多相焊缝组织(如图2和图8所示),热影响区的显微组织为粒状贝氏体+先共析铁素体(如图3和图9所示),使焊缝组织具有良好的低温韧性。
附图说明:
图1为实施例1的管体显微金相照片。
图2为实施例1的焊缝显微金相照片。
图3为实施例1的热影响区显微金相照片。
图4为实施例1的焊管管体冲击功系列温度试验结果。
图5为实施例1的焊管焊缝冲击功系列温度试验结果。
图6为实施例1的焊管热影响区冲击功系列温度试验结果。
图7为实施例2的管体显微金相照片。
图8为实施例2的焊缝显微金相照片。
图9为实施例2的热影响区显微金相照片。
图10为实施例2的焊管管体冲击功系列温度试验结果。
图11为实施例2的焊管焊缝冲击功系列温度试验结果。
图12为实施例2的焊管热影响区冲击功系列温度试验结果。
具体实施方式:
下面结合具体的实施例对本发明做进一步的详细说明。
实施例1:X80钢级Φ1422×30.8mm低温直缝埋弧焊管的制造。
(1)原料,采用壁厚为30.8mm的X80钢级热轧钢板,其主要合金元素含量:C0.05%、Si 0.21%、Mn 1.67%、S 0.001%、P 0.010%、Ni 0.18%、Cr 0.16%、Cu 0.21%、Nb 0.07%、V 0.005%、Ti 0.016%、Mo 0.12%、Al 0.03%、N 0.006%、B 0.0003%,余量为Fe。
(2)钢板超声波检验,对钢板进行100%的超声波检测。
(3)铣边,坡口尺寸为上坡口角度为70°,下坡口角度为70°,下坡口深度11.5mm,钝边10.0mm。
(4)预弯边,利用预弯机进行板边预弯,使板边曲率符合要求。
(5)JCO成型,在成型机上首先将预弯后的钢板一侧进行压制,成“J”型,再将钢板的另一半按同样的方法和道次进行压制,成“C”型,最后在钢板的中间进行一次压制,压制成开口为“O”型,共压制27道次。
(6)预焊,将呈“O”型的钢管送入预焊机,调整预焊机压辊位置,采用混合气体保护焊接方式进行焊接,形成连续、质量可靠的预焊焊缝。
(7)内焊,采用五丝埋弧自动焊在钢管内侧坡口进行焊接,1#丝采用直流反接,2#、3#、4#、5#丝为交流。焊接工艺参数为:1#丝电流I=1100A,电压U=34V;2#丝电流I=1000A,电压U=36V;3#丝电流I=950A,电压U=38V,4#丝电流I=900A,电压U=40V,5#丝电流I=600A,电压U=40V,焊丝间距为18、20、20、20mm,干伸长27、27、27、27、27mm,焊接速度V=1.5m/min。
(8)外焊,采用五丝埋弧自动焊在钢管外侧坡口进行焊接,1#丝采用直流反接,2#、3#、4#、5#丝为交流。焊接工艺参数为:1#丝电流I=1200A,电压U=33V;2#丝电流I=1100A,电压U=35V;3#丝电流I=900A,电压U=37V,4#丝电流I=800A,电压U=39V,5#丝电流I=700A,电压U=40V,焊丝间距为17、17、17、17mm,干伸长29、29、29、29、29mm,焊接速度V=1.5m/min。
(9)焊缝X射线检测,对焊接后的焊管内外焊缝进行100%X射线检测。
(10)钢管扩径,对焊管全长进行0.75%扩径率进行扩径,提高焊管的尺寸精度,同时改善钢管的应力分布状态。
(11)静水压试验,对焊管进行95%的静水压试验,试验压力22.85MPa,保压时间大于15S。
(12)焊缝超声波检测,对焊接后的焊管焊缝及两侧热影响区进行100%检查。
(13)管端X射线检测,对经扩径、水压之后的焊管管端拍片检查,防止扩径、水压可能产生的缺陷。
(14)倒棱,进行管端坡口加工,坡口角度22°~25°,钝边0.8~2.4mm。
(15)管端磁粉检测,对焊管管端进行磁粉检测,进一步的排除可能产生的缺陷。
采用以上工艺制造的焊管管体拉伸性能检测结果如表1所示,管体DWTT试验结果如表2所示,焊接接头硬度检测结果如表3所示。焊管管体、焊缝以及热影响区的金相显微组织照片分别如图1、图2和图3所示。焊管管体、焊缝、热影响区冲击功系列温度实验结果分别如图4、图5和图6所示。
表1 焊管管体拉伸性能试验结果
表2 管体DWTT剪切面积(SA%)
表3 焊接接头硬度检测结果
实施例2:X80钢级Φ1422×33.8mm低温直缝埋弧焊管的制造。
(1)原料,采用壁厚为33.8mm的X80钢级热轧钢板,其主要合金元素含量:C0.07%、Si 0.25%、Mn 1.65%、S 0.002%、P 0.010%、Ni 0.19%、Cr 0.24%、Cu 0.12%、Nb 0.05%、V 0.04%、Ti 0.016%、Mo 0.20%、Al 0.03%、N 0.005%、B 0.0003%,余量为Fe。
(2)钢板超声波检验,对钢板进行100%的超声波检测。
(3)铣边,坡口尺寸为上坡口角度为70°,下坡口角度为70°,下坡口深度12.5mm,钝边10.0mm。
(4)预弯边,利用预弯机进行板边预弯,使板边曲率符合要求。
(5)JCO成型,在成型机上首先将预弯后的钢板的一侧进行压制,成“J”型,再将钢板的另一半按同样的方法和道次进行压制,成“C”型,最后在钢板的中间进行一次压制,压制成开口为“O”型,共压制29道次。
(6)预焊,将呈“O”型的钢管送入预焊机,调整预焊机压辊位置,采用混合气体保护焊接方式进行焊接,形成连续、质量可靠的预焊焊缝。
(7)内焊,采用五丝埋弧自动焊在钢管内侧坡口进行焊接,1#丝采用直流反接,2#、3#、4#、5#丝为交流。焊接工艺参数为:1#丝电流I=1200A,电压U=35V;2#丝电流I=1050A,电压U=36V;3#丝电流I=1000A,电压U=38V,4#丝电流I=950A,电压U=40V,5#丝电流I=600A,电压U=40V,焊丝间距为18、20、20、20mm,干伸长28、27、27、27、27mm,焊接速度V=1.5m/min。
(8)外焊,采用五丝埋弧自动焊在钢管外侧坡口进行焊接,1#丝采用直流反接,2#、3#、4#、5#丝为交流。焊接工艺参数为:1#丝电流I=1250A,电压U=34V;2#丝电流I=1150A,电压U=35V;3#丝电流I=1000A,电压U=37V,4#丝电流I=800A,电压U=39V,5#丝电流I=750A,电压U=40V,焊丝间距为17、17、17、17mm,干伸长30、29、29、29、29mm,焊接速度V=1.5m/min。
(9)焊缝X射线检测,对焊接后的焊管内外焊缝进行100%X射线检测。
(10)钢管扩径,对焊管全长进行0.7%扩径率进行扩径,提高焊管的尺寸精度,同时改善钢管的应力分布状态。
(11)静水压试验,对焊管进行95%的静水压试验,试验压力25.1MPa,保压时间大于15S。
(12)焊缝超声波检测,对焊接后的焊管焊缝及两侧热影响区进行100%检查。
(13)管端X射线检测,对经扩径、水压之后的焊管管端拍片检查,防止扩径、水压可能产生的缺陷。
(14)倒棱,进行管端坡口加工,坡口角度22°~25°,钝边0.8~2.4mm。
(15)管端磁粉检测,对焊管管端进行磁粉检测,进一步的排除可能产生的缺陷。
采用以上工艺制造的焊管管体拉伸性能检测结果如表4所示,管体DWTT试验结果如表5所示,焊接接头硬度检测结果如表6所示。焊管管体、焊缝以及热影响区的金相显微组织照片分别如图7、图8和图9所示。焊管管体、焊缝、热影响区冲击功系列温度实验结果分别如图10、图11和图12所示。
表4 焊管管体拉伸性能试验结果
表5 管体DWTT剪切面积(SA%)
表6 焊接接头硬度检测结果
由以上两个具体实施例可以看出,采用本发明生产的X80钢级、管径规格1422mm、壁厚>30mm的直缝埋弧焊管管体力学性能优异,焊接接头具有良好的低温韧性,硬度也符合相关标准要求,未出现内焊缝硬度超出标准要求的现象,可以在制管后不对焊管进行热处理的前提下,直接在-45℃及更低温度下使用,实现了适用于低温环境的X80钢级大口径厚壁直缝埋弧焊管稳定、批量化的生产。
Claims (4)
1.一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管,其特征在于:所述焊管母材化学组成按照质量百分比为C:0.04~0.08%、Si:0.15~0.30%、Mn:1.60~1.85%、S:≤0.004%、P:≤0.010%、Ni:0.15~0.30%、Cr:0~0.30%、Cu:0.1~0.3%、Nb:0.05~0.10%、V:0.005~0.04%、Ti:0.015~0.03%、Mo:0.10~0.35%、Al:0.02~0.05%、N:≤0.008%、B:0.0003~0.0005%,余量为Fe;Pcm为0.14~0.25,所述焊管采用热轧钢板。
2.制备权利要求1所述的一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管的制造方法,其特征在于:所述制造方法包括:按照所述化学组成的质量百分比制备热轧钢板,钢板超声波检验、铣边、预弯边、JCO成型、预焊、内焊、外焊、焊缝X射线检测、钢管扩径、静水压试验、焊缝超声波检测、管端X射线检测、倒棱、管端磁粉检测、外观质量检查;
所述JCO成型为利用JCO成型机先将预弯后的外侧钢板进行多次压制,压成“J”形,再将内侧钢板进行多次压制,压成“C”形,最后在钢板的中间压制一次使钢板压成的开口为“O”形,对于30mm以上厚度钢板,压制次数≥27次;
所述预焊采用混合气体保护焊,预焊焊丝直径为4.0mm的BHG-2M焊丝,其中气体类别为CO2(55%~65%)+Ar(35%~45%),气体流量为66~74L/min,焊接速度V=3.6~4.4m/min;
所述内焊和外焊均采用五丝埋弧自动焊:1#丝采用直流反接,2#、3#、4#、5#丝采用交流,焊接速度V=1.4~1.6m/min;
所述内焊和外焊的焊剂采用碱度为1.8的CaF2-SiO2-MgO-Al2O3-MnO-TiO2-B2O3渣系低温韧性优异的烧结焊剂,内焊焊丝采用HO8C焊丝,外焊焊丝采用合金体系为Mn-Ni-Mo-Ti-Cr-B的低温埋弧焊丝。
3.根据权利要求2所述的一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管的制造方法,其特征在于:所述焊管管体的显微组织为粒状贝氏体为主+少量先共析铁素体+弥散的MA的多相组织,焊管管体在-45℃管体冲击功>316J,-60℃管体冲击功>232J。
4.根据权利要求2所述的一种适用低温的X80大口径厚壁直缝埋弧焊管的制造方法,其特征在于:所述焊管焊缝的显微组织为细小的晶内针状铁素体+细小的粒状贝氏体,热影响区的显微组织为粒状贝氏体+先共析铁素体,焊接接头抗拉强度>685MPa,-45℃焊缝中心冲击功>125J、热影响区冲击功>236J,-60℃焊缝中心冲击功>88J、热影响区冲击功>168J。
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