CN102392124B - 一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法 - Google Patents
一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102392124B CN102392124B CN 201110329534 CN201110329534A CN102392124B CN 102392124 B CN102392124 B CN 102392124B CN 201110329534 CN201110329534 CN 201110329534 CN 201110329534 A CN201110329534 A CN 201110329534A CN 102392124 B CN102392124 B CN 102392124B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- treatment
- isothermal
- carrying
- quenching
- hour
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Abstract
本发明公开了一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，包括对高速钢件经等温球化退火预处理后再施以等温淬火、分级淬火及深冷处理和回火复合最终热处理，等温球化退火预热处理后，以便于机械加工，并为后续淬火处理做好组织准备；在预热处理完成后进行最终热处理，其步骤为：在下贝氏体转变温度等温油淬，然后深冷处理24小时或以上，再经二次循环处理：520～600℃分级淬火+深冷处理，最后在520～600℃保温1-2小时回火。
Description
技术领域
本发明属于高速钢件热处理工艺技术领域。
背景技术
高速钢具有很高的硬度、红硬性和耐磨性，现已大量应用于制造各种切削加工工具，除此之外，还被用于制造冷、热作模具、轧辊、高温轴承和具有较高硬度、高精度、耐热和耐磨的特殊机械部件。在现代机械化大生产的背景下，高速钢随着科技发展和工业生产水平的提升，对工业的发展起到促进的作用。
在现有的技术中，高速钢件常用的热处理方法为退火预处理及淬火或等温淬火+多次回火最终热处理。
退火处理方法采用完全退火，退火温度在Ac1点之上，使钢的基体转变为奥氏体。通过相变，可消除在冷或热加工之后产生的晶体缺陷和应力，降低钢的硬度，使钢材具有合适的退火组织，为机械加工和淬火处理做好准备。在完全退火保温后一般采用两种冷却方式：1)缓慢冷却退火，以20～30℃/h的冷却速度冷至550℃左右后进行炉冷，2)等温处理退火，在退火等温转变曲线上奥氏体分解转变为珠光体速度最快的温度保温，在奥氏体完全分解转变之后进行炉冷。经完全退火之后的组织为索氏体基体和较均匀分布的细小粒状碳化物的球化组织。处理后硬度为230～260HBS。
最终热处理方法如下：
(1)淬火+回火热处理工艺：1150～1300℃油淬时，再经520～600℃回火三次；
(2)等温淬火+低温回火热处理工艺：1150～1300℃加热，在下贝氏体转变温度等温油淬，再经520～600℃回火三次.
其中，工艺(1)具有较高的硬度。采用工艺(2)，其硬度比工艺(1)的有所降低，但冲击韧性可以得到一定的提高。以上两种最终处理工艺方法在常规处理工艺下使该材料的强度和韧性不能兼得。不具有最佳综合性能。
为了改善高速钢材料性能，研究同时提高高速钢的强度和韧性的热处理工艺方法，有助于显著提高高速钢的综合性能和使用寿命，开发高速钢的使用潜力，这具有重大的实际价值和意义。
发明内容
鉴于现有技术的以上不足，本发明的目的研究一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，使之具有更为良好的硬度、韧性和耐磨性能以及较长的使用寿命。
本发明的目的是通过如下手段实现的：
一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，钢件经退火预处理，在机械加工成型后再施以复合最终热处理，其特征在于：预热处理采用等温球化退火；机械加工成型后的复合最终热处理步骤为：加热奥氏体化后等温油淬，然后深冷处理至少24小时，再经二次循环520～600℃加热分级淬火后深冷处理，最后在520～600℃保温1-2小时回火。
本发明的方案采用了等温球化退火预处理、等温淬火、分级淬火和深冷处理相结合的新工艺，对高速钢材料强韧性能有显著的改变，较大地提高了该类材料的综合性能，同时提高了高速钢加工工具的使用性能和寿命。本方法将等温、分级淬火工艺与深冷技术相结合，获得一种最佳的提高其强韧性的新工艺。与常规淬火/等温淬火+低温回火的处理方法相比较，不仅在力学性能上得到较大提高，同时在红硬性、耐磨性能和使用寿命上都得到了显著提高。
具体实施方式：
一般情况下，等温球化退火在盐浴炉或真空炉或有保护措施的加热炉中进行，工序为：加热到950～1000℃保温，保温时间为工件的有效厚度或直径乘以2～3min/mm，但不少于1小时；然后降至在退火等温转变曲线上奥氏体分解转变为珠光体速度最快的温度保温3～5小时，最后炉冷至550℃出炉空冷；得到索氏体基体和较均匀分布的细小粒状碳化物的球化组织。复合最终处理的等温淬火为：850～900℃预热后加热到1150～1300℃奥氏体化，转移至下贝氏体转变温度等温1～1.5小时油淬，该处理均在盐浴炉或真空炉或有保护措施(通保护气或装箱密封)加热炉中进行。复合最终处理的深冷处理方法为：从室温快速冷却到-160～-190℃，保温24小时或以上，然后取出放在室温水中，待温度回复到室温；深冷处理采用液氮作为深冷介质，深冷方式为气体法(又称干式深冷法)，使工件与液氮不接触。复合最终处理的二次循环520～600℃分级淬火+深冷处理为：在520～600℃保温1小时油冷至室温，然后从室温快速在-160～-190℃深冷处理24小时后取出放在室温水中，待温度回复到室温，该处理过程循环二次；其中520～600℃加热在盐浴炉或真空炉或有保护措施(通保护气或装箱密封)加热炉中进行；深冷处理采用液氮作为深冷介质，深冷方式为气体法，工件与液氮不接触。复合所述最终处理的520～600℃回火为：在盐浴炉或真空炉或有保护措施加热炉中加热到520～600℃，保温1-2小时回火。
下面结合实施例对本发明作进一步说明。
实施例：
W6Mo5Cr4V2Al高速钢制作的搅拌头在材料毛坯经球化退火预热处理，其方法：加热到950℃并保温1～2h，然后降至740～780℃保温3～5h，最后炉冷至550℃出炉空冷。在完成主要机械加工成形后，然后进行最终热处理：850～900℃预热后加热到1230℃奥氏体化，转移至下贝氏体转变温度230-250℃等温1～1.5小时，油淬；再经-160～-190℃深冷处理24小时，然后经二次循环处理：550～570℃保温1小时，油冷至室温+深冷处理；最后550～570℃回火1～2小时。
所得W6Mo5Cr4V2Al高速钢搅拌头力学性能和使用性能技术参数如下：
1)在组织上：本方法组织为回火马氏体+碳化物+下贝氏体+残余奥氏体。充分细化了基体组织，减少了残余奥氏体，同时得到弥散细化碳化物。
2)硬度值：
本方法所得硬度值比等温淬火回火提高，且接近淬火回火方法的硬度值。
3)热硬性：
本方法所得626℃红硬性的比淬火回火、等温淬火回火的显著提高。
4)冲击韧性：
本方法所得冲击韧性比等温淬火回火、淬火回火显著提高。
5)耐磨性能：本方法所得耐磨性能比等温淬火回火、淬火低温回火显著提高。
6)制作的搅拌头的使用寿命：本申请专利应用于实际搅拌头上，现场使用寿命比通常等温淬火回火等方法的使用寿命提高了约3-4倍。
以上实施例虽然是以等温球化退火为预热处理来描述的，但在试验中发现，采用缓慢冷却完全退火处理，然后施行本发明方法的最终热处理，得到与本实施例基本一致的性能。
以上实施例是以W6Mo5Cr4V2Al高速钢描述的，对于其它高速钢种实施本发明方法，在试验中发现，可以得到具有与本实施例基本一致的性能。
以上显示和描述了本发明的主要特征以及具体实施方式，本领域的技术人员将会意识到，这里所述的实施方式是为了帮助读者理解本发明的原理，在不脱离本发明思想和范围的前提下，本发明还会还有其他各种变化和改进，应被理解为本发明的保护范围内。本发明要求保护范围由所附的权利要求书和发明思想的等效物界定。
Claims (4)
1.一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，钢件经退火预处理，在机械加工成型后再施以复合最终热处理，其特征在于:退火预处理采用等温球化退火;机械加工成型后的复合最终热处理步骤为：加热奥氏体化后等温油淬,然后深冷处理至少24小时，再在520～600℃保温1小时油冷至室温，然后从室温快速在-160～-190℃深冷处理24小时后取出放在室温水中，待温度回复到室温，该处理过程循环二次；其中520～600℃加热在盐浴炉或真空炉或有保护措施加热炉中进行；深冷处理采用液氮作为深冷介质，深冷方式为气体法,工件与液氮不接触;最后在520～600℃保温1-2小时回火。
2.根据权利要求1所述之一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，其特征在于:所述等温球化退火在盐浴炉或真空炉或有保护措施的加热炉中进行，工序为:加热到950～1000℃保温,保温时间为工件的有效厚度或直径乘以2～3min/mm，但不少于1小时；然后降至在退火等温转变曲线上奥氏体分解转变为珠光体速度最快的温度保温3～5小时，最后炉冷至550°C出炉空冷；得到索氏体基体和较均匀分布的细小粒状碳化物的球化组织。
3.根据权利要求1所述之一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，其特征在于:所述复合最终热处理的等温油淬为:850～900°C预热后加热到1150～1300°C奥氏体化,转移至下贝氏体转变温度等温1～1.5小时油淬,该处理均在盐浴炉或真空炉或有保护措施加热炉中进行。
4.根据权利要求1所述之一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法，其特征在于:所述复合最终热处理的520～600℃回火为:在盐浴炉或真空炉或有保护措施加热炉中加热到520～600℃，保温1-2小时回火。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 201110329534 CN102392124B (zh) | 2011-10-26 | 2011-10-26 | 一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 201110329534 CN102392124B (zh) | 2011-10-26 | 2011-10-26 | 一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102392124A CN102392124A (zh) | 2012-03-28 |
| CN102392124B true CN102392124B (zh) | 2013-08-14 |
Family
ID=45859504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 201110329534 Expired - Fee Related CN102392124B (zh) | 2011-10-26 | 2011-10-26 | 一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102392124B (zh) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102605145B (zh) * | 2012-04-12 | 2013-09-25 | 王长文 | 钢铁等温淬火-回火冷却工艺 |
| CN103160662B (zh) * | 2013-03-08 | 2015-03-18 | 常州金安轧辊制造有限公司 | 轧辊冷处理工艺 |
| CN103352112B (zh) * | 2013-07-12 | 2015-03-25 | 上海汇众汽车车桥系统有限公司 | 一种提高喷射成型高速钢铣刀寿命的深冷工艺 |
| CN104017965B (zh) * | 2014-06-24 | 2016-08-24 | 中车眉山车辆有限公司 | 一种提高Cr12MoV钢强韧性的处理工艺 |
| CN104694845B (zh) * | 2015-04-04 | 2016-11-30 | 胡贤晨 | 一种汽车保险杠的热处理方法及该汽车保险杠 |
| CN105441643A (zh) * | 2015-11-29 | 2016-03-30 | 郑臣钏 | 一种轴承退火工艺 |
| CN105483336A (zh) * | 2015-11-29 | 2016-04-13 | 郑臣钏 | 一种金属件热处理工艺 |
| CN106916922B (zh) * | 2017-04-06 | 2018-06-19 | 重庆派斯克刀具制造股份有限公司 | 一种高速钢淬火后的新型回火工艺 |
| CN107267718A (zh) * | 2017-07-04 | 2017-10-20 | 合肥市大卓电力有限责任公司 | 一种不锈钢工件热处理工艺 |
| CN107475488A (zh) * | 2017-07-12 | 2017-12-15 | 昌河飞机工业（集团）有限责任公司 | 一种高速钢热处理工艺方法 |
| CN109055701B (zh) * | 2018-09-13 | 2020-08-07 | 国核宝钛锆业股份公司 | 一种挤压针的热处理方法 |
| CN109609749A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-12 | 中国重汽集团济南动力有限公司 | 一种模铸非调质钢曲轴毛坯加工性能改善方法 |
| CN109930065B (zh) * | 2019-03-12 | 2021-03-23 | 江苏共昌轧辊股份有限公司 | 一种复合高速钢支承辊及其制备方法 |
| CN110527794A (zh) * | 2019-09-06 | 2019-12-03 | 武汉科技大学 | 一种微纳结构贝氏体钢的热处理方法 |
| CN110724801B (zh) * | 2019-10-28 | 2021-02-12 | 重庆科技学院 | Cr-Mo超高强钢在奥氏体和铁素体两相区等温热处理后直接深冷处理提高强韧性的方法 |
| CN110846473A (zh) * | 2019-12-11 | 2020-02-28 | 王宁 | 以油或油--气氛作为冷却介质的等温淬火工艺 |
| CN112961963A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-06-15 | 苏州奥维精密机械有限公司 | 一种用于提高热冲压模具钢强韧性的制备工艺 |
| CN112921243B (zh) * | 2021-01-28 | 2021-10-08 | 西南交通大学 | 一种低硬度高耐磨钢及其热处理制备方法 |
| CN113076629A (zh) * | 2021-03-19 | 2021-07-06 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 高强度盘条热处理工艺控制方法 |
-
2011
- 2011-10-26 CN CN 201110329534 patent/CN102392124B/zh not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (24)
| Title |
|---|
| 6W-5Mo-4Cr-2V高速钢深冷处理微观组织结构的分析;李雄等;《上海交通大学学报》;20020731;第36卷(第7期);第905-910页 * |
| Deep Cryogenic Treatment: A Bibliographic Review;P. Baldissera et al.;《The Open Mechanical Engineering Journal》;20081231;第2卷(第2期);第2页表1，左栏倒数第4段，图1，第3页右栏倒数第1段 * |
| Effect of cryogenic treatment on the mechanical properties of 4340 steel;S. Zhirafar et al.;《Journal of Materials Processing Technology》;20071231;第186卷;第298-303页 * |
| Influence of Deep Dry Cryogenic Treatment on Cutting Efficiency and Wear Resistance of Nickel–Titanium Rotary Endodontic Instruments;Thilla Sekar Vinothkumar et al.;《JOE》;20071130;第33卷(第11期);1355-1358 * |
| P. Baldissera et al..Deep Cryogenic Treatment: A Bibliographic Review.《The Open Mechanical Engineering Journal》.2008,第2卷(第2期),第2页表1，左栏倒数第4段，图1，第3页右栏倒数第1段. |
| S. Zhirafar et al..Effect of cryogenic treatment on the mechanical properties of 4340 steel.《Journal of Materials Processing Technology》.2007,第186卷第298-303页. |
| Thilla Sekar Vinothkumar et al..Influence of Deep Dry Cryogenic Treatment on Cutting Efficiency and Wear Resistance of Nickel–Titanium Rotary Endodontic Instruments.《JOE》.2007,第33卷(第11期),1355-1358. |
| W6Mo5Cr4V2高速钢钻头深冷处理工艺试验研究;阎红娟等;《现代制造工程》;20101231(第9期);第81-83页 * |
| 严敏杰等.穆斯堡尔效应在T12钢深冷处理研究中的应用.《热加工工艺》.2008,第37卷(第24期),第83-86页. |
| 工具钢的热处理工艺优化设计;王德山;《价值工程》;20110228;第39页2 热处理工艺设计分析 * |
| 李雄等.6W-5Mo-4Cr-2V高速钢深冷处理微观组织结构的分析.《上海交通大学学报》.2002,第36卷(第7期),第905-910页. |
| 李雄等.深冷处理对高速钢高低温力学性能的影响研究.《甘肃工业大学学报》.2001,第27卷(第3期),第19-22页. |
| 段春争等.深冷处理工艺对W6Mo5Cr4V2钢力学性能和微观组织的影响.《材料工程》.2008,(第6期),第40-43页. |
| 段春争等.高速钢循环深冷处理工艺及机理研究.《热加工工艺》.2008,第37卷(第6期),第47页1实验材料及方法，第76页. |
| 深冷处理对高速钢红硬性及耐磨性的影响;董允等;《金属热处理》;19971231(第9期);第13-15页 * |
| 深冷处理对高速钢高低温力学性能的影响研究;李雄等;《甘肃工业大学学报》;20010930;第27卷(第3期);第19-22页 * |
| 深冷处理工艺对W6Mo5Cr4V2钢力学性能和微观组织的影响;段春争等;《材料工程》;20081231(第6期);第40-43页 * |
| 王德山.工具钢的热处理工艺优化设计.《价值工程》.2011,第39页2 热处理工艺设计分析. |
| 穆斯堡尔效应在T12钢深冷处理研究中的应用;严敏杰等;《热加工工艺》;20081231;第37卷(第24期);第83-86页 * |
| 董允等.深冷处理对高速钢红硬性及耐磨性的影响.《金属热处理》.1997,(第9期),第13-15页. |
| 闫献国等.高速钢深冷处理技术研究进展.《新技术新工艺》.2008,(第3期),第14-18页. |
| 阎红娟等.W6Mo5Cr4V2高速钢钻头深冷处理工艺试验研究.《现代制造工程》.2010,(第9期),第81-83页. |
| 高速钢循环深冷处理工艺及机理研究;段春争等;《热加工工艺》;20080630;第37卷(第6期);第47页1实验材料及方法，第76页 * |
| 高速钢深冷处理技术研究进展;闫献国等;《新技术新工艺》;20081231(第3期);第14-18页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102392124A (zh) | 2012-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102392124B (zh) | 一种改善高速钢强韧性的热处理工艺方法 | |
| CN102230062A (zh) | 一种提高9SiCr模具钢强韧性的热处理工艺方法 | |
| CN102534134B (zh) | 一种中碳轴承钢贝氏体等温淬火热处理工艺方法 | |
| CN102108433B (zh) | 一种轴承钢淬火的方法 | |
| CN103266212B (zh) | 一种提高25Cr2Ni4MoV钢锻件低温冲击韧性的热处理工艺 | |
| CN102758140B (zh) | 高碳微合金化钢球及其生产工艺 | |
| CN104073814B (zh) | 一种高碳铬轴承钢的热处理工艺 | |
| CN101693943A (zh) | 高速钢刀具热处理方法 | |
| CN103233101A (zh) | GCr15轴承钢的热处理方法 | |
| CN102021588A (zh) | 20Cr2Ni4A钢渗碳加氮碳共渗复合热处理工艺 | |
| CN101928912B (zh) | 一种热作模具钢的低温渗碳方法 | |
| CN104911607A (zh) | 一种压缩机用38CrMoAl钢热处理工艺 | |
| CN102505067A (zh) | 一种高碳铬轴承钢贝氏体变温淬火方法 | |
| CN111719111A (zh) | 一种提高齿轮渗碳用钢综合性能的热处理方法 | |
| CN103589839B (zh) | 一种高碳高铬不锈钢的热处理工艺 | |
| CN103602797A (zh) | 高硬度钢丝切丸热处理工艺 | |
| CN103045831A (zh) | 一种提高冷作模具钢硬度的方法 | |
| CN102181613B (zh) | 大型Cr12MoV工件热处理方法 | |
| CN111593173A (zh) | 一种非调质钢制件的稳定控制冷却的新方法 | |
| CN109182680B (zh) | 一种冷镦用马氏体不锈钢棒线材的退火硬度的控制方法 | |
| CN100469903C (zh) | 6CrNiSiMnMoV钢硬度梯度热处理回火工艺方法 | |
| CN102758068A (zh) | GCr15钢的热处理方法 | |
| CN106086360A (zh) | 一种工业汽轮机转子锻件的热处理方法 | |
| CN102994722A (zh) | 刀具热处理方法 | |
| CN112680574A (zh) | 一种高氮不锈轴承钢热处理工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20130814 Termination date: 20161026 |