CN102330025A - 高强度低成本连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 - Google Patents
高强度低成本连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102330025A CN102330025A CN 201110257299 CN201110257299A CN102330025A CN 102330025 A CN102330025 A CN 102330025A CN 201110257299 CN201110257299 CN 201110257299 CN 201110257299 A CN201110257299 A CN 201110257299A CN 102330025 A CN102330025 A CN 102330025A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- percent
- annealing
- forging
- cost
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
本发明涉及一种高强度低成本连轧管机芯棒用钢材料。该材料的成分以质量百分含量计为:C:0.35-0.45%;Si:0.8-1.5%;Mn:≤0.9%;Cr:3.0-6.0%;Mo:0.40-0.75%;V:0.30-0.80%;Nb:0.04-0.08%;其余为Fe。该材料的制备工艺是电炉熔炼→电渣重熔→退火→锻造→退火后,具有良好的机加工性能;再经过热处理(淬火→高温回火)。该钢种含有较低含量的合金元素,在推荐热处理工艺条件下,硬度为353HB左右时,强度能达到1200MPa左右,与传统的芯棒用钢H13性能相当,但是吨钢的成本价格为H13的60%左右,生产成本大幅降低。
Description
技术领域
本发明涉及一种新型高强度低成本连轧管机芯棒材料。目前市场上的用钢为H13和H11等高合金热作模具钢,而本发明涉及的钢种为一种中低合金钢。
技术背景
世界上第一套大口径MPM连轧管机于1978年在意大利达尔明钢管厂建成投产。MPM的出现将连轧管工艺技术发展到了一个全新的水平,由于MPM在技术、产品质量和生产效率等方面的诸多优势,一经问世便在全世界得到迅速推广和应用。尤其是上世纪八十年代以来,受石油产业对油井管需求旺盛的影响,促使了MPM技术的飞速发展。
近年来我国引进多条MPM生产线,其主要耗材芯棒基本依赖进口,大直径芯棒技术含量高、制造难度大,目前只有法国、意大利、德国等少数几个国家具有生产能力。我国目前的芯棒制造能力与国外差距很大,尤其是大直径芯棒,尺寸在Φ280mm规格以上的芯棒制造还是空白,全部依赖进口,进口芯棒不仅价格昂贵,而且供货周期长,供需矛盾十分突出。
大口径连轧管机芯棒制造技术难点存在两个方面:一是缺乏高质量大直径芯棒坯的制造技术和设备;二是缺乏芯棒热处理的组织控制、长杆件机械加工的精度控制以及表面镀硬铬的相关技术和装备。
首先,大直径芯棒坯的制造需要高质量的大型热作模具钢钢锭,由于尺寸效应,钢锭越大,其冶金质量、碳化物、偏析控制难度将大幅度提高。优质芯棒坯的制造,不仅需要真空精炼、电渣重熔等先进的冶金质量控制设备作为基本条件,还需要高温均质、多向锻造、组织超细化等最先进的技术和装备作保证。其次,根据国外经验,对于芯棒这类细长类的大型模具钢产品需要专业的带双操作机的大吨位快锻机进行生产,国内几乎没有这类专业设备。而且,只有系统地掌握从大型钢锭冶金质量与组织控制、锻后组织控制、芯棒坯组织控制,到芯棒的淬火热处理、回火热处理系列成套微观组织控制技术,才能充分发挥模具钢中合金元素的强韧化作用,制造出兼有优良高温强度而且价格比较低廉的大直径芯棒,满足实际使用的需求。
发明内容
发明目的:本发明针对芯棒用钢的成分优化、冶金质量控制、锻、轧工艺控制、应用性技术等研究工作,开发出新型连轧管机高强度低成本芯棒用钢材料,以期替代进口的昂贵的芯棒。
本发明的特征在于:
1、成分设计:在H13的基础上降低了合金含量,通过一定的处理,强度能与H13相当,但是吨钢成本价格大幅下降;
2、合金成分:该新型高强度低成本连轧管机芯棒用钢的主要合金元素为(质量百分比):
C 0.35-0.45%
Si 0.8-1.5 %
Mn ≤0.9%
Cr 3.0-6.0 %
Mo 0.40-0.75%
V 0.30-0.80%
Nb 0.04-0.08%
其余为Fe和不可避免的杂质元素,杂质元素中S:≤0.005%;P:≤0.01%;O:≤30ppm。
高强度低成本连轧管机芯棒用钢的制备工艺,该制备工艺采用如下步骤进行:
A. 熔炼:将合金按权利要求1的配方配料后放置于电炉中,在1500℃以上的温度进行熔炼,浇注φ200mm-φ800mm电极棒;
B. 电渣重熔:电渣重熔的参数为:化渣电压50-65V,电流3000-5000A、电制度电压57-59V,电流11000-12000A、封顶电压57-59V,填充比为0.8;
C. 退火:于700℃保温8小时后随炉冷却;
D. 锻造:钢锭加热至1150~1250℃,进行多向锻造,终锻温度≤850℃,锻造比大于6;
E. 锻后退火:于700℃退火8小时,随炉冷却;
F. 热处理:940-960℃淬火,600-630℃回火两次,每次两小时。
附图说明
图1为发明钢在推荐热处理条件下与成品H13实心芯棒的强度,吨钢成本价格比较。
具体实施方式
1.本实施例生产了一种钢,其主要成分如下(质量百分比):
C 0.40% Si 1.3%
Mn ≤0.9% Cr 4.76%
Mo 0.56% V 0.59%
Nb 0.06% Fe 余量
制备工艺及热处理工艺:
A. 熔炼:合金按上述成分设计后,进行电炉熔炼,将上述配方中的配合料放置于电炉中,在1500℃以上的温度进行熔炼,浇注φ400mm-φ450mm电极棒;
B. 电渣重熔:电渣重熔后可降低气体和夹杂物的含量,并获得成份均匀、组织致密、质量高的钢锭,化渣电压58V,电流3000-5000A、电制度电压57V,电流11500A、封顶电压58V,填充比为0.8;
C. 退火:于700℃以上保温8小时后随炉冷却;
D. 锻造:钢锭加热至1150~1250℃,进行多向锻造,终锻温度≤850℃,锻造比大于6;
E. 锻后退火:于700℃退火8小时,随炉冷却;
F. 热处理:950℃淬火,620℃回火两次,每次两小时;
G. 硬度及抗拉强度:在推荐的热处理工艺条件下,硬度值为344-377HB,σb达到1200MPa左右。
优点及效果
经合金优化设计以及推荐热处理工艺,该新型高强度低成本连轧管机芯棒用钢的强度能与H13相当,353HB时达到1200MPa左右,但是吨钢成本价格较H13大幅下降,为H13的60%左右。
Claims (2)
1.高强度低成本连轧管机芯棒用钢,其特征在于该钢的成分以质量百分含量计为:C:0.35-0.45%;Si:0.8-1.5%;Mn:≤0.9%;Cr:3.0-6.0%;Mo:0.40-0.75%;V:0.30-0.80%;Nb:0.04-0.08%;其余为Fe。
2.高强度低成本连轧管机芯棒用钢的制备工艺,其特征在于该制备工艺采用如下步骤进行:
A.熔炼:将合金按权利要求1的配方配料后放置于电炉中,在1500℃以上的温度进行熔炼,浇注φ200mm-φ800mm电极棒;
B.电渣重熔:电渣重熔的参数为:化渣电压50-65V,电流3000-5000A、电制度电压57-59V,电流11000-12000A、封顶电压57-59V,填充比为0.8;
C.退火:于700℃保温8小时后随炉冷却;
D.锻造:钢锭加热至1150~1250℃,进行多向锻造,终锻温度≤850℃,锻造比大于6;
E.锻后退火:于700℃退火8小时,随炉冷却;
F.热处理:940-960℃淬火,600-630℃回火两次,每次两小时。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201110257299 CN102330025A (zh) | 2011-09-02 | 2011-09-02 | 高强度低成本连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201110257299 CN102330025A (zh) | 2011-09-02 | 2011-09-02 | 高强度低成本连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102330025A true CN102330025A (zh) | 2012-01-25 |
Family
ID=45481985
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201110257299 Pending CN102330025A (zh) | 2011-09-02 | 2011-09-02 | 高强度低成本连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102330025A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104152809A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-11-19 | 江苏南山冶金机械制造有限公司 | 一种合金芯棒及其制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101182619A (zh) * | 2007-12-06 | 2008-05-21 | 上海大学 | 高强韧性冷作模具钢及其制备方法 |
CN101787420A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-07-28 | 上海大学 | 一种大规格芯棒组织性能控制方法 |
CN101824580A (zh) * | 2010-03-15 | 2010-09-08 | 无锡尤斯威科石油钻具有限公司 | 一种芯棒材料 |
-
2011
- 2011-09-02 CN CN 201110257299 patent/CN102330025A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101182619A (zh) * | 2007-12-06 | 2008-05-21 | 上海大学 | 高强韧性冷作模具钢及其制备方法 |
CN101824580A (zh) * | 2010-03-15 | 2010-09-08 | 无锡尤斯威科石油钻具有限公司 | 一种芯棒材料 |
CN101787420A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-07-28 | 上海大学 | 一种大规格芯棒组织性能控制方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
《金属热处理》 20041231 胡心彬等 微量Nb对H13钢性能的影响 13-16 全文 第29卷, 第8期 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104152809A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-11-19 | 江苏南山冶金机械制造有限公司 | 一种合金芯棒及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103898415B (zh) | 一种改进型Cr8钢轧辊及其制备方法 | |
CN101787420B (zh) | 一种大规格芯棒组织性能控制方法 | |
CN103276298B (zh) | 高硬高韧冷热兼作模具钢及其生产方法 | |
CN101392336B (zh) | 一种含有稀土的铜基合金材料及其制备方法 | |
CN108559910B (zh) | 一种全流程TMCP热机轧制55SiCr弹簧钢及其生产方法 | |
CN103409688B (zh) | 大型锻造高速钢冷轧辊及其制造方法 | |
CN106521313A (zh) | 高红硬性高耐磨性热作模具钢材及其生产工艺 | |
CN101596553A (zh) | 一种应用于高速线材轧机的高速钢辊环及其制造方法 | |
CN103938102A (zh) | 一种铁铬铝系多元高电阻电热合金的制备方法 | |
CN104388812A (zh) | 棒线材用高速钢复合轧辊及其制备方法 | |
CN103014534A (zh) | 铸造热锻模具钢及其加工工艺 | |
CN109371329A (zh) | 一种耐高温人工水晶成型模具钢材料及其制备方法 | |
CN104294168A (zh) | 一种高抗接触疲劳冷轧中间辊及其制造方法 | |
CN104480407A (zh) | 含铜、铈的抗菌不锈钢及其制备方法 | |
CN103938058B (zh) | 一种镍铬铁系多元高电阻电热合金带材的制备方法 | |
CN106636861B (zh) | 高合金热作模具钢的制备工艺 | |
CN105839028A (zh) | 奥氏体耐热气阀钢及其制造方法 | |
CN104087874A (zh) | 一种高速钢轧辊及其制备方法 | |
CN102337464A (zh) | 高强韧连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 | |
CN102312163A (zh) | 连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 | |
CN102330024A (zh) | 连轧管机空心芯棒用钢及其制备工艺 | |
CN103938109A (zh) | 一种Ni-Cr-Fe电热合金的制备方法 | |
CN103993144A (zh) | 一种连铸大方坯生产h13模具用钢的方法 | |
CN102330025A (zh) | 高强度低成本连轧管机芯棒用钢及其制备工艺 | |
CN105463336A (zh) | 高强度高韧性高耐腐蚀高抛光性能塑料模具钢及生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20120125 |