CN102272629B - β辐射监测器及方法 - Google Patents

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Abstract

一种β辐射监测器(70、90)，其包括：流气式正比检测器(60)，其用于检测由在所述检测器外部的β发射体所发射出的β辐射；配置为向所述检测器供应填充气体的填充气体源(51)，其中所述填充气体包括氮气；用于测量温度的温度传感器(72)；以及与所述温度传感器通信的控制器(64)，其用于根据所测量的温度调整所述监测器的操作参数。所述操作参数可以包括施加在所述填充气体上的电压，所述电压可以是热敏电阻控制的，或者所述操作参数可以包括所述检测器的β辐射检测阈值。所述填充气体由氮气发生器供应。所述流气式正比检测器可以是大面积检测器。

Description

β辐射监测器及方法
技术领域
本发明涉及β辐射监测器和监测β辐射的方法；具体地，涉及使用流气式正比检测器的β辐射监测。
背景技术
经历β衰变的放射性核以β粒子的形式发射电离辐射，β粒子是高速电子或正电子。β发射体用于医学诊断与治疗以及工业测厚仪中，并且也形成为核反应裂变产物。β辐射的电离性质呈现出潜在的健康危害，因为该电离性质能引起严重的人体组织损害，特别是从身体内部。如此，放射性污染监测器对于监测可能暴露在辐射当中的人员的污染而言是很重要的。
放射性污染监测器可以采用多种检测器技术，包括闪烁检测器、固态检测器和气体检测器。闪烁检测器包括闪烁器，在受到电离辐射激发时，使用光电倍增管测量该闪烁器的荧光。
在固态检测器中，电离辐射与半导体材料相互作用，并将电子从价带激发到导带。外加电场引起可测量的电子净迁移，而留下空穴。
气体检测器包括盖革-米勒(GM：Geiger-Müller)管、电离室、密封气体式正比计数器和流气式正比计数器。气体检测器通过生成贯穿填充气体的电场并测量由于电离作用导致的电输出，来测量填充气体(也称为计数气体)由于电离辐射产生的电离。
GM管利用阴极管壁与中央阳极之间的贯穿填充气体的强电压操作。填充气体包括诸如氦、氖或氩的惰性气体。进入管的任何电离辐射使填充气体电离，得到的离子和电子分别向阴极和阳极加速。电子获得足够的动能，引起进一步的电离，由此导致的电子雪崩在阳极处产生大电流脉冲。脉冲被放大并被检测，但是在脉冲的幅度或形状中没有与引起脉冲的辐射类型有关的信息；无论引起脉冲的电离辐射是何种类型(也就是说，不管由电离辐射产生的原始离子对的数量是多少)，脉冲都相同。通过所计数的脉冲的数量(测量背景计数率并酌情减去)测量辐射程度。
相比之下，电离室的电极之间通常施加有相对较低的电压。如此，由电离辐射产生的各个离子和电子向它们各自的电极运动，但是并不存在离子对或雪崩倍增。离子和电子的相对较低的速度使得一个电离作用与下一个交叠，并且离子的漂移构成了要被放大和测量的电流(或许低到10-15A)。同样，不可能在不同类型的电离辐射之间进行区分。
在这些检测器类型之间，存在正比计数器。在正比计数器中，在电极之间建立的电场强度高于电离室中的电场强度，因此可能产生电子雪崩。但是，电场强度不像对于GM管的那么高，因此气体倍增更加受控。正比计数器依赖于气体倍增来增加由电离辐射与填充气体的初始相互作用而产生的电子的数量。在存在电场的情况下，自由电子将向金属丝阳极迁移。金属丝非常细，通常具有大约50μm的直径，因此靠近金属丝的电场强度非常大。距离阳极的给定半径(通常是大约100μm)内的电子被加速到大于填充气体分子的电离电势的动能，因此发生填充气体的进一步电离。当电子以这种方式向阳极更近地运动时，由原始离子对产生二级和进一步离子对的现象称为汤森雪崩(Townsend avalanche)。
正比计数器的要点在于在给定操作参数下气体倍增(即，单个原始离子对由于其雪崩而使自由电子数量增加的因素)大体上是固定的。如此，在阳极处的电荷脉冲的大小与由辐射引起的初始电离作用的数量成正比。α粒子在填充气体中比β粒子沉积显著地更多的能量，所以引起更多电离并因此导致检测器中的更大的脉冲。脉冲大小可以相应地提供对电离辐射类型和由其传递给该填充气体的能量的测量。
密封气体式正比计数器包含密封的填充气体(通常是氙或氪)，并具有相对较厚的检测器窗以用于密封目的(例如钛，5-6mg/cm2)。流气式正比计数器利用通过检测器连续流动的填充气体(通常是氩气与甲烷或者氩气与二氧化碳)操作，并且一般具有相对较薄的检测器窗(例如，镀铝的双向拉伸聚对苯二甲酸乙二醇酯(boPET：biaxially-oriented polyethylene terephthalate)，可从得到，大约1mg/cm2)。
上述类型的检测器的一个问题在于它们不能在β粒子和γ辐射之间进行区分。这是因为γ辐射一般可以产生与β辐射相类似的电离程度，或者直接在填充气体中，或者通过与检测室本身的材料相互作用并产生高能电子，从而导致相类似的检测器输出。
另外，密封气体式正比计数器倾向于具有有限寿命，因为细微的裂缝可能导致其填充气体受到污染。并且，入射窗为了容纳气体一般需要较厚，因此，窗可能会去除掉低能量β辐射。另一个缺点是它们的制造和维修成本(由于需要排空及烘烤检测器、并焊接而不是拧紧窗)。重新填充密封气体检测器能够花费超过新检测器的成本的一半。
流气式正比计数器不存在这些问题，并且提供对β辐射的最好的敏感度，以及对背景γ辐射的相对较低的敏感度。首先，窗很薄，所以低能量β辐射不会被去除掉并因此可以被检测到。第二，流气式正比计数器中的填充气体中的γ射线(更高能量)的光子相互作用的可能性相对很低。
已经提到，流气式正比计数器需要连续流动的填充气体。填充气体通常是存储在高压气瓶中的氩气与甲烷的混合物(或者是P10，其是90％(就体积而言)的氩气以及10％的CH4；或者是P7.5，其是92.5％的氩气以及7.5％的CH4)或氩气与二氧化碳的混合物。气瓶的物理尺寸以及它们是高压的并且可包含易燃物质的事实意味着需要考虑健康和安全因素，特别是在核装置中。而且，在发展中世界的一些国家中，获得这样的气瓶或者足够纯净地生产出填充气体混合物可能是困难的。
因此，希望提供一种另选的或改进的β辐射监测器。
发明内容
根据本发明的第一方面，提供了一种β辐射监测器，该β辐射监测器包括：流气式正比检测器，所述流气式正比检测器用于检测由在所述流气式正比检测器外部的β发射体所发射出的β辐射；配置为向所述流气式正比检测器供应填充气体的填充气体源，其中，所述填充气体包括氮气；用于测量温度的温度传感器；以及与所述温度传感器通信的控制器，所述控制器用于根据所测量的温度调整所述监测器的操作参数。
流气式正比检测器一般提供对β辐射最好的灵敏度，以及对背景γ辐射相对低的灵敏度。配置向流气式正比检测器提供包括氮气的填充气体流的填充气体源具有很多优点。不再需要昂贵的气瓶，也不存在用于存储和运输该气瓶的相关需求。而且，可以避免使用易燃性气体。
利用氮气填充气体，能够获得与利用氩气/甲烷混合物类似的计数效率。计数效率是检测到的脉冲(计数)与发射体实际上发射出的β粒子的数量的比值。但是，利用氮气填充气体，对于较低的γ光子能(＜200keV)，背景计数率可能会显著地较低。背景辐射的重要分量来自于经过康普顿散射的光子，因而具有较低的能量。在这些较低的光子能处，光子往往与填充气体而不是检测器的室壁相互作用。与氩气相比，氮气具有显著较低的衰减系数，因此光子与氮气填充气体相互作用，导致更少的电离，因此导致较低的背景计数率。在相同的测量时间和统计精度的情况下，利用氮气填充气体的提高的信噪比允许较低的检测限制。对于β-背景计数率对其非常重要的β辐射监测而言这是有利的。
发明人还发现，β检测效率(特别是更高能量的β粒子的β检测效率)可以随温度而显著变化。如此，监测器有利地包括与控制器通信的温度传感器，使得控制器可以基于温度而调整所施加的电场强度。对于给定检测器配置而言，可以首先确定对于所期望的β检测效率所施加的电位差与温度之间的关系，使得控制器能够基于该关系控制所施加的电位差。所监测的温度可以是填充气体温度本身，或者更方便地可以是环境温度。
可以另选地使用热敏电阻来用硬件实现温度补偿，其中热敏电阻基于其取决于温度的电阻而调整由高压电源所提供的施加的电位差。
另选地或者仍然附加地，可以基于温度测量值来调整放大来自检测器的输出脉冲的放大器的比较器的检测阈值。补偿步骤的目的在于维持检测器的比例响应，并且这可通过增加填充气体中的电场强度来实现，以将气体倍增恢复到期望水平，和/或通过降低要被计数的信号脉冲的检测阈值(高于噪声水平)来实现。
有利地，填充气体还包括一定比例的氩气。填充气体可以另选地或附加地还包括一定比例的二氧化碳。在形成电子雪崩期间，填充气体分子/原子的一些能被激发，而不是被电离。一旦进行了随后的去激发，那么光子被发射出来，并能引起其他分子/原子的电离，导致检测器的错误的(spurious)测量值。二氧化碳作为多原子淬灭气体，其可以在不被电离的情况下优先地吸收光子。
有利地，填充气体源包括氮气发生器。如此，检测器可以在不使用氮气气瓶的情况下操作，并且氮气可以在需要时简单地就地生成。氮气发生器可以被配置为从环境空气中产生大体上无氧的氮气，允许β辐射监测器在之前提出运筹、成本、或健康和安全考虑的场所和在应用中很方便地使用。
环境空气一般包括大概78％(就体积而言)的氮气、21％的氧气、0.9％的氩气和0.04％的二氧化碳。氧气是电负性的，并且易于去除通过填充气体中的电离辐射产生的自由电子，从而减弱气体倍增。如此，对于β辐射监测器，氧气不应该形成填充气体的部分。氮气发生器可以选择性地从环境空气中去除氧气和其它不想要的组成部分，以产生几乎不含氧气(取决于当地条件和操作参数)的氮气填充气体。利用主要地操作以去除氧气的氮气发生器，来自环境空气的二氧化碳和/或氩气可以有利地保留在来自生成器的填充气体中。
有利地，对于给定的检测器配置，使用高压电源来在填充气体上施加电位差，并且使用控制器来控制所施加的电位差，从而控制阳极处的电场强度。利用包括氮气的填充气体，已经发现可以得到高于传统电场强度的电场强度。
示例性检测器配置(如图2所示)具有19mm的高度(从背壁到检测器窗)，并且检测界限中的金属丝阳极具有50μm的直径。通常操作时，使用氩气/甲烷或氩气/二氧化碳的填充气体混合物，通常利用在阴极(特别是，检测器的背壁和检测器窗)和金属丝阳极之间施加的1.7kV的电位差来实现所期望的电场强度。但是，发明人发现，使用填充气体，利用施加的此电位差(即，电场强度)操作并不会导致具有上述配置的足够敏感的β辐射监测器。这被理解为是因为氮气需要更多的能量来产生离子对，并且因为氮气比氩气具有更低的密度，导致对于氮气中的自由电子的更长的平均自由路径长度。如此，发明人发现，为了获得类似的气体倍增，更高的电场强度是可期望的。当使用上述检测器配置时，已经发现所施加的优选地处于从3.2kV到3.5kV范围中的电位差导致令人满意的电场强度。
用于检测污染的β辐射监测器可以有利地包括大面积检测器。术语大面积检测器通常用来指100cm2或更大的检测器感应面积(例如，检测器窗的大小)。
有利地，多个流气式正比检测器可以设置在监测器中，并且这些检测器可以设置为串联组合或并联组合、或者上述二者。这样的监测器然后可以用作手和脚监测器，或用作全身监测器，例如，安装的人员监测器或人员污染监测器。
流气式正比检测器通常具有薄的检测器窗，用于包含填充气体，但是允许β辐射从中通过。薄的窗容易受到锋利物体的损坏，随后导致气体泄漏。在使用氩气/甲烷或氩气/二氧化碳填充气体的常规监测器中，能够使用气体嗅探器来检测这些气体的泄漏。但是，不能检测当然已经包括约80％的氮气的环境空气中的氮气泄漏。
发明人已经发现，渗入包括氮气填充气体的流气式正比计数器的空气引起检测器的背景计数率改变可检测的量。有利地，因此，监测器可以如下设置。填充气体进口流量计可以安装在检测器或多个检测器的上游，而填充气体出口流量计可以安装在检测器或多个检测器的下游。在进口流量计和出口流量计之间所测量的流速上的差异(特别是，出口流量计处减小的流速)可被视为指示气体泄漏。
当使用组合的多个流气式正比检测器时，需要识别出具有泄漏的实际检测器。有利地，利用用于监测由每个流气式正比检测器所检测出来的各个背景计数率的气体泄漏监测器。气体泄漏监测器可以被设置为将所检测到的来自任意特定检测器的背景计数率与事先检测的对于该检测器的背景计数率进行比较，以确定是否出现了检测器气体泄漏的背景计数率特性上的变化。
另选地，可以将所检测出的对于一个检测器的背景计数率与同时检测的对于组合中的其他检测器的背景计数率进行比较，以观察该检测器的背景计数率是否显著地不同于其他检测器的背景计数率。可以针对组合的所有检测器进行比较，或仅针对组合中的相邻检测器进行，或仅针对布置在特定检测器上游的检测器进行(当处于串联组合时)。
在这些方式中，可以确认气体泄漏的存在，并且可以定位故障检测器，用于修复/替换。
根据本发明的第二方面，提供了一种监测β辐射的方法，该方法包括以下步骤：配置流气式正比检测器，以检测由在所述流气式正比检测器外部的β发射体所发射出的β辐射；向所述流气式正比检测器供应填充气体，其中，所述填充气体包括氮气；测量温度；以及根据所测量的温度对所述检测器的操作参数进行控制。
本发明的其他优选特征和优点在说明书和附加于此的从属权利要求中进行阐述。
附图说明
本发明可以以多种方式被实施，并且现在将参照下列附图仅通过非限制性示例来描述一些实施方式，其中：
图1示意性示出利用多个流气式正比检测器的传统的β辐射监测器；
图2示出移去窗的已知流气式正比检测器的立体图；
图3示意性示出根据本发明第一实施方式的β辐射监测器；
图4示出对于多种β辐射体的β检测效率与外加电压的图表；
图5示出在多种环境温度下的β检测效率与外加电压的图表；
图6示出位于β检测效率曲线中的平坦区的中点的外加电压随环境温度变化的图表；
图7示意性示出根据本发明第二实施方式的β辐射监测器；
图8示出根据本发明另一实施方式的β辐射监测器；和
图9示出根据本发明又一实施方式的β辐射监测器。
具体实施方式
图1示出已知的用于检测β污染的β辐射监测器10。监测器10包括连接至减压阀14、流量控制阀16和进口流量计18的高压气瓶12。进口流量计18连接至串联连接(尽管它们可以另选地并联，或者串联与并联的组合)的流气式正比检测器(计数器)阵列20a-n。出口流量计30连接至最后的流气式正比检测器20n。以这种方式，氩气/甲烷或者氩气/二氧化碳的填充气体(计数气体)可以从气瓶12提供，依次流经上述组件中的每一个，流到出口流量计30，之后可以被排放到空气中。
每个流气式正比检测器20a-n连接至受控制器24控制的高压电源27。每个流气式正比检测器20a-n还连接至各自的放大器26a-n，放大器用于放大来自每个检测器的电输出，以向控制器24提供可测量的信号。
图2示出用于β污染监测的典型的流气式正比检测器20a的立体图。检测器20a包括检测器主体32，检测器主体32限定了填充气体可以流经的检测界限(enclosure)。检测界限被薄的检测器窗(未示出)覆盖，检测器窗固定到检测器主体32，并利用密封件40密封检测界限。检测器20a具有单个填充气体入口端38和单个填充气体出口端(未示出)。
检测器20a具有五条经由电馈通孔(electrical feed-through)36连接至高压电源22的阳极金属丝34a-e。检测器主体32本身以及检测器窗(未示出)用作阴极，所以高压电源22配置为在金属丝阳极和检测器主体阴极之间提供电位差(偏置电压)。
检测器构造具有矩形立方体的一般形状以及19mm的高度(从后壁到入射窗)。检测界限中的金属丝阳极具有50μm的直径。利用这种构造，期望在填充气体中提供可接受的电场强度的电位差一般为大约1.7kV。
流气式正比检测器20a是大面积检测器；在这个示例中，检测器窗的面积近似为600cm2，并且旨在用于手和脚或者全身污染监测。
在使用中，减压阀14和流量控制阀16将来自气瓶12的填充气体的流速调节到合适的值，通常为大约25至50cm3/min，尽管在一些系统中可能达到200cm3/min。填充气体持续地流经流气式正比检测器20a-n中的检测界限，同时进口流量计18监测流入检测器的流速，而出口流量计30监测流出检测器的流速。
从外部β发射体发射出的β粒子可以通过流气式正比检测器20a-n中的一个的检测器窗(未显示)进入该检测器，并与填充气体相互作用，导致原始离子对。电场使自由电子朝阳极线加速，从而产生电子雪崩。在阳极处产生的电脉冲被相应的放大器26a-n放大，并且由控制器24对大于给定幅度阈值的脉冲进行计数。背景计数率被定期(routinely)监测，所以可以从所测量的计数率中将其减去，从而提供由于测试对象的污染而产生的净计数率。
根据本发明的一个实施方式，图3示出β辐射监测器50，其中所使用的填充气体包括氮气。监测器50包括连接至流量控制阀52和进口流量计54的氮气发生器51。进口流量计54连接至配置为用于检测β辐射的流气式正比检测器60，并且该检测器进而连接至出口流量计56，填充气体然后被排放到空气中。采用这种方式，氮气填充气体可以从氮气发生器51顺序通过每个组件，并从出口流量计56排出。
流气式正比检测器60连接至受控制器64控制的高压电源62。检测器60的输出端连接至用于放大来自检测器的输出脉冲的放大器66，以在控制器64处提供可测量的信号。
在使用中，氮气发生器向流气式正比计数器60提供氮气填充气体。通过流量控制阀52调节氮气填充气体的流速，并且通过进口流量计54测量流入检测器60的流速。高压电源62在金属丝阳极(或多个阳极，如果使用多于一个金属丝阳极)与检测器主体阴极之间施加贯穿氮气填充气体的高压电位差。氮气填充气体离开流气式正比检测器60，并且在其被排放到空气中之前由出口流量计56测量其流速。
经由流气式正比检测器60的检测器窗(未显示)进入检测器的β粒子可以与氮气填充气体相互作用。填充气体的电离导致原始离子对，原始离子对的自由电子被吸引至金属丝阳极，在该过程中产生电子雪崩。在阳极处的电荷脉冲被放大器66放大，以提供大于给定幅度阈值的信号，从而由控制器64进行测量。
从在金属丝阳极生成将要被检测的脉冲开始，输出信号通过放大器、比较器和计数器。放大器66可以配置有处理器，以允许该放大器包含本身所有的这些功能。接下来放大器可以与控制器64智能地通信，来提供实际计数。另选地，放大器可以仅包含放大器和比较器的功能，使得控制器检测计数。
利用包括氮气的填充气体，能够获得与利用氩气/甲烷混合物类似的计数效率。另外，氮气比氩气具有显著更低的衰减系数，因此进入检测器的低能量背景光子导致更少的电离并因此导致更低的背景计数率。对于相同的计数时间和统计确定性，改善的源-背景比很好地减少了最小可检测的放射性。而且，虽然可以使用瓶装氮气，但是氮气发生器的使用消除了对于高压气瓶及相关成本的需求，考虑了运筹和健康以及安全。
任何合适的氮气发生器都可以被用作氮气发生器51。目前优选的发生器是GeniSys MircroGeN2，其可以从Scotland的Dundee的Texol Products公司得到。这种氮气发生器较小，非常方便，并且具有内置压缩机，因此不需要外部导管。经过压缩的环境空气被过滤，以去除污染物与大部分湿气，并通过包含碳分子筛的柱状物。该筛吸收氧气，并留下干燥的氮气使其流入容器中。氮气从该容器经由压力和流量调节器流出发生器。
利用这种氮气发生器，能够产生流速高达200cm3/min的大体上不含氧气的氮气气流。事实上，发明人发现利用可以接受的低水平的氧气，能够以高达700cm3/min的流速操作氮气发生器。高于此的流速趋于包括太多的氧气。
当然，取决于所打算的应用，可以使用其他氮气发生器。例如，在更衣室中监测污染时，使用更大的氮气发生器可能会更好。
以这种方式从环境空气中产生的填充气体原则上包括氮气。但是，该填充气体也可能包括从环境空气中保留下来的小比例的氩气(如同已知的，可以用作计数气体)和/或二氧化碳(可以用作猝灭气体)。
利用图2的检测器配置，施加在传统的流气式正比检测器的电极之间的典型的电压偏置为大约1.7kV。但是，发明人发现仅仅使用氮气填充气体以及除此之外的传统β辐射监测器配置导致如果不为零也是很低的β检测效率。发明人理解这是因为氮气需要更多的能量来产生离子对，还因为电子在氮气中比在氩气中具有更长的平均自由程。发明人发现，通过增加贯穿氮气填充气体的电场强度(通过施加更高的电压偏置)，能够将气体倍增增加到与氩气相类似的水平，而不会使电离反应移动到盖革区(Geiger region)(在盖革区中，输出脉冲不再与由β粒子引起的、导致脉冲的电离成比例)。
发明人发现，当使用包括氮气的填充气体以及图2的检测器配置时，所施加的电位差优选地应该处于从3.2kV到3.5kV的范围中。因此，控制器64控制高压电源62来在填充气体上施加该范围内的电位差。由于阳极处的电场强度对于正比检测非常重要，因此当使用其他检测器配置(例如，不同的检测器高度或不同的金属丝阳极直径)时，所希望的外加电压可能位于上述范围之外，并且可以通过产生与图4所示的图表相类似的图表来确定。
图4示出β检测效率随着在氮气填充气体上施加的电位差而变化的图表(这里所讨论的示例全部基于图2所示的检测器的规格配置)。该图表包括对于三种不同的β发射同位素的曲线；即，碳-14、氯-36、以及锶-90(其衰变为另一β发射体，钇-90)。碳-14衰变产生低能量β粒子；氯-36衰变产生中等能量β粒子；并且锶-90衰变产生高能量β粒子。
该图表示出施加电压的范围为从3.0kV到3.5kV。而图表中没有示出更高的施加电压，因为随着输出响应进入盖革区，检测器计数率显著增加，因此不适于正比检测。
优选地施加来自效率曲线的平坦区的电位差，这是因为这里效率接近或位于正比区域中的最大值，并且不会随着外加电压的小幅波动而显著变化。从图4可以看出，该平坦区对于低能量β粒子(来自碳-14)相对较长，而中等能量β粒子和高能量β粒子(分别来自氯-36和锶-90)具有相对较短的平坦区。可以看出，对于三种放射性核素的平坦区一般在3.2kV外加电压到3.5kV外加电压之间延伸。因此，希望施加位于这三种β发射体(并且一般而言，如果可适用于任何给定检测器配置的许多通常所见到的β发射体)的平坦区内的电压。
图5示出β检测效率随着从3.0kV到3.5kV之间的外加电压而变化的图表。所使用的β发射体为氯-36，其被用作已知放射性的标准源。示出了三种测量设置，在不同的β辐射监测器的环境温度下进行每次测量；即，在5℃、20℃和40℃处，其表示世界范围内的β污染监测器的工作温度的典型范围。
从图表中可以清楚地看出，β检测效率随着环境温度而显著变化。在低达大约室温的较低温度下，图表显示了外加电压在3.3kV到3.5kV之间的平坦区。但是，在更高的环境温度下，β检测效率在外加电压高于3.28kV时显著下降。如此，在环境温度为40℃时，理想的外加电压应该位于通常从3.2kV到3.28kV的区间。
接着，在本发明的另一实施方式中，根据β辐射监测器的环境温度来调整所施加的电位差，以维持最优或期望的检测效率。首先通过绘制针对关注范围内的多个环境温度的β检测效率-外加电压的曲线来确定β检测监测器的温度特性。接下来找到对于每一曲线的检测效率平坦区，并记录每一平坦区的中点(mid-point)。应该注意，词语“中点”不一定是数学意义上的平坦区中的中间值(middle value)；特别地，这是因为并不直接确定每一平坦区在哪里开始和结束。如此，该词语用来表示从平坦区内选出的期望点。选择每一平坦区的中点允许外加电压在一定程度上的变化，而不会显著影响检测效率。通过这种方式，可以以平坦区中点电压-环境温度的曲线形式确定β检测监测器的温度特性。
图6示出了这样的温度特性。使用多个检测器测量了在从5℃到40℃的范围内的6个不同温度下对于氯-36的平坦区中点电压。接着得到每个温度下的平坦区中点电压的平均值。图6示出平均中点电压-温度曲线。对于期望的β检测效率而施加的电位差与环境温度之间的关系是非线性的，因此计算出多项式表达式来拟合该结果。图6还示出多项式拟合曲线。
图7示出利用上述温度补偿技术的本发明的实施方式。用相同的附图标记表示与图3相同的特征。除了β检测监测器70包括用于测量监测器的环境温度的温度传感器72之外，图7所示的实施方式与图3所示的类似。温度传感器72与控制器64通信，控制器64配置为基于对于特定β辐射监测器所测量的温度特性来调整由高压电源62施加在流气式正比检测器60上的偏置电压。
在使用中，β辐射监测器70以与β辐射监测器50相类似的方式操作。但是，在操作期间，温度传感器72测量监测器70的环境温度。控制器64接收来自温度传感器72的温度读数，并根据事先确定的温度特性确保高压电源62将合适的偏置电压施加在流气式正比检测器60上。
可以在软件控制下管理如上所描述的温度补偿技术。软件控制器根据算法来监测温度、确定将要施加的期望偏置电压、并相应地调整高压电源。偏置电压调整的效果在于将气体倍增维持在用于正比检测的期望水平处，使得控制器64能够接收来自放大器66的表示β粒子检测的脉冲。
在另选的实施方式中，可以通过不同方式来实现该效果。放大器66作为放大器和比较器来操作。利用给定增益来放大从流气式正比检测器60接收的脉冲。接着比较器检查所放大的信号是否高于检测阈值(也就是说，信号不单纯是噪声)。比较器通常还具有上阈值分离点(upper threshold cut-off)以减去由α粒子(比β粒子沉积更多的能量，并产生大得多的输出脉冲)引起的脉冲。因此，控制器64并不调整高压电源(或者，在一些实施方式中，除了调整高压电源之外)，而是可以调整放大器66的检测阈值。通过降低比较器中的检测阈值，虽然填充气体可能利用更低的气体倍增操作使得输出脉冲更小，但是更低的检测阈值将意味着这些脉冲仍可能被检测到。
仍旧另选地，可以用硬件而非软件实现温度补偿。例如，温度传感器可以包括与高压电源62一起配置的热敏电阻。通过这种方式，热敏电阻的阻值将根据其温度而变化，从而调整由高压电源62所施加的电压偏置。
尽管发明人相信对β辐射监测器70的环境温度进行监测提供了针对温度补偿的有效温度测量，但是在另一实施方式中，温度传感器安装在β辐射监测器的气体流量电路内(例如，安装在流气式正比检测器的气体管中或检测界限中)，以测量填充气体本身的温度。
图8示出根据本发明另一实施方式的β辐射监测器80。β污染监测器通常利用组合的多个流气式正比检测器。例如，手和脚监测器利用针对每只脚的570cm2的大面积检测器和针对每只手(一只在上和一只在下)的两个460cm2的大面积检测器。全身β污染监测器通常利用18个身体检测器、四个手检测器、一个或两个脚检测器、以及一个头检测器。β辐射监测器80相应地包括两个或更多个流气式正比检测器(60a、60b、...、60n)。每一个检测器60a-n关联有相应的放大器66a-n。在这个实施方式中，高压电源62和控制器64与检测器和放大器单元中的每个通信。
β辐射监测器80的氮气发生器和气体流量配置与监测器50的氮气发生器和气体流量配置类似，但是包括氮气的填充气体流经串联的每个流气式正比计数器60a-n。同样地，出口流量计56设置在最后的流气式正比检测器60n的下游，以测量离开作为整体的检测器阵列的流速。应该理解，取决于流气式正比检测器在任何特定监测器中的配置与布局，检测器60a-n可以被设置为完全串联、完全并联、或者串联与并联组合。
图9示出本发明的另一实施方式，如参照图8所描述的，其中利用了若干个流气式正比检测器60a-n，并且其中还提供有温度补偿。β辐射监测器90与监测器80类似，但是包括与控制器64通信的温度传感器72，控制器64用于调整监测器的操作，以考虑温度变化。应该理解，上面讨论的用于实现温度补偿技术的各种替代方案同样适用于β辐射监测器90。
流气式正比计数器具有薄的入射窗。该窗在使用中很容易受到锋利物体及类似物的损坏。如果检测器窗损坏，那么由此导致的气体泄漏会使得空气进入填充了氮气的检测界限。这能够导致错误的测量值。在以上实施方式中，进口流量计54和出口流量计56监测填充气体的进口流速和出口流速。当与进口流速相比出口流速出现变化时(特别是降低的出口流速)，则这表示存在气体泄漏。虽然未示出，但是流量计54、56优选地是与控制器64通信的电子流量计。通过这种方式，自动检测到气体泄漏的存在，并且控制器可以自动启动用于发现出现气体泄漏的检测器的程序。如果在指示气体泄漏之后没有立即启动气体泄漏检测程序，则泄漏的影响会从故障检测器扩散到其他检测器，使得不能那么直接地识别故障检测器。如果在早期(自动地)检测到流速变化，则从一开始就可以监测到泄漏的进展。
对于利用氩气/甲烷或氩气/二氧化碳作为填充气体的传统的流气式正比计数器，可以使用气体嗅探器来检测这些气体从检测器的泄漏。但是，考虑到氮气在环境空气中的高比例，对于氮气填充气体这是不可能的。
发明人已经注意到，空气渗入填充氮气的流气式正比检测器中的现象引起背景计数率变化可检测到的量。如果在检测界限内使用多个阳极，那么在从出现泄漏起的短的时间间隔内，所有这些阳极将检测到计数率的变化，然而在该短的时间间隔内，周边的检测器将不会检测到计数率的变化。如果所有检测器同时测量到计数率的变化，那么这表明背景辐射中的整体变化(例如来自辐射源的移动)，而不是泄漏。
在完全并联的检测器配置中，出现泄漏的检测器可以被隔离并被修复或替换。在检测器的串联配置中，从最初的泄漏开始随着时间推移，计数率的变化向其他的下游检测器转移，但是不向朝向进口的检测器转移。
因此，在利用多个流气式正比检测器60a-n(诸如图8与9所示的监测器80与90)的本发明的实施方式中，通过控制器64来定期查看由每个流气式正比检测器所测量的背景计数率。如果检测到背景计数率的变化，那么在一个实施方式中，控制器64接着会检查并存储来自每个流气式正比检测器60a-n的背景计数率。以短的间隔(一般约为分钟)重复此步骤。可以通过分析从最初检测到的变化开始存储的背景计数率序列来检测气体泄漏，以确定背景计数率变化是否以及如何例如以气体泄漏的特定方式而不是归因于放大器或阳极故障通过其它监测器转移。显示气体泄漏检测例程结果的优选方式是提供检测器布局的图形表示，该图形表示气体如何从一个检测器流向另一个检测器，并且示出每个检测器的计数率变化。利用这项技术，能够确认故障归因于气体泄漏，以及哪个检测器引起故障并需要被更换或修复。
如所指出的，气体泄漏监测器(控制器64)可以对于流气式正比检测器60a-n监测背景计数率随时间的变化。另选地，气体泄漏监测器可以被设置为监测从给定检测器及其最接近的相邻检测器同时检测到的背景计数率。使用这种方式，假设对于正常操作的每个检测器来说背景计数率都是相同的，这种比较将确定背景计数率相对于上游检测器是否增加、以及背景计数率的增加是否已经转移到下游检测器。其它检测器比较选项将是非常明显的。
虽然以上描述了流气式正比检测器具有用作单个电极并通过单个电馈通孔相连接的一条或更多条阳极线，但是可替换地可以使用通过各自的馈通孔连接至它们自己的单独的放大器电路的多条阳极线。可以使用多条阳极线来降低背景计数率并提高统计精度。
对上述实施方式的特征的许多组合、修改或变化对于本领域技术人员来说将是很明显的，并且意图形成本发明的一部分。

Claims (30)

1.一种β辐射监测器，该β辐射监测器包括：
流气式正比检测器，所述流气式正比检测器用于检测由在所述流气式正比检测器外部的β发射体所发射出的β辐射；
配置为向所述流气式正比检测器供应填充气体的填充气体源，其中，所述填充气体包括氮气；
用于测量温度的温度传感器；以及
与所述温度传感器通信的控制器，所述控制器用于根据所测量的温度调整所述监测器的操作参数；其中，所述操作参数包括施加在所述填充气体上的电位差。
2.根据权利要求1所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括高压电源，所述高压电源包括热敏电阻，并且所述高压电源配置为在所述填充气体上施加所述电位差，其中，所述温度传感器和所述控制器由所述热敏电阻一起提供。
3.根据权利要求1或2所述的β辐射监测器，其中，所述填充气体源包括氮气发生器，并且其中，对于期望的β检测效率而施加的电位差与环境温度之间的关系是非线性的。
4.根据权利要求1所述的β辐射监测器，其中，所述填充气体还包括第一比例的氩气和/或第二比例的二氧化碳。
5.根据权利要求1所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括高压电源，所述高压电源配置为在所述填充气体上施加从3.2kV到3.5kV的电位差。
6.根据权利要求1所述的β辐射监测器，其中，所述流气式正比检测器是大面积检测器。
7.根据权利要求1所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器包括多个这种流气式正比检测器。
8.根据权利要求7所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括气体泄漏监测器，所述气体泄漏监测器用于监测由各个流气式正比检测器所检测的各背景计数率，并将所检测的背景计数率与事先检测的相应背景计数率进行比较，以确定检测器气体泄漏的背景计数率特性的一个或多个上的变化。
9.根据权利要求7所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括泄漏监测器，所述泄漏监测器用于监测由各个流气式正比检测器所检测的各背景计数率，并将所检测的一个或多个背景计数率与选择的所检测的相应其他背景计数率进行比较，以确定检测器气体泄漏的背景计数率特性的一个或多个上的差异。
10.根据权利要8或9所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括：位于所述流气式正比检测器上游的填充气体进口流量计以及位于所述检测器下游的填充气体出口流量计，所述进口流量计和出口流量计用于检测指示检测器气体泄漏的流经所述监测器的填充气体的流速变化，并且配置为与气体泄漏监测器通信，所述气体泄漏监测器被设置为当所述出口流量计检测到指示检测器气体泄漏的变化时，启动对所述背景计数率的监测，以自动确定检测器气体泄漏的背景计数率特性的一个或多个上的差异。
11.一种监测β辐射的方法，该方法包括以下步骤：
配置流气式正比检测器，以检测由在所述流气式正比检测器外部的β发射体所发射出的β辐射；
向所述流气式正比检测器供应填充气体，其中，所述填充气体包括氮气；
测量温度；以及
根据所测量的温度对所述检测器的操作参数进行控制，其中，所述操作参数包括施加在所述填充气体上的电位差。
12.根据权利要求11所述的方法，其中，温度测量步骤和操作参数控制步骤由热敏电阻来实现。
13.根据权利要求11或12所述的方法，其中，所述填充气体由氮气发生器供应。
14.根据权利要求11所述的方法，其中，所述填充气体还包括第一比例的氩气和/或第二比例的二氧化碳。
15.根据权利要求11所述的方法，所述方法还包括在所述填充气体上施加电位差的步骤，所施加的电位差为从3.2kV到3.5kV，并且其中，对于期望的β检测效率而施加的电位差与环境温度之间的关系是非线性的。
16.根据权利要求11所述的方法，其中，所述流气式正比检测器是大面积检测器。
17.根据权利要求11所述的方法，所述方法还包括以下步骤：
配置多个这种流气式正比检测器，以检测由在所述流气式正比检测器外部的β发射体所发射出的β辐射；以及
向所述多个流气式正比检测器中的每一个供应所述填充气体。
18.根据权利要求17所述的方法，所述方法还包括以下步骤：
监测由各个流气式正比检测器所检测的各背景计数率；以及
将所检测的背景计数率与事先检测的相应背景计数率进行比较，以确定检测器气体泄漏的背景计数率特性的一个或多个上的变化。
19.根据权利要求17所述的方法，所述方法还包括以下步骤：
监测由各个流气式正比检测器所检测的各背景计数率；以及
将所检测的一个或多个背景计数率与选择的所检测的相应其他背景计数率进行比较，以确定检测器气体泄漏的背景计数率特性的一个或多个上的差异。
20.根据权利要求18或19所述的方法，所述方法还包括以下步骤：
分别监测流入和流出所述流气式正比检测器的填充气体的进口流速与出口流速；
将所述进口流速与出口流速进行比较，以确定指示检测器气体泄漏的差异；以及
当确定了指示检测器气体泄漏的差异时，启动对所述背景计数率的监测和比较，以自动确定检测器气体泄漏的背景计数率特性的一个或多个上的差异。
21.根据权利要求1所述的β辐射监测器，其中，所述填充气体源包括压力调节器。
22.根据权利要求1或21所述的β辐射监测器，其中，所述填充气体源包括发生器，所述发生器配置为通过从环境空气中去除氧气同时保留二氧化碳和氩气来生成包括干氮气的填充气体。
23.根据权利要求1或21所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括配置为在所述填充气体上施加电位差的高压电源，其中，所施加的电位差位于针对从氯-36发射出的β粒子的检测器效率-电压曲线的平坦区内。
24.根据权利要求1或21所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括配置为在所述填充气体上施加电位差的高压电源，其中，所施加的电位差位于针对从碳-14、氯-36和锶-90中的每一个发射出的β粒子的检测器效率-电压曲线的平坦区内。
25.根据权利要求1或21所述的β辐射监测器，所述β辐射监测器还包括配置为在所述填充气体上施加电位差的高压电源，其中，所述监测器具有在40℃的温度下、所施加的电位差高于3.28kV时，随着增大所施加的电位差而显著降低的β检测效率。
26.根据权利要求11所述的方法，其中，供应步骤还包括调节所述填充气体的压力。
27.根据权利要求11或26所述的方法，其中，所述填充气体包括通过从环境空气中去除氧气同时保留二氧化碳和氩气来生成的干氮气。
28.根据权利要求11或26所述的方法，该方法还包括在所述填充气体上施加电位差的步骤，其中，所施加的电位差位于针对从氯-36发射出的β粒子的检测器效率-电压曲线的平坦区内。
29.根据权利要求11或26所述的方法，该方法还包括在所述填充气体上施加电位差的步骤，其中，所施加的电位差位于针对从碳-14、氯-36和锶-90中的每一个发射出的β粒子的检测器效率-电压曲线的平坦区内。
30.根据权利要求11或26所述的方法，该方法还包括在所述填充气体上施加电位差的步骤，其中，监测所述β辐射的检测效率在40℃的温度下、所施加的电位差高于3.28kV时，随着增大所施加的电位差而显著降低。
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Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9939533B2 (en) * 2012-05-30 2018-04-10 Lucerno Dynamics, Llc System and method for the detection of gamma radiation from a radioactive analyte
US9002438B2 (en) * 2012-05-30 2015-04-07 Lucerno Dynamics System for the detection of gamma radiation from a radioactive analyte
CN103837883A (zh) * 2014-02-19 2014-06-04 中国科学院等离子体物理研究所 兆瓦级离子源功率密度分布的测量方法
CN104215994A (zh) * 2014-09-02 2014-12-17 中国原子能科学研究院 一种位置灵敏型大面积表面污染检测装置
CA3025564C (en) * 2015-06-05 2023-09-12 University Health Network Sensors with virtual spatial sensitivity for monitoring a radiation generating device
US9568613B2 (en) * 2015-06-25 2017-02-14 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Method, system and apparatus for providing an electronic signal for the surveillance and testing of Geiger-Muller radiation sensors
FR3041106B1 (fr) * 2015-09-10 2017-10-06 Electricite De France Dispositif d'analyse in situ d'un dechet radiologique contenant l'isotope chlore 36
EP3358373B1 (en) * 2015-09-30 2024-06-05 Dai Nippon Printing Co., Ltd. Nuclear medicine examination apparatus and nuclear medicine examination method
KR101751945B1 (ko) 2016-04-12 2017-06-29 한밭대학교 산학협력단 GM Tube 센서 테스트 장치
WO2017199496A1 (ja) * 2016-05-18 2017-11-23 三菱電機株式会社 線量分布モニタおよび放射線照射システム
WO2018009433A1 (en) * 2016-07-05 2018-01-11 Elysium Industries Ltd. Flow rate detector
CN108828649B (zh) * 2018-05-26 2021-07-23 中国工程物理研究院材料研究所 用于3He正比计数器研制和改进的充注试验装置及实现方法
CN109324339A (zh) * 2018-10-30 2019-02-12 中国工程物理研究院核物理与化学研究所 一种反应堆退役不锈钢材料中Sr-90分析装置和方法
JP6814909B1 (ja) * 2019-10-25 2021-01-20 川崎重工業株式会社 塗装用ロボットを備える、ロボットシステム
JP7288986B2 (ja) * 2020-01-30 2023-06-08 エービービー シュヴァイツ エージー 塗装装置
KR102313784B1 (ko) 2020-12-29 2021-10-18 (주)오르비텍 공기중 알파 및 베타 방사성 오염 비산물 탐지용 휴대설비

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2656476A (en) * 1950-02-01 1953-10-20 Ralph H Firminhac Survey instrument
GB2150743A (en) * 1983-10-22 1985-07-03 Kernforschungsz Karlsruhe A proportional counter
CN2854570Y (zh) * 2005-12-27 2007-01-03 天津中和科技有限公司 流气式正比计数管气体密度监控器

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3126479A (en) * 1962-03-01 1964-03-24 X-ray analyzer system with ionization
NL6501040A (zh) * 1964-02-03 1965-08-04
JPS51127774A (en) * 1975-04-28 1976-11-08 Seiko Instr & Electronics Ltd Temperature compensation circuit for radiant ray detector
DE3100447C2 (de) * 1981-01-09 1983-02-24 Volker Dipl.-Chem. 6000 Frankfurt Genrich Fensterzählrohr und Verfahren zu seiner Herstellung
JPS57199879U (zh) * 1981-06-17 1982-12-18
JPS58223775A (ja) * 1982-06-23 1983-12-26 Japan Atom Energy Res Inst シンチレ−シヨン検出器の温度依存性補償回路
US5192868A (en) * 1991-08-07 1993-03-09 Tennelec/Nucleus Inc. Proportional counter detector
JP2000056024A (ja) 1998-08-06 2000-02-25 Japan Science & Technology Corp リアルタイム放射線位置計算装置
US6724196B1 (en) * 2002-08-28 2004-04-20 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Temperature controlled high voltage regulator
JP4395054B2 (ja) * 2004-11-19 2010-01-06 アロカ株式会社 放射線測定装置及び放射性廃棄物検査方法
KR100641369B1 (ko) 2005-12-29 2006-11-02 한국원자력연구소 휴대용 감마 베타 방사선 측정장치

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2656476A (en) * 1950-02-01 1953-10-20 Ralph H Firminhac Survey instrument
GB2150743A (en) * 1983-10-22 1985-07-03 Kernforschungsz Karlsruhe A proportional counter
CN2854570Y (zh) * 2005-12-27 2007-01-03 天津中和科技有限公司 流气式正比计数管气体密度监控器

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Sensitive region of air proportional counters and its dependence on the pressure, temperature and humidity of filling air;Takahiko Aoyama,et.al.;《Nuclear Instruments and Methods in Physics Research》;19981231;第A322卷;170-176 *
Takahiko Aoyama,et.al..Sensitive region of air proportional counters and its dependence on the pressure, temperature and humidity of filling air.《Nuclear Instruments and Methods in Physics Research》.1998,第A322卷170-176.

Also Published As

Publication number Publication date
US8680476B2 (en) 2014-03-25
KR101542518B1 (ko) 2015-08-07
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CN102272629A (zh) 2011-12-07
GB0822480D0 (en) 2009-01-14
JP2012511712A (ja) 2012-05-24
WO2010067068A3 (en) 2011-05-19
WO2010067068A2 (en) 2010-06-17
GB2468474B (en) 2013-12-25
GB2468474A (en) 2010-09-15
US20110315889A1 (en) 2011-12-29
EP2374025A2 (en) 2011-10-12
JP5866201B2 (ja) 2016-02-17

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