CN102052342A - 一种钛合金整体叶片盘及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了属于钛合金材料及其制造技术领域的一种钛合金整体叶片盘及其制造方法。该整体叶片盘由轮盘和叶片组成，轮盘与叶片为一整体，其特征在于：所述轮盘由高强度钛合金组成，所述叶片由钛铝金属间化合物合金组成。所述轮盘与叶片之间的成分过渡为直接过渡。本发明利用激光逐层熔化堆积材料直接制备出具有阻燃和高温强度的近终形钛合金整体叶片盘，无需传统加工方法的多步热加工过程，显著减少加工量，提高材料的利用率和结构效率；轮盘具有高的塑性、强度及低周疲劳性能，叶片具有阻燃性能和高的高温强度和刚性，满足了压气机整体叶片盘在使用过程中对轮盘和叶片不同的性能要求。
Description
技术领域
本发明属于钛合金材料及其制造技术领域，特别涉及一种钛合金整体叶片盘及其制造方法。
背景技术
钛合金具有密度低、比强度高、屈强比高、耐蚀性及良好的高温力学性能，在现代高推比航空发动机中用于制造压气机零件(如压气机机匣、轮盘及叶片等)，然而，在实际工作的温度、压力和气流等作用下，钛合金叶片叶尖容易与机匣发生碰磨，导致钛合金被点燃后持续燃烧，形成“钛火”事故，针对钛合金的“钛火”问题，目前主要通过防钛火涂层及采用阻燃钛合金来加以解决。例如，通过双层辉光等离子渗技术，在钛合金表面渗Cr、Cu等，形成阻燃合金层，但该技术存在高温处理时间长、渗层薄、影响基体力学性能等问题(见张平则等撰写的文章“Ti-6Al-4V表面双层辉光离子渗Cr研究”，发表于“兵器材料科学与工程”，2005年，第28卷第1期，17-20页；张平则等撰写的文章“Ti-Cu表面阻燃钛合金研究”，发表于“稀有金属材料与工程”，2005年，第34卷第1期，162-165页)；美国研制了基于Ti-V-Cr系的Alloy C阻燃钛合金，俄罗斯研制了Ti-Cu-Al系BTT-1、BTT-3合金，我国研制了Ti-V-Cr系的Ti40阻燃钛合金(见辛社伟、赵永庆等撰写的文章“Al元素对Ti-V-Cr系阻燃钛合金热强性影响的研究”，发表于“稀有金属材料与工程”，2007年，第36卷第9期，1613-1616页)；Ti-V-Cr系合金具有良好的阻燃性能和力学性能，但由于合金含有大量昂贵的V元素并且合金的可锻性较差而导致成本很高，Ti-Cu-Al系存在综合力学性能较差，工作温度较低的问题，而钛铝金属间化合物合金(TiAl或Ti3Al)具有良好的阻燃性能，但由于室温塑性很低，很难实现应用(见雷力明等撰写的文章“阻燃钛合金的研究和发展”，发表于“材料导报”，2003年，第17卷第5期，21-23页)。
随着近年来整体叶片盘结构的采用，航空发动机的性能得到显著提高，压气机的级数逐渐减少，压气机叶片的工作温度不断提高(目前已达到600℃)，因此对钛合金整体叶片盘的防“钛火”性能及高温强度提出了更高的要求。钛合金整体叶片盘在使用过程中轮盘承受着转子叶片及轮盘高速运转所产生的离心力，要求轮盘具有高的室温塑性、强度和低周疲劳性能，而叶片需要更高的高温强度、刚性及阻燃性能等。目前钛合金的最高使用温度在550-600℃之间，在600℃以上，钛合金的蠕变抗力和高温抗氧化性急剧下降以及“钛火”问题是限制其向更高温度发展的主要障碍。而TiAl金属间化合物合金，特别是双相γ-TiAl金属间化合物具有优异的高温强度、刚性、蠕变抗力、抗氧化性以及高的弹性模量和阻燃性能，在压气机叶片上具有很好的应用前景。目前，已有的TiAl基合金熔焊及固态连接技术还不能很好地解决连接界面强度低的问题(见陈国庆等撰写的文章“TiAl基合金及其连接技术的研究进展”，发表于“焊接”，2007年，第1期，17-20页)。
综上所述，为满足未来高性能航空发动机的发展需要，研制轮盘具有高的室温塑性、强度及低周疲劳性能而叶片具有良好阻燃性能和高温强度的钛合金整体叶片盘十分必要，而已有技术很难实现。
发明内容
本发明的目的是提供一种钛合金整体叶片盘及其制造方法。
一种钛合金整体叶片盘，该整体叶片盘由轮盘和叶片组成，轮盘与叶片为一整体，其特征在于：所述轮盘由高强度钛合金组成，所述叶片由钛铝金属间化合物合金组成。
所述轮盘与叶片之间的成分过渡为直接过渡。
一种优选的技术方案为：所述高强度钛合金选自牌号为TA11、TA12、TC4、TC11、或TC17的钛合金。
一种优选的技术方案为：所述钛铝金属间化合物合金为双相γ-TiAl合金，所述双相γ-TiAl合金优选Ti-48Al-2Cr-2Nb、Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B、Ti-47Al-2.5Nb-2(Cr+V)、或Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2，其中，元素前的数字代表该元素的原子百分比，Ti为其余，TiB2为体积百分比。
一种钛合金整体叶片盘的制造方法，其特征在于：采用锻造方法制备出高强度钛合金轮盘，然后采用激光熔化沉积方法在钛合金轮盘上制备出钛铝金属间化合物合金叶片，该方法步骤如下，
(1)将钛铝金属间化合物合金棒材制成预合金化球形粉末，筛选出粒度在50～150μm之间的预合金化球形粉末；
(2)在保护气氛箱中，将锻造的高强度钛合金轮盘安装于四轴三联动数控工作台，并预热，然后采用同步送粉激光熔化沉积方法，按照叶片的三维数学模型，将步骤(1)所得的预合金化球形粉末用激光逐层往复沉积，使其逐层熔化堆积在高强度钛合金轮盘上，成形出钛铝金属间化合物合金叶片；
(3)沉积结束后将钛合金整体叶片盘置于空气炉或真空炉中进行去应力退火处理，退火处理工艺为：加热至600-700℃，保温0.5-4h，然后，空冷或炉冷至室温，最后通过五轴数控加工，得到钛合金整体叶片盘。
一种优选的技术方案为：所述预合金化球形粉末通过惰性气体雾化或等离子旋转电极雾化法制备。
一种优选的技术方案为：所述保护气氛箱充入高纯氩气，使得氧的体积含量低于50ppm。
一种优选的技术方案为：所述三维数学模型为CAD模型。
一种优选的技术方案为：所述预热温度为200-300℃。
本发明的有益效果为：本发明针对复合高性能钛合金整体叶片盘制造中存在的问题，提出采用高功率激光熔化同步输送的钛铝金属间化合物合金粉末，在锻造高强度钛合金轮盘上直接沉积成形制备出具有阻燃和高温强度的钛铝金属间化合物合金叶片，所制备整体叶片盘叶片的形状由其CAD模型经数据处理后生成的激光熔化沉积运动轨迹控制，最终得到近终形、留有一定加工余量的具有阻燃和高温强度的钛合金整体叶片盘。
本发明利用激光逐层熔化堆积材料直接制备出具有阻燃和高温强度的近终形钛合金整体叶片盘，无需传统加工方法的多步热加工过程，显著减少加工量，提高材料的利用率和结构效率；本发明通过激光熔化沉积在锻造高强度钛合金轮盘上直接制备出钛铝金属间化合物合金叶片，轮盘具有高的塑性、强度及低周疲劳性能，叶片具有阻燃性能和高的高温强度和刚性，满足了压气机整体叶片盘在使用过程中对轮盘和叶片不同的性能要求。
附图说明
图1是实施例1在TC4钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-48Al-2Cr-2Nb钛铝合金粉末的光学显微镜组织照片，其中，(a)为垂直于轮盘，(b)为平行于轮盘；
图2是实施例2在TA12钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金粉末的室温拉伸断口的扫描电镜照片；
图3是施例3在TC11钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金的XRD分析结果；
图4是施例3在TC11钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金的扫描电镜组织照片；
图5是本发明的具有阻燃和高温强度的钛合金整体叶片盘示意图；
图中标号：1-轮毂；2-轮辐；3-轮缘；4-叶片。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步说明：
一种钛合金整体叶片盘，如图5所示，该钛合金整体叶片盘的轮盘与叶片为一整体，轮盘是由轮毂1、轮辐2和轮缘3组成，在轮缘3上直立若干个均匀分布的叶片4，其中，轮盘(包括轮毂1、轮辐2和轮缘3)由锻造的高强度钛合金加工而成，叶片4由激光熔化沉积钛铝金属间化合物合金粉末制备而成，所得钛合金整体叶片盘为具有阻燃和高温强度的钛合金整体叶片盘。
实施例1
一种钛合金整体叶片盘，该整体叶片盘由轮盘和叶片组成，轮盘与叶片为一整体，轮盘由TC4钛合金组成，叶片由Ti-48Al-2Cr-2Nb合金组成，轮盘与叶片之间的成分过渡为直接过渡。
上述钛合金整体叶片盘的制造方法，采用激光熔化沉积方法在TC4钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-48Al-2Cr-2Nb合金叶片，步骤如下，
(1)采用锻造方法制备出TC4钛合金轮盘；
(2)将Ti-48Al-2Cr-2Nb合金棒材制成预合金化球形粉末，筛选出粒度在50～150μm之间的预合金化球形粉末，其中，预合金化球形粉末通过惰性气体雾化法制备；
(3)在保护气氛箱中，通过机械泵预抽低真空，然后通入纯度大于99.995％的氩气，直至保护气氛箱内的氧的体积含量低于50ppm，将步骤(1)的TC4钛合金轮盘安装于四轴三联动数控工作台，并预热，预热温度为220℃，然后采用同步送粉激光熔化沉积方法，按照叶片的CAD模型，将步骤(2)所得的预合金化球形粉末用激光逐层往复沉积，使其逐层熔化堆积在TC4钛合金轮盘上，成形出Ti-48Al-2Cr-2Nb合金叶片，叶片的形状由其CAD模型经数据处理后生成的激光熔化沉积运动轨迹来控制，其中，激光熔化沉积所用激光功率1.8kW，扫描速度6.0mm/s，光班直径3.0mm，送粉速率4.5g/min，粉末粒度为50～150μm，每层沉积层厚度0.2mm，所得叶片长度为45mm，厚度为3.2mm；
(4)沉积结束后将钛合金整体叶片盘置于空气炉中进行去应力退火处理，退火处理工艺为：加热至650℃，保温4h，然后，空冷或炉冷至室温，最后通过五轴数控加工，得到钛合金整体叶片盘。
图1为激光熔化沉积Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的内部组织照片，可以看出，激光熔化沉积的Ti-48Al-2Cr-2Nb具有均匀致密的组织。通过机械加工得到拉伸试样，进行室温静载拉伸试验，测试结果如表1所示，表1中同时给出了其他成形工艺的拉伸力学性能，可见，激光熔化沉积的Ti-48Al-2Cr-2Nb钛铝合金的力学性能与熔模铸造及粉末冶金制备材料的性能相当。
表1激光熔化沉积Ti-48Al-2Cr-2Nb钛铝合金的室温拉伸力学性能与粉末冶金、熔模铸造态力学性能的比较
采用实施例1的激光熔化沉积方法，可以在锻造TC4钛合金轮盘上逐层沉积出Ti-48Al-2Cr-2Nb钛铝合金叶片而制备出具有阻燃和高温强度的钛合金整体叶片盘。
实施例2
一种钛合金整体叶片盘，该整体叶片盘由轮盘和叶片组成，轮盘与叶片为一整体，轮盘由TA12钛合金组成，叶片由Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金组成，轮盘与叶片之间的成分过渡为直接过渡。
上述钛合金整体叶片盘的制造方法，采用激光熔化沉积方法在TA12钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金薄壁叶片，步骤如下，
(1)采用锻造方法制备出TA12钛合金轮盘；
(2)将Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金棒材制成预合金化球形粉末，筛选出粒度在50～150μm之间的预合金化球形粉末，其中，预合金化球形粉末通过等离子旋转电极雾化法制备；
(3)在保护气氛箱中，通过机械泵预抽低真空，然后通入纯度大于99.995％的氩气，直至保护气氛箱内的氧的体积含量低于50ppm，将步骤(1)的TA12钛合金轮盘安装于四轴三联动数控工作台，并预热，预热温度为220℃，然后采用同步送粉激光熔化沉积方法，按照叶片的CAD模型，将步骤(2)所得的预合金化球形粉末用激光逐层往复沉积，使其逐层熔化堆积在TA12钛合金轮盘上，成形出Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金叶片，叶片的形状由其CAD模型经数据处理后生成的激光熔化沉积运动轨迹来控制，其中，激光熔化沉积所用激光功率2.0kW，扫描速度6.0mm/s，光班直径3.0mm，送粉速率4.5g/min，粉末粒度为50～150μm，每层沉积层厚度0.25mm，叶片长度42mm，厚度为3.2mm；
(4)沉积结束后将钛合金整体叶片盘置于空气炉中进行去应力退火处理，退火处理工艺为：加热至700℃，保温0.5h，然后，空冷或炉冷至室温，最后通过五轴数控加工，得到钛合金整体叶片盘。
通过机械加工得到拉伸试样，进行室温及高温静载拉伸试验，测试结果如表2所示，可见，激光熔化沉积的Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金具有很高的高温强度。图2为激光熔化沉积Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金室温拉伸断口的SEM照片，其断裂方式为穿晶断裂特征，表明所沉积材料的塑性较差。
表2激光熔化沉积成形Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金的室温及高温拉伸力学性能
采用实施例2的激光熔化沉积方法，可以在锻造的TA12钛合金轮盘上逐层沉积出Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B钛铝合金叶片而制备出具有阻燃和高温强度的钛合金整体叶片盘。
实施例3
一种钛合金整体叶片盘，该整体叶片盘由轮盘和叶片组成，轮盘与叶片为一整体，轮盘由TC11钛合金组成，叶片由Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金组成，轮盘与叶片之间的成分过渡为直接过渡。
上述钛合金整体叶片盘的制造方法，采用激光熔化沉积方法在TC11钛合金轮盘上激光熔化沉积Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金薄壁叶片，步骤如下，
(1)采用锻造方法制备出TC11钛合金轮盘；
(2)将Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金棒材制成预合金化球形粉末，筛选出粒度在50～150μm之间的预合金化球形粉末，其中，预合金化球形粉末通过惰性气体雾化制备；
(3)在保护气氛箱中，通过机械泵预抽低真空，然后通入纯度大于99.995％的氩气，直至保护气氛箱内的氧的体积含量低于50ppm，将步骤(1)的TC11钛合金轮盘安装于四轴三联动数控工作台，并预热，预热温度为220℃，然后采用同步送粉激光熔化沉积方法，按照叶片的CAD模型，将步骤(2)所得的预合金化球形粉末用激光逐层往复沉积，使其逐层熔化堆积在TC11钛合金轮盘上，成形出Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金叶片，叶片的形状由其CAD模型经数据处理后生成的激光熔化沉积运动轨迹来控制，其中，激光熔化沉积所用激光功率2.5kW，扫描速度5.0mm/s，光班直径3.0mm，送粉速率5.2g/min，粉末粒度为50～150μm，每层沉积层厚度0.3mm，叶片长度45mm，厚度为3.4mm；
(4)沉积结束后将钛合金整体叶片盘置于真空炉中进行去应力退火处理，退火处理工艺为：加热至600℃，保温4h，然后，空冷或炉冷至室温，最后通过五轴数控加工，得到钛合金整体叶片盘。
通过机械加工得到拉伸试样，进行室温静载拉伸试验，测试结果如表3所示，可见，激光熔化沉积的Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金的室温力学性能达到锻造退火态性能水平。图3、图4分别为激光熔化沉积Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金的XRD分析结果及组织扫描电镜图片，表明所沉积材料为由γ/α2双片层晶团组成的全片层组织。
表3激光熔化沉积Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金的室温拉伸力学性能锻造退火态力学性能的比较
采用实施例3的激光熔化沉积方法，可以在TC11钛合金轮盘上逐层沉积出Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2钛铝合金叶片而制备出具有阻燃和高温强度的钛合金整体叶片盘。
所述的实施例仅仅用于说明而不是限制本发明，在不脱离本发明的精神和范围情况下，各种成分及含量的变化和改进都是可能的。
Claims (10)
1.一种钛合金整体叶片盘，该整体叶片盘由轮盘和叶片组成，轮盘与叶片为一整体，其特征在于：所述轮盘由高强度钛合金组成，所述叶片由钛铝金属间化合物合金组成。
2.根据权利要求1所述的一种钛合金整体叶片盘，其特征在于：所述轮盘与叶片之间的成分过渡为直接过渡。
3.根据权利要求1所述的一种钛合金整体叶片盘，其特征在于：所述高强度钛合金选自牌号为TA11、TA12、TC4、TC11、或TC17的钛合金。
4.根据权利要求1所述的一种钛合金整体叶片盘，其特征在于：所述钛铝金属间化合物合金为双相γ-TiAl合金。
5.根据权利要求4所述的一种钛合金整体叶片盘，其特征在于：所述双相γ-TiAl合金为Ti-48Al-2Cr-2Nb、Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W-0.15B、Ti-47Al-2.5Nb-2(Cr+V)、或Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2，其中，元素前的数字代表该元素的原子百分比，Ti为其余，TiB2为体积百分比。
6.一种钛合金整体叶片盘的制造方法，其特征在于：采用锻造方法制备出高强度钛合金轮盘，然后采用激光熔化沉积方法在钛合金轮盘上制备出钛铝金属间化合物合金叶片，该方法步骤如下，
(1)将钛铝金属间化合物合金棒材制成预合金化球形粉末，筛选出粒度在50～150μm之间的预合金化球形粉末；
(2)在保护气氛箱中，将锻造的高强度钛合金轮盘安装于四轴三联动数控工作台，并预热，然后采用同步送粉激光熔化沉积方法，按照叶片的三维数学模型，将步骤(1)所得的预合金化球形粉末用激光逐层往复沉积，使其逐层熔化堆积在高强度钛合金轮盘上，成形出钛铝金属间化合物合金叶片；
(3)沉积结束后将钛合金整体叶片盘置于空气炉或真空炉中进行去应力退火处理，退火处理工艺为：加热至600-700℃，保温0.5-4h，然后，空冷或炉冷至室温，最后通过五轴数控加工，得到钛合金整体叶片盘。
7.根据权利要求6所述的一种钛合金整体叶片盘的制造方法，其特征在于：所述预合金化球形粉末通过惰性气体雾化或等离子旋转电极雾化法制备。
8.根据权利要求6所述的一种钛合金整体叶片盘的制造方法，其特征在于：所述保护气氛箱充入高纯氩气，使得氧的体积含量低于50ppm。
9.根据权利要求6所述的一种钛合金整体叶片盘的制造方法，其特征在于：所述三维数学模型为CAD模型。
10.根据权利要求6所述的一种钛合金整体叶片盘的制造方法，其特征在于：所述预热温度为200-300℃。
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Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102266901A (zh) * | 2011-07-14 | 2011-12-07 | 西北工业大学 | 降低tc4钛合金叶片变形抗力的锻造方法 |
| CN102319865A (zh) * | 2011-07-14 | 2012-01-18 | 西北工业大学 | 提高tc4合金叶片机械性能的锻造方法 |
| CN102319864A (zh) * | 2011-07-14 | 2012-01-18 | 西北工业大学 | 降低tc4合金叶片锻造温度的锻造方法 |
| CN103692172A (zh) * | 2013-12-05 | 2014-04-02 | 北京智创联合科技有限公司 | 一种钛合金整流叶片的制造方法 |
| CN104536383A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-04-22 | 沈阳格泰水电设备有限公司 | 整体锻造整体数控加工方法 |
| CN105154701A (zh) * | 2015-10-14 | 2015-12-16 | 华中科技大学 | 一种采用选择性激光熔化快速成形技术制备高温钛合金的方法 |
| CN105252001A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-01-20 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种钛合金整体叶盘叶片的激光成形制造工艺 |
| CN105312563A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-10 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种镍基双合金整体叶盘的制造方法 |
| CN105772718A (zh) * | 2014-12-18 | 2016-07-20 | 北京有色金属研究总院 | 一种双合金整体叶片盘及其制备方法 |
| CN107138924A (zh) * | 2017-06-27 | 2017-09-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种双金属双性能钛合金整体叶盘制造方法 |
| CN107150208A (zh) * | 2017-05-24 | 2017-09-12 | 哈尔滨电机厂有限责任公司 | 一种机械加工与增材制造相结合的水轮机模型转轮制造方法 |
| CN107937753A (zh) * | 2017-11-27 | 2018-04-20 | 长春工业大学 | 一种具有双峰分布特征的TiAl混晶结构合金及制法 |
| CN108015285A (zh) * | 2017-12-21 | 2018-05-11 | 西安欧中材料科技有限公司 | 一种航空发动机用的高温合金盘件的快速成型方法 |
| CN108034857A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-15 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种防钛火阻燃涂层及其制备方法 |
| US9981333B2 (en) | 2012-11-12 | 2018-05-29 | General Electric Company | Method for manufacturing rotary article by cold metal transfer welding deposition and rotary article as manufactured |
| CN109396441A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-03-01 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | 一种电子束焊接激光选区熔化成形零件的热处理方法 |
| CN109719298A (zh) * | 2019-02-15 | 2019-05-07 | 长春工业大学 | 一种具有核壳结构的TiAl基合金材料及其制备方法 |
| CN109825786A (zh) * | 2019-03-04 | 2019-05-31 | 钢铁研究总院 | 一种保持铸造TiAl合金高温长时强度的方法 |
| CN110303156A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-08 | 上海交通大学 | 一种航空用钛合金复杂构件的增材制造和热处理组织调控方法 |
| CN113000856A (zh) * | 2021-02-15 | 2021-06-22 | 成都华达金属制品有限公司 | 一种薄料金属件基于三维数字化设计的加工方法 |
| CN113245558A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-08-13 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高性能高温梯度材料构件的制造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1010596B (zh) * | 1987-09-01 | 1990-11-28 | 中国科学院金属研究所 | 一种耐热钛合金 |
| US4873751A (en) * | 1988-12-27 | 1989-10-17 | United Technologies Corporation | Fabrication or repair technique for integrally bladed rotor assembly |
| EP0513407B1 (de) * | 1991-05-13 | 1995-07-19 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zur Herstellung einer Turbinenschaufel |
| US20070003416A1 (en) * | 2005-06-30 | 2007-01-04 | General Electric Company | Niobium silicide-based turbine components, and related methods for laser deposition |
-
2009
- 2009-10-29 CN CN 200910236948 patent/CN102052342B/zh active Active
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102266901A (zh) * | 2011-07-14 | 2011-12-07 | 西北工业大学 | 降低tc4钛合金叶片变形抗力的锻造方法 |
| CN102319865A (zh) * | 2011-07-14 | 2012-01-18 | 西北工业大学 | 提高tc4合金叶片机械性能的锻造方法 |
| CN102319864A (zh) * | 2011-07-14 | 2012-01-18 | 西北工业大学 | 降低tc4合金叶片锻造温度的锻造方法 |
| US9981333B2 (en) | 2012-11-12 | 2018-05-29 | General Electric Company | Method for manufacturing rotary article by cold metal transfer welding deposition and rotary article as manufactured |
| CN103692172A (zh) * | 2013-12-05 | 2014-04-02 | 北京智创联合科技有限公司 | 一种钛合金整流叶片的制造方法 |
| CN103692172B (zh) * | 2013-12-05 | 2016-04-20 | 北京智创联合科技股份有限公司 | 一种钛合金整流叶片的制造方法 |
| CN104536383A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-04-22 | 沈阳格泰水电设备有限公司 | 整体锻造整体数控加工方法 |
| CN105772718A (zh) * | 2014-12-18 | 2016-07-20 | 北京有色金属研究总院 | 一种双合金整体叶片盘及其制备方法 |
| CN105154701A (zh) * | 2015-10-14 | 2015-12-16 | 华中科技大学 | 一种采用选择性激光熔化快速成形技术制备高温钛合金的方法 |
| CN105252001A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-01-20 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种钛合金整体叶盘叶片的激光成形制造工艺 |
| CN105312563A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-10 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种镍基双合金整体叶盘的制造方法 |
| CN105252001B (zh) * | 2015-11-03 | 2017-08-15 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种钛合金整体叶盘叶片的激光成形制造工艺 |
| CN107150208A (zh) * | 2017-05-24 | 2017-09-12 | 哈尔滨电机厂有限责任公司 | 一种机械加工与增材制造相结合的水轮机模型转轮制造方法 |
| CN107138924A (zh) * | 2017-06-27 | 2017-09-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种双金属双性能钛合金整体叶盘制造方法 |
| CN107138924B (zh) * | 2017-06-27 | 2019-03-19 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种双金属双性能钛合金整体叶盘制造方法 |
| CN108034857A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-15 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种防钛火阻燃涂层及其制备方法 |
| CN107937753B (zh) * | 2017-11-27 | 2019-06-25 | 长春工业大学 | 一种具有双峰分布特征的TiAl混晶结构合金及制法 |
| CN107937753A (zh) * | 2017-11-27 | 2018-04-20 | 长春工业大学 | 一种具有双峰分布特征的TiAl混晶结构合金及制法 |
| CN108015285A (zh) * | 2017-12-21 | 2018-05-11 | 西安欧中材料科技有限公司 | 一种航空发动机用的高温合金盘件的快速成型方法 |
| CN109396441A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-03-01 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | 一种电子束焊接激光选区熔化成形零件的热处理方法 |
| CN109719298A (zh) * | 2019-02-15 | 2019-05-07 | 长春工业大学 | 一种具有核壳结构的TiAl基合金材料及其制备方法 |
| CN109825786A (zh) * | 2019-03-04 | 2019-05-31 | 钢铁研究总院 | 一种保持铸造TiAl合金高温长时强度的方法 |
| CN110303156A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-08 | 上海交通大学 | 一种航空用钛合金复杂构件的增材制造和热处理组织调控方法 |
| CN113000856A (zh) * | 2021-02-15 | 2021-06-22 | 成都华达金属制品有限公司 | 一种薄料金属件基于三维数字化设计的加工方法 |
| CN113245558A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-08-13 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高性能高温梯度材料构件的制造方法 |
| CN113245558B (zh) * | 2021-06-10 | 2021-10-01 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高性能高温梯度材料构件的制造方法 |
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