CN101834677A - 射频拉远系统中基于基带功率统计的驻波检测系统及方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及射频拉远系统中的驻波检测系统及方法，充分利用了射频拉远系统中的DPD处理子系统的硬件模块，并采用基带功率统计模块来统计平均功率，不但提高了驻波检测精度，还降低了驻波检测的成本。本发明的驻波检测系统包括切换开关、前向功率反馈链路、反向功率读取链路，以及依次连接的射频反馈链路、模数转换器、数字下变频模块、基带功率统计模块以及监控子系统；所述切换开关分别与前向功率反馈链路、反向功率读取链路、射频反馈链路连接；所述基带功率统计模块用于在监控子系统的控制下对前向功率和反向功率进行统计后计算出平均功率，监控子系统根据所述平均功率计算出驻波比。

Description

射频拉远系统中基于基带功率统计的驻波检测系统及方法

技术领域

本发明涉及移动通信技术射频拉远系统领域，尤其涉及一种驻波比检测的系统及方法。

背景技术

驻波比是无线通信领域中一个非常重要的射频参数，用来衡量驻波的大小。驻波是由于传输链路阻抗不匹配引起的，即功放模块传输过来的信号能量没有完全传输出去，有一部分反射回来和发射信号场强叠加就形成了驻波。当链路连接不结实造成接触不良，自然灾害以及人为因素引起的链路断开而影响链路阻抗不匹配，或者是链路设计本身阻抗匹配不良，都会引入驻波。驻波的存在不但直接导致信号功率利用率低，更严重的是反射回来的功率较大时反射功率将会进入功放模块，容易引起自激而烧坏功放模块以及其它器件；反射回来的功率较小时发射功率也会影响天线的接收灵敏度。射频拉远系统的远端机有覆盖天线，要达到好的覆盖效果就有必要对天线口的驻波比进行监测。另外，由于远端覆盖单元远离基站机房，因此当功放到天线口的链路出现异常时，整机一定要有一套自我保护流程，以确保功放以及其它射频器件不被烧坏。

目前，常用的方法是采用定向耦合器分别提取天线口的入射功率和反射功率，并通过功率转换器将入射功率和反射功率转换成对应的直流电压，然后通过AD转换电路采样直流电压，监控就读取采样值与事先存好的电压功率表进行比较，通过查表法判断入射功率和反射功率，然后带入公式计算驻波比。这种方案存在的问题是测试精确度不高，精确度越高存储表越大，这不利于实现。另外，为了检测功率还需一个高精度的AD转换电路，精度要求越高，AD转换电路的成本就越贵，这明显会增加产品的成本。

另外，公开号为CN1925348A(申请号为200610149605.2)的中国发明专利申请公开了一种通过检测数字中频功率直接检测前向功率、反向功率来计算驻波比的方法。此方法是通过切换射频开关对传输线先后执行前向功率、反向功率检测，以获得数字中频的前向功率P_{r_IF}和反向功率P_{f_IF}，并按照输入频率和当前实际温度查找事先已存好的增益表，然后计算出前向功率P_r和反向功率P_f，最后按照理论公式计算出驻波比。此方案存在的问题是为了检测前向功率、反向功率必须专门增加反馈通道以及AD转换电路，同时由于是直接统计数字中频信号的功率，当频率较大时，统计不准确，整个链路随频率不同增益不一样也会影响其精度。另外，此方案中的反馈链路中没有用于温度补偿的元器件，因而反馈链路的增益随温度变化的情况还必须通过查找温度增益表来获取，这也会限制其精度；且对精度要求越高查找表也越大，同样不利于实现；同时为了获取温度值还得增加温度传感器，必然增加产品成本。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术的缺点与不足，提供一种射频拉远系统中的驻波检测系统及方法，该系统及方法充分利用了射频拉远系统中的DPD(数字预失真)处理子系统的硬件模块，并采用基带功率统计模块来统计平均功率，不但提高了驻波检测精度，还降低了驻波检测的成本。

本发明的目的通过下述技术方案实现：本射频拉远系统中基于基带功率统计的驻波检测系统，包括切换开关、前向功率反馈链路、反向功率读取链路，还包括依次连接的射频反馈链路、模数转换器、数字下变频模块、基带功率统计模块以及监控子系统；所述切换开关分别与前向功率反馈链路、反向功率读取链路、射频反馈链路连接；所述基带功率统计模块用于在监控子系统的控制下对前向功率和反向功率进行统计后计算出平均功率，监控子系统根据所述平均功率计算出驻波比。

在上述驻波检测系统中，所述射频反馈链路包括依次连接的射频滤波器、温补电阻、衰减控制模块、混频器、中频抗混叠滤波器。

所述射频拉远系统包括数字预失真子系统；在上述驻波检测系统中，所述切换开关、模数转换器、射频反馈链路、数字下变频模块分别为数字预失真系统中的射频单刀双掷开关、模数转换器、射频反馈链路、数字下变频模块。

上述驻波检测系统还包括设有用于分离反射信号的反向信号分离耦合四端口网络的双工器；所述前向功率反馈链路、反向功率读取链路分别与反向信号分离耦合四端口网络连接。

所述基带功率统计模块包括依次连接的同步延时计数器、求和样本计数器、统计间隔计数器，以及相连接的积分器和除法器，其中求和样本计数器还与积分器连接，统计间隔计数器还与除法器连接。

本射频拉远系统中基于基带功率统计的驻波检测方法，包括以下步骤：

步骤1.初始化后，在数字预失真处理子系统还未运行，射频信号链路还处于直通状态时，将射频反馈链路的衰减设置成最大值使输入给功放模块的信号最小；

步骤2.通过射频单刀双掷开关在前向功率反馈链路与反向功率读取链路之间的切换，由基带功率统计模块对前向功率和反向功率交替进行统计、求取平均功率；监控子系统根据所述平均功率计算出前向功率和反向功率后，再按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

在上述驻波检测方法中，所述步骤2包括以下步骤：

步骤21.先通过射频单刀双掷开关切换到前向功率反馈链路，基带功率统计模块对前向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出前向功率；

步骤22.再通过射频单刀双掷开关切换到反向功率读取链路，基带功率统计模块对反向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出反向功率；

步骤23.监控子系统根据步骤21和步骤22计算出的前向功率和反向功率，按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

在上述驻波检测方法中，所述步骤2也可以包括以下步骤：

步骤21.先通过射频单刀双掷开关切换反向功率读取链路，基带功率统计模块对反向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出反向功率；

步骤22.再通过射频单刀双掷开关切换到前向功率反馈链路，基带功率统计模块对前向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出前向功率；

步骤23.监控子系统根据步骤21和步骤22计算出的前向功率和反向功率，按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

在上述驻波检测方法中，在步骤2或步骤23后还执行：步骤3.监控子系统将驻波比与初始化门限值比较，当驻波比大于初始化门限值时监控子系统不启动数字预失真处理子系统，上报网管中心请求检查功放后级链路的故障；当驻波比小于初始化门限值时监控子系统启动数字预失真处理子系统。

在上述驻波检测方法中所述驻波比的理论公式为：

$\mathrm{VSWR}=\frac{\left[{10}^{\left(\frac{\mathrm{Lr}}{20}\right)}\right]+1}{1-\left[{10}^{\left(\frac{\mathrm{Lr}}{20}\right)}\right]}$

其中VSWB为驻波比，Lr为回波损耗且Lr＝P_B-P_T，P_B为反向功率，P_T为前向功率。

本发明相对于现有技术具有如下的优点及效果：

1.本发明的驻波检测系统是在带有DPD处理子系统的射频拉远系统中实现的，硬件上射频单刀双掷开关、模数转换器、射频反馈链路、数字下变频模块均是借用DPD处理子系统中的，一体化双工器则是在射频拉远系统中原有的基础上加设了反向信号分离耦合四端口网络；因此本发明的驻波检测系统无需专门增加反馈通道以及AD转换电路，极大地降低了硬件成本。

2.本发明采用基带功率统计模块对由射频功率下变频得到的基带功率进行求和取平均功率，然后再由监控子系统根据基带功率统计模块所输出的平均功率执行预先设计好的计算公式计算出驻波比；与现有技术直接统计中频功率，查找事先存储好的增益表进而计算出驻波比相比，消除了频率及增益表存储量有限对统计精度的影响，提高了驻波比检测的精度。

3.本发明在射频反馈链路中加入了温补电阻(即温度补偿电阻)，保证了整个驻波检测系统在全工业温度范围(-40℃到80℃)内线性的一致性，从而进一步提供了检测精度。

附图说明

图1是射频拉远系统在无线网络中的位置示意图；

图2是整个射频拉远系统的结构框图；

图3是本发明的驻波检测系统的结构框图；

图4是本发明中NCO的正交调制器结构示意图；

图5是本发明中基带功率统计模块的结构框图；

图6是射频反馈链路的结构框图；

图7是驻波检测系统的上电启动流程图；

图8是上电初始化正常之后，驻波比检测流程图。

具体实施方式

下面结合实施例及附图对本发明作进一步详细的描述，但本发明的实施方式不限于此。

实施例

图1描述的是射频拉远系统在整个无线网络中的位置，射频拉远系统主要的功能是把BBU(基带处理单元)通过光纤传过来的下行基带数据解帧恢复载波数据，然后经过后续的滤波变频以及功率放大等处理，最后经过覆盖天线传向用户终端；上行是接收用户终端发过来的无线信号，经过下变频滤波，AD采样数字化，最后组帧打包通过光纤传给BBU。组网方式可以支持星形、菊花链、环形或者多种组网方式混合组网。

图2描述的是整个射频拉远系统的结构框图。整个射频拉远系统主要由电源子系统、时钟子系统、监控子系统、FPGA子系统、DPD处理子系统、射频处理子系统、8B10B编码/串并转换器、功放模块、低噪放大器、一体化双工器、主光收发模块以及从光收发模块组成。

如图3所示，本发明的驻波检测系统包括一体化双工器、前向功率反馈链路、反向功率读取链路、功放模块、切换开关、射频反馈链路、模数转换器(反馈ADC)、数字下变频模块、基带功率统计模块以及监控子系统；射频反馈链路、模数转换器、数字下变频模块、基带功率统计模块以及监控子系统依次连接，所述切换开关为射频单刀双掷开关，且分别与前向功率反馈链路、反向功率读取链路、射频反馈链路连接；所述基带功率统计模块用于在监控子系统的控制下对前向功率和反向功率进行统计后计算出平均功率，监控子系统根据所述平均功率计算出驻波比。射频单刀双掷开关需要有相应的控制信号，可以通过监控子系统给出高低电平来控制匝刀的二选一导通，同时为了不影响系统的DPD处理子系统的功能，射频单刀双掷开关的接入插损要小。由于是统计的宽频带内的信号功率，反馈ADC的SNR指标较为关键，数据速率高，所以反馈ADC的工作时钟和数据接口均采用差分LVPECL的模式。通过一体化双工器中的反向信号分离耦合四端口网络分离出天线口的反向信号，然后输出给射频单刀双掷开关，监控子系统控制射频单刀双掷开关使其选通反射功率输入口，使反射射频信号接入射频反馈链路，模拟下变频到合适的中频F_IB，反馈ADC带通采样使其变换到数字域，数字域下变频之后送给基带功率统计模块统计基带反射功率得到平均功率，监控子系统得到平均功率之后就可以按照计算公式计算出实际天线口的反向功率；同理可得前向功率。

图4描述的是本发明中NCO(numerical controlled oscillator，数字控制振荡器)的正交调制器结构。NCO先产生两个相互正交的数字本振信号和反馈ADC(模数转换器)采样之后的信号相乘，得到IQ复信号，然后经过低通滤波，再抽取到基带速率，最终送给基带功率统计模块。射频反馈信号在数字下变频模块中通过AD采样数字化之后，使用NCO进行数字正交变换使信号从正负第一乃奎斯特频带变换到零频基带，如图4所示。为了减小噪声干扰而影响链路的线性关系，要求NCO的SFDR(无杂散动态范围)是-90dBFS。

图5描述的是本发明中基带功率统计模块的结构框图，基带功率统计模块包括依次连接的9比特的同步延时计数器、21比特的求和样本计数器、21比特的统计间隔计数器，以及相连接的58比特的积分器和58比特的除法器，其中求和样本计数器还与积分器连接，统计间隔计数器还与除法器连接。具体操作是，本发明中的计数器全由同步脉冲来触发，即功率统计是由监控子系统发同步脉冲来控制的。本发明中同步延时计数器设置为零，即收到监控脉冲便开始统计功率。求和样本计数器设置为4096，当求和样本计数器累加满之后会发一个清零脉冲给积分器；积分器收到清零脉冲后，先把当前值传给除法器然后清零。本发明中用户统计一次功率，监控执行的是10次，即每次功率统计的样本数是4096*10。统计间隔计数器设置为4096*2，这个必须要大于求和样本计数器，因为这两个计数器是同时计数的，当求和样本计数器累加满之后，统计间隔计数器还在继续计数，要预留一定时间给除法器计算平均功率，时间预留不够，平均功率会出现计算不准的现象。当统计间隔计数器累加满之后，基带功率统计模块会产生一个中断通知监控子系统，监控子系统就可以在相应的寄存器读取平均功率。

图6描述的是射频反馈链路的结构框图。由图6可知，射频反馈链路包括依次连接的五大子模块：射频滤波器、温补电阻、ATT(衰减控制)模块、混频器、中频抗混叠滤波器。考虑到和DPD处理子系统兼容，这五大子模块的工作带宽均为有用信号的5倍，并且ATT模块的精度要小于等于0.5dB。另外温补电阻要求为工业级，能在-40℃到80℃全温度范围内进行增益补偿，保证整个系统在全工业温度范围内线性一致性。

本发明的处理流程分为两种情况，上电初始化和正常运行时的监测。上电初始化流程主要是用来防止工程施工时，安装错误或链路连接不牢固，导致反射功率大而烧坏功放或整机其它部件。如图7所示，具体的驻波比检测流程如下：

a.上电后监控子系统先初始化自身系统，然后再初始化配置射频拉远单元中的其它子系统。

b.刚初始化完，在DPD处理子系统还未运行，射频信号链路还处于直通状态时，将射频反馈链路的ATT(衰减控制)模块设置成最大值使输入给功放模块的信号最小，这时监控子系统便启动驻波检测流程。

c.先把射频单刀双掷开关打到前向功率反馈链路(即图3中的DPD反馈链路)耦合口，基带功率统计模块对前向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出前向功率。

d.再把射频单刀双掷开关打到反向功率读取链路耦合口，基带功率统计模块对反向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出反向功率。

e.监控子系统根据步骤c和步骤d计算出的前向功率和反向功率，按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

f.进一步地，监控子系统还将驻波比与初始化门限值比较，当驻波比大于初始化门限值时表明功放后级链路有故障，监控子系统不运行DPD处理子系统，而是上报网管中心请求检查功放后级链路的故障；当驻波比小于初始化门限值时说明功放后级链路正常，监控子系统启动DPD处理子系统，上电初始化完毕。

在上述步骤中，步骤d和步骤c可以调转来执行，即基带功率统计模块可以先对反向功率进行统计，并由监控子模块计算出反向功率后，再通过射频单刀双掷开关的切换对前向功率进行统计，由监控子模块计算出前向功率；只要前向功率和反向功率的检测是交替进行的即可。

上电初始化正常之后，驻波比检测主要有两个用途。一是作为链路运行状态的监控数据上报网管中心，防止意外事故或链路老化而引起反射功率过大烧坏功放和整机其它部件。二是作为出厂整机性能指标检验用。第一种应用模式是周期性的启动驻波比检测流程，本发明考虑到DPD稳定性和应用模式实际设计周期为一天(24小时)，第二种应用模式是手动操作监控使其产生中断而进入正常驻波比检测流程，如图8所示，具体环节如下：

A.监控子系统接收到启动脉冲之后便开始启动驻波比检测流程，并记录是手动模式还是正常周期性检测模式。

B.监控子系统先把DPD处理子系统设为HOLD状态，接着读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控事先已设计好的计算公式计算出前向功率。

C.把射频单刀双掷开关打到反向功率读取链路耦合口，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出反向功率。

D.按照驻波比的理论公式计算出驻波比并和初始化门限值比较，当驻波比大于初始化门限值，监控子系统上报网管中心，功放后级链路有故障请维护；当驻波比小于初始化门限值，说明链路正常，监控子系统将DPD处理子系统恢复到运行状态，检测完毕。

当启动的是第二种应用模式时，上述步骤D中所测量出的驻波比值可以通过PC(个人电脑)直接读取。

以上所有测试流程中的驻波比检测方法是本发明的核心所在，与已公布的所有驻波比检测方法均不同。本发明采用基带功率统计解决了传统采用模拟功率转化器误差大的问题和数字中频功率统计不稳定的问题，使得测试精度大大提高。本发明采用的是线性系统定标法计算功率，完全打破了传统的测试精度依赖于存储表大小的局限。为了使产品能达到工业级，在前向链路和反馈链路中分别加了温补电阻，能很好的补偿温度变化而引起的增益变化，使得系统在全温度范围内均能保持良好的线性，下面重点介绍驻波比计算以及功率定标。

本发明中的驻波比(VSWR)是通过回波损耗(Lr)换算，具体公式是：

Lr＝20log((VSWR-1)/(VSWR+1))             (1)

通过换算可得：

$\mathrm{VSWR}=\frac{\left[{10}^{\left(\frac{\mathrm{Lr}}{20}\right)}\right]+1}{1-\left[{10}^{\left(\frac{\mathrm{Lr}}{20}\right)}\right]}---\left(2\right)$

其中：

Lr＝P_B-P_T                               (3)

这里P_B是天线口反射功率(即反向功率)，单位是dBm，P_T是前向发射功率(即前向功率)，单位是dBm。

上面的所有计算均在监控子系统中完成，从上面3个公式推导可以看出，准确度由前向发射功率和反射功率的精确度决定，下面先介绍反射功率和基带功率之间的定标。

反射功率的读取是通过读取基带功率线性定标来完成的，首先把反馈链路ATT设置成0dB，输入4载波WCDMA信号进行测试，测试结果如表1所示。

表1 4载波WCDMA信号输入反馈链路的线性表

为了测试反馈ATT的线性度，把外接4载波W信号源固定成-20dBm，通过改变反馈ATT然后读取基带功率，测试数据如表2所示。

表2 4载波输入ATT的线性表

为了作对比把4载波外接信号源改成单音输入，功率一样，测试数据如表3和4所示。

表3单音输入反馈链路线性表

表4单音输入ATT的线性表

从上面4张表可以看出整体上，反馈基带功率和射频输入功率是成线性的，把表1，2和表3，4对比，可以看出链路的线性度与输入信号无关，为了测试链路非线性误差，用4载波W信号外接信号源，ATT设成0dB，IN＝-20dBm，这样连续读取10组基带反馈功率值来分析，如表5所示。

表5非线性性误差分析表

从表5可以看出，当基带功率取10组或以上的数值取平均值之后，相对误差很小；换句话说，用10组基带反馈功率的平均值去定标射频功率是很准确的，线性度很好，这样就可以用输入-20dBm，ATT＝0dB，反馈基带功率＝-27.49dBFS作为定标基准，换算成0dBm输入，反馈基带功率定标为-7.49dBFS。

由于反射功率耦合度是40dB，加上中间线损1个dB，这样从天线口反射回来的射频功率到数字板反馈输入口的增益就是-41dB，这里设

为监控子系统读取基带反馈功率10组数值的平均值，设反馈ATT的衰减值为β，这就可以通过简单的加减运算计算出天线口的反射功率P_B：

$P_B=\stackrel{\‾}{\mathrm{\α}}-(-7.49)+\mathrm{\β}+41$

$=\stackrel{\‾}{\mathrm{\α}}+\mathrm{\β}+48.49\left(\mathrm{dBm}\right)---\left(4\right)$

同理，前向发射功率通过定标之后，当下行ATT设置5dB余量时，射频输出是一个固定值0dBm，这样前向发射功率就可通过读取下行ATT设置值然后经过简单计算可得(监控要确定前向发射功率时只需读取下行ATT的设置值y，然后简单计算，P_T＝“5-y+PA_gain+双工插损”就是前向发射功率，本发明中的双工器插损是0.6dB，功放的增益是50dB，这样P_T＝5-y+50-0.6＝54.4-y)。

最后把公式(4)中的P_B和P_T带入公式(3)计算出回波损耗，然后带入公式(2)计算出驻波比。

上述实施例为本发明较佳的实施方式，但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制，其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化，均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.射频拉远系统中基于基带功率统计的驻波检测系统，包括切换开关、前向功率反馈链路、反向功率读取链路，其特征在于：还包括依次连接的射频反馈链路、模数转换器、数字下变频模块、基带功率统计模块以及监控子系统；所述切换开关分别与前向功率反馈链路、反向功率读取链路、射频反馈链路连接；所述基带功率统计模块用于在监控子系统的控制下对前向功率和反向功率进行统计后计算出平均功率，监控子系统根据所述平均功率计算出驻波比。

2.根据权利要求1所述的驻波检测系统，其特征在于：所述射频反馈链路包括依次连接的射频滤波器、温补电阻、衰减控制模块、混频器、中频抗混叠滤波器。

3.根据权利要求1所述的驻波检测系统，其特征在于：所述射频拉远系统包括数字预失真子系统；所述切换开关、模数转换器、射频反馈链路、数字下变频模块分别为数字预失真系统中的射频单刀双掷开关、模数转换器、射频反馈链路、数字下变频模块。

4.根据权利要求1所述的驻波检测系统，其特征在于：还包括设有用于分离反射信号的反向信号分离耦合四端口网络的双工器；所述前向功率反馈链路、反向功率读取链路分别与反向信号分离耦合四端口网络连接。

5.根据权利要求1所述的驻波检测系统，其特征在于：所述基带功率统计模块包括依次连接的同步延时计数器、求和样本计数器、统计间隔计数器，以及相连接的积分器和除法器，其中求和样本计数器还与积分器连接，统计间隔计数器还与除法器连接。

6.射频拉远系统中基于基带功率统计的驻波检测方法，其特征在于包括以下步骤：

步骤1.初始化后，在数字预失真处理子系统还未运行，射频信号链路还处于直通状态时，将射频反馈链路的衰减设置成最大值使输入给功放模块的信号最小；

步骤2.通过射频单刀双掷开关在前向功率反馈链路与反向功率读取链路之间的切换，由基带功率统计模块对前向功率和反向功率交替进行统计、求取平均功率；监控子系统根据所述平均功率计算出前向功率和反向功率后，再按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

7.根据权利要求6所述的驻波检测方法，其特征在于所述步骤2包括以下步骤：

步骤21.先通过射频单刀双掷开关切换到前向功率反馈链路，基带功率统计模块对前向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出前向功率；

步骤22.再通过射频单刀双掷开关切换反向功率读取链路，基带功率统计模块对反向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出反向功率；

步骤23.监控子系统根据步骤21和步骤22计算出的前向功率和反向功率，按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

8.根据权利要求6所述的驻波检测方法，其特征在于所述步骤2包括以下步骤：

步骤21.先通过射频单刀双掷开关切换反向功率读取链路，基带功率统计模块对反向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出反向功率；

步骤22.再通过射频单刀双掷开关切换到前向功率反馈链路，基带功率统计模块对前向功率进行统计，监控子系统读取基带功率统计模块统计的平均功率，然后按照监控子系统事先已设计好的计算公式计算出前向功率；

步骤23.监控子系统根据步骤21和步骤22计算出的前向功率和反向功率，按照驻波比的理论公式计算出驻波比。

9.根据权利要求6或7所述的驻波检测方法，其特征在于在步骤2或步骤23后还执行：

步骤3.监控子系统将驻波比与初始化门限值比较，当驻波比大于初始化门限值时监控子系统不启动数字预失真处理子系统，上报网管中心请求检查功放后级链路的故障；当驻波比小于初始化门限值时监控子系统启动数字预失真处理子系统。

10.根据权利要求6或7所述的驻波检测方法，其特征在于所述驻波比的理论公式为：

$\mathrm{VSWR}=\frac{\left[{10}^{\left(\frac{\mathrm{Lr}}{20}\right)}\right]+1}{1-\left[{10}^{\left(\frac{\mathrm{Lr}}{20}\right)}\right]}$

其中VSWB为驻波比，Lr为回波损耗且Lr＝P_B-P_T，P_B为反向功率，P_T为前向功率。

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