CN101482262B - 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法 - Google Patents

可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101482262B
CN101482262B CN200910071378XA CN200910071378A CN101482262B CN 101482262 B CN101482262 B CN 101482262B CN 200910071378X A CN200910071378X A CN 200910071378XA CN 200910071378 A CN200910071378 A CN 200910071378A CN 101482262 B CN101482262 B CN 101482262B
Authority
CN
China
Prior art keywords
zone
nitrogen oxide
burning
brown coal
boiler
Prior art date
Application number
CN200910071378XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN101482262A (zh
Inventor
刘辉
刘欢鹏
王辉
朱舒扬
焦峰
刘敦雨
陈建
曹庆喜
吴少华
Original Assignee
哈尔滨工业大学
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 哈尔滨工业大学 filed Critical 哈尔滨工业大学
Priority to CN200910071378XA priority Critical patent/CN101482262B/zh
Publication of CN101482262A publication Critical patent/CN101482262A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101482262B publication Critical patent/CN101482262B/zh

Links

Abstract

可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,它涉及锅炉燃烧褐煤的方法。它解决了目前采用空气分级燃烧技术锅炉燃烧褐煤容易发生结渣,采用选择性催化还原技术锅炉燃烧褐煤需要催化剂、系统投资巨大、运行成本高,以及采用选择性非催化还原技术锅炉燃烧褐煤脱硝效率低的问题。可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区(1)和燃尽区(2)的褐煤锅炉;褐煤燃烧过程中氨基还原剂分级喷入。本发明两种方法均可降低氮氧化物排放量达60%以上,而且褐煤燃烧效率高达98%以上。本发明两种方法中褐煤在燃烧过程中不发生结渣,不需要催化剂,运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法运行成本的30%左右。

Description

可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法
技术领域
[0001] 本发明涉及锅炉燃烧褐煤的方法。
背景技术
[0002] 氮氧化物(NOx)是燃煤锅炉排放的主要大气污染物之一,氮氧化物除了形成酸雨, 破坏生态环境,还能形成光化学烟雾,直接危害人类健康。目前,氮氧化物在我国已经成为 仅次于二氧化硫的大气污染物,对酸雨、空气质量和地面臭氧浓度的影响越来越大。2004年 1月1日开始实施了新的《火电厂大气污染物排放标准》(GB13223-2003),此排放标准比过 去的标准更加严格。2004年7月1日起国家对氮氧化物按每一污染当量(氮氧化物的排污 当量为0. 95千克)0. 6元直接向排放污染物的单位收费,因此需要在保证煤炭燃烧效率的 同时降低氮氧化物的排放量。
[0003] 我国是世界上最大的煤炭消费国,褐煤资源丰富,根据世界能源理事会(WEC)统 计的2004年底数据,我国煤炭资源中褐煤探明可采储量占我国煤炭可采储量的16%。所 以,褐煤锅炉的燃烧技术成为目前研究的重点。
[0004] 褐煤具有挥发分高、水分高、灰熔点低,容易发生结渣的特点。采用目前最为常用 的空气分级燃烧技术,主燃区过量空气系数为0. 8〜0. 9,虽然可以有效地降低NOx的生成, 但由于空气分级燃烧技术中主燃区为较强的还原气氛,而褐煤在较强还原气氛中容易发生 结渣,所以采用空气分级燃烧技术锅炉燃烧褐煤效果不理想。采用选择性催化还原(SCR) 技术脱硝效率较高,可使锅炉NOx排放量降低90%以上,但需要催化剂,系统投资巨大,且 运行成本高,很难大面积推广。采用选择性非催化还原(SNCR)技术不需要催化剂,系统投 资和运行费用也远低于SCR技术;但SNCR反应存在“温度窗口 ”,温度高于1100°C,氨基还 原剂生成的NH3被氧化生成NOx (增加的氮氧化物的排放量),当温度低于900°C,NH3与NOx 的反应速率很低,因此只有在温度窗口(900〜1100°C )范围内才能保证较高的脱硝效率。 由于锅炉炉内烟气温降速度大,满足SNCR反应温度窗口的区间非常有限,一般仅在炉膛折 焰角附近到水平烟道的有限空间可满足要求;而且采用SNCR技术还存在氨基还原剂在锅 炉炉膛内难以与烟气均勻混合的问题;所以,虽然SNCR技术小型机理试验的脱硝效率可以 达到80%〜90%,但在实际运行中脱硝效率一般只能达到30%〜50%。
发明内容
[0005] 本发明的目的是为了解决目前采用空气分级燃烧技术锅炉燃烧褐煤容易发生结 渣,采用选择性催化还原技术锅炉燃烧褐煤需要催化剂、系统投资巨大、运行成本高,以及 采用选择性非催化还原技术脱硝效率低的问题,而提供的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅 炉燃烧方法。
[0006] 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区和 燃尽区的褐煤锅炉,主燃区和燃尽区之间以燃尽风喷口为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂 雾化后分级喷入主燃区、燃尽区和水平烟道;其中通过配风控制主燃区过量空气系数为0. 9〜1,燃尽区过量空气系数为1. 15〜1. 2 ;主燃区中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5〜1.1 : 1 ;燃尽区和水平烟道中喷入的氨基还原 剂所产生的NH3与燃尽区及水平烟道烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.6〜1.5 : 1,并控制 锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
[0007] 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区和 燃尽区的褐煤锅炉,主燃区和燃尽区之间以燃尽风喷口为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂 雾化后分级喷入主燃区和燃尽区;其中通过配风控制主燃区过量空气系数为0. 9〜1,燃尽 区过量空气系数为1. 15〜1. 2 ;主燃区中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区烟气中 氮氧化物的摩尔比为0.5〜1.1 : 1 ;燃尽区中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区烟 气中氮氧化物的摩尔比为0.6〜1.5 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
[0008] 本发明两种方法均可降低氮氧化物排放量达60%以上,而且褐煤燃烧效率高达 98%以上。本发明两种方法中褐煤在燃烧过程中不发生结渣,不需要催化剂,运行成本仅为 选择性催化还原(SCR)法运行成本的30%左右。
[0009] 本发明方法与常规空气分级燃烧技术相比,主燃区采用弱还原气氛,有效地避免 燃用褐煤时发生结渣;同时主燃区喷入氨基还原剂,利用煤粉还原气氛下燃烧时产生的还 原组分(CHpNHpHClCO等)与氨基还原剂分解产生的NH3协同脱除烟气中的NOx,主燃区 的弱还原气氛和氨基还原剂的给入降低了主燃区出口烟气的NOx浓度。
[0010] 由于褐煤水分高,在燃烧时烟气中有大量水蒸气存在,使得SNCR反应的温度窗口 向高温区移动,因此扩大了 SNCR反应温度窗口的区域;加之褐煤采用低温燃烧技术,所以 燃尽风引入锅炉炉膛之后炉内温度还在SNCR反应的温度窗口内,主燃区出口未反应的NHi 和引入燃尽区和水平烟道的氨基还原剂在氧化性气氛下可以进一步和NOx发生选择性反 应(SNCRiS)降低NOx排放;因此本发明方法充分利用整个炉膛空间进行脱氮反应,在烟 气流向下游的空间可以利用上游空间未反应的氨基还原剂进一步还原NOx,氨基还原剂得 到有效的利用,另一方面氨基还原剂喷入位置提前于常规SNCR方法,有利于氨基还原剂与 烟气的混合,增加了氨基还原剂与NOx的SNCR反应时间,提高脱硝率。
[0011] 本发明方法运行可靠性高,而且所使用的褐煤锅炉构造简单,也可使用现有煤粉 锅炉。
附图说明
[0012] 图1是本发明可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法所使用的锅炉的结构 示意图。
具体实施方式
[0013] 本发明技术方案不局限于以下所列举具体实施方式,还包括各具体实施方式间的 任意组合。
[0014] 具体实施方式一:结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃 烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉,主燃区1和燃尽区2之 间以燃尽风喷口 4为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区1、燃尽区2和 水平烟道6 ;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为0. 9〜1,燃尽区2过量空气系数为1. 15〜1. 2 ;主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的 摩尔比为0.5〜1.1 : 1 ;燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽 区2及水平烟道6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.6〜1.5 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失 量小于5ppm。
[0015] 本实施方式通过配风装置控制炉内各区域的过量空气系数。本实施方式中各级氨基还原剂的喷入量可根据实际情况中NOx的排放量、氨的漏失量和运行成本进行调整。
[0016] 具体实施方式二 :本实施方式与具体实施方式一的不同点是:氨基还原剂分三级 喷入,第一级氨基还原剂从一级还原剂喷口或燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区1,第二级 氨基还原剂从燃尽风喷口 4和/或炉膛折焰角喷口 8喷入燃尽区2,第三级氨基还原剂从氨 基还原剂三级喷口 9喷入水平烟道6。其它步骤及参数与实施方式一相同。
[0017] 具体实施方式三:本实施方式与具体实施方式一或二的不同点是:通过配风控制 主燃区1过量空气系数为0. 95,燃尽区2过量空气系数为1. 16〜1. 17。其它步骤及参数 与实施方式一或二相同。
[0018] 具体实施方式四:本实施方式与具体实施方式一、二或三的不同点是:氨基还原 剂为质量浓度为5%〜20%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。其它步骤及参数与实 施方式一、二或三相同。
[0019] 具体实施方式五:本实施方式与具体实施方式四的不同点是:氨基还原剂为质量 浓度为8%〜19%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。其它步骤及参数与实施方式四 相同。
[0020] 具体实施方式六:本实施方式与具体实施方式四的不同点是:氨基还原剂为质量 浓度为10%〜15%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。其它步骤及参数与实施方式四 相同。
[0021] 具体实施方式七:本实施方式与具体实施方式一、二、三或四的不同点是:主燃 区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6〜 0. 99 : 1。其它步骤及参数与实施方式一、二、三或四相同。
[0022] 具体实施方式八:本实施方式与具体实施方式一、二、三或四的不同点是:主燃区 1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.7〜0.9 : 1。 其它步骤及参数与实施方式一、二、三或四相同。
[0023] 具体实施方式九:本实施方式与具体实施方式一、二、三或四的不同点是:燃尽区 2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道6烟气中总氮氧 化物的摩尔比为0.7〜1.4 : 1。其它步骤及参数与实施方式一、二、三或四相同。
[0024] 具体实施方式十:本实施方式与具体实施方式一、二、三或四的不同点是:燃尽区 2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道6烟气中总氮氧 化物的摩尔比为0.9〜1.2 : 1。其它步骤及参数与实施方式一、二、三或四相同。
[0025] 具体实施方式十一:本实施方式与具体实施方式二的不同点是:第一级氨基还原 剂从一级还原剂喷口喷入主燃区1,在主燃区1水冷壁上布置2〜3层一级还原剂喷口,每 面水冷壁每层分别设置4〜6个一级还原剂喷口。其它步骤及参数与实施方式二相同。
[0026] 本实施方式不需要对现有锅炉燃烧器进行改造,可降低氮氧化物排放量60%〜 65%。[0027] 具体实施方式十二 :本实施方式与具体实施方式二的不同点是:第一级氨基还原 剂雾化后从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区。其它步骤及参数与实施方式二相同。 [0028] 本实施方式第一级氨基还原剂雾化后与高速的二次风混合喷入主燃区,第一级氨 基还原剂在锅炉内分解产生的NH3随着二次风与锅炉内的烟气发生剧烈混合,混合效果好, 可降低氮氧化物排放量65%〜80%。
[0029] 具体实施方式十三:结合图1说明本实施方式与具体实施方式一至十二的不同点 是:水平烟道6内设有屏式过热器10-1,高温过热器10-2。其它步骤及参数与实施方式一 至十二相同。
[0030] 具体实施方式十四:结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉 燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉,主燃区1和燃尽区2 之间以燃尽风喷口 4为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区1、燃尽区 2和水平烟道6 ;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为1,燃尽区2过量空气系数为 1. 2 ;主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为
0.6 : 1 ;燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道 6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.8 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨基还原 剂分三级喷入,第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区1,第二级氨基还原 剂从燃尽风喷口 4喷入燃尽区2,第三级氨基还原剂从氨基还原剂三级喷口 9喷入水平烟道 6。
[0031] 本实施方式中氨基还原剂为质量浓度为10%的氨水溶液。
[0032] 本实施方式可降低氮氧化物排放量68 %,褐煤燃烧效率高达99 %,而且在燃烧过 程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂,运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法运行 成本的30%左右。
[0033] 具体实施方式十五:本实施方式与具体实施方式十四的不同点是:氨基还原剂为 质量浓度为15%的尿素溶液。其它步骤及参数与实施方式十四相同。
[0034] 具体实施方式十六:本实施方式与具体实施方式十四的不同点是:氨基还原剂为 质量浓度为10%的碳酸氢铵溶液。其它步骤及参数与实施方式十四相同。
[0035] 具体实施方式十七:本实施方式与具体实施方式十四的不同点是:氨基还原剂为 质量浓度为12%的氨水溶液。其它步骤及参数与实施方式十四相同。
[0036] 具体实施方式十八:结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉 燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉,主燃区1和燃尽区2 之间以燃尽风喷口 4为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区1、燃尽区 2和水平烟道6 ;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为1,燃尽区2过量空气系数为
1. 2 ;主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为 0.6 : 1;燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道 6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.8 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨基还原 剂分三级喷入,第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区1,第二级氨基还原 剂从炉膛折焰角喷口 8喷入燃尽区2,第三级氨基还原剂从氨基还原剂三级喷口 9喷入水平 烟道6。
[0037] 本实施方式可降低氮氧化物排放量65 %,褐煤燃烧效率高达99 %,而且在燃烧过程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂,运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法运行成本的30%左右。
[0038] 具体实施方式十九:结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉 燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉,主燃区1和燃尽区2 之间以燃尽风喷口 4为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区1、燃尽区2 和水平烟道6 ;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为0. 9,燃尽区2过量空气系数为 1. 2 ;主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为
0.6 : 1 ;燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道 6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.8 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨基还原 剂分三级喷入,第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区1,第二级氨基还原 剂从炉膛折焰角喷口 8和燃尽风喷口 4喷入燃尽区2,第三级氨基还原剂从氨基还原剂三级 喷口 9喷入水平烟道6。
[0039] 本实施方式可降低氮氧化物排放量80 %,褐煤燃烧效率高达98%以上,而且在燃 烧过程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂,运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法 运行成本的30%左右。
[0040] 具体实施方式二十:结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉 燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉,主燃区1和燃尽区2 之间以燃尽风喷口 4为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区1和燃尽区 2 ;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为0. 9〜1,燃尽区2过量空气系数为1. 15〜
1. 2 ;主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为 0.5〜1.1 : 1 ;燃尽区2中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2烟气中氮氧化物的 摩尔比为0.6〜1.5 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
[0041] 具体实施方式二十一:本实施方式与具体实施方式二十的不同点是:氨基还原剂 分二级喷入,第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口或一级还原剂喷口喷入主燃区1, 第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 4和炉膛折焰角喷口 8喷入燃尽区2。其它步骤及参数与 实施方式二十相同。
[0042] 具体实施方式二十二 :本实施方式与具体实施方式二十或二十一的不同点是:通 过配风控制主燃区1过量空气系数为0. 95,燃尽区2过量空气系数为1. 16〜1. 17。其它 步骤及参数与实施方式二十或二十一相同。
[0043] 具体实施方式二十三:本实施方式与具体实施方式二十、二十一或二十二的不同 点是:氨基还原剂为质量浓度为5%〜20%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。其它步 骤及参数与实施方式二十、二十一或二十二相同。
[0044] 具体实施方式二十四:本实施方式与具体实施方式二十至二十三的不同点是:第 一级氨基还原剂从一级还原剂喷口喷入主燃区1,在主燃区1水冷壁上布置2〜3层一级还 原剂喷口、每面水冷壁每层分别设置4〜6个一级还原剂喷口。其它步骤及参数与实施方 式二十至二十三相同。
[0045] 本实施方式不需要对现有锅炉燃烧器进行改造,可降低氮氧化物排放量60%〜 70%。
[0046] 具体实施方式二十五:本实施方式与具体实施方式二十的不同点是:主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6〜1 : 1。其 它步骤及参数与实施方式二十相同。
[0047] 具体实施方式二十六:本实施方式与具体实施方式二十的不同点是:主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.8〜0.9 : 1。其 它步骤及参数与实施方式二十相同。
[0048] 具体实施方式二十七:本实施方式与具体实施方式二十的不同点是:燃尽区2中 喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2烟气中氮氧化物的摩尔比为0.7〜1.4 : 1。其 它步骤及参数与实施方式二十相同。
[0049] 具体实施方式二十八:本实施方式与具体实施方式二十的不同点是:主燃区1中 喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为1〜1.2 : 1。其 它步骤及参数与实施方式二十相同。
[0050] 具体实施方式二十九:结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅 炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉,主燃区1和燃尽区 2之间以燃尽风喷口 4为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区1和燃尽 区2 ;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为0. 9,燃尽区2过量空气系数为1. 2 ;主燃 区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为1 : 1 ;燃尽 区2中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2烟气中氮氧化物的摩尔比为1.2 : 1,并 控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm ;氨基还原剂分二级喷入,第一级氨基还原剂从燃烧器 3的二次风喷口,第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 4和炉膛折焰角喷口 8喷入燃尽区2 ;氨 基还原剂为质量浓度为15%的尿素溶液。
[0051 ] 本实施方式可降低氮氧化物排放量80 %,褐煤燃烧效率高达98 %,而且在燃烧过 程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂,运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法运行 成本的30%左右。

Claims (10)

  1. 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征在于可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区(1)和燃尽区(2)的褐煤锅炉,主燃区(1)和燃尽区(2)之间以燃尽风喷口(4)为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区(1)、燃尽区(2)和水平烟道(6);其中通过配风控制主燃区(1)过量空气系数为0.9~1,燃尽区(2)过量空气系数为1.15~1.2;主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1)烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5~1.1∶1;燃尽区(2)和水平烟道(6)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区(2)及水平烟道(6)烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.6~1.5∶1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
  2. 2.根据权利要求1所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征在于氨 基还原剂分三级喷入,第一级氨基还原剂从一级还原剂喷口或燃烧器(3)的二次风喷口喷 入主燃区(1),第二级氨基还原剂从燃尽风喷口(4)和/或炉膛折焰角喷口(8)喷入燃尽区(2),第三级氨基还原剂从氨基还原剂三级喷口(9)喷入水平烟道(6)。
  3. 3.根据权利要求1或2所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征 在于通过配风控制主燃区(1)过量空气系数为0. 95,燃尽区(2)过量空气系数为1. 16〜1. 17。
  4. 4.根据权利要求2所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征在于氨 基还原剂为质量浓度为5%〜20%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。
  5. 5.根据权利要求1、2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征 在于主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1)烟气中氮氧化物的摩尔比 为 0. 6 〜0. 99 : 1。
  6. 6.根据权利要求1、2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征 在于主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1)烟气中氮氧化物的摩尔比 为 0. 7 〜0. 9 : 1。
  7. 7.根据权利要求1、2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征 在于燃尽区(2)和水平烟道(6)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区(2)及水平烟 道(6)烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.7〜1.4 : 1。
  8. 8.根据权利要求1、2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征 在于燃尽区(2)和水平烟道(6)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区(2)及水平烟 道(6)烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.9〜1.2 : 1。
  9. 9.根据权利要求2所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征在于第 一级氨基还原剂从一级还原剂喷口喷入主燃区(1),在主燃区(1)水冷壁上布置2〜3层一 级还原剂喷口,每面水冷壁每层分别设置4〜6个一级还原剂喷口。
  10. 10.可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法,其特征在于可降低氮氧化物排放量 的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区(1)和燃尽区(2)的褐煤锅炉,主燃 区(1)和燃尽区(2)之间以燃尽风喷口(4)为界;褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级 喷入主燃区(1)和燃尽区(2);其中通过配风控制主燃区(1)过量空气系数为0.9〜1,燃 尽区(2)过量空气系数为1. 15〜1. 2 ;主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主 燃区(1)烟气中氮氧化物的摩尔比为0. 5〜1. 1 : 1 ;燃尽区(2)中喷入的氨基还原剂所 产生的NH3与燃尽区(2)烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6〜1.5 : 1,并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm
CN200910071378XA 2009-02-04 2009-02-04 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法 CN101482262B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN200910071378XA CN101482262B (zh) 2009-02-04 2009-02-04 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN200910071378XA CN101482262B (zh) 2009-02-04 2009-02-04 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101482262A CN101482262A (zh) 2009-07-15
CN101482262B true CN101482262B (zh) 2010-08-25

Family

ID=40879484

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN200910071378XA CN101482262B (zh) 2009-02-04 2009-02-04 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN101482262B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014067405A1 (zh) * 2012-11-02 2014-05-08 阳光凯迪新能源集团有限公司 降低生物质循环流化床锅炉氮氧化物排放的方法

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101785959B (zh) * 2010-01-22 2011-12-21 中国计量学院 一种辅助再燃控温的选择性非催化NOx控制方法
CN102179171B (zh) * 2011-03-28 2014-07-02 浙江大学 具有前置流场均匀装置的多级热解耦合脱硝方法及其装置
CN102806003B (zh) * 2012-08-22 2014-07-23 清华大学 用于水泥回转窑的sncr脱硝装置和方法
CN103047671A (zh) * 2012-12-28 2013-04-17 北京哈宜节能环保科技开发有限公司 一种夹心风燃烧装置
CN103041686A (zh) * 2012-12-28 2013-04-17 浙江天洁环境科技股份有限公司 一种烟气再循环和氨剂喷射NOx脱除装置及方法
CN103423766B (zh) * 2013-07-18 2016-03-02 武汉九州三维燃烧科技有限公司 一种提高sncr脱硝效率的燃烧调整方法
CN104456615B (zh) * 2014-12-05 2017-03-08 苏州西热节能环保技术有限公司 一种对冲燃烧煤粉锅炉的一体化调试方法
CN104748147B (zh) * 2015-02-28 2017-03-01 烟台龙源电力技术股份有限公司 墙式对冲燃烧锅炉的燃烧方法
CN105536487A (zh) * 2016-01-26 2016-05-04 上海华之邦科技股份有限公司 多点喷射氨水雾化还原降低燃气锅炉NOx排放的方法
CN105920997B (zh) * 2016-06-12 2018-09-25 华中科技大学 一种燃尽风与sncr耦合的燃煤锅炉脱硝系统及方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014067405A1 (zh) * 2012-11-02 2014-05-08 阳光凯迪新能源集团有限公司 降低生物质循环流化床锅炉氮氧化物排放的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN101482262A (zh) 2009-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100402130C (zh) 不用外加试剂控制燃烧含碳燃料的锅炉的NOx排放的系统和方法
CN100354022C (zh) 锅炉烟气臭氧氧化脱硝方法
CN101745305B (zh) 一种脱除烟气中气态多种污染物的方法
CN101254394B (zh) 烧结机烟气多污染物脱除工艺及其系统
CN103301749B (zh) 烟气同时脱硫脱硝的方法
CN102527205B (zh) 一种基于催化氧化的烟气同时脱硫脱硝脱汞的方法及系统
CN103785290A (zh) 烧结球团烟气脱硫脱硝协同治理系统及工艺
US20030110994A1 (en) Integration of direct combustion with gasification for reduction of NOx Emissions
CN104107626B (zh) 一种烧结烟气循环流化床半干法联合脱硫脱硝装置及方法
CN104100964A (zh) 一种实现火电厂烟气多污染物超低排放的协同脱除系统及方法
CN203437036U (zh) 一种烧结烟气脱硫脱硝装置
CN102179161B (zh) 用于循环流化床锅炉脱硫脱硝的浆液
CN102936651B (zh) 一种烧结同时脱硫脱硝系统及其脱硫脱硝的方法
CN103585885B (zh) 低温脱硝催化剂模块及水泥窑低温选择性催化还原脱硝系统
CN101898086A (zh) 一种玻璃窑炉余热发电脱硝一体化装置及方法
CN101601965A (zh) Scr法烟气脱硝的喷氨格栅装置,及scr法烟气脱硝工艺
CN103453538B (zh) 一种带有三级脱硫系统的超低排放循环流化床锅炉
CN204005957U (zh) 一种实现火电厂烟气多污染物超低排放的协同脱除系统
CN104906937A (zh) 燃煤锅炉烟气脱硫脱硝装置及方法
CN202478804U (zh) 一种烧结机烟气脱硫脱硝装置
CN203829919U (zh) 一种用于燃煤电厂锅炉scr脱硝系统的装置
CN102407113A (zh) 一种微波催化剂及其应用方法
CN201524525U (zh) Scr烟气脱硝装置
CN203549871U (zh) 一种新型超低排放循环流化床锅炉
CN105457486A (zh) 一种焦炉烟道气一体化处理方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
C06 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C10 Entry into substantive examination
GR01 Patent grant
C14 Grant of patent or utility model