CN101391338A - 一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法 - Google Patents

一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101391338A
CN101391338A CNA2008101373460A CN200810137346A CN101391338A CN 101391338 A CN101391338 A CN 101391338A CN A2008101373460 A CNA2008101373460 A CN A2008101373460A CN 200810137346 A CN200810137346 A CN 200810137346A CN 101391338 A CN101391338 A CN 101391338A
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
layer
butt joint
wire
alloy steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2008101373460A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101391338B (zh
Inventor
徐中山
邹玉宏
侯玉华
周健
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Harbin Jiancheng Group Co Ltd
Original Assignee
Harbin Jiancheng Group Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Harbin Jiancheng Group Co Ltd filed Critical Harbin Jiancheng Group Co Ltd
Priority to CN2008101373460A priority Critical patent/CN101391338B/zh
Publication of CN101391338A publication Critical patent/CN101391338A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101391338B publication Critical patent/CN101391338B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，涉及一种低合金筒体对接环缝焊接方法。它解决了现有低合金钢筒体对接环缝焊接存在的，采用冷丝TIG填充焊熔敷效率低而导致的产品合格率低、加工周期长的问题。它的焊接过程为：一、加工筒件待焊接端面的坡口；二、对U型坡口进行焊接：对两个待焊接的筒件进行预焊和预热：打底焊；多层多道填充焊；多层多道盖面焊：三、后热除氢；四、去应力退火；五、调质处理、淬火。采用本发明的方法进行筒体对接焊，焊丝的熔敷速度可提高2～3倍，同时大大提高了产品的一次交验合格率。本发明的方法尤其适用于35CrMnSiA合金筒体的对接焊接。

Description

一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法
技术领域
本发明涉及一种低合金筒体对接环缝焊接方法。
背景技术
现有的低合金钢筒体对接环缝焊接一般是采用电子束焊接工艺，但由于电子束焊的工艺参数调节匹配的不完善，导致焊缝出现未熔合、裂纹、贯穿性缩孔等缺陷，满足不了产品的质量要求，一次交验合格率只有55％，不合格产品的返修工艺也比较复杂，增加了人力成本，也增加了产品的加工周期和加工成本。
发明内容
本发明的目的是提供一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，它解决了现有低合金钢筒体对接环缝焊接存在的，采用冷丝TIG填充焊熔敷效率低、加工周期长的问题。
低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，它的具体过程为：
步骤一、加工筒件待焊接端面的坡口：分别将两根待焊接筒件的焊接端面车削成相互配合的钝边U形坡口；
步骤二、对U型坡口进行焊接，具体包括以下步骤：
步骤二一、对两个待焊接的筒件进行预焊和预热：将两个待焊接的筒件装配到位后进行预焊，炉预热，加热温度为280～300℃，保温时间120±5分钟，使产品受热均匀；
步骤二二、将步骤二一处理完的试件出炉，装入自动焊机的固定装置中，调整焊枪、焊丝1、和工件5的相对位置，其中焊丝1末端与钨极4间的距离为3.5mm～5mm，焊枪提前量L为15mm～25mm，热丝枪2的送丝角度B为35°～50°；
步骤二三、打底焊，采用单面焊双面成型技术进行打底焊；
步骤二四、多层多道填充焊：采用单层双道进行每一层的填充焊接，填充厚度为整个焊缝的1/3，每一条焊道与上一条焊道相叠加的宽度为1/2～1/3焊道宽，完成每一层的焊接时，即完成一圈的焊接时，停止送丝，调整焊枪至下一待焊位置，采用电弧正中熔化上一焊道边缘，然后送丝开始焊接，其中从第三层开始采用热丝焊接；
步骤二五、多层多道盖面焊：采用热丝焊接，焊缝熔敷量2/3；
步骤三、后热除氢：将焊接完成的试件立即入炉加热，保温温度280℃～300℃，保温时间120±5分钟，然后出炉空冷至室温；
步骤四、去应力退火：将除氢之后的试件放入炉中，入炉温度≤300℃，保温温度为580±10℃，保温时间120±5分钟，随炉冷却至≤300℃，出炉空冷至室温；
步骤五、调质处理、淬火：入炉温度≤500℃，预热温度680℃，保温时间180±5分钟，加热温度900±10℃，保温时间90±5分钟，采用油作为淬火介质，淬火时间18～20分钟；回火，保温温度为230±10℃，保温时间180±5分钟，采用水作为冷却介质，冷却时间15～18分钟。
所述焊枪提前量是指焊枪末端与焊件轴线之间的距离。
步骤一中所述的钝边U形坡口可以采用插口配合式钝边，参见图1所示，钝边厚度P为1.5mm～3.5mm，坡口面角度A为20°～30°，坡口底部倒角半径R为6mm～8mm。采用这种钝边U形坡口具有良好的自对正性。
在步骤二中，焊枪、焊丝1、钨极4和工件5的位置关系参见图2所示。
在步骤二三中，选用焊丝直径为Φ1.2mm，焊接电流为145A～160A，弧长为3mm～4mm，相应电压为12V～14V，工件转速为120mm/min。
在步骤二四的多层多道填充焊，和步骤二五的多层多道盖面焊中，具体每步中需要焊接的层数，根据待焊接的筒件的壁厚进行确定。
在步骤二五中，采用直径为Φ1.6mm的焊丝进行盖面焊。
在步骤二五中，在焊接速度一定的前提下，热输入和熔敷速度逐层增加。具体可以采用焊接电流、焊接电压、热丝电流、送丝速度等参数逐层提高的方式来实现。
本发明的焊接方法的优点有：一、能够保证熔池与坡口面熔合良好，焊道焊趾处要与坡口面呈钝角形成凹曲面(如图3所示)，而不是锐角(如图4所示)，能够防止焊趾处的熔渣堆积，并且在熔池经过的时候，熔渣容易浮出。二、焊丝的熔敷速度能够提高2～3倍，提高了加工效率、降低了产品加工周期。三、采用本发明的焊接方法焊接的两根筒体，连接牢靠、强度高，提高了加工质量，进而提高了产品的一次交验合格率，降低了产品报废率，降低了加工成本。
本发明的焊接方法尤其适用于35CrMnSiA合金筒体的对接焊接。
附图说明
图1是钝边U形坡口的结构式意图。图2是在焊接过程中焊枪、焊丝1、和工件5的相对位置示意图；图3是焊道焊趾处与坡口面呈钝角形成凹曲面的示意图；图4是焊道焊趾处与坡口面呈锐角形成凸曲面的示意图。
具体实施方式
具体实施方式一：本实施方式所述的低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法的具体过程为：
步骤一、加工筒件待焊接端面的坡口：分别将两根待焊接筒件的焊接端面车削成相互配合的钝边U形坡口；
步骤二、对U型坡口进行焊接，具体包括以下步骤：
步骤二一、对两个待焊接的筒件进行预焊和预热：将两个待焊接的筒件装配到位后进行预焊，炉预热，加热温度为280～300℃，保温时间120±5分钟，使产品受热均匀；
步骤二二、将步骤二一处理完的试件出炉，装入自动焊机的固定装置中，调整焊枪、焊丝1、和工件5的相对位置，其中焊丝1末端与钨极4间的距离为3.5mm～5mm，焊枪的提前量L为15mm～25mm，热丝枪2的送丝角度B为35°～50°；
步骤二三、打底焊，采用单面焊双面成型技术进行打底焊；
步骤二四、多层多道填充焊：采用单层双道进行每一层的填充焊接，填充厚度为整个焊缝的1/3，每一条焊道与上一条焊道相叠加的宽度为1/2～1/3焊道宽，完成每一层的焊接时，即完成一圈的焊接时，停止送丝，调整焊枪至下一待焊位置，采用电弧正中熔化上一焊道边缘，然后送丝开始焊接，其中从第三层开始采用热丝焊接；
步骤二五、多层多道盖面焊：采用热丝焊接，焊缝熔敷量2/3；
步骤三、后热除氢：将焊接完成的试件立即入炉加热，保温温度280℃～300℃，保温时间120±5分钟，然后出炉空冷至室温；
步骤四、去应力退火：将除氢之后的试件放入炉中，入炉温度≤300℃，保温温度为580±10℃，保温时间120±5分钟，随炉冷却至≤300℃，出炉空冷至室温；
步骤五、调质处理、淬火：入炉温度≤500℃，预热温度680℃，保温时间180±5分钟，加热温度900±10℃，保温时间90±5分钟，采用油作为淬火介质，淬火时间18～20分钟；回火，保温温度为230±10℃，保温时间180±5分钟，采用水作为冷却介质，冷却时间15～18分钟。
本实施方式步骤一中所述的钝边U形坡口可以采用插口配合式钝边，参见图1所示，钝边厚度P为1.5mm～3.5mm，坡口面角度A为20°～30°，坡口底部倒角半径R为6mm～8mm。采用这种钝边U形坡口具有良好的自对正性。
在步骤二中，焊枪、焊丝1、钨极4和工件5的位置关系参见图2所示。
在步骤二三中，选用焊丝直径为Φ1.2mm，焊接电流为145A～160A，弧长为3mm～4mm，相应电压为12V～14V，工件转速为120mm/min。
在步骤二四的多层多道填充焊，和步骤二五的多层多道盖面焊中，具体每步中需要焊接的层数，根据待焊接的筒件的壁厚进行确定。
在步骤二五中，采用直径为Φ1.6mm的焊丝进行盖面焊。
在步骤二五中，在焊接速度一定的前提下，热输入和熔敷速度逐层增加。具体可以采用焊接电流、焊接电压、热丝电流、送丝速度等参数逐层提高的方式来实现。
采用本实施方式所述的方法对35CrMnSiA筒件进行对接焊后，进行测试的结果为：
然后对焊后热处理的35CrMnSiA试件按照GB2651《焊接接头拉伸试验方法》进行拉伸试验，试样加工为圆形试样，试验段尺寸：φ10×60mm，夹头尺寸φ20×50，拉伸试验结果是：抗拉强度为1800～1900Mpa(合格指标：产品规定不低于1620Mpa)。
对焊后热处理的35CrMnSiA试件按照GB2650《焊接接头冲击试验方法》进行冲击试验，试样尺寸为10×10×55mm，缺口类型为U缺口，缺口位置垂直于焊缝，冲击试验结果：接头冲击吸收功为40～45J(合格指标：产品规定不低于36J)。洛氏硬度：HRC50～55(合格指标：产品规定HRC45～55J)。
焊缝外观成形美观，焊波均匀，焊缝及热影响区无裂纹、气孔、咬边、未焊透等焊接缺陷，焊缝进行100％的X射线检测，焊缝质量评定按JB47302.2-2005《承压设备无损检测》标准规定，焊缝质量为I级。
由上述测试结果表明，采用本实施方式所述的低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法进行管件对接焊，能够提高产品焊接质量，并解决了外委厂家加工存在制造周期长、生产费用高的问题，还解决了冷丝TIG填充焊熔敷效率低的问题，热丝TIG焊焊丝的熔敷速度可提高2～3倍，降低了劳动强度，热丝TIG焊工艺是TIG厚壁填充焊的发展趋势。
具体实施方式二：本实施方式与具体实施方式以所述的低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法的区别在于，所述待焊筒件的壁厚S为15mm～50mm，所述焊接方法的不同之处在于：
在步骤二三的打底焊过程中，采用直径为Φ1.2mm的焊丝，焊接电流为145A～160A，弧长3mm～4mm，相应电压12V～14V，转速为120mm/min，所述钨极的直径为4mm～5mm，所述钨极的端部角度为30°～40°，所述钨极伸出保护嘴3的长度为6mm～8mm，所述保护嘴3的内径为11mm，气体流量为18L/min～22L/min，焊枪提前量为25mm～30mm，
使用TIG焊的程序参数设定参见表1：
表1
 
TORCH PREGAS焊枪预送气时间 3s PREWELDING预焊接时间 2s PREWELDING I预焊接电流 30A
PREWELDING U预焊接电压 10.2V WIRE START T送丝延时   3s MVT START T运动延时 2.5s
AVC STARTT弧长跟踪延时 2s I INCREMENT T电流建立时间 2s I焊接电流 160A
U焊接电压 13V Vwir送丝速度 60cm/min I KEEP T焊接电流维持时间 3s
WIRE Stop T送丝停止延时 2s MVT Stop T运动停止延时 4s WIRE RETRAC T焊丝回抽时间 2s
I DECREMENT T电流衰减时间 8s AVC RELIEF T AVC抬起时间 2s POST GAS T后滞气时间 14s
本实施方式焊接完成的内外焊缝成形美观，焊缝波纹均匀规则，钝边插口装配线已完全熔合，背焊道焊缝焊高1mm～1.5mm，焊宽5mm～6mm。
在打底焊完毕之后，不用熄弧直接转入填充焊接，在步骤二四中进行六层的多层多道填充焊，每一层的焊接参数见表2，
表2
 
焊道层数 送丝速度(mm/min) 焊接电流(A) 热丝电流(A)
第一层 800 180
 
焊道层数 送丝速度(mm/min) 焊接电流(A) 热丝电流(A)
第二层 1000 200 -
第三层 1200 220 30
第四层 1400 240 40
第五层 1600 260 50
第六层 1800 260 60
在焊接过程中，第一、二层不用热丝电流，能够有效防止背焊道过于塌陷。
在上述过程中，当采用热丝焊接时，在送丝速度确定的前提下，调节热丝电流，产生的电阻热使焊丝与熔池接触的端部10～20mm处受热变色微蓝，此时的热丝电流与其他焊接参数配合，焊缝成形最佳。
在热丝焊接时，热丝电流不宜过大，如过大易造成焊丝防锈镀铜层受热蒸发，焊丝过度氧化，端部发黑，致使熔池焊渣量过多，焊缝成形不好，焊缝产生缺陷几率增大。
在步骤二五的多层多道盖面焊过程中，进行五层焊接，具体焊接过程是随着焊接高度的提高，每一层的焊接参数不同，具体参数参见表3所示：
表3
 
焊道层数 送丝速度(mm/min) 焊接电流(A) 热丝电流(A)
第一层 1330～1470 260±8 40±6
第二层 1710～1890 280±8 50±6
第三层 2090～2310 300±8 60±6
第四层 2600～2800 320±8 80±6
第五层 3000～3200 330±8 95±6
在具体实施方式一或二所述的低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法中，步骤二三所述的打底焊是关键步骤，在焊接过程中应随时观察熔池熔化状态，及时控制热输入，保证熔池熔透，进而保证焊缝背面成形良好而又不过于塌陷而焊漏。
在观察熔池熔化状态过程中，可以通过观察焊接熔池的状态和背焊道熔化的颜色来判断熔池是否熔透，当熔池熔透时，重力使熔池下沉，熔池的表面下降且面积有所扩张，此时背焊道颜色较亮为亮黄；如果熔池不下沉，说明尚未熔透，此时背焊道颜色较暗为红黄；如果熔池下沉过多，则说明背面塌陷产生焊瘤，焊缝有烧穿的危险，此时背焊道颜色为亮黄色。钢材的颜色与温度关系见表4。
表4
 
颜色 深褐红色 褐红 暗樱红 深樱红 樱红 浅樱红
温度(℃) 550-580 580-650 650-730 730-770 770-800 800-830
颜色 亮樱红 橘黄 暗橘黄 亮橘黄 白橘黄
温度(℃) 830-960 960-1050 1050-1150 1150-1250 1250-1300

Claims (6)

1、一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，其特征在于它的具体过程为：
步骤一、加工筒件待焊接端面的坡口：分别将两根待焊接筒件的焊接端面车削成相互配合的钝边U形坡口；
步骤二、对U型坡口进行焊接，具体包括以下步骤：
步骤二一、对两个待焊接的筒件进行预焊和预热：将两个待焊接的筒件装配到位后进行预焊，炉预热，加热温度为280～300℃，保温时间120±5分钟，使产品受热均匀；
步骤二二、将步骤二一处理完的试件出炉，装入自动焊机的固定装置中，调整焊枪、焊丝(1)、和工件(5)的相对位置，其中焊丝(1)末端与钨极(4)间的距离为3.5mm～5mm，焊枪的提前量L为15mm～25mm，热丝枪(2)的送丝角度B为35°～50°；
步骤二三、打底焊，采用单面焊双面成型技术进行打底焊；
步骤二四、多层多道填充焊：采用单层双道进行每一层的填充焊接，填充厚度为整个焊缝的1/3，每一条焊道与上一条焊道相叠加的宽度为1/2～1/3焊道宽，完成每一层的焊接时，停止送丝，调整焊枪至下一待焊位置，采用电弧正中熔化上一焊道边缘，然后送丝开始焊接，其中从第三层开始采用热丝焊接；
步骤二五、多层多道盖面焊：采用热丝焊接，焊缝熔敷量2/3；
步骤三、后热除氢：将焊接完成的试件立即入炉加热，保温温度280℃～300℃，保温时间120±5分钟，然后出炉空冷至室温；
步骤四、去应力退火：将除氢之后的试件放入炉中，入炉温度≤300℃，保温温度为580±10℃，保温时间120±5分钟，随炉冷却至≤300℃，出炉空冷至室温；
步骤五、调质处理、淬火：入炉温度≤500℃，预热温度680℃，保温时间180±5分钟，加热温度900±10℃，保温时间90±5分钟，采用油作为淬火介质，淬火时间18～20分钟；回火，保温温度为230±10℃，保温时间180±5分钟，采用水作为冷却介质，冷却时间15～18分钟。
2、根据权利要求1所述的一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，其特征在于步骤一中所述的钝边U形坡口是插口配合式钝边，钝边厚度P为1.5mm～3.5mm，坡口面角度A为20°～30°，坡口底部倒角半径R为6mm～8mm。
3、根据权利要求1所述的一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，其特征在于，在步骤二三中，焊丝的直径为Φ1.2mm，焊接电流为145A～160A，弧长为3mm～4mm，相应电压为12V～14V，工件转速为120mm/min。
4、根据权利要求1所述的一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，其特征在于，在步骤二五中采用直径为Φ1.6mm的焊丝进行盖面焊。
5、根据权利要求1所述的低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，其特征在于，在步骤二五中，在焊接速度一定的前提下，热输入和熔敷速度逐层增加。
6、根据权利要求1所述的一种低合金钢筒体对接环缝热丝TIG多层多道焊接方法，其特征在于，所述待焊筒件的壁厚S为15mm～50mm，
在步骤二三的打底焊过程中，采用直径为Φ1.2mm的焊丝，焊接电流为145A～160A，弧长3mm～4mm，相应电压12V～14V，转速为120mm/min，所述钨极的直径为4mm～5mm，所述钨极的端部角度为30°～40°，所述钨极伸出保护嘴3的长度为6mm～8mm，所述保护嘴3的内径为11mm，气体流量为18L/min～22L/min，焊枪提前量为25mm～30mm；
在步骤二四中进行六层的多层多道填充焊，每一层的焊接参数为
  焊道层数 送丝速度(mm/min) 焊接电流(A) 热丝电流(A) 第一层 760～840 180±8 无 第二层 950～1050 200±8 无 第三层 1140～1260 220±8 30±6 第四层 1330～1470 240±8 40±6 第五层 1520～1680 260±8 50±6 第六层 1710～1890 260±8 60±6
在步骤二五中进行五层焊接，每一层的焊接参数为：
  焊道层数 送丝速度(mm/min) 焊接电流(A) 热丝电流(A) 第一层 1330～1470 260±8 40±6 第二层 1710～1890 280±8 50±6 第三层 2090～2310 300±8 60±6 第四层 2600～2800 320±8 80±6 第五层 3000～3200 330±8 95±6
CN2008101373460A 2008-10-17 2008-10-17 一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法 Expired - Fee Related CN101391338B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2008101373460A CN101391338B (zh) 2008-10-17 2008-10-17 一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2008101373460A CN101391338B (zh) 2008-10-17 2008-10-17 一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101391338A true CN101391338A (zh) 2009-03-25
CN101391338B CN101391338B (zh) 2010-12-22

Family

ID=40491954

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2008101373460A Expired - Fee Related CN101391338B (zh) 2008-10-17 2008-10-17 一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN101391338B (zh)

Cited By (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102009250A (zh) * 2010-11-08 2011-04-13 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 奥氏体不锈钢管水冷热丝钨极氩弧焊的装置及方法
CN102259231A (zh) * 2010-05-28 2011-11-30 中国华冶科工集团有限公司 回转窑筒体的高空焊接工艺
CN102500883A (zh) * 2012-01-04 2012-06-20 长春轨道客车股份有限公司 填丝自熔复合焊接方法
CN102615431A (zh) * 2012-04-12 2012-08-01 中国人民解放军装甲兵工程学院 一种灰铸铁缸盖自动化激光熔覆再制造方法
CN102676780A (zh) * 2012-05-30 2012-09-19 江苏华程工业制管股份有限公司 一种合金钢管的调质工艺
CN102806405A (zh) * 2011-05-31 2012-12-05 武汉东海石化重型装备有限公司 国产08Ni3DR钢薄层多道焊焊接工艺
CN103484608A (zh) * 2013-09-23 2014-01-01 无锡阳工机械制造有限公司 一种盾构刀具用钢的淬火方法
CN103624378A (zh) * 2013-12-02 2014-03-12 昆山华恒焊接股份有限公司 管道对接热丝tig焊接方法
CN103862143A (zh) * 2014-03-25 2014-06-18 江苏双勤民生冶化设备制造有限公司 一种适用于Inconel600合金的焊接工艺
CN104259631A (zh) * 2014-09-19 2015-01-07 无锡长辉机电科技有限公司 一种热丝tig焊接方法
CN105397250A (zh) * 2015-12-31 2016-03-16 上海第一机床厂有限公司 高温气冷核反应堆堆芯壳环段自动焊接方法
CN106425042A (zh) * 2016-09-23 2017-02-22 江西洪都航空工业集团有限责任公司 一种高强钢的厚管焊接工艺
CN106624279A (zh) * 2016-12-26 2017-05-10 中国核工业第二二建设有限公司 大口径管自动焊接方法
CN107009041A (zh) * 2017-03-22 2017-08-04 山西汾西重工有限责任公司 超硬铝合金圆筒壳体与防锈铝合金圆筒壳体的对焊工艺
CN107160013A (zh) * 2017-06-19 2017-09-15 江西洪都航空工业集团有限责任公司 一种用于环形多层多道的焊缝工艺
CN107243687A (zh) * 2017-05-25 2017-10-13 山东临工工程机械有限公司 低碳合金结构钢齿轮总成的焊接方法
CN110253206A (zh) * 2019-06-14 2019-09-20 中广核工程有限公司 核电厂反应堆压力容器的主螺孔损伤修复方法
CN110461509A (zh) * 2017-03-27 2019-11-15 株式会社神户制钢所 层叠造型物的制造方法及制造系统
CN111093875A (zh) * 2017-09-15 2020-05-01 株式会社神户制钢所 层叠造型物以及层叠造型物的制造方法
CN111318786A (zh) * 2018-12-17 2020-06-23 中核建中核燃料元件有限公司 一种下格板与角块焊接方法
CN111618397A (zh) * 2020-04-21 2020-09-04 上海二十冶建设有限公司 一种大型圆筒混合机筒体的安装方法
CN111822824A (zh) * 2020-07-13 2020-10-27 陈树强 一种环缝焊接工艺
CN113199203A (zh) * 2021-04-29 2021-08-03 共享铸钢有限公司 一种铸钢件缺陷修补方法
CN114473151A (zh) * 2022-01-12 2022-05-13 中南大学 一种不同金属管材对接的全自动电脉冲联合分段焊接的装置及其工艺

Cited By (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102259231A (zh) * 2010-05-28 2011-11-30 中国华冶科工集团有限公司 回转窑筒体的高空焊接工艺
CN102009250B (zh) * 2010-11-08 2015-05-13 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 奥氏体不锈钢管水冷热丝钨极氩弧焊的方法
CN102009250A (zh) * 2010-11-08 2011-04-13 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 奥氏体不锈钢管水冷热丝钨极氩弧焊的装置及方法
CN102806405A (zh) * 2011-05-31 2012-12-05 武汉东海石化重型装备有限公司 国产08Ni3DR钢薄层多道焊焊接工艺
CN102806405B (zh) * 2011-05-31 2015-01-07 武汉东海石化重型装备有限公司 国产08Ni3DR钢薄层多道焊焊接工艺
CN102500883A (zh) * 2012-01-04 2012-06-20 长春轨道客车股份有限公司 填丝自熔复合焊接方法
CN102615431B (zh) * 2012-04-12 2014-08-13 中国人民解放军装甲兵工程学院 一种灰铸铁缸盖自动化激光熔覆再制造方法
CN102615431A (zh) * 2012-04-12 2012-08-01 中国人民解放军装甲兵工程学院 一种灰铸铁缸盖自动化激光熔覆再制造方法
CN102676780B (zh) * 2012-05-30 2013-10-30 江苏华程工业制管股份有限公司 一种合金钢管的调质工艺
CN102676780A (zh) * 2012-05-30 2012-09-19 江苏华程工业制管股份有限公司 一种合金钢管的调质工艺
CN103484608A (zh) * 2013-09-23 2014-01-01 无锡阳工机械制造有限公司 一种盾构刀具用钢的淬火方法
CN103624378A (zh) * 2013-12-02 2014-03-12 昆山华恒焊接股份有限公司 管道对接热丝tig焊接方法
CN103862143A (zh) * 2014-03-25 2014-06-18 江苏双勤民生冶化设备制造有限公司 一种适用于Inconel600合金的焊接工艺
CN104259631A (zh) * 2014-09-19 2015-01-07 无锡长辉机电科技有限公司 一种热丝tig焊接方法
CN105397250A (zh) * 2015-12-31 2016-03-16 上海第一机床厂有限公司 高温气冷核反应堆堆芯壳环段自动焊接方法
CN106425042A (zh) * 2016-09-23 2017-02-22 江西洪都航空工业集团有限责任公司 一种高强钢的厚管焊接工艺
CN106624279A (zh) * 2016-12-26 2017-05-10 中国核工业第二二建设有限公司 大口径管自动焊接方法
CN106624279B (zh) * 2016-12-26 2018-12-28 中国核工业第二二建设有限公司 大口径管自动焊接方法
CN107009041A (zh) * 2017-03-22 2017-08-04 山西汾西重工有限责任公司 超硬铝合金圆筒壳体与防锈铝合金圆筒壳体的对焊工艺
CN110461509A (zh) * 2017-03-27 2019-11-15 株式会社神户制钢所 层叠造型物的制造方法及制造系统
CN110461509B (zh) * 2017-03-27 2022-05-03 株式会社神户制钢所 层叠造型物的制造方法及制造系统
CN107243687A (zh) * 2017-05-25 2017-10-13 山东临工工程机械有限公司 低碳合金结构钢齿轮总成的焊接方法
CN107243687B (zh) * 2017-05-25 2019-11-12 山东临工工程机械有限公司 低碳合金结构钢齿轮总成的焊接方法
CN107160013A (zh) * 2017-06-19 2017-09-15 江西洪都航空工业集团有限责任公司 一种用于环形多层多道的焊缝工艺
CN111093875A (zh) * 2017-09-15 2020-05-01 株式会社神户制钢所 层叠造型物以及层叠造型物的制造方法
CN111318786A (zh) * 2018-12-17 2020-06-23 中核建中核燃料元件有限公司 一种下格板与角块焊接方法
CN110253206A (zh) * 2019-06-14 2019-09-20 中广核工程有限公司 核电厂反应堆压力容器的主螺孔损伤修复方法
CN111618397A (zh) * 2020-04-21 2020-09-04 上海二十冶建设有限公司 一种大型圆筒混合机筒体的安装方法
CN111822824A (zh) * 2020-07-13 2020-10-27 陈树强 一种环缝焊接工艺
CN113199203A (zh) * 2021-04-29 2021-08-03 共享铸钢有限公司 一种铸钢件缺陷修补方法
CN114473151A (zh) * 2022-01-12 2022-05-13 中南大学 一种不同金属管材对接的全自动电脉冲联合分段焊接的装置及其工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN101391338B (zh) 2010-12-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101391338B (zh) 一种低合金钢筒体对接环缝热丝tig多层多道焊接方法
CN108247186A (zh) 用于珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的异种钢焊接方法
CN109317789B (zh) 换热器堆焊管板与t91换热管的焊接方法
CN111515530B (zh) 铝硅镀层热成形钢的激光送丝焊接方法
CN106735969A (zh) 异种材料复合焊接方法
CN102267000B (zh) 低合金超高强钢淬火后与优质碳素结构钢对接mag焊接方法
CN102107314A (zh) 一种涡轮工作叶片叶冠堆焊耐磨层的方法
CN101402152B (zh) 炼钢转炉烟道堆焊工艺方法
CN109986279A (zh) 一种裂解炉高压蒸汽锅炉给水阀焊接修复方法
CN106735760A (zh) 一种15CrMo耐热合金钢的焊接工艺
CN112453656A (zh) 一种薄壁厚高强度钢板的焊接方法
CN113231788A (zh) 在役安全阀阀座密封面现场修复方法
CN110484912A (zh) 一种卷取机助卷辊辊面的修复方法、修复的卷取机助卷辊
CN111774692A (zh) 一种筒体大熔覆镍基堆焊工艺
CN108637428B (zh) 一种高强度齿圈类铸钢件缺陷焊补修复方法
CN207464414U (zh) 一种三丝焊枪
CN111906414B (zh) 一种碳钢管道和容器的大间隙多层步进式氩弧焊封底修复方法
CN111687605B (zh) 一种控制棒系统用连接环链的制备方法及连接环链
CN109530849A (zh) 一种酸性环境碳钢管道焊接施工方法
CN114713938A (zh) 一种工艺管道机器人自动打底工艺方法
CN109746544A (zh) 一种超高真空不锈钢腔室的焊接工艺
CN113042853A (zh) 一种纯铜t2-钢复合板未复合区修补方法
CN113070549A (zh) 一种管线钢二接一对接焊缝管道深熔高速焊接工艺方法
RU2630080C2 (ru) Способ ремонта отливок с применением дуговой сварки
CN104117780A (zh) 一种铬钼钢管束和管板维修工艺

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20101222

Termination date: 20201017

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee