CN101279330A - 一种抗拉强度700MPa级的热轧双相钢板制造方法 - Google Patents
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Abstract
一种抗拉强度700MPa级热轧双相钢板的制造方法,其主要化学成分按质量百分数为:0.03%~0.08%C、0.50~0.70%Si、1.00~1.60%Mn,0~0.60%Cr,0~0.40%Mo,0.02~0.05%Nb,余量为Fe;厚度规格为3.0~4.0mm,具有多边形铁素体与马氏体双相组织,有少量粒状贝氏体出现,其中:铁素体体积分数为70~90%,马氏体体积分数为30~10%;铁素体平均晶粒尺寸为5μm。通过控轧控冷工艺轧制,控制开轧温度1250~1150℃,终轧温度800~850℃;控制第一段冷却速度25~50℃/s,冷却后温度680~750℃,经空冷至670~700℃后,再进行第二段控制冷却,第二段冷却速度25~50℃/s,终冷温度即卷取温度500~600℃,然后钢板空冷至室温。
Description
技术领域
本发明属于金属材料领域,是一种低合金先进高强度钢(AHSS),具体涉及一种抗拉强度700MPa级热轧双相钢板及制造方法。
背景技术
汽车工业发展至今,节能减重、增加安全性、提高车体耐蚀性等已成为人们追求的目标,因此,采用高强度汽车钢板是汽车用钢发展的必然趋势。
热轧双相钢是由铁素体和马氏体组成,以相变强化为基础,具有低屈强比,高的初始加工硬化速率,良好的强度和延性配合等特点。高强度汽车用热轧钢板的开发,一直是国内外材料工作研究的热点之一。一般使用的铁素体+珠光体热轧钢板最大强度为500MPa级,虽然增加Nb或Ti等微合金化元素可进一步提高强度,但成形性将变差,因而限制了其应用。为进一步提高强度,开发了双相钢(DP)。汽车用双相钢分有热轧双相钢和冷轧双相钢,目前较为成熟的是冷轧双相钢,可商业化生产的直接热轧双相钢采用复杂合金化的办法,由于加入了大量的昂贵的合金元素,所以存在成本高的问题,又由于采用直接轧制,对实际生产时的生产工艺提出了更高的要求,不利于推广,国内尚不能大规模生产。
发明内容
本发明的目的在于适应汽车工业的发展需求,提供一种成本低、工艺简单、抗拉强度为700MPa级的热轧双相钢制造方法。
本发明提供了一种抗拉强度700MPa级热轧双相钢板的制造方法,其主要化学成分按质量百分数为:0.03%~0.08%C、0.50~0.70%Si、1.00~1.60%Mn,0~0.60%Cr,0~0.40%Mo,0.02~0.05%Nb,余量为Fe;
本发明采用上述化学成分的、厚度为80~200mm的钢坯,通过热轧及两段控制冷却工艺生产抗拉强度700MPa级双相钢板,具体按以下步骤进行:
a)将所述的钢坯加热至1200~1250℃,保温1~1.5小时;
b)保温后进行热轧,控制开轧温度1250~1150℃,终轧温度800~850℃;
c)热轧后进行两段式控制冷却,控制第一段冷却速度25~50℃/s,冷却后温度680~750℃,经空冷至670~700℃后,再进行第二段控制冷却,第二段冷却速度25~50℃/s,终冷温度即卷取温度500~600℃,然后钢板空冷至室温;
d)第二段冷却后进行卷取,卷取温度500~600℃,控制钢板厚度3.0~4.0mm。
本发明通过热轧及两段控制冷却工艺,得到厚度规格为3.0~4.0mm、具有多边形铁素体与马氏体双相组织的钢板。其中:铁素体体积分数为70~90%,马氏体体积分数为30~10%;铁素体平均晶粒尺寸为5μm。产品屈服强度410~470MPa,抗拉强度大于700MPa,总延伸率21.0~25.0%,屈强比小于0.65,具有优良的综合力学性能。
本发明的优点:
1)由于采用简单的C-Si-Mn系钢,成本低;
2)具有抗拉强度高,大于700MPa,屈强比低,冲压性能好;
3)强度和韧性匹配好;初始加工硬化速率高;
4)无屈服延伸避免了成型后零件表面起皱等优良性能,可用于一些汽车结构件、防撞件等。
附图说明
附图1为本发明700MPa级多边形铁素体/马氏体双相钢板典型金相组织照片。
附图2为本发明的两段式控轧控冷过程示意图,其中,a表示粗轧阶段,b表示精轧阶段,c表示第一段水冷,冷速25~50℃/s,d表示两段水冷间隔间的空冷,e表示第二段水冷,冷速25~50℃/s,f表示卷取过程,空冷。
具体实施方式
从图1可以看出,本专利获得的700MPa级的双相钢钢板具有多边形铁素体和马氏体的双相组织,其中白色部分为铁素体组织,体积分数大约为85%,灰黑色部分为马氏体组织,体积分数大约为15%。
从图2可以看出,热轧后的两段式冷却是本专利的一个重要实施步骤,主要包括第一段水冷,经一定时间的空冷后,再进行第二段水冷,水冷到一定的温度后进行卷取,控制冷却是获得良好双相钢组织性能的重要保证。
选择表1所示化学成分钢为原料,坯料尺寸为40mm(厚)×80mm(宽)×100mm(长)。在轧机上实施控轧控冷工艺,轧制厚度规格为3.0~4.0mm的钢板,控制冷却工艺如表2,力学性能与组织分数如表3。
表1实施例实测化学成分(质量分数%,余量为Fe)
成分编号 | C | Mn | Si | Cr | Mo | Nb |
DP1 | 0.069 | 1.55 | 0.63 | 0.58 | - | 0.050 |
DP2 | 0.032 | 1.09 | 0.60 | 0.58 | 0.27 | 0.049 |
DP3 | 0.064 | 1.08 | 0.65 | 0.57 | 0.36 | 0.047 |
DP4 | 0.073 | 1.57 | 0.67 | - | 0.21 | 0.049 |
表2实施例实测冷却工艺参数
表3实施例实测冷却工艺参数
其中:Re-屈服强度;Rm-抗拉强度;At-总延伸率,Re/Rm屈强比;F:铁素体;M:马氏体。
Claims (1)
1、一种抗拉强度700MPa级热轧双相钢板的制造方法,钢坯主要化学成分按质量百分数为:0.03%~0.08%C、0.50~0.70%Si、1.00~1.60%Mn,0~0.60%Cr,0~0.40%Mo,0.02~0.05%Nb,余量为Fe,其特征是:
a)将所述的钢坯加热至1200~1250℃,保温1~1.5小时;
b)保温后进行热轧,控制开轧温度1250~1150℃,终轧温度800~850℃;
c)热轧后进行两段式控制冷却,控制第一段冷却速度25~50℃/s,冷却后温度680~750℃,经空冷至670~700℃后,再进行第二段控制冷却,
第二段冷却速度25~50℃/s,终冷温度即卷取温度500~600℃,然后钢板空冷至室温;
d)第二段冷却后进行卷取,卷取温度500~600℃,控制钢板厚度3.0~4.0mm。
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Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102296229A (zh) * | 2011-05-28 | 2011-12-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种抗拉强度700MPa级低屈强比热轧双相钢板及制造方法 |
CN102321845A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-18 | 首钢总公司 | 一种高强度热轧双相钢及其制造方法 |
CN102343371A (zh) * | 2011-07-08 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 60~100mm保性能厚钢板轧后冷却方法 |
CN102433509A (zh) * | 2011-12-23 | 2012-05-02 | 首钢总公司 | 一种780MPa级冷轧热镀锌双相钢及其制备方法 |
CN102534172A (zh) * | 2010-12-22 | 2012-07-04 | 西门子Vai金属科技有限责任公司 | 具有集成的竖直带存储器的冷却段 |
CN102703815A (zh) * | 2012-06-19 | 2012-10-03 | 东北大学 | 一种600MPa级热轧双相钢及其制备方法 |
CN102899576A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种590MPa级低屈强比汽车用钢板及其生产方法 |
CN102912244A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-02-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种抗拉强度780MPa级热轧双相钢板及其制造方法 |
CN103031493A (zh) * | 2011-09-29 | 2013-04-10 | 鞍钢股份有限公司 | 一种650MPa级低Si含Cr热轧双相钢板及其制造方法 |
CN104498690A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-04-08 | 武汉科技大学 | 一种热轧高强度微合金化钢及其制备方法 |
CN104630628A (zh) * | 2015-03-06 | 2015-05-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度≥800MPa级焊接结构钢及生产方法 |
CN107338395A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-10 | 武汉钢铁有限公司 | 450MPa级热轧低屈强比极薄带钢及其制造方法 |
CN109321827A (zh) * | 2018-10-26 | 2019-02-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种生产不同屈服强度级别的经济型热轧dp780钢的方法 |
CN111187989A (zh) * | 2020-02-19 | 2020-05-22 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种10~12mm 650MPa以上级双相钢钢带及其生产方法 |
CN116219284A (zh) * | 2022-12-30 | 2023-06-06 | 鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司 | 具有高局部成形性的780MPa级双相钢及制备方法 |
-
2008
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Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102534172A (zh) * | 2010-12-22 | 2012-07-04 | 西门子Vai金属科技有限责任公司 | 具有集成的竖直带存储器的冷却段 |
CN102296229A (zh) * | 2011-05-28 | 2011-12-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种抗拉强度700MPa级低屈强比热轧双相钢板及制造方法 |
CN102343371A (zh) * | 2011-07-08 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 60~100mm保性能厚钢板轧后冷却方法 |
CN102321845A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-18 | 首钢总公司 | 一种高强度热轧双相钢及其制造方法 |
CN103031493A (zh) * | 2011-09-29 | 2013-04-10 | 鞍钢股份有限公司 | 一种650MPa级低Si含Cr热轧双相钢板及其制造方法 |
CN103031493B (zh) * | 2011-09-29 | 2015-05-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种650MPa级低Si含Cr热轧双相钢板及其制造方法 |
CN102433509A (zh) * | 2011-12-23 | 2012-05-02 | 首钢总公司 | 一种780MPa级冷轧热镀锌双相钢及其制备方法 |
CN102703815A (zh) * | 2012-06-19 | 2012-10-03 | 东北大学 | 一种600MPa级热轧双相钢及其制备方法 |
CN102899576A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种590MPa级低屈强比汽车用钢板及其生产方法 |
CN102912244A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-02-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种抗拉强度780MPa级热轧双相钢板及其制造方法 |
CN104498690B (zh) * | 2015-01-12 | 2016-08-17 | 武汉科技大学 | 一种热轧高强度微合金化钢及其制备方法 |
CN104498690A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-04-08 | 武汉科技大学 | 一种热轧高强度微合金化钢及其制备方法 |
CN104630628A (zh) * | 2015-03-06 | 2015-05-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度≥800MPa级焊接结构钢及生产方法 |
CN107338395A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-10 | 武汉钢铁有限公司 | 450MPa级热轧低屈强比极薄带钢及其制造方法 |
CN107338395B (zh) * | 2017-07-13 | 2019-06-07 | 武汉钢铁有限公司 | 450MPa级热轧低屈强比极薄带钢及其制造方法 |
CN109321827A (zh) * | 2018-10-26 | 2019-02-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种生产不同屈服强度级别的经济型热轧dp780钢的方法 |
CN111187989A (zh) * | 2020-02-19 | 2020-05-22 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种10~12mm 650MPa以上级双相钢钢带及其生产方法 |
CN116219284A (zh) * | 2022-12-30 | 2023-06-06 | 鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司 | 具有高局部成形性的780MPa级双相钢及制备方法 |
CN116219284B (zh) * | 2022-12-30 | 2024-05-31 | 鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司 | 具有高局部成形性的780MPa级双相钢及制备方法 |
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