CN101244483A - 钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺 - Google Patents
钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101244483A CN101244483A CNA2008100694905A CN200810069490A CN101244483A CN 101244483 A CN101244483 A CN 101244483A CN A2008100694905 A CNA2008100694905 A CN A2008100694905A CN 200810069490 A CN200810069490 A CN 200810069490A CN 101244483 A CN101244483 A CN 101244483A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- titanium alloy
- stainless steel
- welding
- diffusion welding
- face
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
本发明公开了一种钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，先选取相同直径的钛合金和不锈钢棒材，对要焊接端端面进行表面自纳米化处理，然后再进行恒温恒压扩散焊接或者进行进行冲击加压扩散焊接。本发明提高钛合金与不锈钢在扩散焊接过程中扩散系数，缩短焊接时间，提高焊接效率，减少金属间化合物层的厚度，细化接头晶粒，提高钛合金与不锈钢扩散焊接接头的机械性能。
Description
技术领域
本发明属于焊接工艺，具体地说，涉及一种钛合金与不锈钢先表面自纳米化后扩散焊接的工艺。
背景技术
钛合金具有密度低、比强度高、耐腐蚀性能优异、高温强度及低温韧性良好等优点，已广泛用于航空航天、石油化工、核动力等领域。但是，钛的弹性模量低、高温蠕变性能差，且价格昂贵，而不锈钢的价格低廉，具有良好的热电性能和机械性能，因此，常常将钛合金与不锈钢结合起来使用，以充分发挥两种金属材料在性能和经济上的互补优势。但是钛合金与不锈钢在物理化学性能上存在极大的差异，焊接温度过高或焊接时间过长都会在接头处生成过厚的脆性金属间化合物层、界面处晶粒长大、接头变形过大等缺点。另外，钛原子的半径(0.147nm)大于铁原子半径(0.127nm)，极不容易扩散到致密的面心立方结构的粗晶奥氏体不锈钢中，使得焊接效果不理想。目前钛合金和不锈钢的常用的焊接方式是扩散焊接。
扩散焊接是指将两种异种材料放置在真空室内，在一定的压力下加热到焊接材料熔点以下，让原子相互扩散以实现焊接的一种固态焊接方法，与其它焊接方法相比，具有许多技术和经济上的优点，它能够完成一些其它焊接方法难以完成的焊接工作，能够实现互不溶解的、高熔点金属和非金属的焊接。扩散焊接可分为直接扩散焊接和间接扩散焊接。
1)直接扩散焊接。该焊接方法是将未经处理的钛合金和不锈钢两种材料的焊接界面直接接触，在一定的温度、压力和时间下进行焊接。该方法温度过低(＜850℃)、时间较短时，不能得到紧密焊接的接头，而温度过高时间过长时，在焊接界面处形成过厚的脆性金属间化合物层(金属间化合物有FeTi、Fe2Ti、TiC、NiTi、NiTi2、Fe2Ti4O等)，且晶粒粗大，接头变形大，并产生较大的内应力，导致焊接接头性能低。
在现有的文献中报道中，钛合金与不锈钢恒温恒压扩散焊接的最高强度剪切为382MPa，这是M.Ferrant等对Ti6Al4V/AISI316在950℃、8MPa条件下焊接180min得到的，显然该焊接工艺的焊接温度较高、用时太长，焊接效率低。张英才等采用温度为：800～1100℃，压力为50～100MPa，时间为30～180min的工艺对TA1/1Cr18Ni9Ti进行扩散焊接，得到的接头强度为：31.5～207.5MPa，该工艺用时长，上限温度高，压力较大，而且得到的接头强度较低。
2)间扩散接焊接法。该方法是为了避免钛合金与不锈钢直接焊接时生成过厚的脆性金属间化合物，在钛合金与不锈钢两界面之间加一过渡层金属的扩散焊接方法。该方法能够避免多种脆性金属间化合物的产生，也能就特定的材料采用合适的扩散焊接工艺提高钛合金与不锈钢焊接接头的强度。但是，对于特定的材料不易找到合适的中间层金属和制定合适的扩散焊接工艺，存在很大的不确定性。
众所周知，纳米晶体材料由于晶粒细小，具有高体积分数的晶界，这将为原子扩散提供大量通道，能大大提高原子的扩散系数。在纳米材料制备方面，中国科学院金属研究所卢柯提出了金属块体材料表面自纳米化(SNNC)概念，其原理是利用外加载荷使金属块体材料的表面层产生塑性变形，引入大量的非平衡缺陷和界面使表面层粗大晶粒细化成纳米晶粒。该方法制备出的表面层纳米晶的化学成分与基体相同，不存在界面污染、孔洞等缺陷，且纳米层和基体之间结合紧密，不易脱落；另外，纳米晶界处存在位错、空位、亚晶界等非平衡缺陷以及过剩能量，将有利于原子的化学反应，在工业上具有广阔的应用前景。该制备方法已被运用于多种金属材料的化学热处理中，大大提高了原子的扩散系数，降低了热处理的温度和时间，为低温高效化学热处理开辟了新的前景。如卑多慧等运用表面自纳米化处理提高了低碳钢在气体渗氮过程中氮原子的扩散系数和表面反应传递系数，提高了渗氮速度，化合物厚度成倍增加，把低碳钢渗氮温度降低到460℃，时间从18h降到3h。Tong等也对表面自纳米化处理后的Fe和38CrMoAl的离子氮化进行了研究，分别将Fe和38CrMoAl的离子氮化温度降到了300℃和400℃。有文献报道了表面自纳米化处理后的低碳钢的渗Cr温度降到400℃，获得了比常规渗Cr更厚的渗层和Cr化合物。Z.B.Wang经表面自纳米化处理后的纯铁进行渗Cr研究表明，在相同条件，Cr在纳米铁中的扩散系数比在常规粗晶铁中的扩散系数高7～9个数量级。
然而，将表面自纳米化处理运用到钛合金和不锈钢的扩散焊接目前尚未见报道，通过表面自纳米化处理后来改善钛合金和不锈钢扩散焊接存在的缺点如：直接扩散焊接不能得到紧密焊接的接头，晶粒粗大，接头变形大，并产生较大的内应力，导致焊接接头性能低；间接焊接不易找到合适的中间层金属和没有合适的扩散焊接工艺的缺点的工艺更是没有。
发明内容
本发明的目的在于提供一种将表面自纳米化处理运用到钛合金和不锈钢的扩散焊接的工艺，减少金属间化合物层的厚度，细化接头晶粒，大大提高焊接接头机械性能。
本发明的技术方案如下：
自纳米化处理后恒温恒压扩散焊接
步骤1，原材料的准备，选用钛合金和不锈钢的棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨平后进行抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为0.5mm～5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用0.4MPa～1MPa的高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为1～30min，最后，在原材料待焊端面获得40μm～100μm深的纳米晶粒层；经过热分析实验测定，步骤2获得的两种材料的纳米晶在600℃之内没有明显的长大。
步骤3，恒温恒压扩散焊接，将步骤2处理后的钛合金和不锈钢自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.8×10-3Pa～1.2×10-1Pa，进行扩散焊接，焊接过程中在焊接件两端施加1～20MPa的恒定压力，焊接温度为400～600℃，扩散焊接10～30min。
上述步骤1中钛合金选用Φ12.5mm×30mm的近α相TA17钛合金；不锈钢选用规格相同的0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢。
上述步骤2中钛合金和不锈钢在喷丸处理过程用圆筒型夹具将待处理端夹住。避免在喷丸处理过程中处理面的金属向边沿外流动，钛合金和不锈钢焊接端面形成球形导致钛合金和不锈钢的纳米层端面在磨平和抛光后凸出部分纳米层被磨掉，影响扩散焊接。
自纳米化处理后冲击加压扩散焊接
步骤1，原材料的准备和步骤2，表面自纳米化处理与自纳米化处理后恒温恒压扩散焊接相同。
步骤3，冲击加压扩散焊接，将步骤2处理后钛合金和不锈钢的自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.8×10-3Pa～1.2×10-1Pa，焊接温度为400～600℃，进行扩散焊接，焊接时，在焊接件两端施加5～80MPa的脉冲压力，脉冲次数为10～200次，加压的频率为0.5Hz(即循环一次需要2s)。
上述步骤1中钛合金选用Φ12.5mm×30mm的TA17近α相的钛合金；不锈钢选用规格相同的0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢。
上述步骤2中钛合金或不锈钢在喷丸处理过程用圆筒型夹具将待处理端夹住。避免在喷丸处理过程中处理面的金属向边沿外流动，钛合金和不锈钢焊接端面形成球形导致钛合金和不锈钢的纳米层端面在磨平和抛光后凸出的部分纳米层被磨掉，影响扩散焊接。
拉伸性能测试。将自纳米化处理后恒温恒压扩散焊接的钛合金和不锈钢的焊接接头试样，在400℃保温1h后随炉缓冷，然后将试样加工成直径为10mm×25mm的拉伸试样，在Instron1342型万能试验机上测试扩散焊接接头的拉伸强度，结果如下表1所示。
表1恒温恒压扩散焊接接头强度和压缩率
从表1可以看出，最大接头强度得到大大提高。
焊接接头分析。将自纳米化处理后恒温恒压扩散焊接和冲击加压扩散焊接得到的钛合金和不锈钢的焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。分别列出了Fe原子和Ti原子在不同连接温度下的扩散距离，结果如下表2所示。
表2Fe原子和Ti原子在不同焊接温度下的扩散距离
从表2可以看出，Fe原子在钛合金中扩散距离和Ti原子在不锈钢中的扩散距离提高。
利用距端面一定距离处的Fe原子百分比浓度计算出Fe原子在钛合金中的扩散系数和扩散激活能，如表3所示。
表3不同温度下的Fe原子的扩散系数
从表3可以看出，原子扩散系数提高，原子扩散激活能显著下降。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。得到接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
有益效果：本发明提高钛合金与不锈钢在扩散焊接过程中扩散系数，缩短焊接时间，降低了焊接时对压力和温度的要求，提高焊接效率，减少了金属间化合物层的厚度，细化了接头晶粒，大大提高了钛合金与不锈钢扩散焊接接头的机械性能。
附图说明
图1是恒温恒压扩散焊接工艺曲线图；
图2是冲击加压扩散焊接工艺曲线图；
图3是钛合金与不锈钢焊接后接头剖面的SEM照片；
图4是钛合金与不锈钢焊接后接头剖面的能谱图。
具体实施方式
实施例1
钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺
步骤1，原材料的准备，选用Φ12.5mm×20mm的TA1钛合金和00Cr18Ni10不锈钢棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨平后进行抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为0.5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用1MPa的高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为1min，最后，在原材料待焊端面获得40μm深的纳米晶粒层；
步骤3，恒温恒压扩散焊接，将步骤2处理后的钛合金和不锈钢自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.8×10-3Pa，进行扩散焊接(参见图1)，焊接过程中在焊接件两端施加20MPa的恒定压力，焊接温度为600℃，扩散焊接10min。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。图3为接头剖面的SEM照片，图4为接头剖面的能谱图，得出接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
实施例2
钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺
步骤1，原材料的准备，选用Φ20mm×25mm的近α相TA17钛合金和0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨到1200#并进行机械抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，钛合金或不锈钢在喷丸处理过程用圆筒型夹具将待处理端夹住。将直径为5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用1MPa的高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为1min，最后，在原材料待焊端面获得100μm深的纳米晶粒层；
步骤3，恒温恒压扩散焊接，将步骤2处理后的钛合金和不锈钢自纳米化端面相接触，Gleeble1500-D型热模拟试验机的真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到1.2×10-1Pa，进行扩散焊接(参见图1)，焊接过程中在焊接件两端施加1MPa的恒定压力，焊接温度为400℃，扩散焊接30min。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。图3为接头剖面的SEM照片，图4为接头剖面的能谱图，得出接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
实施例3
钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺
步骤1，原材料的准备，选用Φ12.5mm×30mm的近α相TA17钛合金和0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨平后进行抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为2.5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用0.7MPa的高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为15min，最后，在原材料待焊端面获得70μm深的纳米晶粒层；
步骤3，恒温恒压扩散焊接，将步骤2处理后的钛合金和不锈钢自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到1.0×10-2Pa，进行扩散焊接(参见图1)，焊接过程中在焊接件两端施加10MPa的恒定压力，焊接温度为500℃，扩散焊接20min。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。图3为接头剖面的SEM照片，图4为接头剖面的能谱图，得出接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
实施例4
一种钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，包括如下步骤：
步骤1，原材料的准备，选用Φ12.5mm×30mm的近α相TA17钛合金和0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨平后进行抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，钛合金或不锈钢在喷丸处理过程用圆筒型夹具将待处理端夹住。采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为0.5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用0.4MPa高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为30min，最后，在原材料待焊端面获得40深的纳米晶粒层；
步骤3，冲击加压扩散焊接，将步骤2处理后钛合金和不锈钢的自纳米化端面相接触，Gleeble1500-D型热模拟试验机的真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到1.2×10-1Pa，焊接温度为400℃，进行扩散焊接，焊接时，在焊接件两端施加5MPa的脉冲压力，脉冲次数为200次，加压的频率为0.5Hz(即循环一次需要2s)。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。图3为接头剖面的SEM照片，图4为接头剖面的能谱图，得出接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
实施例5
一种钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，包括如下步骤：
步骤1，原材料的准备，选用Φ22.5mm×20mm的TC4钛合金和Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨到1200#并进行机械抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用1MPa高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为1min，最后，在原材料待焊端面获得100μm深的纳米晶粒层；
步骤3，冲击加压扩散焊接，将步骤2处理后钛合金和不锈钢的自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.8×10-3Pa，焊接温度为600℃，进行扩散焊接，焊接时，在焊接件两端施加80MPa的脉冲压力，脉冲次数为10次，加压的频率为0.5Hz(即循环一次需要2s)。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。图3为接头剖面的SEM照片，图4为接头剖面的能谱图，得出接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
实施例6
一种钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，包括如下步骤：
步骤1，原材料的准备，选用Φ12.5mm×30mm的Ti6Al4V钛合金和304不锈钢棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨到1200#并进行机械抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为2.3mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用0.6MPa高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为12min，最后，在原材料待焊端面获得60μm深的纳米晶粒层；
步骤3，冲击加压扩散焊接，将步骤2处理后钛合金和不锈钢的自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.9×10-1Pa，焊接温度为450℃，进行扩散焊接，焊接时，在焊接件两端施加60MPa的脉冲压力，脉冲次数为150次，加压的频率为0.5Hz(即循环一次需要2s)。
焊接接头分析。将焊接接头沿纵向剖开后，把剖面磨平抛光并用腐蚀剂将剖面轻腐蚀，利用电子扫描显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对剖面进行组织观察和能谱以及原子百分比测试。图3为接头剖面的SEM照片，图4为接头剖面的能谱图，得出接头见面两侧的晶粒细小(＜10μm)。
Claims (6)
1、一种钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，其特征在于：包括如下步骤：
步骤1，原材料的准备，选用钛合金和不锈钢的棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨平后进行抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为0.5mm～5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用0.4MPa～1MPa的高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为1～30min，最后，在原材料待焊端面获得40μm～100μm深的纳米晶粒层；
步骤3，恒温恒压扩散焊接，将步骤2处理后的钛合金和不锈钢自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.8×10-3Pa～1.2×10-1Pa，进行扩散焊接，焊接过程中在焊接件两端施加1～20MPa的恒定压力，焊接温度为400～600℃，扩散焊接10～30min。
2、根据权利要求1所述钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，其特征在于：步骤1中钛合金为Φ12.5mm×30mm的TA17近α相的钛合金；不锈钢为相同规格的0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢。
3、根据权利要求1所述钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，其特征在于：步骤2中钛合金或不锈钢在喷丸处理过程用圆筒型夹具将待处理端夹住。
4、一种钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，其特征在于：包括如下步骤：
步骤1，原材料的准备，选用钛合金和不锈钢的棒材为扩散焊接原材料，用金相砂纸将原材料的端面磨平后进行抛光，得到光洁的端面；
步骤2，表面自纳米化处理，将步骤1原材料放入喷丸机内，采用高能喷丸方法对原材料焊接端面进行表面自纳米化处理，将直径为0.5mm～5mm的弹丸在负压作用下吸入高压喷嘴，用0.4MPa～1MPa高压气流加速弹丸，冲击原材料待焊端面，冲击时间为1～30min，最后，在原材料待焊端面获得40μm～100μm深的纳米晶粒层；
步骤3，冲击加压扩散焊接，将步骤2处理后钛合金和不锈钢的自纳米化端面相接触，放置于真空室中，在不锈钢侧焊接好热电偶，盖好真空盖抽真空，使真空度达到0.8×10-3Pa～1.2×10-1Pa，焊接温度为400～600℃，进行扩散焊接，焊接时，在焊接件两端施加5～80MPa的脉冲压力，脉冲次数为10～200次。
5、根据权利要求4所述钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，其特征在于：步骤1中钛合金为Φ12.5mm×30mm的近α相TA17钛合金；不锈钢为规格相同的0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢。
6、根据权利要求4所述钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺，其特征在于：步骤2中钛合金或不锈钢在喷丸处理过程用圆筒型夹具将待处理端夹住。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNA2008100694905A CN101244483A (zh) | 2008-03-20 | 2008-03-20 | 钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNA2008100694905A CN101244483A (zh) | 2008-03-20 | 2008-03-20 | 钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101244483A true CN101244483A (zh) | 2008-08-20 |
Family
ID=39945281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CNA2008100694905A Pending CN101244483A (zh) | 2008-03-20 | 2008-03-20 | 钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101244483A (zh) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101992344A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-03-30 | 东北大学 | 一种钛-钢复合板的制备方法 |
| CN102039484A (zh) * | 2010-11-30 | 2011-05-04 | 上海工程技术大学 | 一种用于金属材料的低温扩散焊接方法 |
| CN102069295A (zh) * | 2010-12-09 | 2011-05-25 | 上海工程技术大学 | 强化层扩散连接制备Fe3Al/Al复合结构的方法 |
| CN102218592A (zh) * | 2011-05-12 | 2011-10-19 | 西北工业大学 | 一种钛或钛合金与不锈钢的扩散焊方法 |
| CN102990219A (zh) * | 2012-11-14 | 2013-03-27 | 北京动力机械研究所 | 一种Ti2AlNb合金材料的燃烧室结构件的扩散焊工艺方法 |
| CN103920987A (zh) * | 2014-04-23 | 2014-07-16 | 哈尔滨工业大学 | 一种钛合金与不锈钢的真空微扩散连接方法 |
| CN104630678A (zh) * | 2015-01-30 | 2015-05-20 | 西北工业大学 | Tc4钛合金表面纳米结构的制备方法 |
| CN104878176A (zh) * | 2015-06-25 | 2015-09-02 | 南通河海大学海洋与近海工程研究院 | 棒状金属材料表面自纳米化装置 |
| CN106457456A (zh) * | 2014-06-17 | 2017-02-22 | 韩国能源技术研究院 | 薄板粘结方法和薄板组件 |
| CN109332872A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-15 | 中国航空制造技术研究院 | 提高Ti2AlNb合金扩散焊效率的方法 |
| CN109746562A (zh) * | 2019-03-07 | 2019-05-14 | 西北工业大学 | 表面自纳米化tc17合金与tc4合金的固态连接方法 |
| CN111299796A (zh) * | 2020-03-09 | 2020-06-19 | 西南交通大学 | Tc4钛合金与316l不锈钢的异种金属真空扩散焊接方法 |
| EP2906386B1 (de) * | 2012-10-15 | 2020-12-09 | Karlsruher Institut Für Technologie (KIT) | Schichtverbund |
| CN112719569A (zh) * | 2020-12-31 | 2021-04-30 | 昆山哈工万洲焊接研究院有限公司 | 一种强形变强压力辅助冷焊制备异种金属复合结构的方法 |
| CN113600997A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-05 | 合肥工业大学 | 一种低温扩散焊接钨与低活化钢的方法 |
| CN113909666A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-01-11 | 中南大学 | 一种钨合金和不锈钢的低温扩散连接方法 |
| CN113996905A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-02-01 | 江苏大学 | 一种互不相溶异种金属的扩散连接方法 |
| CN114523271A (zh) * | 2022-04-13 | 2022-05-24 | 陕西铁路工程职业技术学院 | 纯钛或钛合金连续管材的生产制备方法 |
| CN115041800A (zh) * | 2022-06-09 | 2022-09-13 | 中国科学院金属研究所 | 一种提高材料扩散连接强度降低扩散连接温度的表面处理工艺 |
| CN116690127A (zh) * | 2023-08-07 | 2023-09-05 | 陕西长羽航空装备股份有限公司 | 一种双金属复合材料过渡接头的焊接成型方法 |
-
2008
- 2008-03-20 CN CNA2008100694905A patent/CN101244483A/zh active Pending
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101992344A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-03-30 | 东北大学 | 一种钛-钢复合板的制备方法 |
| CN102039484A (zh) * | 2010-11-30 | 2011-05-04 | 上海工程技术大学 | 一种用于金属材料的低温扩散焊接方法 |
| CN102069295A (zh) * | 2010-12-09 | 2011-05-25 | 上海工程技术大学 | 强化层扩散连接制备Fe3Al/Al复合结构的方法 |
| CN102069295B (zh) * | 2010-12-09 | 2012-12-12 | 上海工程技术大学 | 强化层扩散连接制备Fe3Al/Al复合结构的方法 |
| CN102218592A (zh) * | 2011-05-12 | 2011-10-19 | 西北工业大学 | 一种钛或钛合金与不锈钢的扩散焊方法 |
| EP2906386B1 (de) * | 2012-10-15 | 2020-12-09 | Karlsruher Institut Für Technologie (KIT) | Schichtverbund |
| CN102990219B (zh) * | 2012-11-14 | 2015-01-07 | 北京动力机械研究所 | 一种Ti2AlNb合金材料的燃烧室结构件的扩散焊工艺方法 |
| CN102990219A (zh) * | 2012-11-14 | 2013-03-27 | 北京动力机械研究所 | 一种Ti2AlNb合金材料的燃烧室结构件的扩散焊工艺方法 |
| CN103920987A (zh) * | 2014-04-23 | 2014-07-16 | 哈尔滨工业大学 | 一种钛合金与不锈钢的真空微扩散连接方法 |
| CN103920987B (zh) * | 2014-04-23 | 2015-10-28 | 哈尔滨工业大学 | 一种钛合金与不锈钢的真空微扩散连接方法 |
| CN106457456A (zh) * | 2014-06-17 | 2017-02-22 | 韩国能源技术研究院 | 薄板粘结方法和薄板组件 |
| CN104630678A (zh) * | 2015-01-30 | 2015-05-20 | 西北工业大学 | Tc4钛合金表面纳米结构的制备方法 |
| CN104630678B (zh) * | 2015-01-30 | 2017-01-11 | 西北工业大学 | Tc4钛合金表面纳米结构的制备方法 |
| CN104878176B (zh) * | 2015-06-25 | 2017-02-22 | 南通河海大学海洋与近海工程研究院 | 棒状金属材料表面自纳米化装置 |
| CN104878176A (zh) * | 2015-06-25 | 2015-09-02 | 南通河海大学海洋与近海工程研究院 | 棒状金属材料表面自纳米化装置 |
| CN109332872A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-15 | 中国航空制造技术研究院 | 提高Ti2AlNb合金扩散焊效率的方法 |
| CN109746562A (zh) * | 2019-03-07 | 2019-05-14 | 西北工业大学 | 表面自纳米化tc17合金与tc4合金的固态连接方法 |
| CN111299796A (zh) * | 2020-03-09 | 2020-06-19 | 西南交通大学 | Tc4钛合金与316l不锈钢的异种金属真空扩散焊接方法 |
| CN112719569B (zh) * | 2020-12-31 | 2022-06-17 | 昆山哈工万洲焊接研究院有限公司 | 一种强形变强压力辅助冷焊制备异种金属复合结构的方法 |
| CN112719569A (zh) * | 2020-12-31 | 2021-04-30 | 昆山哈工万洲焊接研究院有限公司 | 一种强形变强压力辅助冷焊制备异种金属复合结构的方法 |
| CN113600997A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-05 | 合肥工业大学 | 一种低温扩散焊接钨与低活化钢的方法 |
| CN113909666A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-01-11 | 中南大学 | 一种钨合金和不锈钢的低温扩散连接方法 |
| CN113996905A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-02-01 | 江苏大学 | 一种互不相溶异种金属的扩散连接方法 |
| CN114523271A (zh) * | 2022-04-13 | 2022-05-24 | 陕西铁路工程职业技术学院 | 纯钛或钛合金连续管材的生产制备方法 |
| CN115041800A (zh) * | 2022-06-09 | 2022-09-13 | 中国科学院金属研究所 | 一种提高材料扩散连接强度降低扩散连接温度的表面处理工艺 |
| CN116690127A (zh) * | 2023-08-07 | 2023-09-05 | 陕西长羽航空装备股份有限公司 | 一种双金属复合材料过渡接头的焊接成型方法 |
| CN116690127B (zh) * | 2023-08-07 | 2023-11-03 | 陕西长羽航空装备股份有限公司 | 一种双金属复合材料过渡接头的焊接成型方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101244483A (zh) | 钛合金与不锈钢表面自纳米化扩散焊接工艺 | |
| CN106825885B (zh) | 一种电场辅助下的TZM合金与WRe合金的连接方法 | |
| Grosdidier et al. | Recent developments in the application of surface mechanical attrition treatments for improved gradient structures: Processing parameters and surface reactivity | |
| Zhu et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of diffusion bonding high Nb containing TiAl alloy to Ti2AlNb alloy | |
| CN103894719B (zh) | 一种连接高体积分数碳化硅颗粒增强铝基复合材料与钛合金的方法 | |
| Buffa et al. | On the choice of tool material in friction stir welding of titanium alloys | |
| CN106976023B (zh) | 一种感应加热高熵合金钎焊单层金刚石砂轮的方法 | |
| CN110405300A (zh) | 一种采用Ni基钎料制备高强度AlCoCrFeNi高熵合金接头的方法 | |
| CN110666328B (zh) | 一种铸造高温合金与马氏体不锈钢扩散焊方法 | |
| Kothalkar et al. | Interfacial study of NiTi–Ti3SiC2 solid state diffusion bonded joints | |
| Li et al. | Corrosion characteristics and wear performance of cold sprayed coatings of reinforced Al deposited onto friction stir welded AA2024-T3 joints | |
| CN111347146A (zh) | 一种钨与热沉材料连接头及其制备方法 | |
| CN110576252A (zh) | 一种无氧铜和铬锆铜中低温直接扩散连接方法 | |
| Li et al. | Diffusion bonding of TA15 and Ti2AlNb alloys: interfacial microstructure and mechanical properties | |
| Zhu et al. | Laser-weldable Sip–SiCp/Al hybrid composites with bilayer structure for electronic packaging | |
| 朱有利 et al. | Progresses on research and application of metal ultrasonic surface enhancement technologies | |
| CN114643462B (zh) | 一种钛合金/不锈钢复合板材及其制备方法 | |
| Yang et al. | Tungsten/steel diffusion bonding using Cu/W–Ni/Ni multi-interlayer | |
| Wang et al. | Diffusion bonding of γ-TiAl alloy to Ti-6A1-4V alloy under hot pressure | |
| Zhang et al. | Fatigue small crack growth threshold determination of a high-Nb TiAl alloy at different temperatures by in-situ observation | |
| Li et al. | Effect of Laser Shock Processing and Aluminizing on Microstructure and High‐Temperature Creep Properties of 321 Stainless Steel for Solar Thermal Power Generation | |
| Zhang et al. | Microstructure and properties of brazing joint between YG8 cemented carbide and A3 steel | |
| Yang et al. | Laser brazing of diamond grits with a Ni-based brazing alloy | |
| Fangming et al. | Vacuum diffusion bonding and interfacial structure in Ta/Cu couple | |
| Fang et al. | Optimization of brazing process and structure lightweight design for diamond microchannel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Open date: 20080820 |