CN101139674A - 一种钛镍铝铌锆高温合金材料 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种钛镍铝铌锆高温合金材料,该合金材料由35at%~54at%的钛(Ti)、43at%~49at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)和1at%~4at%的铌(Nb)、1at%~6at%的锆(Zr)组成。该合金材料在18℃时的屈服强度为1100~1700MPa,变形率大于10%;在600~800℃时的屈服强度为1100~250MPa;冲击韧性90~150J·cm-1;800℃时效24小时获得弥散分布的第二相组织Ti2Ni;该钛镍铝铌锆高温合金材料密度为5.20~6.30g/cm3。
Description
技术领域
本发明涉及一种Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料,通过在钛镍合金中添加Al、Nb、Zr元素,来提高钛镍合金的室温屈服强度和高温力学性能的,一种新型高温合金材料。
背景技术
目前,在动力、石化、运输、特别是航空及航天等工业领域,应用在600℃以上的金属结构材料通常为镍基、铁基和钴基高温合金。这些材料具有较高的密度(一般在8.0g/cm3以上),所制成的构件和设备重量大,为了减轻结构重量,提高效率,降低能源消耗,必须开发低密度、高强度的新型高温合金以适应相关工业领域未来发展的需要。
二元TiNi合金是一种具有优良力学性能、良好的耐蚀性和生物相容性的金属间化合物,作为形状记忆合金功能材料已经在医学、工业和生活等领域得到广泛的应用。这种合金的密度为6.3g/cm3,比镍基、铁基和钴基高温合金低20%左右。
为了提高TiNi合金的力学性能,在TiNi合金基础上,通过添加高纯度Al元素得到低密度的TiNiAl合金来提高室温和高温屈服强度,开发出新型的低密度、高强度高温合金替代传统高温合金,可以减轻结构重量,提高效率,降低能源消耗。
为了提高TiNiAl合金的高温力学性能,添加了Nb元素以提高合金的抗氧化性,开发出高温抗氧化的高温合金,以达到实际应用目的。
为了进一步提高TiNiAlNb合金室温和高温力学性能并降低能耗,添加Zr元素以提高冲击韧性从而降低合金的缺口敏感性并简化热处理工艺,开发出高性能低能耗的合金。
发明内容
本发明的目的是提出一种低密度、高比强度Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料,该高温合金可以作为结构材料在高温环境600~800℃下使用,用于替代传统的高密度镍基、铁基和钴基高温合金材料,可以减轻结构重量,提高效率,降低能源消耗。
本发明的一种钛镍铝铌锆高温合金材料,由35at%~54at%的钛(Ti)、43at%~49at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)和1at%~4at%的铌(Nb)、1at%~6at%的锆(Zr)组成。
所述的钛镍铝铌锆高温合金材料组份为Ti42Ni48Al4Nb2Zr4、Ti46Ni44Al4Nb2Zr4或者Ti44Ni48Al3Nb3Zr2。
所述的钛镍铝铌锆高温合金材料的密度为5.20~6.30g/cm3;其在18℃时的屈服强度为1100~1700MPa,变形率大于10%;在600~800℃时的屈服强度为1100~250MPa;800℃时效24小时即可获得弥散分布的第二相组织Ti2Ni。该合金材料的冲击韧性90~150J·cm-1。
本发明的一种钛镍铝铌锆高温合金材料的制备方法,包括下列步骤:
(1)按Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6配比称取纯度为99.9%的钛(Ti)、纯度为99.9%的镍(Ni)、纯度为99.9%的铝(Al)、纯度为99.9%的铌(Nb)、纯度为99.9%的锆(Zr);
(2)将上述称取的钛、镍、铝、铌和锆原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3~5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700~3000℃熔炼成TiNiAlNbZr锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbZr锭材密封在真空石英管中后置于热处理炉内热处理,在真空度2×10-3~5×10-3Pa,均匀化处理温度850~1000℃下保温12~24小时后,随炉冷却,即得到Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料。
本发明Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料的优点:(1)在TiNi合金基础上,通过添加高纯度Al、Nb和Zr元素来提高合金的室温屈服强度和高温力学性能以及抗高温氧化性,降低缺口敏感性并改善热处理工艺。该合金材料在18℃时的屈服强度为1100~1700MPa,变形率大于10%;在600~800℃时的屈服强度为1100~250MPa;冲击韧性90~150J·cm-1;该钛镍铝铌锆高温合金材料密度为5.20~6.30g/cm3。
(2)该Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的TiNiAlNb高温合金相比,具有更高的冲击韧性和更为便捷的热处理工艺。
附图说明
图1是Ti42Ni48Al4Nb2Zr4圆柱试样在18℃、600℃、700℃和800℃时的压缩试验结果曲线图。
图1A是Ti42Ni48Al4Nb2Zr4合金材料的SEM背散射图片。
图2是Ti46Ni44Al4Nb2Zr4圆柱试样在18℃、600℃、700℃和800℃时的压缩试验结果曲线图。
图3是Ti44Ni48Al3Nb3Zr2圆柱试样在18℃、600℃、700℃和800℃时的压缩试验结果曲线图。
具体实施方式
下面将结合附图和实施例对本发明作进一步的详细说明。
本发明是一种Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料,由35at%~54at%的钛(Ti)、43at%~49at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)和1at%~4at%的铌(Nb)、1at%~6at%的锆(Zr)组成。
本发明Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料的制备方法和步骤如下:
(1)按Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6配比称取纯度为99.9%的钛、纯度为99.9%的镍、纯度为99.9%的铝、纯度为99.9%的铌和纯度为99.9%的锆;
(2)将上述钛、镍、铝、铌和锆原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3~5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700~3000℃熔炼成TiNiAlNbZr锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbZr锭材密封在真空石英管中后置于热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3~5×10-3Pa,均匀化处理温度850~1000℃下保温12~24小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料。
本发明的Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料比二元TiNi合金材料的密度小,其屈服强度、变形率、抗高温氧化能力强,冲击韧性高,热处理工艺便捷,有效地减轻了结构重量,提高了效率,降低了能源消耗,扩展了TiNi基合金材料的使用范围。该TiNiAlNbZr高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的TiNiAlNb高温合金相比,具有更高的冲击韧性和更为便捷的热处理工艺。
实施例1:制Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料
(1)称取42at%纯度为99.9%的钛、48at%纯度为99.9%的镍、4at%纯度为99.9%的铝、2at%纯度为99.9%的铌和4at%纯度为99.9%的锆;
(2)将上述钛、镍、铝、铌和锆原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2800℃熔炼成TiNiAlNbZr高温合金锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbZr高温合金锭材密封在真空石英管中后置于热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3Pa,均匀化处理温度1000℃下保温24小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料。
采用线切割方法,在上述制得的Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料中切取直径d=6mm,高度h=9mm的圆柱体作为力学性能测试样品,采用MTS-880型万能材料实验机进行压缩压力-应变测试,压缩应变速率为0.02mm/min,参见图1所示,在600℃时测得屈服强度为1180MPa;在700℃时测得屈服强度为803MPa;在800℃时测得屈服强度为400MPa。本发明的Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料在800℃时的屈服强度最低,而在600℃~800℃之间屈服强度为较佳状态。本发明的Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料在18℃时采用夏氏冲击方法测试其冲击韧性,冲击吸收功为150J·cm-1,密度为5.30g/cm3。时效温度为800℃,24小时。该Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料该TiNiAlNbZr高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的TiNiAlNb高温合金相比,具有更高的冲击韧性和更为便捷的热处理工艺。
实施例2:制Ti46Ni44Al4Nb2Zr4高温合金材料
(1)称取46at%纯度为99.9%的钛、44at%纯度为99.9%的镍、4at%纯度为99.9%的铝、2at%纯度为99.9%的铌和4at%纯度为99.9%的锆;
(2)将上述钛、镍、铝、铌和锆原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在3000℃熔炼成TiNiAlNbZr锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbZr锭材密封在真空石英管中后置于热处理炉内进行热处理,在真空度5×10-3Pa,均匀化处理温度850℃下保温18小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti46Ni44Al4Nb2Zr4高温合金材料。
对本发明制得的Ti46Ni44Al4Nb2Zr4高温合金材料在18℃时采用夏氏冲击方法测试其冲击韧性,冲击吸收功为110J·cm-1。
Ti46Ni44Al4Nb2Zr4高温合金材料的密度为6.05g/cm3。
测试方法与实施例1相同,参见图2所示,图中,在18℃时的屈服强度为1205MPa,变形率13%;在600℃时屈服强度1070MPa;在700℃时屈服强度585MPa;在800℃时屈服强度285MPa。本发明高温合金材料在800℃时的屈服强度最低,而在600℃~800℃之间屈服强度为较佳状态。
实施例3:制Ti44Ni48Al3Nb3Zr2高温合金材料
(1)称取44at%纯度为99.9%的钛、48at%纯度为99.9%的镍、3at%纯度为99.9%的铝、3at%纯度为99.9%的铌和2at%纯度为99.9%的锆;
(2)将上述钛、镍、铝、铌和锆原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2800℃熔炼成TiNiAlNbZr锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbZr锭材密封在真空石英管中后置于热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3Pa,均匀化处理温度1000℃下保温24小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料。
对本发明制得的Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料在18℃时采用夏氏冲击方法测试其冲击韧性,冲击吸收功为122J·cm-1。
Ti42Ni48Al4Nb2Zr4高温合金材料的密度为5.70g/cm3。
测试方法与实施例1相同,参见图3所示,图中,在18℃时的屈服强度为1250MPa,变形率17%;在600℃时屈服强度910MPa;在700℃时屈服强度580MPa;在800℃时屈服强度300MPa。
本发明Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料是在TiNi合金基础上,通过添加高纯度Al、Nb和Zr元素来提高合金的室温屈服强度和高温力学性能以及抗高温氧化性,降低缺口敏感性并改善热处理工艺。该合金材料在18℃时的屈服强度为1100~1700MPa,变形率大于10%;在600~800℃时的屈服强度为1100~250MPa;冲击韧性90~150J·cm-1;该钛镍铝铌锆高温合金材料密度为5.20~6.30g/cm3。该Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的TiNiAlNb高温合金相比,具有更高的冲击韧性和更为便捷的热处理工艺。
Claims (8)
1.一种钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:由35at%~54at%的钛(Ti)、43at%~49at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)和1at%~4at%的铌(Nb)、1at%~6at%的锆(Zr)组成。
2.根据权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:钛镍铝铌锆高温合金材料为Ti42Ni48Al4Nb2Zr4。
3.根据权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:钛镍铝铌锆高温合金材料为Ti46Ni44Al4Nb2Zr4。
4.根据权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:钛镍铝铌锆高温合金材料为Ti44Ni48Al3Nb3Zr2。
5.根据权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:该合金材料的密度为5.20~6.30g/cm3;在18℃时的屈服强度为1100~1700MPa,变形率大于10%;在600~800℃时的屈服强度为1100~250MPa。
6.根据权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:该合金材料800℃时效24小时即可获得弥散分布的第二相组织Ti2Ni。
7.根据权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料,其特征在于:该合金材料的冲击韧性90~150J·cm-1。
8.一种制备如权利要求1所述的钛镍铝铌锆高温合金材料的方法,其特征在于包括下列步骤:
(1)按Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6配比称取纯度为99.9%的钛(Ti)、纯度为99.9%的镍(Ni)、纯度为99.9%的铝(Al)、纯度为99.9%的铌(Nb)和纯度为99.9%的锆(Zr);
(2)将上述称取的钛、镍、铝、铌和锆原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3Pa~5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700~3000℃熔炼成TiNiAlNbZr锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbZr锭材密封在真空石英管中后置于热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3~5×10-3Pa,均匀化处理温度850~1000℃下保温12~24小时后,随炉冷却,即得到Ti35~54Ni43~49Al1~6Nb1~4Zr1~6高温合金材料。
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CN102011195A (zh) * | 2010-11-23 | 2011-04-13 | 北京科技大学 | 一种定向凝固高铌钛铝合金单晶的制备方法 |
CN112063943A (zh) * | 2020-09-18 | 2020-12-11 | 哈尔滨工业大学 | 一种沉淀强化型镍基合金电子束焊接焊后热处理应变-时效裂纹的控制方法 |
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