CN100577838C - 一种钛镍铝铌铪高温合金材料 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种钛镍铝铌铪高温合金材料,该合金材料由37at%~52at%的钛(Ti)、45at%~50at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)、1at%~3at%的铌(Nb)和1at%~4at%的铪(Hf)组成。该合金材料具有良好的持久性能和优异的抗氧化性能,在20℃时的屈服强度为1200~2400MPa,变形率大于10%;在600~800℃时的屈服强度为1450MPa~400MPa。
Description
技术领域
本发明涉及一种Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料,通过在钛镍合金中添加Al、Nb、Hf元素来提高钛镍合金的室温屈服强度、高温力学性能和持久性能的一种新型高温合金材料。
背景技术
目前,在动力、石化、运输、特别是航空及航天等工业领域,应用在600℃以上的金属结构材料通常为镍基、铁基和钴基高温合金。这些材料具有较高的密度(一般在8.0g/cm3以上),所制成的构件和设备重量大,为了减轻结构重量,提高效率,降低能源消耗,必须开发低密度、高强度的新型高温合金以适应相关工业领域未来发展的需要。
二元TiNi合金是一种具有优良力学性能、良好的耐蚀性和生物相容性的金属间化合物,作为形状记忆合金功能材料已经在医学、工业和生活等领域得到广泛的应用。这种合金的密度为6.3g/cm3左右,比镍基、铁基和钴基高温合金低20%左右。
在TiNi合金基础上,通过添加Al元素可以显著提高合金的室温和高温强度,具有在航空航天领域应用的潜力。Nb元素的添加可以提高合金室温、高温力学性能和高温抗氧化性能。
在TiNiAlNb合金的基础上添加一定量的Hf,不仅可以进一步提高合金的室温和高温强度,而且可以明显提高合金的持久性能,开发出新型的低密度、高强度高温合金替代传统高温合金,可以减轻结构重量,提高效率,降低能源消耗。
发明内容
本发明的目的是提出一种低密度、高比强度TiNiAlNbHf高温合金材料,该TiNiAlNbHf高温合金作为结构材料在高温使用,可以替代传统的高密度镍基、铁基和钴基高温合金材料,可以减轻结构重量,提高效率,降低能源消耗。
本发明的一种钛镍铝铌铪高温合金材料,由37at%~52at%的钛(Ti)、45at%~50at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)、1at%~3at%的铌(Nb)和1at%~4at%的铪(Hf)组成。
所述的钛镍铝铌高温合金材料组份为Ti41Ni49Al5Nb2Hf3、Ti37Ni50AL6Nb3Hf4或者Ti46Ni46Al4Nb2Hf2。
所述的Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料,具有良好的持久性能和优异的抗氧化性能;在20℃时的屈服强度为1200MPa~2400MPa,变形率大于10%;在600℃~800℃时的屈服强度为1450MPa~400MPa。
制备本发明的Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料的步骤有:
(1)按Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4配比称取纯度为99.9%的钛(Ti)、纯度为99.9%的镍(Ni)、纯度为99.9%的铝(Al)、纯度为99.9%的铌(Nb)和纯度为99.9%的铪(Hf);
(2)将上述称取的原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3Pa~5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700℃~3000℃熔炼成TiNiAlNbHf高温合金锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbHf高温合金锭材放入真空热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3Pa~5×10-3Pa,热处理温度850℃~1000℃下保温12~24小时后,随炉冷却,即得到Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料。
本发明Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料的优点:(1)在TiNiAlNb合金基础上,通过添加高纯度Hf元素来提高合金的室温、高温力学性能以及高温持久性能,这类合金具有优异的持久性能;在20℃时的屈服强度为1200~2400MPa,变形率大于10%;在600℃~800℃时的屈服强度为1450MPa~400MPa。在600℃~800℃、静态空气中100小时氧化增重为0.005mg/cm2~4.50mg/cm2;600℃/400MPa下持久寿命≥110h,700℃/350MPa下持久寿命≥80h;(2)该TiNiAlNbHf高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的TiNiAlNb高温合金相比,具有更好的室温、高温力学性能,在600℃~700℃具有更优异的持久性能。
附图说明
图1是Ti41Ni49Al5Nb2Hf3圆柱试样在温度20℃、600℃、650℃、700℃和800℃下的压缩试验结果曲线图。
图2是Ti37Ni50Al6Nb3Hf4圆柱试样在温度650℃、800℃下的压缩试验结果曲线图。
图3是Ti46Ni46Al4Nb2Hf2圆柱试样在温度600℃、800℃下的压缩试验结果曲线图。
具体实施方式
下面将结合实施例对本发明作进一步的详细说明。
本发明是一种Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料,由37at%~52at%的钛(Ti)、45at%~50at%的镍(Ni)、1at%~6at%的铝(Al)、1at%~3at%的铌(Nb)和1at%~4at%的铪(Hf)组成。
本发明Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料的制备方法和步骤如下:
(1)按Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4配比称取纯度为99.9%的钛、纯度为99.9%的镍、纯度为99.9%的铝、纯度为99.9%的铌和纯度为99.9%的铪;
(2)将上述称取的原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3Pa~5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700℃~3000℃熔炼成TiNiAlNbHf高温合金锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbHf高温合金锭材放入真空热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3Pa~5×10-3Pa,热处理温度850℃~1000℃下保温12~24小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料。
采用线切割方法,在上述制得的Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料中切取直径d=6mm,高度h=9mm的圆柱体作为力学性能测试样品,采用MTS-880型万能材料实验机进行压缩压力-应变测试,压缩应变速率为0.2mm/min,温度范围为20℃~800℃之间选定的温度点。采用线切割方法切取长L=10mm,宽W=5mm,高H=5mm的长方体样品作为抗高温氧化性能测试样品,测量样品的质量M1,在600℃~800℃之间选定温度点,将样品置于该温度的静态空气中保持100小时后,测量样品的质量M2,运用公式:X=(M2-M1)÷2(L×W+H×L+W×H)计算合金的单位表面积氧化增重X,采用精确度为10-4g的电子天平测量样品的质量,使用精确度为10-2mm的游标卡尺测量样品的尺寸。制备标准持久试样,采用SANS测试合金在600℃/400MPa,700℃/350MPa时的持久寿命。经测试Ti37~52Ni45~ 50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料在不同温度条件下的各性能参数如表1,表2所示:
表1本发明合金的压缩力学性能及抗氧化性能
测试温度(℃) | 屈服强度(MPa) | 变形率(%) | 氧化增重(mg/cm<sup>2</sup>) |
20 | 1200~2400 | 10~30 | - |
600 | 800~1450 | - | 0.005~0.01 |
650 | 600~1350 | - | 0.005~0.01 |
700 | 500~1000 | - | 0.03~1.00 |
800 | 400~800 | - | 1.00~4.50 |
表2本发明合金的高温持久性能
测试温度(℃) | 实验应力(MPa) | 持久时间(h) |
600 | 400 | ≥110 |
700 | 350 | ≥80 |
本发明的Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料比TiNiAl合金材料具有更高的屈服强度、抗高温氧化能力和持久性能,优化了TiNiAl基合金的性能。该Ti37~ 52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的TiNiAlNb高温合金相比,具有优异的持久性能、更好的屈服强度,在600℃~800℃具有更高的抗氧化性能。
实施例1:制Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金材料
(1)称取41at%纯度为99.9%的钛、49at%纯度为99.9%的镍、5at%纯度为99.9%的铝、2at%纯度为99.9%的铌和3at%纯度为99.9%的铪;
(2)将上述钛、镍、铝、铌和铪原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2800℃熔炼成Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金锭材;
(3)将上述制得的Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金锭材放入真空热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3Pa,热处理温度1000℃下保温24小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金材料。
采用线切割方法,在上述制得的Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金材料中切取直径d=6mm,高度h=9mm的圆柱体作为力学性能测试样品,采用MTS-880型万能材料实验机进行压缩压力-应变测试,压缩应变速率为0.2mm/min,在600℃下测得屈服强度为1250MPa,在650℃下测得屈服强度为950MPa。采用线切割方法切取长L=10mm,宽W=5mm,高H=5mm的长方体样品作为抗高温氧化性能测试样品,将样品置于600℃的静态空气中保持100小时后,测量样品的氧化增重为0.005mg/cm2;将样品置于650℃的静态空气中保持100小时后,测量样品的氧化增重为0.006mg/cm2。制备标准持久试样,采用SANS测得合金在600℃/400MPa的持久寿命不低于130h,700℃/350MPa时的持久寿命不低于90h。图1示出Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金材料在20℃、600℃、650℃、700℃和800℃温度下的压缩试验结果。本发明的Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金材料在800℃时的屈服强度最低,而在600℃~800℃之间屈服强度为较佳状态。该Ti41Ni49Al5Nb2Hf3高温合金材料与具有相同Al、Nb原子百分比的Ti45Ni47Al6Nb2高温合金相比,具有优异的持久性能,更高的屈服强度,在600℃~800℃具有更好的抗氧化性能。
实施例2:制Ti37Ni50Al6Nb3Hf4高温合金材料
(1)称取37at%纯度为99.9%的钛、50at%纯度为99.9%的镍、6at%纯度为99.9%的铝、3at%纯度为99.9%的铌和4at%纯度为99.9%的铪;
(2)将上述钛、镍、铝、铌和铪原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在3000℃熔炼成Ti37Ni50Al6Nb3Hf4高温合金锭材;
(3)将上述制得的Ti37Ni50Al6Nb3Hf4高温合金锭材放入真空热处理炉内进行热处理,在真空度5×10-3Pa,热处理温度850℃下保温20小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti37Ni50Al6Nb3Hf4高温合金材料。
采用与实施例1相同的测试方法测试性能,参见图2所示,图中,在650℃下测得屈服强度为1150MPa;在800℃下测得屈服强度为750MPa。采用线切割方法切取长L=10mm,宽W=5mm,高H=5mm的长方体样品作为抗高温氧化性能测试样品,将样品置于800℃的静态空气中保持100小时后,测量样品的氧化增重为1.03mg/cm2。
实施例3:制Ti46Ni46Al4Nb2Hf2高温合金材料
(1)称取46at%纯度为99.9%的钛、46at%纯度为99.9%的镍、4at%纯度为99.9%的铝、2at%纯度为99.9%的铌和2at%纯度为99.9%的铪;
(2)将上述称取的钛、镍、铝、铌和铪原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至3×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700℃熔炼成Ti46Ni46Al4Nb2Hf2高温合金锭材;
(3)将上述制得的Ti46Ni46Al4Nb2Hf2高温合金锭材放入真空热处理炉内进行热处理,在真空度3×10-3Pa,热处理温度1000℃下保温17小时后,随炉冷却,即得到本发明要求的Ti46Ni46Al4Nb2Hf2高温合金材料。
采用与实施例1相同的测试方法测试性能,参见图3所示,图中,在600℃下测得屈服强度为1100MPa;在800℃下测得屈服强度为460MPa。
本发明Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料是在TiNi合金基础上,通过添加高纯度Al、Nb、Hf元素来提高合金的室温屈服强度和高温力学性能,这类合金具有优异的持久性能,室温屈服强度为1200~2400MPa,变形率(塑性)大于10%;在600℃~800℃时的屈服强度为1450MPa~400MPa,在600℃~800℃之间具有良好的力学性能和抗高温氧化性能。
Claims (7)
1、一种钛镍铝铌铪高温合金材料,其特征在于:由37at%~52at%的钛Ti、45at%~50at%的镍Ni、1at%6at%的铝Al、1at%~3at%的铌Nb和1at%4at%的铪Hf组成。
2、根据权利要求1所述的钛镍铝铌铪高温合金材料,其特征在于:钛镍铝铌铪高温合金材料为Ti41Ni49Al5Nb2Hf3。
3、根据权利要求1所述的钛镍铝铌铪高温合金材料,其特征在于:钛镍铝铌铪高温合金材料为Ti37Ni50Al6Nb3Hf4。
4、根据权利要求1所述的钛镍铝铌铪高温合金材料,其特征在于:钛镍铝铌铪高温合金材料为Ti46Ni46Al4Nb2Hf2。
5、根据权利要求1所述的钛镍铝铌铪高温合金材料,其特征在于:该合金材料在20℃时的屈服强度为1200~2400MPa,变形率大于10%;在600800℃时的屈服强度为1450~400MPa。
6、根据权利要求1所述的钛镍铝铌铪高温合金材料,其特征在于:该合金材料在600800℃、静态空气中100小时氧化增重为0.005~4.50mg/cm2。
7、制备如权利要求1所述的钛镍铝铌铪高温合金材料的方法,其特征在于包括下列步骤:
(1)按Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4配比称取纯度为99.9%的钛Ti、纯度为99.9%的镍Ni、纯度为99.9%的铝Al、纯度为99.9%的铌Nb和纯度为99.9%的铪Hf;
(2)将上述称取的原料放入非自耗真空电弧炉内,抽真空至2×10-3~5×10-3Pa,充入高纯氩气至1.01×105Pa,然后在2700~3000℃熔炼成TiNiAlNbHf锭材;
(3)将上述制得的TiNiAlNbHf锭材放入真空热处理炉内进行热处理,在真空度2×10-3~5×10-3Pa,热处理温度850~1000℃下保温12~24小时后,随炉冷却,即得到Ti37~52Ni45~50Al1~6Nb1~3Hf1~4高温合金材料。
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自蔓延高温合成Ti44Ni47Nb9合金过程中的燃烧界面成分与组织. 杨华斌.稀有金属材料与工程,第28卷第2期. 1999 |
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