CN101078080A - 抗蠕变镁合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种抗蠕变镁合金,该镁合金的成份及其重量百分比为:1.5~10%Y,0.15~2.0%Zr,0.3~2.0%Nd,2.5~8%Gd,及Sm、Dy、Tb、Ho、Er、Tm和Eu中一种或几种,其中,0~1.5%Sm,0~5%Dy,0~5t%Tb,0~5%Ho,0~5%Er,0~5%Tm,0~5%Eu,其余为Mg。其方法包括(1)备料;(2)预热炉、熔化炉升温;(3)预热原料;(4)分批熔化预热纯镁锭;(5)将预热后的其它原料在镁熔液中熔化;(6)使合金元素均匀分布在镁熔液中;(7)制成铸锭、铸件、坯锭、板材、管材、型材、棒材、线材或各种锻件。该镁合金能满足较高力学性能和高温抗蠕变性能的要求,具有比现有镁合金高得多的抗腐蚀性能。
Description
技术领域
本发明涉及一种抗蠕变镁合金及其制备方法。属于工业用镁合金的范畴。
背景技术
目前,随着节能环保和汽车性能提升要求的不断提高,镁合金因为密度小、比强度比刚度高、铸造性能好,尤其是易于压铸成型,除此还具有优良的减振性能和易于回收等优点,在汽车工业的应用呈现蓬勃发展之势。随着镁合金在汽车上应用的不断拓展,如从原先的变速箱壳体、仪表盘、车门等一般零部件向发动机支架、活塞、轮毂等重要位置的结构件和功能件发展,人们也在开发满足各种不同要求的镁合金,如高强高韧耐热镁合金、高温抗蠕变耐蚀镁合金等。
传统的镁合金如AZ91D、AM60B、AS41、AE42等获得了广泛的应用,依然是目前应用量最大的几种镁合金。但是这些合金都具有某些缺点,例如在250℃以上温度的强度非常低(≤100MPa),抗腐蚀性能差,抗蠕变性能低(AZ91D、AM60B)。制约着镁合金在发动机等重要部件上的应用。
发明内容
本发明的目的是提供一种抗蠕变镁合金。它能满足较高力学性能和高温抗蠕变性能的要求,具有比现有镁合金高得多的抗腐蚀性能。
本发明的另一个目的是提供一种抗蠕变镁合金的制备方法。
为实现上述目的,本发明采取以下技术方案:
1、一种抗蠕变镁合金,其特征在于:该镁合金的成份含量为:Y的含量为1.5~10wt%,Zr的含量为0.15~2.0wt%,Nd的含量为0.3~2.0wt%,Gd的含量为2.5~8wt%,及Sm、Dy、Tb、Ho、Er、Tm和Eu中一种或几种,其中,Sm的含量为0~1.5wt%,Dy的含量为0~5wt%,Tb的含量为0~5wt%,Ho的含量为0~5wt%,Er的含量为0~5wt%,Tm的含量为0~5wt%,Eu的含量为0~5wt%,其余为Mg。
在本发明的抗蠕变镁合金中,所述的Y的含量优选为3.5~6.5wt%。
在本发明的抗蠕变镁合金中,所述的Zr的含量优选为0.45~1.5wt%。
在本发明的抗蠕变镁合金中,所述的Nd的含量优选为1.0~2.0wt%。
在本发明的抗蠕变镁合金中,所述的Nd+Sm的总含量为1.2~2.2wt%。
在本发明的抗蠕变镁合金中,所述的Gd的含量优选为3.5~8wt%。
在本发明的抗蠕变镁合金中,所述的Gd+Dy+Tb+Ho+Er+Tm+Eu的总含量为3.5~9wt%。
一种制备本发明的抗蠕变镁合金的熔炼方法,该方法包括下述步骤:
(1)、以纯镁锭、纯Y锭、Mg-Zr中间合金、和纯Nd锭,以及Gd、Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu的纯金属锭或它们和镁的中间合金锭为原料,按上述的镁合金的成份的重量百分比进行备料;
(2)、将预热炉升温到160~660℃,并将熔化炉升温到500~800℃,且向熔化炉通入保护气体;
(3)、在预热炉中,将纯镁锭预热到100~600℃,同时将纯Y锭、Mg-Zr中间合金和纯Nd锭,以及纯Gd锭或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu的纯金属锭中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种,预热到100~500℃;
(4)、在已经预热的熔化炉中进行纯镁锭的熔炼,首先将占1熔化炉的熔化重量1/2~1/20的预热纯镁锭加入熔化炉中,使其在保护气体的保护下完全熔化,然后将其余的预热纯镁锭分批加入到熔化炉中,待前一批预热纯镁锭熔化后,再加入下一批预热镁锭,每批加入量以纯镁锭完全淹没在镁熔液中为准;如此重复进行,直至纯镁锭加入量达到预定值,完全熔化后,将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在680~860℃;
(5)、将预热后的纯Y锭、Mg-Zr中间合金和纯Nd锭,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu的纯金属锭中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种,连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,加料筐为低碳钢或高铬钢制成,其上密布着大量的小孔,便于Y,Mg-Zr中间合金,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种的溶解和扩散;
(6)、将镁熔液温度控制在720~860℃,待Y,Mg-Zr中间合金,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种完全溶解后,再在750~860℃保温10~60分钟,使所有合金元素均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
(7)、最后,将镁合金熔液浇注到充分预热过的金属型铸造模具或者砂型铸造模具中凝固成铸锭或铸件;或者将镁合金熔液输送到结晶器中,进行连续或半连续铸造,然后采用轧制、挤压、拉拔或锻造工艺变形加工成板材、管材、型材、棒材、线材或各种锻件,即采用挤压或拉拔工艺将坯锭变形加工成棒材或线材,或用轧制变形将坯锭加工成板材,或采用挤压变形将坯锭加工成管材或型材,还可采用锻压机将坯锭锻造成锻件;或者将镁合金熔液根据铸件重量分批浇注到挤压铸造机或压铸机中,挤压铸造或压铸成铸件;或者采用低压铸造工艺将镁合金铸造成铸件。
在本发明的抗蠕变镁合金的熔炼方法中,所述的保护气体优选为含有0.2~0.5体积%SF6的N2。以下简称为保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
本发明的优点是:本发明的镁合金能满足较高力学性能和高温抗蠕变性能的要求,具有比现有镁合金高得多的抗腐蚀性能。
具体实施方式
实施例1:1000公斤Mg-3.5Y-1.5Zr-2Nd-8Gd-0.5Dy镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Dy锭预热
采用预热炉将表面洁净的810公斤纯镁锭、35公斤纯Y锭、50公斤Mg-30Zr中间合金、20公斤纯Nd锭、80公斤纯Gd锭和5公斤纯Dy锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Dy锭都盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值810公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Dy锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在780~790℃,待Y、Mg-30Zr、Nd、Gd和Dy完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素均匀分布在镁熔液中。之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、压铸成形
根据铸件重量,用熔体定量转移泵将镁合金熔液分批浇注到冷室压铸机的压室中,压铸成铸件。
本发明的Mg-3.5Y-1.5Zr-2Nd-8Gd-0.5Dy(即该镁合金的成份含量为:3.5wt%Y、1.5wt%Zr、2wt%Nd、8wt%Gd、0.5wt%Dy、余量为Mg)镁合金经过压铸成型和热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为360~380MPa,屈服强度σ0.2为280~290Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例2:1000公斤Mg-6.5Y-0.45Zr-1Nd-1Sm-3.5Gd-0.5Tb镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭和Mg-25Tb中间合金预热
采用预热炉将表面洁净的845公斤纯镁锭、65公斤纯Y锭、15公斤Mg-30Zr中间合金、10公斤纯Nd锭、10公斤纯Sm锭、35公斤纯Gd锭、20公斤Mg-25Tb中间合金预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭和Mg-25Tb中间合金都盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值845公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭和Mg-25Tb中间合金连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在780~790℃,待Y、Mg-30Zr、Nd、Sm、Gd和Mg-25Tb完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与变形加工
用熔体转移泵将镁合金熔液输送到结晶器中,进行半连续铸造,制备成压力加工用的坯锭。
本发明的Mg-6.5Y-0.45Zr-1Nd-1Sm-3.5Gd-0.5Tb(即该镁合金的成份含量为:6.5wt%Y、0.45wt%Zr、1wt%Nd、1wt%Sm、3.5wt%Gd、0.5wt%Tb、余量为Mg)镁合金经过变形加工和热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为415~425MPa,屈服强度σ0.2为305~325Mpa;250℃时的抗拉强度σb为290~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例3:1000公斤Mg-5Y-1Zr-1.5Nd-0.5Sm-5Gd-0.5Ho镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、Mg-25Ho中间合金预热
采用预热炉将表面洁净的820公斤纯镁锭、50公斤纯Y锭、40公斤Mg-25Zr中间合金、15公斤纯Nd锭、5公斤纯Sm锭、50公斤纯Gd锭、20公斤Mg-25Ho中间合金预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、Mg-25Ho中间合金盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值820公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、Mg-25Ho中间合金连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在800~810℃,待Y、Mg-25Zr、Nd、Sm、Gd、Mg-25Ho完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、挤压铸造成型
根据铸件重量,用熔体定量转移泵将镁合金熔液分批浇注到挤压铸造机中,挤压铸造成铸件。
本发明的Mg-5Y-1Zr-1.5Nd-0.5Sm-5Gd-0.5Ho(即该镁合金的成份含量为:5wt%Y、1wt%Zr、1.5wt%Nd、0.5wt%Sm、5wt%Gd、0.5wt%Ho、余量为Mg)镁合金经过挤压铸造成型和热处理后具有如下性能:其室温抗拉强度σb为370~390MPa,屈服强度σ0.2为305~315Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~320Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例4:1000公斤Mg-6.5Y-1Zr-1.5Nd-0.5Sm-3.5Gd-0.5Er镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、Mg-25Ho中间合金预热
采用预热炉将表面洁净的820公斤纯镁锭、65公斤纯Y锭、40公斤Mg-25Zr中间合金、15公斤纯Nd锭、5公斤纯Sm锭、35公斤纯Gd锭、20公斤Mg-25Er中间合金预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、Mg-25Er中间合金盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值820公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、Mg-25Er中间合金连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在800~810℃,待Y、Mg-25Zr、Nd、Sm、Gd、Mg-25Er完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与挤压/拉拔加工
用熔体转移泵将镁合金熔液输送到结晶器中,进行半连续铸造,制备成压力加工用的坯锭。
本发明的Mg-6.5Y-1Zr-1.5Nd-0.5Sm-3.5Gd-0.5Er(即该镁合金的成份含量为:6.5wt%Y、1wt%Zr、1.5wt%Nd、0.5wt%Sm、3.5wt%Gd、0.5wt%Er、余量为Mg)镁合金,采用挤压/拉拔等工艺变形加工成棒材或线材,经过热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为415~425MPa,屈服强度σ0.2为305~325Mpa;250℃时的抗拉强度σb为290~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例5:1000公斤Mg-3.5Y-1Zr-1.5Nd-8Gd-0.5Tm镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和Mg-25Tm中间合金预热
采用预热炉将表面洁净的810公斤纯镁锭、35公斤纯Y锭、40公斤Mg-25Zr中间合金、15公斤纯Nd锭、80公斤纯Gd锭、20公斤Mg-25Tm中间合金预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和Mg-25Tm中间合金都盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值810公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和Mg-25Tm中间合金连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在780~790℃,待Y、Mg-25Zr、Nd、Gd和Mg-25Tm中间合金完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与轧制变形加工
用熔体转移泵将镁合金熔液输送到结晶器中,进行半连续铸造,制备成压力加工用的坯锭。
本发明的Mg-3.5Y-1Zr-1.5Nd-8Gd-0.5Tm(即该镁合金的成份含量为:3.5wt%Y、1wt%Zr、1.5wt%Nd、8wt%Gd、0.5wt%Tm、余量为Mg)镁合金,采用轧制变形加工成板材,经过热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为415~425MPa,屈服强度σ0.2为305~325Mpa;250℃时的抗拉强度σb为290~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例6:1000公斤Mg-6.5Y-1Zr-1.5Nd-3.5Gd-0.5Eu镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭、Mg-25Eu中间合金预热
采用预热炉将表面洁净的825公斤纯镁锭、65公斤纯Y锭、40公斤Mg-25Zr中间合金、15公斤纯Nd锭、35公斤纯Gd锭、20公斤Mg-25Eu中间合金预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭、Mg-25Eu中间合金盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值825公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭、Mg-25Eu中间合金连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在800~810℃,待Y、Mg-25Zr、Nd、Gd、Mg-25Eu完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与挤压变形加工
用熔体转移泵将镁合金熔液输送到结晶器中,进行半连续铸造,制备成压力加工用的坯锭。
本发明的Mg-6.5Y-1Zr-1.5Nd-3.5Gd-0.5Eu(即该镁合金的成份含量为:6.5wt%Y、1wt%Zr、1.5wt%Nd、3.5wt%Gd、0.5wt%Eu、余量为Mg)镁合金,采用挤压变形加工成管材、型材,经过热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为415~425MPa,屈服强度σ0.2为305~325Mpa;250℃时的抗拉强度σb为290~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例7:1000公斤Mg-3.5Y-0.6Zr-1Nd-3.5Gd-4.5Dy镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Dy锭预热
采用预热炉将表面洁净的855公斤纯镁锭、35公斤纯Y锭、20公斤Mg-30Zr中间合金、10公斤纯Nd锭、35公斤纯Gd锭和45公斤纯Dy锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Dy锭都盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值855公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Dy锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在780~790℃,待Y、Mg-30Zr、Nd、Gd和Dy完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与锻造成形加工
用熔体转移泵将镁合金熔液输送到结晶器中,进行半连续铸造,制备成锻造用的坯锭,然后采用锻压机将该坯锭锻造成锻件。
本发明的Mg-3.5Y-0.6Zr-1Nd-3.5Gd-4.5Dy(即该镁合金的成份含量为:3.5wt%Y、0.6wt%Zr、1wt%Nd、3.5wt%Gd、4.5wt%Dy、余量为Mg)镁合金经过锻造成型和热处理后具有如下性能:其室温抗拉强度σb为370~390MPa,屈服强度σ0.2为305~315Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~320Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例8:1000公斤Mg-1.5Y-1.8Zr-1Nd-0.5Sm-6Gd-4.5Tb镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭和纯Tb锭预热
采用预热炉将表面洁净的805公斤纯镁锭、15公斤纯Y锭、60公斤Mg-30Zr中间合金、10公斤纯Nd锭、5公斤纯Sm锭、60公斤纯Gd锭、45公斤纯Tb锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭和纯Tb锭都盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值850公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭和纯Tb锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在780~790℃,待Y、Mg-30Zr、Nd、Sm、Gd和Tb完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与变形加工
用熔体转移泵将镁合金熔液输送到结晶器中,进行半连续铸造,制备成压力加工用的坯锭。
本发明的Mg-1.5Y-1.8Zr-1Nd-0.5Sm-6Gd-4.5Tb(即该镁合金的成份含量为:1.5wt%Y、1.8wt%Zr、1wt%Nd、0.5wt%Sm、6wt%Gd、4.5wt%Tb、余量为Mg)镁合金经过变形加工和热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为415~425MPa,屈服强度σ0.2为305~325Mpa;250℃时的抗拉强度σb为290~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例9:1000公斤Mg-9.5Y-0.2Zr-0.5Nd-1Sm-2.5Gd-4.5Ho镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、纯Ho锭预热
采用预热炉将表面洁净的812公斤纯镁锭、95公斤纯Y锭、8公斤Mg-25Zr中间合金、5公斤纯Nd锭、10公斤纯Sm锭、25公斤纯Gd锭、45公斤纯Ho锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、纯Ho锭盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值850公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-25Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、纯Ho锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在800~810℃,待Y、Mg-25Zr、Nd、Sm、Gd、Ho完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、挤压铸造成形
根据铸件重量,用熔体转移泵将镁合金熔液分批浇注到挤压铸造机中,挤压铸造成铸件。
本发明的Mg-9.5Y-0.2Zr-0.5Nd-1Sm-2.5Gd-4.5Ho(即该镁合金的成份含量为:9.5wt%Y、0.2wt%Zr、0.5wt%Nd、1wt%Sm、2.5wt%Gd、4.5wt%Ho、余量为Mg)镁合金经过挤压铸造成型和热处理后具有如下性能:其室温抗拉强度σb为370~390MPa,屈服强度σ0.2为305~315Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~320Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例10:1000公斤Mg-3.5Y-0.6Zr-1Nd-0.5Sm-3.5Gd-4.5Er镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、纯Ho锭预热
采用预热炉将表面洁净的850公斤纯镁锭、35公斤纯Y锭、20公斤Mg-30Zr中间合金、10公斤纯Nd锭、5公斤纯Sm锭、35公斤纯Gd锭、45公斤纯Er锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、纯Er锭盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值850公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Sm锭、纯Gd锭、纯Er锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在800~810℃,待Y、Mg-30Zr、Nd、Sm、Gd、Er完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇铸与低压铸造成形
用熔体转移泵将镁合金熔液浇注到充分预热过的金属型铸造模具中凝固成铸锭。至此熔炼结束。
本发明的Mg-3.5Y-0.6Zr-1Nd-0.5Sm-3.5Gd-4.5Er(即该镁合金的成份含量为:3.5wt%Y、0.6wt%Zr、1wt%Nd、0.5wt%Sm、3.5wt%Gd、4.5wt%Er、余量为Mg)镁合金经过后续重熔、低压铸造成形和热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为360~380MPa,屈服强度σ0.2为280~290Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例11:1000公斤Mg-3.5Y-0.6Zr-1.5Nd-3.5Gd-4.5Tm镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Tm锭预热
采用预热炉将表面洁净的850公斤纯镁锭、35公斤纯Y锭、20公斤Mg-30Zr中间合金、15公斤纯Nd锭、35公斤纯Gd锭、45公斤纯Tm锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Tm锭都盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值850公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭和纯Tm锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在780~790℃,待Y、Mg-30Zr、Nd、Gd和Tm完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、压铸成形
根据铸件重量,用熔体定量转移泵将镁合金熔液分批浇注到冷室压铸机的压室中,压铸成铸件。
本发明的Mg-3.5Y-0.6Zr-1.5Nd-3.5Gd-4.5Tm(即该镁合金的成份含量为:3.5wt%Y、0.6wt%Zr、1.5wt%Nd、3.5wt%Gd、4.5wt%Tm、余量为Mg)镁合金经过压铸成形和热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为360~380MPa,屈服强度σ0.2为280~290Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
实施例12:1000公斤Mg-3.5Y-0.6Zr-1.5Nd-3.5Gd-4.5Eu镁合金制备方法。
1、熔炼准备
接通预热炉、熔化炉的电源,升温。将预热炉升温到420~460℃,将熔化炉升温到600~620℃,向熔化炉内通入保护气体(0.2~0.5%SF6+N2)。
2、纯镁锭、纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭、纯Eu锭预热
采用预热炉将表面洁净的850公斤纯镁锭、35公斤纯Y锭、20公斤Mg-30Zr中间合金、15公斤纯Nd锭、35公斤纯Gd锭、45公斤纯Eu锭预热到260~360℃,其中纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭、纯Eu锭盛放在加料筐中,连同加料筐一起放入预热炉中预热。加料筐采用3mm厚的Cr13号钢板加工制成,在钢板上钻出大量的Φ5mm的小孔,使之成筛子状。
3、纯镁锭熔化
首先加入80~90公斤表面洁净的纯镁锭,使其在前述混合气体保护下完全熔化,然后分批将预热到设定温度的纯镁锭加入到熔化炉中。第1次加入约25~40公斤,具体加入量以镁锭完全淹没在镁液中为准;待完全熔化后再加入第2批预热镁锭,加入量仍然以镁锭完全淹没在镁液中为准;如此反复,直至镁锭加入量达到预定值850公斤,完全熔化后,用扒渣勺将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在760~780℃。
4、合金化
将预热后的纯Y锭、Mg-30Zr中间合金、纯Nd锭、纯Gd锭、纯Eu锭连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,将镁熔液温度控制在800~810℃,待Y、Mg-25Zr、Nd、Gd、Eu完全溶解后,再在该温度下保温30~40分钟,使所有合金元素都均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
5、浇注与砂型铸造成形
用熔体转移泵将镁合金熔液浇注到砂型铸造的砂型型腔中凝固成铸件。
本发明的Mg-3.5Y-0.6Zr-1.5Nd-3.5Gd-4.5Eu(即该镁合金的成份含量为:3.5wt%Y、0.6wt%Zr、1.5wt%Nd、3.5wt%Gd、4.5wt%Eu、余量为Mg)镁合金砂型铸件经过热处理后具有如下性能:室温抗拉强度σb为350~370MPa,屈服强度σ0.2为280~290Mpa;250℃时的抗拉强度σb为300~310Mpa;250℃、200Mpa应力持续加载10小时,产生的蠕变变形小于0.2%;中性盐雾实验抗盐雾腐蚀性,失重≤0.11mg/cm2.24小时。
Claims (9)
1、一种抗蠕变镁合金,其特征在于:该镁合金的成份含量为:Y的含量为1.5~10wt%,Zr的含量为0.15~2.0wt%,Nd的含量为0.3~2.0wt%,Gd的含量为2.5~8wt%,及Sm、Dy、Tb、Ho、Er、Tm和Eu中一种或几种,其中,Sm的含量为0~1.5wt%,Dy的含量为0~5wt%,Tb的含量为0~5wt%,Ho的含量为0~5wt%,Er的含量为0~5wt%,Tm的含量为0~5wt%,Eu的含量为0~5wt%,其余为Mg。
2、根据权利要求1所述的抗蠕变镁合金,其特征在于:所述的Y的含量为3.5~6.5wt%。
3、根据权利要求1或2所述的抗蠕变镁合金,其特征在于:Zr的含量为0.45~1.5wt%。
4、根据权利要求3所述的抗蠕变镁合金,其特征在于:所述的Nd的含量为1.0~2.0wt%。
5、根据权利要求4所述的抗蠕变镁合金,其特征在于:所述的Nd和Sm的总含量为1.2~2.2wt%。
6、根据权利要求4所述的抗蠕变镁合金,其特征在于:所述的Gd的含量为3.5~8wt%。
7、根据权利要求6所述的抗蠕变镁合金,其特征在于:所述的Gd、Dy、Tb、Ho、Er、Tm和Eu的总含量为3.5~9wt%。
8、一种权利要求1所述的抗蠕变镁合金的熔炼方法,其特征在于:该方法包括下述步骤:
(1)、以纯镁锭、纯Y锭、Mg-Zr中间合金和纯Nd锭,以及Gd、Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu的纯金属锭或它们和镁的中间合金锭为原料,按权利要求1所述的镁合金的成份的重量百分比进行备料;
(2)、将预热炉升温到160~660℃,并将熔化炉升温到500~800℃,且向熔化炉通入保护气体;
(3)、在预热炉中,将纯镁锭预热到100~600℃,同时将纯Y锭、Mg-Zr中间合金和纯Nd锭,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu的纯金属锭中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种,预热到100~500℃;
(4)、在已经预热的熔化炉中进行纯镁锭的熔炼,首先将占1熔化炉的熔化重量1/2~1/20的预热纯镁锭加入熔化炉中,使其在保护气体的保护下完全熔化,然后将其余的预热纯镁锭分批加入到熔化炉中,待前一批预热纯镁锭熔化后,再加入下一批预热镁锭,每批加入量以纯镁锭完全淹没在镁熔液中为准;如此重复进行,直至纯镁锭加入量达到预定值,完全熔化后,将熔液表面的浮渣清理干净,将温度控制在680~860℃;
(5)、将预热后的纯Y锭、Mg-Zr中间合金和纯Nd锭,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu的纯金属锭中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种,连同盛放它们的加料筐一起没入镁熔液中,加料筐为低碳钢或高铬钢制成,其上密布着大量的小孔,便于Y,Mg-Zr中间合金,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种的溶解和扩散;
(6)、将镁熔液温度控制在720~860℃,待Y,Mg-Zr中间合金,以及Gd或Mg-Gd中间合金,还和Dy、Tb、Ho、Er、Tm、Sm、Eu中一种或几种或它们和镁的中间合金锭中一种或几种完全溶解后,再在750~860℃保温10~60分钟,使所有合金元素均匀分布在镁熔液中;之后,浇注光谱试样,进行炉前分析,如果成分和含量不合格,可加料调整,直至合格。
(7)、最后,将镁合金熔液浇注到充分预热过的金属型铸造模具或者砂型铸造模具中凝固成铸锭或铸件;或者将镁合金熔液输送到结晶器中,进行连续或半连续铸造,然后采用轧制、挤压、拉拔或锻造工艺变形加工成板材、管材、型材、棒材、线材或各种锻件;或者将镁合金熔液根据铸件重量分批浇注到挤压铸造机或压铸机中,挤压铸造或压铸成铸件;或者采用低压铸造工艺将镁合金铸造成铸件。
9、根据权利要求8所述的抗蠕变镁合金的熔炼方法,其特征在于:所述的保护气体为含有0.2~0.5体积%SF6的N2。
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Cited By (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008032087A3 (en) * | 2006-09-13 | 2008-05-22 | Magnesium Elektron Ltd | Magnesium gadolinium alloys |
EP2169090A1 (en) * | 2008-09-30 | 2010-03-31 | BIOTRONIK VI Patent AG | Implant made of a biodegradable magnesium alloy |
WO2010038016A1 (en) * | 2008-09-30 | 2010-04-08 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloys containing rare earths |
EP2264200A1 (en) * | 2008-04-01 | 2010-12-22 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Magnesium alloy and process for producing the same |
WO2011117628A1 (en) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloys containing heavy rare earths |
WO2011117298A1 (en) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Biotronik Ag | Implant made of a biodegradable magnesium alloy |
WO2011117630A1 (en) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloy containing heavy rare earths |
CN102485928A (zh) * | 2010-12-03 | 2012-06-06 | 北京有色金属研究总院 | 含富铈混合稀土的高强度耐热镁合金及其制备加工方法 |
CN103014466A (zh) * | 2012-12-20 | 2013-04-03 | 常熟市东方特种金属材料厂 | 一种镁-钬-钇合金 |
CN103045923A (zh) * | 2012-12-20 | 2013-04-17 | 常熟市东方特种金属材料厂 | 一种镁-钆合金 |
CN103088224A (zh) * | 2012-12-17 | 2013-05-08 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 铝合金熔炼过程中加入锌锭的方法 |
CN102052190B (zh) * | 2009-10-27 | 2013-05-08 | 株式会社日立制作所 | 铸造耐热稀土镁合金发动机活塞及其制备方法 |
CN103484743A (zh) * | 2013-10-17 | 2014-01-01 | 中国科学院长春应用化学研究所 | 一种稀土镁合金及其制备方法 |
CN103820689A (zh) * | 2012-11-19 | 2014-05-28 | 北京有色金属研究总院 | 含两系稀土的高强耐热镁合金及其制备加工方法 |
CN104651692A (zh) * | 2013-11-20 | 2015-05-27 | 沈阳工业大学 | 一种高强韧耐热稀土镁合金及其制备方法 |
CN105018813A (zh) * | 2015-07-07 | 2015-11-04 | 河南科技大学 | 一种抗蠕变稀土镁合金及其制备方法 |
WO2016123181A1 (en) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | Medtronic Vascular Inc. | Magnesium and rare earth element alloy |
CN105934529A (zh) * | 2014-01-23 | 2016-09-07 | 死海镁金属有限公司 | 高性能抗蠕变镁合金 |
CN106086563A (zh) * | 2016-08-05 | 2016-11-09 | 沈阳明腾科技有限公司 | 一种高强耐热铸造镁合金及其制备方法 |
CN106367649A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-02-01 | 肖旅 | 易于制备和塑性成形的镁合金及其构件制造方法 |
CN106834766A (zh) * | 2015-12-03 | 2017-06-13 | 北京有色金属研究总院 | 一种制备大尺寸高合金元素含量镁合金铸锭的方法 |
CN109913724A (zh) * | 2019-03-18 | 2019-06-21 | 上海交通大学 | 含As耐蚀Mg-Gd-Y系合金及其制备方法 |
CN110284016A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-09-27 | 航天材料及工艺研究所 | 一种低密度、中高强稀土铸造镁合金及其制备方法 |
US11286544B2 (en) * | 2017-01-11 | 2022-03-29 | The Boeing Company | Calcium-bearing magnesium and rare earth element alloy and method for manufacturing the same |
-
2007
- 2007-07-04 CN CNB2007101182878A patent/CN100469930C/zh active Active
Cited By (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008032087A3 (en) * | 2006-09-13 | 2008-05-22 | Magnesium Elektron Ltd | Magnesium gadolinium alloys |
US8329094B2 (en) | 2008-04-01 | 2012-12-11 | Kobe Steel, Ltd. | Magnesium alloy and process for producing the same |
EP2264200A1 (en) * | 2008-04-01 | 2010-12-22 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Magnesium alloy and process for producing the same |
EP2264200A4 (en) * | 2008-04-01 | 2011-03-02 | Kobe Steel Ltd | MAGNESIUM ALLOY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
EP2169090A1 (en) * | 2008-09-30 | 2010-03-31 | BIOTRONIK VI Patent AG | Implant made of a biodegradable magnesium alloy |
WO2010038016A1 (en) * | 2008-09-30 | 2010-04-08 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloys containing rare earths |
CN102187004A (zh) * | 2008-09-30 | 2011-09-14 | 镁电子有限公司 | 含稀土的镁合金 |
US9017604B2 (en) | 2008-09-30 | 2015-04-28 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloys containing rare earths |
CN102187004B (zh) * | 2008-09-30 | 2014-05-07 | 镁电子有限公司 | 含稀土的镁合金 |
JP2012504186A (ja) * | 2008-09-30 | 2012-02-16 | マグネシウム エレクトロン リミテッド | 希土類元素を含有するマグネシウム合金 |
CN102052190B (zh) * | 2009-10-27 | 2013-05-08 | 株式会社日立制作所 | 铸造耐热稀土镁合金发动机活塞及其制备方法 |
WO2011117630A1 (en) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloy containing heavy rare earths |
WO2011117298A1 (en) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Biotronik Ag | Implant made of a biodegradable magnesium alloy |
CN102892909A (zh) * | 2010-03-25 | 2013-01-23 | 镁电子有限公司 | 含有重稀土的镁合金 |
US20130041455A1 (en) * | 2010-03-25 | 2013-02-14 | Bodo Gerold | Implant made of a biodegradable magnesium alloy |
WO2011117628A1 (en) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloys containing heavy rare earths |
CN102892909B (zh) * | 2010-03-25 | 2015-04-22 | 镁电子有限公司 | 含有重稀土的镁合金 |
AU2011231630B2 (en) * | 2010-03-25 | 2014-05-22 | Biotronik Ag | Implant made of a biodegradable magnesium alloy |
JP2013524004A (ja) * | 2010-03-25 | 2013-06-17 | マグネシウム エレクトロン リミテッド | 重希土類元素含有マグネシウム合金 |
US9920402B2 (en) | 2010-03-25 | 2018-03-20 | Magnesium Elektron Limited | Magnesium alloys containing heavy rare earths |
CN102762235A (zh) * | 2010-03-25 | 2012-10-31 | 百多力股份公司 | 由生物降解性镁合金制成的植入物 |
CN102485928A (zh) * | 2010-12-03 | 2012-06-06 | 北京有色金属研究总院 | 含富铈混合稀土的高强度耐热镁合金及其制备加工方法 |
CN103820689A (zh) * | 2012-11-19 | 2014-05-28 | 北京有色金属研究总院 | 含两系稀土的高强耐热镁合金及其制备加工方法 |
CN103088224A (zh) * | 2012-12-17 | 2013-05-08 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 铝合金熔炼过程中加入锌锭的方法 |
CN103045923A (zh) * | 2012-12-20 | 2013-04-17 | 常熟市东方特种金属材料厂 | 一种镁-钆合金 |
CN103014466A (zh) * | 2012-12-20 | 2013-04-03 | 常熟市东方特种金属材料厂 | 一种镁-钬-钇合金 |
CN103484743A (zh) * | 2013-10-17 | 2014-01-01 | 中国科学院长春应用化学研究所 | 一种稀土镁合金及其制备方法 |
CN103484743B (zh) * | 2013-10-17 | 2016-01-20 | 中国科学院长春应用化学研究所 | 一种稀土镁合金及其制备方法 |
CN104651692A (zh) * | 2013-11-20 | 2015-05-27 | 沈阳工业大学 | 一种高强韧耐热稀土镁合金及其制备方法 |
CN105934529A (zh) * | 2014-01-23 | 2016-09-07 | 死海镁金属有限公司 | 高性能抗蠕变镁合金 |
WO2016123181A1 (en) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | Medtronic Vascular Inc. | Magnesium and rare earth element alloy |
CN107208200A (zh) * | 2015-01-28 | 2017-09-26 | 美敦力瓦斯科尔勒公司 | 镁及稀土元素合金 |
CN105018813A (zh) * | 2015-07-07 | 2015-11-04 | 河南科技大学 | 一种抗蠕变稀土镁合金及其制备方法 |
CN106834766A (zh) * | 2015-12-03 | 2017-06-13 | 北京有色金属研究总院 | 一种制备大尺寸高合金元素含量镁合金铸锭的方法 |
CN106834766B (zh) * | 2015-12-03 | 2018-11-30 | 北京有色金属研究总院 | 一种制备大尺寸高合金元素含量镁合金铸锭的方法 |
CN106086563A (zh) * | 2016-08-05 | 2016-11-09 | 沈阳明腾科技有限公司 | 一种高强耐热铸造镁合金及其制备方法 |
CN106367649A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-02-01 | 肖旅 | 易于制备和塑性成形的镁合金及其构件制造方法 |
US11286544B2 (en) * | 2017-01-11 | 2022-03-29 | The Boeing Company | Calcium-bearing magnesium and rare earth element alloy and method for manufacturing the same |
CN109913724A (zh) * | 2019-03-18 | 2019-06-21 | 上海交通大学 | 含As耐蚀Mg-Gd-Y系合金及其制备方法 |
CN110284016A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-09-27 | 航天材料及工艺研究所 | 一种低密度、中高强稀土铸造镁合金及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN100469930C (zh) | 2009-03-18 |
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