CN101050502A - 一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 - Google Patents
一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101050502A CN101050502A CN 200710052132 CN200710052132A CN101050502A CN 101050502 A CN101050502 A CN 101050502A CN 200710052132 CN200710052132 CN 200710052132 CN 200710052132 A CN200710052132 A CN 200710052132A CN 101050502 A CN101050502 A CN 101050502A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- line energy
- welding
- soldering
- deoxidation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明涉及一种大线能量焊接的高强度船板钢及其制造方法。经炼钢、精炼后进行连铸、热轧;铸坯的化学成分及其含量是:C为0.01~0.18wt%、Si为0.05~0.4wt%、Mn为1.0~1.8wt%、Als为0.001~0.06wt%、Nb为0.01~0.08wt%、Ti为0.01~0.08wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0001~0.0030wt%、或Ca或Mg或Zr为0.0001~0.030wt%、P<0.015wt%、S<0.010wt%、其余为Fe及不可避免的杂质。其工艺是:保持钢水中的氧含量在10-600ppm,用Fe-Ti合金或者金属Ti进行脱氧后加入Ca、Mg、Zr中的一种;再用Al线进行最终脱氧后加入B,铸坯经均热、轧后控制驰豫、在线冷却即可。本发明具有化学成分和工艺简单、抗大线能量焊接的特点,适于船舶军舰等大型结构用钢。
Description
技术领域:
本发明属于高强度钢技术领域。尤其涉及一种能够抗大线能量(150-600kJ/cm)焊接的高强度船板钢及其制造方法。
背景技术
近年来,随着造船行业远距离运输量的增长,集装箱运输船只的大型化得到了快速发展,已由原先的6000TEU(按每20英尺的体积换算)级发展到8000TEU级,目前正在向10000TEU超大型船发展。大型集装箱运输船所使用的钢材,要求比传统的船板具有更高的强度和厚度,屈服强度(Ys)390MPa的钢板最大厚度已经达到65mm以上,而厚板在使用传统焊接方法焊接时,需多层焊接,施工效率显著下降,适用于大线能量焊接的气电立焊(EGW)实际焊接线能量已超过500kJ/cm,属于超大能量输入,另外,对于常规船舶,为了提高造船能力,也将进一步提高效率而采用电渣焊和EGW等大线能量焊接工艺。
因此,焊接效率高的单面埋弧焊、气电焊、电渣焊等大线能量焊接技术相继被采用,这给传统的高强度钢带来了新的问题,即焊接粗晶热影响区(HAZ)的强度和韧性变差,且易产生焊接冷裂纹等缺陷。因此,HAZ韧性的改善成为低合金高强度钢大线能量焊接研究和开发的热点和重点。
在大线能量输入的焊接条件下,焊接热影响区(HAZ)的组织将急剧长大,焊接接头的韧性将有较大的下降。另外,对于传统的TMCP技术,随着钢板强度的提高和厚度的增加,必须提高碳当量Ceq,这是导致焊接性能和焊接接头韧性恶化的又一因素。
大线能量焊接条件下低合金高强度船板钢的组织转变行为与控制必须充分综合考虑母材及其焊接热影响区组织的形成过程及其控制方法。因为大焊接热输入条件下的焊接热影响区组织的粗化、热影响区的软化以及由此而造成的焊接热影响区的脆化和接头强度的降低是低合金高强度钢焊接中的主要问题。围绕上述问题,国内外学者和材料、冶金工程师对低合金高强度钢的焊接热影响区组织性能特征、奥氏体晶粒长大动力学等方面进行了大量的研究与探索,研究和设计出新的大线能量焊接条件下高强度钢及其制造方法,但也存在如下问题:
(1)焊接线能量低。一般为50-150kJ/cm,如“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL 02115877.0)、“高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法”(ZL 01133562.9)、“大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法”(ZL 01128316.5)、“大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法”(ZL 01128476.5)等专利技术。
(2)对氧的含量未作出明确的规定。如“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL 02115877.0)、“高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法”(ZL01133562.9)、“大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法”(ZL 01128316.5)、大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法(01128476.5)、“一种可大线能量焊接的厚钢板及制造方法”(CN 200510023216.0)、“大线能量焊接水电站压力管用钢及其生产方法”(CN200510019165.4)、“可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法”(ZL 200410017255.5)等专利技术,难以提高产品质量和焊接线能量。
(3)Si含量较高。如“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL02115877.0)“高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法”(ZL 01133562.9)、“大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法”(01128316.5)、“大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法”(ZL 01128476.5)、“一种可大线能量焊接的厚钢板及制造方法”(CN 200510023216.0)、“大线能量焊接水电站压力管用钢及其生产方法”(ZL 200510019165.4)、“可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法”(ZL 200410017255.5)等专利技术。较高含量的Si会促进M/A的形成,降低HAZ的韧性。
(4)含有昂贵金属钒。如“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL02115877.0)、“高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法”(ZL 01133562.9)、“大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法”(ZL 01128316.5)、“大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法”(ZL 01128476.5)、“大线能量焊接水电站压力管用钢及其生产方法”(ZL 200510019165.4)、“可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法”(ZL200410017255.5)等专利技术,会使产品的成本提高。
(5)采用调质工艺生产。如“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL02115877.0)专利技术,该技术生产过程复杂、环节多、生产成本高,同时采用调质工艺生产,含碳量一般来讲比非调质工艺要高,不利于抗更大的线能量焊接和实现控制轧制和控制冷却以及机械热处理工艺(TMCP)。
(6)钢中含有稀土元素。“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL02115877.0)、“高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法”(ZL 01133562.9)、“大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法”(ZL 01128316.5)、“大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法”(ZL 01128476.5)、“一种可大线能量焊接的厚钢板及制造方法”(CN 200510023216.0)等专利技术。稀土元素为非常活泼的元素,不容易控制,而且容易污染钢水,对钢材质量不利。
发明内容
本发明的目的是提供一种化学成分简单、工艺过程简单、抗大线能量焊接、低焊接裂纹敏感性、抗拉强度为400~800MPa的造船用厚钢板及其制造方法。
为实现上述目的,本发明所采用的技术方案是:将铁水、或废钢、或铁水与废钢经炼钢、精炼,然后进行连铸、热轧;连铸铸坯的化学成分及其含量是:C为0.01~0.18wt%、Si为0.05~0.4wt%、Mn为1.0~1.8wt%、Als为0.001~0.06wt%、Nb为0.01~0.08wt%、Ti为0.01~0.08wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0001~0.0030wt%、或Ca或Mg或Zr为0.0001~0.030wt%、P<0.015wt%、S<0.010wt%、其余为Fe及不可避免的杂质。其中:
炼钢、精炼的工艺是:采用转炉或者电弧炉冶炼成钢水。测定钢水中的氧含量,保持钢水中的氧含量在10~600ppm;用Fe-Ti合金或者金属Ti进行脱氧,再根据铸坯的化学成分及其含量,脱氧后加入Ca、Mg、Zr中的一种,然后用Al线进行最终脱氧,最终脱氧后加入B。钢水成分达到要求后,将钢水温度调整到出钢温度。
热轧工艺是:铸坯加热至1100~1320℃,均热1.5~3.5小时;进行热轧,轧制成20~100mm厚的钢板;轧制后保温5~300秒,再以0.1℃/s~50℃/s的冷却速度在线冷却。
由于采用上述技术方案,尤其是利用科学的微合金控制技术和先进的TMCP技术,本发明具有化学成分简单、工艺过程简单、抗大线能量焊接、低焊接裂纹敏感性的特点。所制造的船板钢抗拉强度为400~800MPa,在150~600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3,焊接后不需进行热处理。故能有效地降低焊接施工强度,提高制造效率,减少制造成本,节约资源和能源。因而适合埋弧焊、气保焊、气电焊、电渣焊等大线能量输入的各种焊接。
用本发明所制造的钢板广泛适用于大型货柜船板和LPG船体等低合金高强度(抗拉强度为400~800MPa)和150-600kJ/cm线能量输入的造船用厚钢板的制造,尤其适用于船舶军舰等大型结构、设备、设施等结构用钢。
具体实施方式
下面结合实施例,对本发明作进一步描述。
实施例1
一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法。将铁水经炼钢、精炼,然后进行连铸、热轧;连铸铸坯的化学成分是:C为0.04~0.08wt%、Si为0.2~0.4wt%、Mn为1.3~1.7wt%、Als为0.02~0.06wt%、Nb为0.05~0.07wt%、Ti为0.01~0.05wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0010~0.0030wt%、Ca为0.001~0.0030wt%、P<0.010wt%、S<0.008wt%、其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例1的炼钢、精炼的工艺是:采用转炉冶炼成钢水;用快速定氧探头测定钢水中的氧含量,保持钢水中的氧含量在500ppm;用Fe-Ti合金进行脱氧,再根据铸坯的化学成分,脱氧后加入Ca;然后用Al线进行最终脱氧,最终脱氧后加入B;钢水成分达到铸坯的化学成分后,将钢水温度调整到出钢温度,然后进行连铸,浇注成铸坯。
热轧工艺是:将铸坯加热至1100~1320℃,均热1.5~2.5小时;进行热轧,轧制成30mm厚的钢板;轧制后保温5~10秒,再以5℃/s~15℃/s的冷却速度在线冷却。
轧制后的钢板抗拉强度为550MPa,在线能量为400-600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后可不进行热处理。焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。
实施例2
一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法。将废钢经炼钢、精炼,然后进行连铸、热轧;连铸铸坯的化学成分是:C为0.03~0.07wt%、Si为0.2~0.4wt%、Mn为1.2~1.4wt%、Als为0.03~0.06wt%、Nb为0.03~0.06wt%、Ti为0.02~0.05wt%、N为0.004~0.008wt%、B为0.0010~0.0030wt%、Mg为0.004~0.008wt%、P<0.010wt%、S<0.008wt%、其余为Fe及不可避免的杂质。
炼钢、精炼的工艺是:采用转炉冶炼成钢水。用快速定氧探头测定钢种的氧含量,保持钢水中的氧含量在300ppm;用金属Ti进行脱氧,再根据铸坯的化学成分,脱氧后加入Mg;然后用A1线进行最终脱氧,最终脱氧后加入B;钢水成分达到要求后,将钢水温度调整到出钢温度。然后进行连铸,浇注成230mm的铸坯。
热轧工艺是:铸坯加热至1200~1280℃,均热1.5~2.5小时;进行热轧,轧制成40mm厚的钢板;轧制后保温10~25秒,再以10℃/s~20℃/s的冷却速度在线冷却。
用本实施例制成的钢板,抗拉强度为520MPa,在线能量为400~600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后不进行热处理。焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。
实例3
一种大线能量焊接非调质低合金高强度船板钢及其制造方法。将废钢经炼钢、精炼,然后进行连铸、热轧;连铸铸坯的化学成分是:C为0.02~0.06wt%、Si为0.1~0.3wt%、Mn为1.3~1.7wt%、Als为0.01~0.05wt%、Nb为0.02~0.06wt%、Ti为0.01~0.05wt%、N为0.006~0.0080wt%、B为0.0016~0.0022wt%、Zr为0.01~0.03wt%、P<0.010wt%、S<0.008wt%、其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例3的炼钢、精炼工艺是:采用电弧炉冶炼成钢水;用快速定氧探头测定钢水中的氧含量,保持钢水中的氧含量在400ppm;用Fe-Ti合金进行脱氧,再根据铸坯的化学成分,脱氧后加入Zr;然后用Al线进行最终脱氧,最终脱氧后加入B;钢水成分达到要求后,将钢水温度调整到出钢温度。然后进行连铸,浇注成板厚为250mm的铸坯。
热轧工艺是:铸坯加热至1200~1300℃,均热2~2.5小时;进行热轧,轧制成50mm厚的钢板;轧制后保温8~15秒,再以15℃/s~25℃/s的冷却速度在线冷却。
用本实施3例制成的钢板,抗拉强度为550MPa,在线能量为400-600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后可不进行热处理。焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。
本实施例1、2、3具有化学成分和工艺过程简单、抗大线能量焊接、低焊接裂纹敏感性的特点。故能有效地降低焊接施工强度,提高制造效率,减少制造成本,节约资源和能源。所制造的船板钢适合埋弧焊、气保焊、气电焊、电渣焊等150-600kJ/cm的线能量输入的造船用厚钢板。可广泛适用于大型货柜船板和LPG船体等抗拉强度为400-800MPa的高强度造船用厚钢板,尤其适用于船舶军舰等大型结构、设备、设施等。
Claims (4)
1、一种大线能量焊接高强度船板钢的制造方法,其特征在于将铁水、或废钢、或铁水与废钢经炼钢、精炼后,进行连铸、热轧;连铸铸坯的化学成分及其含量是:C为0.01~0.18wt%、Si为0.05~0.4wt%、Mn为1.0~1.8wt%、Als为0.001~0.06wt%、Nb为0.01~0.08wt%、Ti为0.01~0.08wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0001~0.0030wt%、或Ca或Mg或Zr为0.0001~0.030wt%、P<0.015wt%、S<0.010wt%、其余为Fe及不可避免的杂质。
2、根据权利要求1所述的大线能量焊接高强度船板钢的制造方法,其特征在于所述的炼钢、精炼的工艺是:采用转炉或者电弧炉冶炼成钢水;测定钢水中的氧含量,保持钢水中的氧含量在10-600ppm;用Fe-Ti合金或者金属Ti进行脱氧,再根据铸坯的化学成分及其含量,脱氧后加入Ca、Mg、Zr中的一种;然后用Al线进行最终脱氧,最终脱氧后加入B。
3、根据权利要求1所述的大线能量焊接高强度船板钢的制造方法,其特征在于所述的热轧工艺是:先将铸坯加热至1100~1320℃,均热1.5~3.5小时;再进行热轧,轧制为20~100mm厚钢板,轧制后保温5~300秒;然后以0.1℃/s~50℃/s的冷却速度在线冷却。
4、根据权利要求1~3项中任一项所述的大线能量焊接高强度船板钢的制造方法所制造的大线能量焊接高强度船钢板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2007100521329A CN100523252C (zh) | 2007-05-10 | 2007-05-10 | 一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2007100521329A CN100523252C (zh) | 2007-05-10 | 2007-05-10 | 一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101050502A true CN101050502A (zh) | 2007-10-10 |
CN100523252C CN100523252C (zh) | 2009-08-05 |
Family
ID=38782097
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2007100521329A Expired - Fee Related CN100523252C (zh) | 2007-05-10 | 2007-05-10 | 一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN100523252C (zh) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101812639A (zh) * | 2010-04-20 | 2010-08-25 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种高强度大线能量焊接船体用钢及其生产方法 |
CN101660092B (zh) * | 2008-08-27 | 2011-04-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高强度高韧性Zr-B复合微合金钢及其生产方法 |
CN102191356A (zh) * | 2010-03-11 | 2011-09-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 大线能量焊接用厚钢板的夹杂物控制方法 |
CN102251173A (zh) * | 2010-05-17 | 2011-11-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本大线能量焊接高强度高韧性钢板 |
CN102367546A (zh) * | 2011-10-28 | 2012-03-07 | 首钢总公司 | 一种船板表面耐海岸大气腐蚀氧化铁皮的控制方法 |
CN102747280A (zh) * | 2012-07-31 | 2012-10-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN103215507A (zh) * | 2013-04-18 | 2013-07-24 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种提高大线能量焊接性能的钢板冶炼方法 |
CN115572914A (zh) * | 2022-09-09 | 2023-01-06 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种水电钢板s420nl及其生产方法 |
CN115647055A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-01-31 | 河北纵横集团丰南钢铁有限公司 | 一种高强度汽车大梁钢的生产工艺 |
CN117802413A (zh) * | 2024-03-01 | 2024-04-02 | 日钢营口中板有限公司 | 一种具有优异焊接性能的400MPa级TMCP钢板及其生产方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1147613C (zh) * | 2000-04-12 | 2004-04-28 | Posco公司 | 用于焊接结构的具有TiN+MnS析出相的钢板及其制造方法和使用该钢板的焊接结构 |
CN1302144C (zh) * | 2004-03-29 | 2007-02-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法 |
-
2007
- 2007-05-10 CN CNB2007100521329A patent/CN100523252C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101660092B (zh) * | 2008-08-27 | 2011-04-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高强度高韧性Zr-B复合微合金钢及其生产方法 |
CN102191356B (zh) * | 2010-03-11 | 2012-11-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 大线能量焊接用厚钢板的夹杂物控制方法 |
CN102191356A (zh) * | 2010-03-11 | 2011-09-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 大线能量焊接用厚钢板的夹杂物控制方法 |
CN101812639A (zh) * | 2010-04-20 | 2010-08-25 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种高强度大线能量焊接船体用钢及其生产方法 |
CN102251173A (zh) * | 2010-05-17 | 2011-11-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本大线能量焊接高强度高韧性钢板 |
CN102367546A (zh) * | 2011-10-28 | 2012-03-07 | 首钢总公司 | 一种船板表面耐海岸大气腐蚀氧化铁皮的控制方法 |
CN102367546B (zh) * | 2011-10-28 | 2012-11-21 | 首钢总公司 | 一种船板表面耐海岸大气腐蚀氧化铁皮的控制方法 |
CN102747280A (zh) * | 2012-07-31 | 2012-10-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN102747280B (zh) * | 2012-07-31 | 2014-10-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN103215507A (zh) * | 2013-04-18 | 2013-07-24 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种提高大线能量焊接性能的钢板冶炼方法 |
CN115572914A (zh) * | 2022-09-09 | 2023-01-06 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种水电钢板s420nl及其生产方法 |
CN115647055A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-01-31 | 河北纵横集团丰南钢铁有限公司 | 一种高强度汽车大梁钢的生产工艺 |
CN117802413A (zh) * | 2024-03-01 | 2024-04-02 | 日钢营口中板有限公司 | 一种具有优异焊接性能的400MPa级TMCP钢板及其生产方法 |
CN117802413B (zh) * | 2024-03-01 | 2024-05-03 | 日钢营口中板有限公司 | 一种具有优异焊接性能的400MPa级TMCP钢板及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN100523252C (zh) | 2009-08-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100523252C (zh) | 一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 | |
CN110565016B (zh) | 一种630MPa高强度抗震指标钢筋及其生产方法 | |
CN102912221B (zh) | 一种大厚度高层建筑用结构钢板及其生产方法 | |
CN1296509C (zh) | 高强度易焊接时效硬化钢及其生产方法 | |
CN108374122B (zh) | 一种海上可焊接结构用s460g2+m钢板及其生产方法 | |
CN100523254C (zh) | 一种大线能量焊接非调质高强度钢板及其制造方法 | |
CN102994874A (zh) | 屈服强度500MPa级高止裂韧性钢板及其生产方法 | |
CN111088451A (zh) | 一种钢筋混凝土用600MPa级钢筋及其生产方法 | |
CN100523255C (zh) | 一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 | |
KR20230076811A (ko) | 극지 해양 공정용 강판 및 이의 제조 방법 | |
WO2023029282A1 (zh) | 一种工程机械用高强度钢板的生产方法 | |
CN112251672B (zh) | 焊接性能优良的低屈强比eh690钢板及其制造方法 | |
KR20230059826A (ko) | 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법 | |
KR20230172017A (ko) | 고입열 용접이 가능한 해양공학용 내식성 고강도 강판 및 이의 제조 방법 | |
WO2022236961A1 (zh) | 一种海洋石油平台用api 2w-50钢板及其生产方法 | |
CN101660094B (zh) | 一种大线能量焊接低合金高强度钢板及其制造方法 | |
CN100523253C (zh) | 一种大线能量焊接低合金高强度钢板及其制造方法 | |
CN106086650B (zh) | 一种可大线能量焊接的极地船用钢板及其制备方法 | |
CN110184534B (zh) | 一种100~150mm厚具有优异模焊处理后性能的特厚钢板及其生产方法 | |
CN112746216A (zh) | 一种耐海洋环境海水干湿交替腐蚀钢板及其制造方法 | |
CN113737088A (zh) | 低屈强比、高韧性及高焊接性800MPa级钢板及其制造方法 | |
CN101658983B (zh) | 一种大线能量焊接低合金钢用高韧性气体保护焊丝 | |
CN101748328A (zh) | 一种可大线能量焊接的船体结构用钢板及其制造方法 | |
CN116043113A (zh) | 一种tmcp工艺生产的焊前免预热桥梁钢及其制备方法 | |
CN104498827A (zh) | 一种355MPa级大线能量焊接用钢及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C17 | Cessation of patent right | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20090805 Termination date: 20100510 |