CN100523255C - 一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 - Google Patents
一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN100523255C CN100523255C CNB2007100521352A CN200710052135A CN100523255C CN 100523255 C CN100523255 C CN 100523255C CN B2007100521352 A CNB2007100521352 A CN B2007100521352A CN 200710052135 A CN200710052135 A CN 200710052135A CN 100523255 C CN100523255 C CN 100523255C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- ocean
- steel plate
- high intensity
- line energy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
本发明涉及一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法。该板坯的化学成分及其含量是:C为0.01~0.25wt%、Si为0.05~0.5wt%、Mn为0.5~1.8wt%、Ni为0.1~1.5wt%、Cu为0.1~1.5wt%、Als为0.001~0.06wt%、Nb为0.01~0.08wt%、Ti为0.01~0.08wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0001~0.003wt%、P为<0.010wt%、S为<0.005wt%,其余为Fe及不可避免的杂质。制造工艺是:经炼钢后用Fe-Ti合金或者金属Ti进行脱氧,用Al线进行最终脱氧后加入B。再经连铸、均热、控制轧制、轧后弛豫控制、在线冷却即可。本发明可有效地降低焊接施工强度,提高制造效率,减少成本,节约资源和能源,适用于海洋平台、船舶军舰等大型结构、设备、设施等。
Description
技术领域:
本发明属于低合金高强度钢技术领域。尤其涉及一种能够抗大线能量(150~600kJ/cm)焊接的低合金高强度海洋用钢板及其制造方法。
背景技术
海洋周围储存着丰富的石油与天然气,早在20世纪70年代英国与挪威就在北海地区开发油气田,随着人类对海洋的不断开发,大型海洋采油平台得到了迅速发展。海洋平台具有工作条件荷刻,安全可靠性要求严格,使用寿命长,维护保养困难等特点,对钢的性能和冶金质量提出了很高的要求。
海洋平台所处环境恶劣,除承受重力载荷外,还要考虑到风载荷、波浪载荷、海流载荷、冰载荷、地震载荷等的影响,这就决定了平台用钢的特殊性,特别是平台节点用Z向钢要求高强度、高韧性、抗疲劳、耐腐蚀、抗层状撕裂及可焊性良好,在冶金质量上要求采取低P、低S、低夹杂、细化晶粒等控制措施。尤其是对于高强度的厚钢板,为了提高焊接效率,其焊接性能要求更高。
近三十年来,为了提高大型工程结构的焊接效率,保证其使用的安全可靠性,焊接效率高的单面埋弧焊、气电焊、电渣焊等大线能量焊接技术相继被采用,这给传统的低合金高强度钢带来了新的问题,即焊接粗晶热影响区(HAZ)的强度和韧性变差,且易产生焊接冷裂纹等缺陷。因此,HAZ韧性的改善成为低合金高强度钢大线能量焊接研究和开发的热点和重点。
大线能量焊接条件下低合金高强度海洋平台用钢的组织转变行为与控制必须充分综合考虑母材及其焊接热影响区组织的形成过程及其控制方法。因为大焊接热输入条件下的焊接热影响区组织的粗化、热影响区的软化以及由此而造成的焊接热影响区的脆化和接头强度的降低是低合金高强度钢焊接中的主要问题。
为此,国内外对低合金高强度钢的焊接热影响区组织性能特征、奥氏体晶粒长大动力学等方面进行了大量的研究与探索,研究和设计出新的大线能量焊接条件下高强度钢及其制造方法。如大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL 02115877.0)、“高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法”(ZL 01133562.9)、“大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法”(ZL 01128316.5)、大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法(ZL01128476.5)、“一种可大线能量焊接的厚钢板及制造方法”(CN 200510023216.0)、“大线能量焊接水电站压力管用钢及其生产方法”(CN 200510019165.4)、“可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法”(ZL 200410017255.5)、如“大线能量低焊接裂纹敏感性系列钢及其生产方法”(ZL02115877.0),但也存在如下问题:
1、焊接线能量低,一般为50~150kJ/cm;
2、对氧的含量未作出明确的规定,难以提高产品质量和焊接线能量;
3、Si含量较高,因较高含量的Si会促进M/A的形成,降低HAZ的韧性;
4、含有昂贵金属钒,使产品的成本提高;
5、有的采用调质工艺生产,因而生产过程复杂、环节多、生产成本高,由于采用调质工艺生产,含碳量一般来讲比非调质工艺要高,不利于抗更大的线能量焊接和实现控制轧制和控制冷却以及机械热处理工艺(TMCP);
6、钢中含有稀土元素,稀土元素为非常活泼的元素,不容易控制,而且容易污染钢水,不利于产品质量的提高。
发明内容
本发明的目的是提供一种化学成分简单、易于控制、生产成本低、工艺过程简单的大线能量焊接高强度海洋用钢板的制造方法。所制造的钢板能够大线能量焊接,强度高,裂纹敏感性低,低温韧性好。
为实现上述目的,本发明所采用的技术方案是:该板坯的化学成分及其含量是:C为0.01~0.25wt%、Si为0.05~0.5wt%、Mn为0.5~1.8wt%、Ni为0.1~1.5wt%、Cu为0.1~1.5wt%、Als为0.001~0.06wt%、Nb为0.01~0.08wt%、Ti为0.01~0.08wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0001~0.003wt%、P为<0.010wt%、S为<0.005wt%,其余为Fe及不可避免的杂质;
其制造工艺是:采用转炉或者电弧炉将铁水、或废钢、或铁水与废钢经炼钢后进行精炼,精炼工艺是先测定钢水中的氧含量,保持钢水中的氧含量在10~600ppm,用Fe-Ti合金或者金属Ti进行脱氧,再用Al线进行最终脱氧。根据板坯的化学成分及其含量,最终脱氧后加入B,然后进行连铸、热轧。
热轧工艺是:先将铸坯加热至1100~1320℃,再均热2~4小时后进行热轧,轧制为20~100mm厚钢板,轧后控制弛豫5~300s,然后以1~30℃/s的冷却速度在线进行冷却即可。
由于本发明采用科学的微合金控制技术和先进的TMCP技术,因此具有化学成分简单、易于控制、生产成本低、工艺过程简单的特点。所制造的海洋用钢板的抗拉强度为600~1000MPa,能在150~600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后不需进行热处理,焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。故钢板焊接质量高,裂纹敏感性低,低温韧性好,抗拉强度高,能有效地降低焊接施工强度,提高制造效率,减少制造成本,节约资源和能源。
因此,所制造的海洋用钢板可广泛适用于海洋平台、船舶军舰等大型结构、设备、设施等,尤其适合埋弧焊、气保焊、气电焊、电渣焊等各种焊接。
具体实施方式
下面结合具体实施方式,对本发明作进一步描述:
实施例1
一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法。该板坯的化学成分及其含量是:C为0.04~0.08wt%、Si为0.2~0.4wt%、Mn为1.2~1.8wt%、Ni为0.2~0.4wt%、Cu为0.4~0.8wt%、Als为0.03~0.05wt%、Nb为0.03~0.07wt%、Ti为0.01~0.05wt%、N为0.006~0.010wt%、B为0.0010~0.0020wt%、P为<0.009wt%、S为<0.005wt%,其余为Fe及不可避免的杂质。
其制造工艺是:用转炉将铁水经炼钢后进行精炼,精炼工艺是先用快速定氧探头测定钢中的氧含量,保持钢水中的氧含量在500ppm,用Fe-Ti合金进行脱氧,再用Al线进行最终脱氧;根据铸坯的化学成分及其含量,最终脱氧后加入B,然后进行连铸、热轧。铸坯厚度为210mm。
其热轧工艺是:先将铸坯加热至1150~1250℃,再均热2~3小时后进行热轧,轧制为40mm厚的钢板。轧后控制弛豫5~10s,然后以8~15℃/s的冷却速度在线冷却即可。
本实施例所制造的钢板抗拉强度为550MPa,可在400~600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后不需进行热处理,焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。
实施例2
一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法。该板坯的化学成分及其含量是:C为0.03~0.07wt%、Si为0.2~0.4wt%、Mn为1.0~1.4wt%、Ni为0.3~0.5wt%、Cu为0.1~1.5wt%、Als为0.04~0.06wt%、Nb为0.02~0.06wt%、Ti为0.01~0.05wt%、N为0.002~0.010wt%、B为0.001~0.003wt%、P为<0.010wt%、S为<0.005wt%,其余为Fe及不可避免的杂质。
其制造工艺是:采用转炉将铁水与废钢经炼钢后进行精炼,精炼工艺是先用快速定氧探头测定钢中的氧含量,保持钢水中的氧含量在300ppm,用Fe-Ti合金进行脱氧,再用Al线进行最终脱氧。根据板坯的化学成分及其含量,最终脱氧后加入B,然后进行连铸、热轧。铸坯板厚为230mm。
热轧工艺是:先将铸坯加热至1200~1300℃,再均热2.5~3.5小时后进行热轧,轧制为50mm厚的钢板。轧后控制弛豫10~20s,然后以10~15℃/s的冷却速度在线冷却即可。
本实施例所制造的钢板的抗拉强度为520MPa,可在400~600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后可不进行热处理。焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。
实施例3
一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法。该板坯的化学成分及其含量是:C为0.03~0.05wt%、Si为0.1~0.3wt%、Mn为1.3~1.5wt%、Ni为0.4~0.5wt%、Cu为0.4~0.8t%、Als为0.01~0.05wt%、Nb为0.02~0.06wt%、Ti为0.02~0.04wt%、N为0.006~0.010wt%、B为0.0010~0.0025wt%、P为<0.009wt%、S为<0.004wt%,其余为Fe及不可避免的杂质。
其制造工艺是:采用转炉将废钢经炼钢后进行精炼,精炼工艺是先用快速定氧探头测定钢中的氧含量,保持钢水中的氧含量在400ppm,用金属Ti进行脱氧,再用Al线进行最终脱氧。根据板坯的化学成分及其含量,最终脱氧后加入B,然后进行连铸、热轧。铸坯板厚为250mm。
热轧工艺是:先将铸坯加热至1220~1280℃,再均热2~3小时后进行热轧,轧制为60mm厚的钢板。轧后控制弛豫15~30s,然后以10~20℃/s的冷却速度在线进行冷却即可。
本实施例所制造的钢板的抗拉强度为550MPa,可在400~600kJ/cm的线能量下进行焊接,焊接后可不进行热处理。焊接HAZ的冲击功不低于母材冲击功的2/3。
本具体实施方式具有化学成分和工艺简单、易于控制、生产成本低的特点。所制造的钢板可广泛用于海洋平台、船舶军舰等大型结构、设备、设施等,适合埋弧焊、气保焊、气电焊、电渣焊等400~600kJ/cm大线能量输入的各种焊接,故焊接质量高、裂纹敏感性低、低温韧性好、抗拉强度高,能有效地降低焊接施工强度,提高制造效率,减少制造成本,节约资源和能源。
Claims (2)
1、一种大线能量焊接高强度海洋用钢板的制造方法,其特征在于该板坯的化学成分及其含量是:C为0.01~0.25wt%、Si为0.05~0.5wt%、Mn为0.5~1.8wt%、Ni为0.1~1.5wt%、Cu为0.1~1.5wt%、Als为0.001~0.06wt%、Nb为0.01~0.08wt%、Ti为0.01~0.08wt%、N为0.002~0.012wt%、B为0.0001~0.003wt%、P为<0.010wt%、S为<0.005wt%,其余为Fe及不可避免的杂质;
其制造工艺是:采用转炉或者电弧炉将铁水或废钢或铁水与废钢经炼钢后进行精炼,精炼工艺是先测定钢水中的氧含量,保持钢水中的氧含量在10~600ppm,用Fe-Ti合金或者金属Ti进行脱氧,再用Al线进行最终脱氧,根据板坯的化学成分及其含量,最终脱氧后加入B,然后进行连铸、热轧;
热轧工艺是:先将铸坯加热至1100~1320℃,再均热2~4小时后进行热轧,轧制为20~100mm厚钢板,轧后控制弛豫5~300s,然后以1~30℃/s的冷却速度在线进行冷却。
2、根据权利要求1所述的大线能量焊接高强度海洋用钢板的制造方法所制造的大线能量焊接高强度海洋用钢板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2007100521352A CN100523255C (zh) | 2007-05-10 | 2007-05-10 | 一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2007100521352A CN100523255C (zh) | 2007-05-10 | 2007-05-10 | 一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101050505A CN101050505A (zh) | 2007-10-10 |
CN100523255C true CN100523255C (zh) | 2009-08-05 |
Family
ID=38782101
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2007100521352A Expired - Fee Related CN100523255C (zh) | 2007-05-10 | 2007-05-10 | 一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN100523255C (zh) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102031441B (zh) * | 2010-11-01 | 2012-11-28 | 武汉科技大学 | 用于钢中硫化物球化和分散的复合添加剂及使用方法 |
CN101985719A (zh) * | 2010-11-01 | 2011-03-16 | 武汉科技大学 | 冶炼大线能量焊接低合金钢的复合添加剂及使用方法 |
CN102363238B (zh) * | 2011-08-15 | 2013-07-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种低温海工用厚板埋弧焊焊接工艺 |
CN103114241A (zh) * | 2013-02-25 | 2013-05-22 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 可大线能量焊接的热轧态屈服强度460MPa级钢板 |
CN106086650B (zh) * | 2016-07-25 | 2018-05-01 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种可大线能量焊接的极地船用钢板及其制备方法 |
CN106191659B (zh) * | 2016-08-19 | 2018-07-24 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种可大线能量焊接的海洋工程用钢板及其制造方法 |
CN107217216A (zh) * | 2017-06-05 | 2017-09-29 | 苏州双金实业有限公司 | 一种环保易焊接合金钢 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1396963A (zh) * | 2000-12-01 | 2003-02-12 | Posco公司 | 用于焊接结构的具有TiN+MnS析出相的钢板及其制造方法和使用该钢板的焊接结构 |
CN1676656A (zh) * | 2004-03-29 | 2005-10-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法 |
-
2007
- 2007-05-10 CN CNB2007100521352A patent/CN100523255C/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1396963A (zh) * | 2000-12-01 | 2003-02-12 | Posco公司 | 用于焊接结构的具有TiN+MnS析出相的钢板及其制造方法和使用该钢板的焊接结构 |
CN1676656A (zh) * | 2004-03-29 | 2005-10-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN101050505A (zh) | 2007-10-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100523252C (zh) | 一种大线能量焊接高强度船板钢及其制造方法 | |
CN100455692C (zh) | 一种高强度耐候钢的生产方法 | |
CN100523255C (zh) | 一种大线能量焊接高强度海洋用钢板及其制造方法 | |
CN108374122B (zh) | 一种海上可焊接结构用s460g2+m钢板及其生产方法 | |
CN101928885B (zh) | 抗硫化氢腐蚀管线用钢及其生产方法 | |
CN102392195A (zh) | 一种高强度高韧性核电压力容器锻件钢及其制造方法 | |
CN103521946A (zh) | 一种高强度奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝 | |
CN100523254C (zh) | 一种大线能量焊接非调质高强度钢板及其制造方法 | |
CN103882344A (zh) | 加钒铬钼钢板及其生产方法 | |
CN101643888A (zh) | 一种抗拉强度700MPa级低焊接裂纹敏感性钢及其生产方法 | |
CN112251672B (zh) | 焊接性能优良的低屈强比eh690钢板及其制造方法 | |
CN103317256A (zh) | 一种高温强度优异的奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝 | |
JP2023528422A (ja) | 極地海洋工事用鋼板及びその製造方法 | |
CN104805378A (zh) | 一种高强韧的超低碳中锰钢中厚板及其制备方法 | |
CN111455272A (zh) | 一种热轧高强度s500ml钢板及其生产方法 | |
CN103451561B (zh) | 一种可大热输入量焊接的耐候钢板及其生产方法 | |
CN113652607A (zh) | 一种1000MPa级调质型水电用钢板及其生产方法 | |
CN107557662B (zh) | 调质型800MPa级低成本易焊接厚钢板及其生产方法 | |
CN110358973A (zh) | 一种低成本s420nl低温韧性钢板及制造方法 | |
CN104911319A (zh) | 低温球罐容器用钢板及其生产方法 | |
CN101660094B (zh) | 一种大线能量焊接低合金高强度钢板及其制造方法 | |
CN104532147A (zh) | 固定海上平台用s460g2+qt钢板及其生产方法 | |
KR20230172017A (ko) | 고입열 용접이 가능한 해양공학용 내식성 고강도 강판 및 이의 제조 방법 | |
CN102586683A (zh) | Ni系低温钢及制造方法、液化天然气储罐和运输船用船体 | |
CN111101068A (zh) | 低镍含量耐大气腐蚀钢及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C17 | Cessation of patent right | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20090805 Termination date: 20100510 |