CN101007384A - 17－4ph钢管制造方法 - Google Patents
17－4ph钢管制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101007384A CN101007384A CN 200610023697 CN200610023697A CN101007384A CN 101007384 A CN101007384 A CN 101007384A CN 200610023697 CN200610023697 CN 200610023697 CN 200610023697 A CN200610023697 A CN 200610023697A CN 101007384 A CN101007384 A CN 101007384A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cold
- temperature
- heat treatment
- finished product
- hours
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
17－4PH钢管制造方法，其包括如下步骤：a.热加工，管坯热穿孔：加热温度1090～1150℃，保温时间为15～35分钟；b.软化热处理：温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；c.冷加工：冷轧；d.软化热处理：温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；e.酸洗；f.重复步骤c～e循环轧制，直至成品尺寸；g.成品热处理：固溶处理1020～1050℃+15～30分钟，沉淀硬化处理，450～630℃+3.5～4.5小时，成品得到高强度且耐腐蚀性极好的沉淀硬化型马氏体组织；h.成品酸洗。本发明一改以往用管坯经镗孔、车削得到所需外径和壁厚的管型件工艺，而是采用热穿孔，热穿孔后再经冷加工得到所需外径和壁厚的管型件的工艺，缩短生产周期、降低生产成本、提高产品金属收得率、提高经济效益。
Description
技术领域
本发明涉及冶金行业不锈钢无缝钢管的压力加工(制管技术)的生产方法，尤其是17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢钢管的制管技术。
背景技术
不锈钢无缝钢管是一种用途广泛的金属制品，常用于化工、核电、食品、航空以及军事等领域，制管生产工艺有：(1)镗孔成荒管+车削加工至成品规格。(2)热加工(挤压、穿孔)+冷加工，将实心管坯加工成荒管，荒管经后续的冷加工及精整工序：打头→酸洗→润滑后再经冷加工(冷拔/冷轧)及去油→打头→热处理→矫直→酸洗→润滑→冷拔(循环冷加工至成品规格，成品的质量符合所需要求。
目前，国内外荒管的生产主要方法有：
1、热挤压
挤压荒管须在管坯上钻一个几乎穿透的孔，再经过特殊材料制成的内外模具在几千吨的压力下挤压成型。其优点：变形条件好，品种适应性强，可生产热塑性较差的高合金材料。缺点：挤压机的设备投资大，工模具相当庞大，国内极少应用。
2、热穿孔
热穿孔的优点：设备投资小，生产成本低。缺点：热穿孔变形条件差，品种适应性差。可生产一般的碳素钢、合金钢和不锈钢。
3、镗孔
镗孔成型荒管的优点：品种适应性强，可生产热塑性极差的高合金材料。缺点：荒管成材率低，不同的壁厚成材率在20％～40％，且加工费用高，周期长，不适于批量生产。
17-4PH是美国开发研制的马氏体沉淀硬化型不锈钢，其对应的中国牌号为0Cr17Ni4Cu4Nb，17-4PH含有Cu，Cu与Ni形成硬化中间相，并通过时效强化处理产生晶格沉淀强化，其最大的优点是具有高的强度和优良的耐腐蚀性能，与18-8铬镍奥氏体不锈钢相当，及具有更好的可焊性、强韧性，同时，切削性能也较好。17-4PH既具有18-8铬镍奥氏体不锈钢的高耐腐蚀性，又具有Cr12Mo类合金钢的高强度，它主要用于高强度、耐腐蚀性强的部件如：容器、结构、零件，也可用于高温零件，如汽轮机零件等。
17-4PH在我国已有三十多年的冶炼及加工历史，但主要以棒材为主，因无缝钢管的深度冷加工生产存在很大的难度，用户均以热轧棒材通过镗孔获得荒管，再精加工车削成所需成品，其金属收得率极低。
目前，国内17-4PH钢管型件的生产主要方法是镗孔，镗孔后再经车削得到所需外径和壁厚的管型件。
镗孔的不足之处：荒管成材率低，不同的壁厚成材率在20％～40％，且加工费用高，周期长，不适于批量生产。此外，有由镗孔后车削所得的无缝钢管，由于未经冷变形工序，其材料的晶粒度较粗，其力学性能相对较差。
镗孔工艺的品种适应性强，可生产热塑性较差的高合金材料。但管型件金属收得率低，不同厚度管型件的成材率为20％～40％，且加工费用高，加工周期长，不适于批量生产。
至目前为止，我国无一家钢铁企业通过热穿孔+冷加工工艺生产17-4PH钢的无缝钢管产品。
在冈毅民主编的《中国不锈钢腐蚀手册》第12页马氏体沉淀硬化不锈钢中明确指出：17-4PH钢较难进行深度冷成型。这充分说明17-4PH钢无缝钢管冷加工生产存在一定的难度。
发明内容
本发明的目的在于提供一种17-4PH钢管制造方法，缩短生产周期、降低生产成本、提高产品金属收得率、提高经济效益。
本发明一改以往用管坯经镗孔，镗孔后再经车削得到所需外径和壁厚的管型件的工艺，而是采用热穿孔，热穿孔后再经冷加工得到所需外径和壁厚的管型件的工艺。
为达到上述目的，本发明的技术方案是，17-4PH钢管制造方法，其包括如下步骤：
a.热加工：管坯热穿孔，加热温度1090～1150℃，保温时间为15～35分钟；
b.软化热处理：温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；
c.冷加工：冷轧、冷拔；
d.软化热处理：温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；
e.酸洗，
f.重复步骤c～e循环轧制，直至成品尺寸；
g.成品热处理；
h.成品酸洗。
其中，如冷加工为冷拔，热穿孔后及时打头，打头温度1000～1030℃，空冷，然后软化热处理进行冷拔，热处理温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；如冷加工为冷轧，则热穿孔后及时软化热处理，软化热处理温度650～700℃，保温时间4～5.5小时。
所述的酸洗浓度为8～12％HF+10～20％HNO3，酸液温度为40～70℃。
a.热加工
管坯热穿孔，加热温度在1090～1150℃，保温时间为15～35分钟，17-4PH中含有Cu元素，Cu元素能增强热加工的变形抗力，故希望提高管坯的加热温度以增强其热加工的加工塑性，但Cu是低熔点的元素，加热温度又不能太高；热穿孔参数：孔型椭园度为1.09～1.1，冷却方式为空冷；其余热穿孔的调整工艺参数同一般不锈钢；
b.软化热处理
热穿孔工序后要求马上进行软化热处理，以防止钢管表面产生裂纹以及为后续的冷加工作好塑性准备。热穿孔后的钢管呈过饱和固溶体状态，存在较强的内应力。所以，热穿孔后应马上进行消除应力热处理。同时，热穿孔经空冷后得到马氏体组织，不能满足后续冷加工所需的塑性，所以，热穿孔后荒管应马上进行软化热处理，既消内应力又为后续的冷加工作好组织准备；
c.冷加工-打头
打头温度为：1000～1030℃，空冷；由于17-4PH钢在热加工温度下组织状态为奥氏体组织，热加工性能极好；但加热温度又不能太高，防止晶粒过大而影响后续的冷加工性能。打头时要热装炉，且快速加热、快速打头，采用空冷；
d.软化热处理，既消内应力又为后续的冷加工作好组织准备；
e.酸洗
不同的状态采用不同的酸洗工艺，热穿孔状态荒管，管表面氧化皮较薄，表面状态极好，耐酸性好。以及成品时效处理状态钢管的耐酸性也极好，所以，对于耐酸性较好的产品，为了提高其表面质量，产品在浓度为8～12％HF+10～20％HNO3，温度为40～70℃的酸缸内进行。而对于中间制品即软化态钢管的酸洗，一般建议在浓度较低的酸缸内进行，单框且不脱钩酸洗，随时观察以防止过酸。
17-4PH钢在不同的状态下，其耐腐蚀性是截然不同的。本发明解决了17-4PH钢在加工过程中的酸洗不清和易过酸问题。原理：热穿孔状态荒管和时效态管均已经过固溶处理，组织内的碳化物充分固溶于固溶体基体内，具有很强的耐腐性。而软化态钢管在基体晶界处有大量的碳化物析出，降低了其耐腐性。
3、热处理工艺：
17-4PH钢软化处理制度为：室状炉，温度650～700℃，保温时间4～5.5小时，空冷得到回火索氏体组织，起到软化组织的作用，由于17-4PH钢较难进行深度冷成型，本发明就是采用了合理的软化热处理制度，使其顺利地进行后续的冷加工变形。软化处理后在板条状的马氏体组织中析出碳化物，得到回火索氏体组织，起到软化组织的作用。
冷轧成品热处理制度为：成品热处理，固溶处理1020～1050℃，保温15～30分钟，沉淀硬化处理，温度为450～630℃，保温3.5～4.5小时；通过采用(固溶处理+沉淀硬化处理)时效强化处理工艺后，成品得到了高强度且耐腐蚀性极好的沉淀硬化型马氏体组织，既具备了强的抗腐蚀性能，又具备了高的力学性能。
下表1为二种不同的强化工艺获得材料强度和抗腐蚀性能的比较。
表1
| 试样号 | 来料状态 | 指标 | 单位 | 检测结果 | 抗腐蚀性能 |
| 1 | 1030℃固溶处理+550℃×4小时沉淀硬化处理 | ∑b | Mpa | 1130 | 好 |
| σ0.2 | pa | 1060 | |||
| δ | ％ | 16.0 | |||
| 2 | ∑b | Mpa | 1140 | ||
| σ0.2 | Mpa | 1060 | |||
| δ | ％ | 15.0 | |||
| 3 | 冷态+550℃×4小时处理 | σb | Mpa | 1330 | 极差 |
| σ0.2 | Mpa | 1270 | |||
| δ | ％ | 10.0 | |||
| 4 | σb | Mpa | 1320 | ||
| σ0.2 | Mpa | 1260 | |||
| δ | ％ | 10.5 |
从上表两种不同的强化热处理制度所得性能可看出：1030℃水冷固溶处理+550℃×4小时时效处理与冷态+550℃×4小时时效处理均能起到力学性能的强化作用。但从酸洗工序中发现经1030℃水冷固溶处理+550℃×4小时时效处理的钢管抗腐蚀性能比冷态+550℃×4小时时效处理后的钢管要强得多，故成品热处理采用(固溶处理+沉淀硬化处理)时效强化处理工艺后既具备强的抗腐蚀性能，又具备高的力学性能。这就是17-4PH钢的独特优势。
固溶处理使碳化物充分固溶于固溶体基体内，得到过饱和的固溶体，使组织具备极强的耐腐性，并为后面的沉淀硬化处理作好组织准备。同时，550℃×4小时沉淀硬化处理主要是固溶体内的Cu-Ni沉淀相析出进行时效强化。最终成品得到高强度且耐腐蚀性极好的沉淀硬化型马氏体组织。冷态+550℃×4小时处理：因无固溶处理工序，所以产品就不具备高耐腐蚀的性能。
本发明的优点在于：
(1)由于17-4PH钢较难进行深度冷成型，本发明采用了合理的软化热处理制度，使其顺利地进行后续的冷加工变形；
(2)正确制定管坯加热制度和热穿孔参数以及打头工序的热加工工艺；
(3)17-4PH钢在不同的状态下，其耐腐蚀性是截然不同的，本发明解决了17-4PH钢在加工过程中的酸洗不清和易过酸问题；
(4)为了使成品得到高强度且耐腐蚀性极好的沉淀硬化型马氏体组织。成品热处理采用(固溶处理+沉淀硬化处理)时效强化处理工艺后既具备强的抗腐蚀性能，又具备高的力学性能。
实践证明本发明工艺合理，可操作性强，生产的17-4PH马氏体沉淀硬化型不锈钢无缝钢管质量稳定，生产成本低，制管成材率高达65％，大大高于现有技术——镗孔的成材率20％～40％，其成品的力学性能优于经镗孔后车削所得无缝钢管的力学性能；具有明显的经济效益和社会效益。
附图说明
图1为本发明的工艺流程图；
图2为本发明一实施例——Φ85mm管坯的加热制度示意图。
具体实施方式
参见图1，本发明的工艺流程图。现以用Φ85mm管坯生产Φ21×6mm成品为例：
1、热加工
参见图2，85mm管坯的加热制度，1120～1140℃为管坯的加热温度，50～60′为管坯加热段时间，20～25′为管坯保持在1120～1140℃范围内的均热时间，而管坯从室温开始升温的预热速度因受不确定因素而不限。
随着管坯尺寸大小的变化，其加热温度和保温时间均要作适当调整。
热穿孔技术参数见表2：
表2
| 规格(mm) | 电流(A) | 轧辊转速 | 两辊间距(mm) | 顶头(钼) | 顶头伸出(mm) | 导板距(mm) | 冷却方式 |
| 90×6 | 800 | 380转/分 | 75 | Ф70 | 72 | 81 | 空冷 |
2、冷加工
冷加工各工艺道次的工序见下表3：
表3
| 道次 | 设备型号 | 变形尺寸(mm) | 工序 |
| 0 | Ф90×6 | 热处理、酸洗、矫直、切管、打头、酸洗、润滑 | |
| 1 | 65T | Ф86×5.75连拉外径80 | 冷拔、去油、检验、热处理、矫直、切管、酸洗、润滑 |
| 2 | LG80 | Ф57×4.3 | 冷轧、去油、检验、热处理、矫直、切管、酸洗、润滑 |
| 3 | LG50 | Ф38×2.75 | 冷轧、去油、检验、热处理、矫直、酸洗、润滑 |
| 4 | LD60 | Ф34×1.90 | 冷轧、去油、检验、热处理、矫直、切管、 (轧头)、酸洗、(润滑)、检验 |
| 5 | LB10t | Ф26连拉Ф21 | 冷拔、去油、热处理、矫直、切管、检验、切管、酸洗、检验 |
3、打头
打头温度为：1000～1030℃，空冷，打头后应马上进行热处理；
4、酸洗
对于中间制品即软化态钢管的酸洗，一般建议在浓度较低的酸缸内进行，单框且不脱钩酸洗，随时观察以防止过酸，酸洗时间一般不超过10秒，而对于荒管和成品即时效态管，为了提高其表面质量，建议在浓度为8％HF+15％HNO3，温度为40～70℃的酸缸内进行；
5、中间制品软化处理制度为：室状炉，温度650℃，保温时间4小时，空冷；
6、成品强化热处理制度采用：1030℃固溶处理+550℃×4小时沉淀硬化处理工艺；
7、空拔增壁量：此钢如采用冷拔出产品，在控制壁厚时因注意其壁厚变化量，其变化量与一般奥氏体不锈钢相当；
8、其余加工工艺同一般马氏体不锈钢的加工工艺。
Claims (5)
1.17-4PH钢管制造方法，其包括如下步骤：
a.热加工：管坯热穿孔，加热温度1090～1150℃，保温时间为15～35分钟；
b.软化热处理：温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；
c.冷加工：冷轧或冷拔；
d.软化热处理：温度650～700℃，保温时间4～5.5小时；
e.酸洗，
f.重复步骤c～e循环轧制，直至成品尺寸；
g.成品热处理；
h.成品酸洗。
2.如权利要求1所述的17-4PH钢管制造方法，其特征是，如冷加工为冷拔，热穿孔后及时打头，打头温度1000～1030℃，空冷，然后软化热处理进行冷拔，软化热处理温度650～700℃，保温时间4～5.5小时。
3.如权利要求1所述的17-4PH钢管制造方法，其特征是，所述的酸洗浓度为8～12％HF+10～20％HNO3，温度为40～70℃。
4.如权利要求1所述的17-4PH钢管制造方法，其特征是，管坯热穿孔，加热温度在1090～1150℃，保温时间为15～35分钟，热穿孔参数：
孔型椭园度为1.09～1.1，冷却方式为空冷。
5.如权利要求1所述的17-4PH钢管制造方法，其特征是，成品热处理，固溶处理1020～1050℃+15～30分钟，沉淀硬化处理，450～630℃+3.5～4.5小时，成品得到高强度且耐腐蚀性极好的沉淀硬化型马氏体组织。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 200610023697 CN101007384A (zh) | 2006-01-26 | 2006-01-26 | 17－4ph钢管制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 200610023697 CN101007384A (zh) | 2006-01-26 | 2006-01-26 | 17－4ph钢管制造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101007384A true CN101007384A (zh) | 2007-08-01 |
Family
ID=38696161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 200610023697 Pending CN101007384A (zh) | 2006-01-26 | 2006-01-26 | 17－4ph钢管制造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101007384A (zh) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101829694A (zh) * | 2010-05-28 | 2010-09-15 | 沈阳和世泰通用钛业有限公司 | 一种tc4拉拔管材的生产方法 |
| CN101612700B (zh) * | 2008-06-23 | 2010-10-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 马氏体沉淀硬化不锈钢无缝钢管的制备方法 |
| CN101961730A (zh) * | 2010-09-27 | 2011-02-02 | 苏州奕欣特钢管业有限公司 | 一种钢管制造方法 |
| CN102019283A (zh) * | 2011-01-06 | 2011-04-20 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 防止航空不锈管晶间腐蚀的除脂方法 |
| CN103627870A (zh) * | 2012-08-14 | 2014-03-12 | 宝钢特钢有限公司 | 一种锅炉用不锈钢管的热处理方法和制造方法 |
| CN104357634A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-02-18 | 苏州双金实业有限公司 | 一种630钢的处理方法 |
| CN105127200A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 中国钢研科技集团有限公司 | 核电站稳压器波动管的制造方法 |
| CN105904168A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-08-31 | 江苏迪欧姆股份有限公司 | 一种冷轧/冷拔精密焊接钢管的制造新工艺 |
| CN105983835A (zh) * | 2015-02-06 | 2016-10-05 | 辽宁美托科技有限公司 | 不锈钢气瓶特殊焊接工艺 |
| CN106048158A (zh) * | 2016-07-28 | 2016-10-26 | 北京动力机械研究所 | 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢材料热处理工艺 |
| CN106755862A (zh) * | 2016-11-11 | 2017-05-31 | 合鸿新材科技有限公司 | 一种适用于冷变形工艺的低温软化方法 |
| CN108127003A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-06-08 | 江苏银环精密钢管有限公司 | 一种钎具用23CrNi3Mo合金钢无缝管的制造方法 |
| CN111500831A (zh) * | 2020-06-12 | 2020-08-07 | 山东建筑大学 | 一种17-4ph基座的热处理工艺 |
| CN112222221A (zh) * | 2020-09-23 | 2021-01-15 | 无锡金羊管件有限公司 | 一种不锈钢制的异径弯头的成型工艺 |
| CN112981214A (zh) * | 2021-01-19 | 2021-06-18 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的制造方法 |
| CN114535330A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-05-27 | 钢铁研究总院有限公司 | 一种制备15-5ph不锈钢管材的方法 |
| CN115430995A (zh) * | 2022-09-05 | 2022-12-06 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种50Mn18Cr4V无磁钢管的制造方法 |
-
2006
- 2006-01-26 CN CN 200610023697 patent/CN101007384A/zh active Pending
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101612700B (zh) * | 2008-06-23 | 2010-10-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 马氏体沉淀硬化不锈钢无缝钢管的制备方法 |
| CN101829694A (zh) * | 2010-05-28 | 2010-09-15 | 沈阳和世泰通用钛业有限公司 | 一种tc4拉拔管材的生产方法 |
| CN101961730A (zh) * | 2010-09-27 | 2011-02-02 | 苏州奕欣特钢管业有限公司 | 一种钢管制造方法 |
| CN102019283A (zh) * | 2011-01-06 | 2011-04-20 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 防止航空不锈管晶间腐蚀的除脂方法 |
| CN102019283B (zh) * | 2011-01-06 | 2012-04-18 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 防止航空不锈管晶间腐蚀的除脂方法 |
| CN103627870B (zh) * | 2012-08-14 | 2016-02-24 | 宝钢特钢有限公司 | 一种锅炉用不锈钢管的热处理方法和制造方法 |
| CN103627870A (zh) * | 2012-08-14 | 2014-03-12 | 宝钢特钢有限公司 | 一种锅炉用不锈钢管的热处理方法和制造方法 |
| CN104357634A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-02-18 | 苏州双金实业有限公司 | 一种630钢的处理方法 |
| CN104357634B (zh) * | 2014-11-21 | 2016-06-08 | 苏州双金实业有限公司 | 一种630钢的处理方法 |
| CN105983835A (zh) * | 2015-02-06 | 2016-10-05 | 辽宁美托科技有限公司 | 不锈钢气瓶特殊焊接工艺 |
| CN105127200A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 中国钢研科技集团有限公司 | 核电站稳压器波动管的制造方法 |
| CN105904168A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-08-31 | 江苏迪欧姆股份有限公司 | 一种冷轧/冷拔精密焊接钢管的制造新工艺 |
| CN105904168B (zh) * | 2016-06-30 | 2018-01-02 | 江苏迪欧姆股份有限公司 | 一种冷轧/冷拔精密焊接钢管的制造新工艺 |
| CN106048158A (zh) * | 2016-07-28 | 2016-10-26 | 北京动力机械研究所 | 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢材料热处理工艺 |
| CN106755862A (zh) * | 2016-11-11 | 2017-05-31 | 合鸿新材科技有限公司 | 一种适用于冷变形工艺的低温软化方法 |
| CN108127003A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-06-08 | 江苏银环精密钢管有限公司 | 一种钎具用23CrNi3Mo合金钢无缝管的制造方法 |
| CN111500831A (zh) * | 2020-06-12 | 2020-08-07 | 山东建筑大学 | 一种17-4ph基座的热处理工艺 |
| CN112222221A (zh) * | 2020-09-23 | 2021-01-15 | 无锡金羊管件有限公司 | 一种不锈钢制的异径弯头的成型工艺 |
| CN112981214A (zh) * | 2021-01-19 | 2021-06-18 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的制造方法 |
| CN112981214B (zh) * | 2021-01-19 | 2022-05-17 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的制造方法 |
| CN114535330A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-05-27 | 钢铁研究总院有限公司 | 一种制备15-5ph不锈钢管材的方法 |
| CN114535330B (zh) * | 2022-02-25 | 2024-02-09 | 钢铁研究总院有限公司 | 一种制备15-5ph不锈钢管材的方法 |
| CN115430995A (zh) * | 2022-09-05 | 2022-12-06 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种50Mn18Cr4V无磁钢管的制造方法 |
| CN115430995B (zh) * | 2022-09-05 | 2024-05-24 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种50Mn18Cr4V无磁钢管的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101007384A (zh) | 17－4ph钢管制造方法 | |
| CN101612700B (zh) | 马氏体沉淀硬化不锈钢无缝钢管的制备方法 | |
| CN106583491B (zh) | 一种Cr-Ni-Mo-Nb镍基合金无缝管的制造方法 | |
| CN104862591B (zh) | 一种高强度高压油管用钢、高压油管及其制造方法 | |
| CN102909237B (zh) | 一种ta18厚壁管材的制备方法 | |
| CN102284835B (zh) | M12以上十点九级车用螺栓的生产方法 | |
| CN100547276C (zh) | 汽轮发电机用奥氏体无缝不锈钢矩形通水管的加工方法 | |
| CN103276297A (zh) | 一种自接式高强度绳索取心钻杆用无缝钢管及其制造方法 | |
| CN104259246B (zh) | 生产高强度钛合金无缝管的方法 | |
| CN101961730A (zh) | 一种钢管制造方法 | |
| CN105729079A (zh) | 一种活塞锻造模具的加工方法 | |
| CN105441713A (zh) | 一种钛合金无缝管及其制备方法 | |
| CN114015847A (zh) | 采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法 | |
| CN115074504B (zh) | 630℃超超临界机组g115大口径厚壁无缝钢管制造方法 | |
| CN110303067B (zh) | 一种高强韧性钛合金油井管及其制造方法 | |
| CN101392315A (zh) | 一种提高γ＇沉淀强化型铁基合金中孪晶界数量的工艺方法 | |
| CN103397288A (zh) | 一种加工率控制锌白铜力学性能的加工工艺 | |
| CN105080971B (zh) | 制备钛合金无缝管的方法 | |
| CN113145777A (zh) | 一种提高奥氏体铁素体双相不锈钢强度和低温冲击性能的制造方法 | |
| CN114635030B (zh) | 一种超高强度无缝钢管的制造方法 | |
| CN114182067B (zh) | 一种马氏体耐热不锈钢异型锻件锻造及热处理方法 | |
| CN115502324A (zh) | 一种非调质型螺栓的制造方法 | |
| CN114107637A (zh) | 一种屈服强度890MPa级稀土工程机械用钢的制备方法 | |
| CN105112625B (zh) | 一种压水堆核电站屏蔽泵叶轮锻件的制造方法 | |
| CN113913708A (zh) | 一种95钢级超级13Cr无缝钢管及生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |