Installation de signalisation électrique multiplex par ondes de hautes fréquences, disposée en vue d'éviter que les signaux émis par une station affectent les appareils récepteurs de la même station. L'invention se rapporte à une installation de signalisation électrique multiplex, c'est-à- dire servant à la transmission simultanée de plusieurs signaux sur une même ligne de transmission, et dans laquelle les appareils récepteurs d'une station ne doivent pas être affectés par les appareils transmetteurs de la même station.
Dans une telle installation, plusieurs ondes fondamentales à haute fré quence; chacune d'une fréquence différente, sont produites à la station de transmission et 3r sont modulées séparément en conformité d'ondes à basses fréquences. Suivant l'inven tion, ladite ligne de transmission est associée à une ligne artificielle d'équilibrage qui re produit l'impédance de ladite ligne de trans mission pour de hautes fréquences.
Le dessin ci-joint montre, à titre d'exemple, une des formes de réalisation de l'objet de l'invention. Suivant ce dessin, une ligne de transmission L est représentée comme reliant deux stations entre lesquelles des signaux simultanés peuvent être transmis. L'une des stations est indiquée en détail et comprend plusieurs circuits de transmission Ti T2 Ts dont le premier seulement est entièrement représenté. La station comprend en outre un ensemble de circuits récepteurs.
Le dessin montre, à titre de variantes partielles, deux de ces ensembles, dont l'un est indiqué en <I>Ri</I> R2 <I>Ra,</I> tandis que l'autre est indiqué en <I>Ri'</I> R2' Ra'. L'autre station qui se trouve à l'autre extrémité de la ligue L et qui peut être équipée d'une manière semblable à celle de la première- station, est schématiquement indiquée par les rectangles T et R.
Dans une telle installation, on doit pou voir recevoir et transmettre simultanément des signaux de chacune des stations de et vers une station distante et cela sans que les appareils récepteurs soient influencés par les courants transmis par la station à la quelle ils appartiennent. A cet effet, chaque station comprend une ligne artificielle d'équi librage associée à la ligne de transmission, cette ligne artificielle d'équilibrage reprodui sant l'impédance de la ligne de transmission pour des courants de hautes fréquences.
Cette ligne artificielle peut souvent être constituée par une simple résistance, ce qui s'explique théoriquement comme suit:
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où a est ce qu'on appelle la constante d'atténuation, @3 = la constante de longueur d'onde, et
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la constante de pro pagation de la ligne (pour une fréquence donnée), si l'on a posé e = la base des logarithmes naturels; Y= l'admittance complexe par unité de longueur entre les conducteurs de la ligne; Z= l'impédance complexe de la ligne, par unité de longueur.
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On remarque que l'intensité et le voltage consistent en deux parties, dont l'une diminue et l'autre augmente logarithmiquement lors qu'on s'éloigne de la source d'énergie.
La dernière partie peut être considérée comme représentant l'onde reflétée et fait défaut, si la ligne aboutit à une impédance convenable, et doit aussi s'annuler si la ligne est d'une longueur infinie, autrement on obtiendrait une augmentation de puissance en suivant la ligne, au lieu d'avoir une diminution.
En supposant une ligne de longueur infinie ou d'une telle longueur que l'intensité reflétée est négligeable à l'extrémité d'alimentation,
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Z
<tb> l'expression <SEP> <I>1</I> <SEP> <B>(-'-</B> <SEP> <I>- <SEP> Z <SEP> Eo) <SEP> e</I> <SEP> a <SEP> <B># <SEP> -</B>
<tb> devant <SEP> disparaître, <SEP> <B>1,,</B> <SEP> - <SEP> @ <SEP> Z <SEP> Eo <SEP> doit <SEP> être égal à zéro;
le voltage d'alimentation Eo, divisé par l'intensité d'alimentation ro, donne l'impédance résultante de la ligne
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Suivant Heaviside, les équations pour une ligne contenant de l'inductance et de la ca pacité distribuées peuvent être exprimées en quantités complexes par les formules suivantes E <I>et I</I> désignent le voltage et l'intensité sur un point à la distance l d'un point où le voltage Eo et le courant Io sont connus.
E et I sont le voltage et l'intensité au point depuis lequel la longueur d est mesurée,<I>L</I> étant positif, si la longueur est mesurée vers le côté de la source d'énergie. Si Eo et Io re présentent le voltage et l'intensité du courant d'alimentation et l représente la distance mesurée à partir de la source d'énergie, ces équations deviennent: En négligeant l'onde reflétée, le reste des équations (3) ou (4) donne le même résultat.
On le voit, par exemple, si l'on ne conserve que le premier terme du membre de droite de l'équation 3, en posant l <I>= o et I =</I> Ia.
L'impédance de la ligne infiniment longue,
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est aussi appelée impédance carac téristique de la ligne.
On peut aussi écrire cette impédance sous la forme complexe
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oii: r <B>==</B>la résistance de la ligne par unité de longueur, x = la réactance inductive de la ligne par unité de longueur<B>==</B> mL, g = la conductance "de perte" de la ligne par unité de longueur, b --- la susceptance condensive de la ligne par unité de longueur = c) C, si l'on a posé, L = l'inductance et C = la capacité de l'unité de longueur de la ligne.
Si la fréquence est si haute que r devient petit par rapport à x et si g est petit com paré à b, ces petites quantités peuvent être négligées par rapport à x et b et l'équation 6 devient sensiblement
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ce qui est un nombre réel; en substituant cette expression dans l'équation 5, on aura:
EMI0003.0005
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La partie réelle représente la résistance résultante.de la ligne et tend, pour w crois sant, vers la valeur:
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ce qui représente le résultat déjà obtenu en (8).
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Ceci prouve que, lorsque la fréquence devient grande, l'expression sous la racine approchant de la valeur
EMI0003.0010
la réactance varie enfin inversement à w, suivant l'équation
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En réalité,<B>là</B> réactance est au-dessous de un pourcent de la résistance, pour des fré quences au-dessus de 20000.
IL est donc clair que, pour des fréquences comparativement hautes, l'impédance caractéristique de la ligne se réduit pratiqueraient à une simple résis- tanceede la valeur
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et que cette valeur est indépendante de la fréquence, puisque w ne paraît pas dans l'équation: impédance de ligne
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Les nombres complexes représentant E et I étant dans un rapport réel, il en résulte que la tension et le courant sont en phase à l'extrémité d'alimentation, c'est-à-dire que la charge constituée par la ligne peut être re présentée par une simple résistance.
Pour voir comment la réactance qui forme partie de l'impédance caractéristique diminue avec la fréquence, on peut séparer, dans l'expression
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la partie réelle de la partie complexe Pour g = o, on obtient la valeur de la partie imaginaire ou réactance
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ce qu'on peut exprimer aussi, approximative ment, par Ceci veut dire que, pour des fréquences suffisamment élevées, il est possible d'équi librer l'impédance d'une ligne comportant des inductances et de la capacité distribuées, par une ligne artificielle constituée par une simple résistance, et que la valeur de cette résistance qui convient pour une valeur assez élevée de la fréquence, convient aussi pour toutes les fréquences de valeur supérieure.
Si cependant<I>r, L</I> et C varient avec la fréquence, de nouvelles complications en ré sulteront. Cependant L peut diminuer seule ment jusqu'à une certaine limite (à la valeur qu'on obtiendrait en négligeant l'inductance due à l'espace occupé par le fil même) et Lord Kelvin a indiqué que la résistance de longs fils cylindriques, pour des hautes fré quences, augmente comme
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C'est pour quoi;
tout en prenant en considération ces variations, dans des lignes téléphoniques aériennes la réactance pourrait être exprimée par l'expression modifiée
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oii 7i est un coefficient réel et positif, L' la valeur limite de L, et C" la capacité par unité de longueur, expression que l'on obtient en introduisant dans l'équation (13)
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comme indiqué par Lord Kelvin, et dont il suit que dans ce cas aussi une ligne avec une inductance et une capacité distribuées uniformément tendrait à agir comme une simple résistance à de hautes fréquences.
Avec des fréquences au-dessus de 20000, la réactance est inférieure à un pourcent de la résistance qui ne varie plus sensiblement: ces faits fournissent la possibilité d'employer une simple résistance pour la ligne artificielle au moins pour toutes les fréquences au-dessus de 20000.
Dans le cas de l'installation représentée au dessin, les signaux sont expédiés par la ligne L à des stations distantes depuis l'un ou tous les circuits de transmission Ti T-, Ts, et la ligne L transmet des signaux arrivant desdites stations distantes à l'un ou à tous les circuits de réception<I>Ri</I> R2 R3, suivant la première variante, ou à l'un ou à tous les circuits de réception<I>Ri'</I> R.' et Rs', suivant la deuxième variante.
Les circuits de transmission<I>Ti</I> T.a Ts sont semblables, la seule différence consiste en ce que les éléments divers sont disposés de façon à ce que chaque circuit transmet teur transmet des oscillations d'une fréquence différente de celle des autres. Chacun des circuits de réception Ri R2 Rs ou<I>Ri'</I> R2' Rs' n'admet que des courants ayant à peu près la fréquence du transmetteur placé à l'autre extrémité de la ligne, dont il doit recevoir les signaux.
Dans chaque circuit de transmission, les oscillations à haute fréquence produites par l'oscillateur < ), qui peuvent être appelées oscillations fondamentales, sont modulées par le modulateur 1 d'accord avec des ondes de signaux émises à l'aide du transmetteur t. Ces oscillations modulées sont amplifiées par les tubes amplificateurs 2et 3 et sont trans mises à la ligne par le transformateur 4.
L'oscillateur 0), alimenté d'énergie par la batterie 9, comporte un transformateur 8, comprenant un enroulement 10, dont une partie réglable, formant primaire, est par courue par le courant de ladite batterie, ainsi qu'un enroulement secondaire 11. La fréquence des oscillations est déterminée par la valeur du condensateur réglable 12 shunté sur l'en roulement 10 et formant avec ce dernier un circuit d'oscillation. Des variations dans le courant de la batterie sont produites à l'aide du tube à vide 13 comportant une cathode ou filament 14 chauffée par un courant fourni par la batterie 15 à travers la résistance réglable 16. La borne 17 du filament 14 est reliée par une connexion ajustable 18 avec l'enroulement 10.
La borne positive 19 de la batterie 9 est raccordée à l'anode ou plaque 20, et la borne négative 21 est connectée par un conducteur 22 à une borne du con densateur 12 et de l'enroulement 10 du trans formateur 8, l'autre borne de l'enroulement 10 et l'autre borne du condensateur 12 étant raccordées par un conducteur 23 à la grille 24 du tube 13.
Pour le fonctionnement de l'oscillateur, la batterie 9 fournit du courant à travers le circuit s'étendant de la plaque 20,à travers le tube, au filament 14, et de là par le con ducteur 17 et à travers la partie de l'en roulement 10 comprise entre la connexion ajustable 18 et le fil 22, à la borne négative de la batterie. C'est ce qu'on appelle le cir cuit de départ ou secondaire de l'oscillateur; le circuit d'arrivée ou. primaire comporte le filament 14, le conducteur 17, la partie de l'enroulement 10 du transformateur 8 com prise entre la connexion ajustable 18 et le conducteur 23, ce conducteur 23 et la grille 24.
Des variations du potentiel entre le fila ment 1.4 et la grille 24 produisent des varia tions amplifiées dans le courant fourni par la batterie dans le circuit secondaire. Les deux parties de l'enroulement 10 du trans formateur sont en relation inductive, et des variations du courant de la batterie â travers la partie de l'enroulement 10 du transforma teur, comprise dans le circuit secondaire. de l'oscillateur, induisent une force électromotrice dans l'autre partie dudit enroulement com prise dans le circuit primaire de l'oscillateur.
- Les variations de potentiel de la grille 24 produites par cette force électromotrice s'op posent au passage du courant dans le circuit secondaire de l'oscillateur ou alternativement, facilitent ce passage. La période des oscil lations ainsi produites est déterminée par l'ajustage du condensateur réglable 12 shunté à travers l'enroulement primaire 10 du trans formateur.
Les oscillations ayant lieu dans l'enrou lement primaire 10 du transformateur produi sent des oscillations correspondantes dans l'en roulement secondaire 11; celles-ci sont com binées, dans le circuit comprenant le con ducteur 25, avec les oscillations produites dans l'enroulement secondaire du transforma teur 27, par le transmetteur t, qui produit des variations du courant fourni par la bat terie b à l'enroulemet primaire de transfor mateur 26. Le conducteur 25 est relié d'une manière ajustable avec la résistance 28 shuntée à travers l'enroulement secondaire 27, ce qui permet de faire varier l'amplitude des oscil lations qui, provenant du transmetteur t, sont transmises à la grille 29 du modulateur 1.
Le circuit primaire du modulateur 1 com porte la grille 29, l'enroulement secondaire 11, l'enroulement 27, shunté par la résistance 28, la batterie 30, et le filament de la cathode 31 chauffé par la .batterie 32. La batterie 30 provoque un potentiel négatif sur la grille 29. Le circuit secondaire du modulateur 1 s'étend depuis le filament 31, à travers la batterie 32 et les deux branches couplées en parallèle d'un circuit oscillant formé par l'inductance 33 et la capacité 34, à la plaque 35.
Le circuit oscillant comportant l'inductance 33 et la capacité 34. est syntonisé à la fré quence de l'oscillateur; et le chemin formé par ces deux branches en parallèle présente une haute impédance aux oscillations provenant de l'oscillateur et constitue un circuit anti- résonant, dans le sens qui sera indiqué tout à-l'heure, de façon que ces oscillations à haute fréquence sont envoyées à travers les con densateurs 36 et 37 et la résistance 43. Le chemin 33, 34 présente une basse impédance au passage de courants dont la fréquence diffère notablement de celle de l'oscillateur.
Il est à remarquer que dans la présente description le terme "circuit anti-résonant" est employé pour désigner un circuit qui pré sente une haute impédance au passage de courants d'une fréquence à laquelle ledit circuit est accordé, mais qui forme une voie à basse impédance pour des courants d'autre fréquence.
La chute de potentiel des oscillations modulées à haute fréquence à travers la résis tance 43 est transmise sur les circuits pri maires des tubes à vide amplificateurs 2 et 3. Le tube à vide 2 comporte la cathode ou le filament 40, l'anode ou la plaque 46 et l'électrode auxiliaire ou grille 38. De même, le tube à vide 3 renferme le filament ou la cathode 41, la grille 39 et l'anode ou la pla que 47. Le condensateur 36 est raccordé aux grilles 38 et 39 et le condensateur 37 est raccordé aux filaments 40 et 41. La borne négative de la batterie 42 est .raccordée aux grilles 38 et 39 à travers la résistance 43, tandis que sa borne positive est raccordée aux filaments 40 et 41. Ces filaments sont chauffés par le courant d'une batterie 44, et ce courant est réglé par la résistance ré glable 45.
Le circuit secondaire des amplificateurs 2 et 3 comporte les électrodes 46 et 47 en parallèle, l'enroulement primaire 48 du trans formateur 4 et la batterie 49, dont la borne négative est raccordée aux filaments 40 et 41.
L'enroulemet secondaire 51 du transforma teur 4 reçoit les oscillations modulées de haute fréquence, amplifiées par les tubes 2 et 3, qui doivent être transmises par la ligne L à un appareil de réception syntonisé placé à l'autre extrémité de la ligne L. D'une ma nière semblable des oscillations modulées pro duites dans les circuits transmetteurs T2 et Ts peuvent être transmises à la ligne L à l'aide de transformateurs 5 et 6.
Les éléments des circuits transmetteurs Ta et Ts sont identiques à ceux du circuit transmetteur Ti, la seule différence étant l'ajustement des différents circuits de ma nière que chaque circuit transmetteur transmet à la ligne L une fréquence fondamentale diffé- rente de celle des autres circuits transmetteurs.
I1 ne conviendrait pas de raccorder sans autre les enroulements secondaires des trans formateurs 4, 5 et 6 à la ligne L, parce que chaque enroulement secondaire servirait de bobine de réactance pour les courants trans mis par tous les autres.
Afin d'écarter du circuit cette impédance, le circuit auti-résonant Ci est raccordé en dérivation à l'enroulement 51. Ce circuit anti- résonant comprend le condensateur 55 et l'in ductance 54 qui sont alimentés en parallèle par l'enroulement 51.
Le circuit anti-résonant Ci est accordé à la haute fréquence fournie par le circuit transmetteur Ti. Le circuit anti-résonant Ci présente alors un chemin à haute impédance aux courants fournis par le circuit trans metteur Ti et ces courants passent par le chemin à résistance comparativement basse représenté par la ligne L. L'impédance du chemin comprenant le secondaire 51 est ré duite au minimum pour la fréquence fournie par le circuit transmetteur Ti à l'aide du condensateur 50 à capacité réglable.
Les courants fournis par les circuits trans metteurs T2 Ts, ou par des circuits trans metteurs à l'autre extrémité de la ligne, ont une fréquence différente de celle à laquelle le circuit anti-résonant Ci est accordé et trou vent donc dans ce circuit anti-résonant un chemin à basse impédance.
D'une façon analogue à celle décrite par rapport au circuit transmetteur Ti, les circuits transmetteurs T2 et Ts sont munis de con densateurs réglables 52 et 53 et de circuits anti-résonants Ga et Cs respectivement. L'in ductance 56 et la capacité 57 sont établies dans le circuit anti-fésonant Cs et le circuit anti-résonant Cs comporte l'inductance 5$ et le condensateur 59.
Le circuit anti-résonant Ci, est syntonisé à la fréquence fournie par le circuit transmetteur T2 et une remarque semblable s'applique à la syntonisation du circuit anti-résonant Cs.
Il peut convenir d'employer comme fré quences des courants transmis par une station terminale, des valeurs intermédiaires entre celles des courants qui sont transmis par l'autre sta tion, par exemple les moyennes arithmétiques entre ces dernières, puisqu'il a été trouvé que cela permet d'augmenter le nombre de communi cations indépendantes qui peuvent être établies en se servant de hautes fréquences comprises entre des limites données. On peut trans mettre, par exemple, de l'une station avec les fréquences 5000, 10000 et. 15000, et de l'autre station avec les fréquences 7500, 12500 et 17500. On peut ainsi compléter utilement l'effet de la ligne artificielle d'équilibrage, sans que le risque de mélanges de signaux arrivant à une station en soit augmenté.
Le bloc R, à l'autre extrémité de la ligne L, représente une pluralité de circuits récepteurs dont chacun est syntonisé à la fréquence d'un des circuits transmetteurs Ti T2 Ts.
L'enroulement primaire 60 d'un trans formateur est raccordé à la ligne L; l'enrou lement secondaire 61 du même transforma teur transmet l'énergie des signaux arri vants aux circuits récepteurs, Ri R2 Zà ou Ri' R2' M'.
Des deux conducteurs qui amènent à la ligne les courants des transmetteurs, 62 est raccordé directement à l'un des conducteurs de la ligne L, tandis que 63 est raccordé au point médian 64 de l'enroulement primaire 60, relié par l'une de ses extrémités à l'autre conducteur de la ligne L.
Entre l'autre ex trémité de l'enroulement primaire 60 et le point de raccordement du conducteur 62 avec la ligne L est intercalée la ligne artificielle 65 qui peut être constituée par une simple résistance, pour des raisons mentionnées ci- dessus. Autrement dit, la ligne artificielle 65 et la partie de l'enroulement primaire 60, se trouvant entre elle et la connexion 64, for ment une dérivation, par rapport à la ligne et à l'autre partie de l'enroulement 60, sur les circuits transmetteurs raccordés aux con ducteurs 62 et 63.
Si l'impédance de la ligne artificielle 65 est exactement la même que l'impédance résultante de la ligne L, les courants dûs aux circuits transmetteurs Ti<I>T2</I> T3 sont égaux en valeurs dans les deux moitiés de l'enrou lement primaire 60, et comme ces courants ont des directions opposées dans les deux moitiés de cet enroulement primaire 60, l'effet résultant sur l'enroulement secondaire 61 est zéro, de façon que l'énergie d'émission n'a aucun effet sur l'appareil récepteur local. D'autre part, les courants des signaux arri vants passent dans la même direction à tra vers les deux parties de l'enroulement pri maire 60, de maniére que l'énergie d'arrivée est transmise à l'appareil récepteur local.
Le chemin local de transmission 62, 54, 56, 58, 63, et le chemin local de réception 74, 76, 75 ou 66, 68, 69, 70, 67, sont ainsi ce qu'on appelle des chemins conjugués, pour les fré quences fondamentales.
Les circuits récepteurs auxquels est rac cordé l'enroulement secondaire 61, peuvent être ou bien tels que montrés en Ri R2 Rs ou bien tels que montrés en<I>Ri'</I> Rs' Rs'. Si l'on veut séparer les courants des différen tes fréquences avant d'amplifier et de détec ter, on pourra employer des circuits récep teurs tels que Ri' R2' R,s'. Dans ce cas, la connexion est effectuée à travers les conduc teurs 66 et 67 avec les enroulements pri maires des transformateurs réglables 68, 69 et 70.
A l'aide des filtres 71, 72 et 73, les courants des fréquences fondamentales fournies par le circuit transmetteur correspondant à l'autre extrémité de 'la ligne L sont sélectés dans chaque circuit<B>'</B>récepteur et transmis à un amplificateur et à un détecteur non des sinés qui en fait partie. Les circuits trans metteurs et récepteurs à l'autre extrémité de la ligne sont semblables à ceux montrés en détail et sont représentés conventionnellement par les blocs T et R.
Sauf le cas dont il sera encore question plus loin, les circuits récepteurs sont d'ailleurs de préférence tels que montrés en Ri R2 Rs. Un amplificateur commun 76 est prévu dans cet arrangement. Ainsi qu'il est montré dans le dessin, l'enroulement secondaire 61 est raccordé par les conducteurs 74 et 75 au circuit d'arrivée de l'amplificateur 76. Cet amplificateur est formé du tube à vide 77 contenant la cathode ou filament 78 chauffé par la batterie 79, la grille ou électrode auxi liaire 80 et la plaque ou anode 81.
Le conducteur 74 est raccordé à.la grillle 80 et le conducteur 75 au filament 78. Le circuit d'émission de l'amplificateur 76 com prend l'anode 81, les enroulements primaires des transformateurs réglables 83, 84, 85 en série, et la batterie 82 dont la borne néga tive est raccordée au filament 78. II faut remarquer que comme 1\amplificateur 76 n'a pas une caractéristique exactement linéaire, il tend à agir comme un dispositif modulant, et si les courants transmis aussi bien que les courants reçus étaient libres d'y agir, l'ampli ficateur produirait une modulation des cou rants reçus par les courants transmis.
Les oscillations amplifiées d'une fréquence donnée sont sélectées par le circuit syntonisé comportant l'enroulement secondaire du trans formateur 83 et le condensateur réglable 86 shunté sur ledit enroulement, et ces oscil lations sont transmises au circuit d'arrivée du détecteur 87. Ce détecteur comporte un tube à vide renfermant une cathode 89 chauffée par la batterie 90, une grille 91 et une pla que 92, la grille 91 et le filament 89 formant les bornes du circuit d'arrivée raccordé à l'enroulement secondaire du transformateur 83.
L'anode 92 et la cathode 89 sont les bornes du circuit d'émission du détecteur 87 et sont en circuit avec la batterie 93 dont la borne négative est raccordée à la cathode 89 et la borne positive à l'enroulement primaire du transformateur 94, dont l'enroulement secon daire est raccordé au récepteur 95.
Les cir cuits récepteurs R2 et Rs sont semblables au circuit récepteur Ri et la seule différence consiste dans les ajustages des condensateurs et des inductances, par lesquelles chaque cir cuit est syntonisé à une fréquence différente de celle des autres circuits et cette fréquence est celle des oscillations fournies par le cir cuit transmetteur correspondant à l'autre ex trémité de la ligne. ' Il est donc clair que, dans la forme pré férée de l'arrangement des circuits de récep tion, les signaux arrivants sont reçus par un amplificateur unique et sont transmis aux différents circuits syntonisés où ils sont dé tectés et reçus par le récepteur.
Il est possible et désirable d'employer dans ces installations des fréquences fonda mentales basses par rapport à celles employées ordinairement. Une rangée de fréquences de 5000, ou 10000 jusqu'à 40000 ou 50000 convient pour l'installation décrite ci-dessus. On a trouvé cependant qu'avec des fréquen ces relativement basses la déformation de la voix par les circuits sélectifs syntonisés est considérable, tandis qu'à des fréquences plus élevées elle est négligeable.
Ceci s'explique comme suit: Si C désigne la fréquence fon damentale sur laquelle le circuit sélectif a été syntonisé, et si S désigne la fréquence d'un courant employé pour moduler l'onde fondamentale, le courant modulé peut être considéré comme résultant de trois courants composants, dont les fréquences sont respec tivement C, C-j- S, et C- S.
Dans le cas où le courant modulant est produit par la voix; la fréquence S varie dans une rangée con sidérable de façon à ce que les composantes C + S et C-8 forment pour ainsi dire des bandes sur chaque côté de la fréquence fon damentale C.
Le circuit syntonisé ne trans mettra pas ces fréquences des courants com posants aussi bien que la fréquence fonda mentale, mais on trouvera que cet effet di minue avec l'augmentation de la fréquence fondamentale, et c'est seulement avec les plus basses des fréquences fondamentales dont il a été question ci-dessus, que les harmoni ques supérieures de la voix sont affaiblis à un tel degré que son timbre en est fortement modifié.
Dans l'installation décrite, il a été prévu de corriger ce défaut dés qu'il devient gênant en remplaçant les circuits syntonisés par des circuits qui transmettent sélectivement la rangée désirée de fréquences avec approxima tivement la même atténuation pour chaque fréquence, c'est-à-dire par un filtre ayant une caractéristique de transmission en forme de courbe relativement. aplatie.
De tels filtres sont montrés dans le dessin en 71, 72 et 73. Des filtres ayant ces pro priétés peuvent remplacer chacun des circuits syntonisés de l'installation, mais il peut aussi suffire de les employer seulement dans les circuits récepteurs. Les principes de construc tion de filtres convenables sont bien connus et n'ont pas besoin d'être exposés.