CH713058B1

CH713058B1 - Anchor featuring a sting hunted in a fork.

Info

Publication number: CH713058B1
Application number: CH01396/16A
Authority: CH
Inventors: Lorenz Hubert; Glassey Marc-André; Genolet Grégoire
Original assignee: Mimotec S A
Priority date: 2016-10-18
Filing date: 2016-10-18
Publication date: 2021-01-29
Also published as: CH713058A2

Abstract

L'ancre d'un échappement pour pièce d'horlogerie, comprend deux bras (11, 12), une baguette (14) reliée aux deux bras (11, 12), un axe de pivotement (13) situé à une extrémité de la baguette (14), une fourchette (15) située à l'autre extrémité de la baguette (14), et un dard (16) chassé dans la fourchette (15). L'assemblage de la fourchette (15) et du dard (16) est réalisé par l'intermédiaire d'une partie mâle solidaire du dard (16) et d'une partie femelle de formes complémentaires non circulaires et agencées pour réaliser un positionnement prédéterminé et orienté du dard (16) par rapport à la fourchette (15). La partie femelle forme un orifice de chassage dans la fourchette (15) dans lequel la partie mâle du dard (16) est chassée. L'orifice de chassage est augmenté par au moins une découpe en forme d'une fente (21) configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques dues au chassage du dard (16) dans la fourchette (15).The anchor of an escapement for a timepiece comprises two arms (11, 12), a rod (14) connected to the two arms (11, 12), a pivot pin (13) located at one end of the stick (14), a fork (15) located at the other end of the stick (14), and a stinger (16) driven into the fork (15). The assembly of the fork (15) and the stinger (16) is carried out by means of a male part integral with the stinger (16) and a female part of complementary non-circular shapes and arranged to achieve a predetermined positioning and oriented of the stinger (16) relative to the fork (15). The female part forms a driving orifice in the fork (15) in which the male part of the stinger (16) is driven out. The driving orifice is increased by at least one cut in the form of a slot (21) configured to distribute and control mechanical stresses due to the driving of the stinger (16) in the fork (15).

Description

Domaine de l'inventionField of the invention

[0001] L'invention concerne le domaine de l'horlogerie et plus particulièrement un échappement d'horlogerie constitué d'un assemblage d'un dard sur une ancre. The invention relates to the field of watchmaking and more particularly a horological escapement consisting of an assembly of a dart on an anchor.

Arrière plan techniqueTechnical background

[0002] Un échappement pour pièce d'horlogerie se compose d'une ancre comportant deux bras et une baguette, à l'extrémité de laquelle se trouve une fourchette. La fourchette est constituée par une corne d'entrée, une corne de sortie, et un dard habituellement chassé dans un orifice pratiqué dans la fourchette de manière à être angulairement équidistant des deux cornes. An escapement for a timepiece consists of an anchor comprising two arms and a rod, at the end of which is a fork. The fork is constituted by an entrance horn, an exit horn, and a stinger usually driven out in a hole made in the fork so as to be angularly equidistant from the two horns.

[0003] Le dard est solidaire d'une partie mâle ayant une section droite de forme quelconque de préférence non-circulaire chassée dans une partie femelle placée sur la fourchette. La partie femelle ou orifice a une forme générale correspondant à la forme de la section droite de la partie mâle du dard. La position angulaire du dard par rapport à la fourchette est fixée par la forme non-circulaire de la partie mâle et celle de l'orifice correspondant. Comme la partie mâle et la partie femelle présentent des formes complémentaires, une seule possibilité d'assemblage est permise ce qui favorise un assemblage automatique sans ajustage ultérieur de la position angulaire du dard. [0003] The stinger is integral with a male part having a cross section of any shape, preferably non-circular, driven into a female part placed on the fork. The female part or orifice has a general shape corresponding to the shape of the cross section of the male part of the stinger. The angular position of the stinger relative to the fork is fixed by the non-circular shape of the male part and that of the corresponding orifice. As the male part and the female part have complementary shapes, only one possibility of assembly is allowed, which favors automatic assembly without subsequent adjustment of the angular position of the stinger.

[0004] L'ancre étant de très petites dimensions, l'opération de chassage du dard peut poser certains problèmes. Lors de cette opération de chassage, le risque de casse de la baguette et/ou de la fourchette est important. Alternativement, si la liaison entre le dard et la fourchette est trop libre, le dard peut se déchausser. [0004] As the anchor is very small, the operation of driving the stinger can pose certain problems. During this driving operation, the risk of breakage of the stick and / or the fork is high. Alternatively, if the connection between the stinger and the fork is too loose, the stinger may come loose.

[0005] Afin d'éviter la casse lors de l'opération de chassage, l'élasticité de l'assemblage de la partie femelle et/ou de la partie mâle dans une moindre mesure peut être augmentée sans changer la nature du matériau de l'ancre. Selon une solution développée dans le document EP1331528A2, l'orifice de chassage correspondant à la partie femelle présente des découpures disposées autour de cet orifice dans la partie pleine de la fourchette. Ces découpures de forme complexe faisant office de ressorts ont l'inconvénient de présenter des parties proéminentes très fines disposées le long du contour de l'orifice. Ces parties fines peuvent se casser pendant l'opération chassage. Une telle casse peut provoquer un agrandissement de l'orifice et par conséquent un déchaussement, une rotation et/ou une translation indésirable du dard. De plus, l'assemblage du dard par chassage dans cet orifice présente une certaine élasticité et par conséquent la position angulaire du dard peut varier en fonction de la répartition des contraintes mécaniques qui ne peut pas être contrôlée de manière optimale. To avoid breakage during the driving operation, the elasticity of the assembly of the female part and / or the male part to a lesser extent can be increased without changing the nature of the material of the 'anchor. According to a solution developed in document EP1331528A2, the driving orifice corresponding to the female part has cutouts arranged around this orifice in the solid part of the fork. These complex shaped cutouts acting as springs have the drawback of having very thin protruding parts arranged along the contour of the orifice. These fine parts can break during the driving-in operation. Such a breakage can cause an enlargement of the orifice and consequently an unwanted loosening, rotation and / or translation of the stinger. In addition, the assembly of the stinger by driving in this orifice has a certain elasticity and consequently the angular position of the stinger can vary as a function of the distribution of mechanical stresses which cannot be controlled optimally.

[0006] Les documents EP1331528A2, CH317532A2 et CH695711A5 décrivent des orifices ayant la même forme usinée sur toute l'épaisseur de la partie pleine de la fourchette. Dans le cas d'orifices non-circulaires, une erreur d'orientation de la partie mâle du dard au début l'opération d'assemblage par chassage peut causer des bavures nécessitant une opération supplémentaire de polissage de la fourchette. La configuration de l'orifice de chassage du document CH695711A5, bien que garantissant une orientation fixe du dard, ne résout pas le problème de casse de la fourchette et de formation de bavures lors du chassage. L'orifice de chassage circulaire décrit par le document CH317532A2 ne permet pas d'orienter le dard dans une direction prédéterminée sans un ajustage ultérieur. [0006] The documents EP1331528A2, CH317532A2 and CH695711A5 describe orifices having the same shape machined over the entire thickness of the solid part of the fork. In the case of non-circular orifices, an error in the orientation of the male part of the dart at the start of the assembly operation by driving in can cause burrs requiring an additional operation of polishing the fork. The configuration of the punching orifice of document CH695711A5, although guaranteeing a fixed orientation of the stinger, does not solve the problem of breakage of the fork and of the formation of burrs during punching out. The circular driving hole described by document CH317532A2 does not make it possible to orient the stinger in a predetermined direction without subsequent adjustment.

Description sommaire de l'inventionBrief description of the invention

[0007] Un but de la présente invention est de pallier les inconvénients de la solution de l'art antérieur en assurant un assemblage par chassage sans casse et en gardant une grande précision au niveau du positionnement du dard par rapport aux différentes parties de l'ancre. Des variantes de l'invention permettent d'éviter la formation de bavures lors de l'assemblage du dard. An object of the present invention is to overcome the drawbacks of the solution of the prior art by ensuring assembly by driving without breakage and by keeping high precision in the positioning of the stinger relative to the different parts of the anchor. Variants of the invention make it possible to avoid the formation of burrs during the assembly of the dart.

[0008] Ce but est atteint par une ancre d'un échappement pour pièce d'horlogerie selon la revendication 1. [0008] This object is achieved by an anchor of an escapement for a timepiece according to claim 1.

[0009] L'ancre comprend deux bras, une baguette, un axe de pivotement situé à une extrémité de la baguette reliée aux deux bras, une fourchette située à l'autre extrémité de la baguette et un dard chassé dans la fourchette. L'assemblage de la fourchette et du dard est réalisé par l'intermédiaire d'une partie mâle solidaire du dard et d'une partie femelle de formes complémentaires empêchant la rotation de la partie mâle dans la partie femelle qui sont agencées de manière à réaliser un positionnement prédéterminé et orienté du dard par rapport à la fourchette. La partie femelle forme un orifice de chassage dans la fourchette dans lequel la partie mâle du dard est chassée. [0009] The anchor comprises two arms, a rod, a pivot pin located at one end of the rod connected to the two arms, a fork located at the other end of the rod and a dart chased in the fork. The assembly of the fork and the stinger is made by means of a male part integral with the stinger and a female part of complementary shapes preventing the rotation of the male part in the female part which are arranged so as to achieve a predetermined and oriented positioning of the dart relative to the fork. The female part forms a driving orifice in the fork in which the male part of the stinger is driven out.

[0010] Les formes complémentaires empêchant la rotation de la partie mâle dans la partie femelle peuvent être quelconques mais non-circulaires de manière à garantir une seule orientation possible du dard par rapport à la fourchette. [0010] The complementary shapes preventing the rotation of the male part in the female part can be any but non-circular so as to ensure only one possible orientation of the stinger relative to the fork.

[0011] L'ancre est caractérisée en ce que l'orifice de chassage est augmenté par au moins une découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques dues au chassage du dard dans la fourchette. Ladite découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques se présente sous la forme d'une fente de largeur et de longueur prédéterminée prolongeant l'orifice de chassage. La fente est avantageusement positionnée parallèlement à un axe longitudinal de la baguette et dirigée vers l'axe de pivotement. La fente est configurée pour contrôler en absorbant ou minimisant les déformations de l'orifice de chassage lors du chassage du dard. La longueur de la fente est déterminée en fonction de l'élasticité du matériau de l'ancre. Sa largeur de petite dimension, entre 5 et 50 microns, est déterminée de manière à ne pas compromettre la solidité de la fourchette et empêcher qu'une portion de la partie mâle du dard pénètre dans la fente. The anchor is characterized in that the driving orifice is increased by at least one cutout configured to distribute and control mechanical stresses due to the driving of the stinger in the fork. Said cutout configured to distribute and control mechanical stresses is in the form of a slot of predetermined width and length extending the driving orifice. The slot is advantageously positioned parallel to a longitudinal axis of the rod and directed towards the pivot axis. The slit is configured to control by absorbing or minimizing the deformation of the driving hole during the driving out of the stinger. The length of the slot is determined based on the elasticity of the anchor material. Its small width, between 5 and 50 microns, is determined so as not to compromise the strength of the fork and prevent a portion of the male part of the stinger from entering the slot.

[0012] La fente permet non seulement d'augmenter l'élasticité de l'orifice mais aussi d'éviter les bavures lors du chassage. En effet la déformation de l'orifice de chassage diminue la force de frottement entre les parois de l'orifice et celle de la partie mâle du dard et évite l'arrachage du matériau de ces parois entraînant la formation de bavures. De plus, la fente permet également un contrôle de la force de chassage et la tenue du dard dans l'orifice. [0012] The slot not only makes it possible to increase the elasticity of the orifice but also to prevent burrs during driving. In fact, the deformation of the driving orifice reduces the frictional force between the walls of the orifice and that of the male part of the stinger and prevents the material from being torn from these walls leading to the formation of burrs. In addition, the slot also allows control of the driving force and the holding of the stinger in the orifice.

[0013] Selon une variante, la découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques peut également se présenter sous la forme d'une encoche arrondie découpée sur une portion d'au moins une paroi de l'orifice de chassage. [0013] According to one variant, the cutout configured to distribute and control mechanical stresses can also be in the form of a rounded notch cut out on a portion of at least one wall of the driving orifice.

[0014] Diverses autres variantes relatives à l'ensemble orifice de chassage et découpe pour la répartition et le contrôle des contraintes mécaniques ainsi qu'à la partie mâle du dard sont décrites ci-après. [0014] Various other variants relating to the driving and cutting orifice assembly for the distribution and control of mechanical stresses as well as to the male part of the stinger are described below.

Brève description des figuresBrief description of the figures

[0015] L'invention sera mieux comprise grâce à la description détaillée qui va suivre et qui se réfère aux dessins annexés qui sont donnés à titre d'exemples nullement limitatifs, à savoir: la figure 1 illustre une vue générale d'une ancre d'échappement d'horlogerie sur laquelle un dard est assemblé au niveau de la fourchette, la baguette de l'ancre comportant une découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques sous forme d'une fente prolongeant l'orifice de chassage du dard. La fente est avantageusement disposée dans le long de l'axe de la baguette, indépendamment de la forme non-circulaire de l'orifice de chassage. la figure 2 illustre une vue de dessus d'un agrandissement de la fourchette de l'ancre comportant un orifice de chassage pour le dard prolongé par une fente. la figure 3a illustre un dard avec une partie mâle ayant une section non-circulaire et des faces planes. la figure 3b illustre un dard avec une partie mâle ayant une section non-circulaire avec des renflements sur deux faces. la figure 4 illustre un orifice de chassage ayant une forme correspondant à celle de la partie mâle du dard de la figure 3a avec des parois planes, cet orifice est prolongé par une fente. la figure 5 illustre la manière dont l'orifice de chassage de la figure 4 prolongé par une fente se déforme lorsque le dard est chassé. la figure 6 illustre une variante de l'orifice de chassage de la figure 4 avec des renflements sur la paroi interne destinées à améliorer le référencement du dard. la figure 7 montre un orifice de chassage comportant des renflements sur la paroi interne avec un positionnement de la partie mâle du dard de la figure 3b comportant sur ses faces des renflements décalés par rapport à ceux de l'orifice de chassage. la figure 8a illustre un orifice de chassage avec une découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques formant une encoche arrondie sur un angle. la figure 8b illustre une variante de l'orifice de la figure 8a avec des encoches arrondies sur tous les angles. la figure 9 illustre une variante de l'orifice de chassage de la figure 4 avec une fente dont l'extrémité comporte une encoche arrondie servant à améliorer la répartition des contraintes mécaniques autour de l'extrémité de la fente après chassage du dard. la figure 10 illustre une variante de l'orifice de chassage de la figure 9 dont les angles opposés à la fente comportent une encoche arrondie servant à améliorer la répartition des contraintes mécaniques autour des angles après chassage du dard. la figure 11a illustre une variante de l'orifice de chassage de la figure 10 dans laquelle un lamage parallèle au contour de l'orifice a été effectué pour guider la partie mâle du dard afin de pré-orienter le dard avant chassage et éviter les bavures. la figure 11b illustre une coupe selon l'axe A-A de l'orifice de chassage pourvu du lamage de la figure 11a, la profondeur du lamage dépendant l'épaisseur de la baguette au niveau de l'orifice. la figure 12a illustre une variante de l'orifice de chassage de la figure 9 dans laquelle un lamage oblique a été effectué sur les parois adjacentes à la fente, la largeur du lamage diminuant progressivement depuis la fente jusqu'à la paroi opposée à la fente. la figure 12b illustre la variante de l'orifice de chassage de la figure 12a avec un positionnement de la partie mâle à faces planes du dard de la figure 3a représenté en ligne traitillée. Les faces planes de la partie mâle du dard sont parallèles aux parois du lamage et la paroi de l'orifice opposée à la fente a une largeur inférieure à celle du lamage. la figure 12c illustre une autre variante de l'orifice de chassage de la figure 12a avec un positionnement de la partie mâle à faces planes du dard de la figure 3a représenté en ligne traitillée. Les faces planes de la partie mâle du dard sont parallèles aux parois du lamage et la paroi de l'orifice opposée à la fente a une largeur égale à celle du lamage. la figure 13 illustre une variante de l'orifice de la figure 8a avec un lamage oblique sur les parois adjacentes à l'encoche arrondie, la largeur du lamage diminuant progressivement depuis l'encoche arrondie jusqu'à la paroi opposée à cette encoche.The invention will be better understood thanks to the detailed description which follows and which refers to the appended drawings which are given by way of non-limiting examples, namely: FIG. 1 illustrates a general view of a horological escapement anchor on which a dart is assembled at the level of the fork, the rod of the anchor comprising a cutout configured to distribute and control mechanical stresses in the form of a slit extending the hole for driving the stinger. The slot is advantageously arranged along the axis of the rod, independently of the non-circular shape of the driving orifice. FIG. 2 illustrates a top view of an enlargement of the fork of the anchor comprising a driving orifice for the stinger extended by a slit. Figure 3a illustrates a stinger with a male part having a non-circular section and planar faces. Figure 3b illustrates a stinger with a male part having a non-circular section with bulges on two sides. FIG. 4 illustrates a driving orifice having a shape corresponding to that of the male part of the stinger of FIG. 3a with flat walls, this orifice is extended by a slot. FIG. 5 illustrates the way in which the expulsion orifice of FIG. 4, extended by a slit, is deformed when the stinger is expelled. FIG. 6 illustrates a variant of the driving hole of FIG. 4 with bulges on the internal wall intended to improve the referencing of the stinger. FIG. 7 shows a driving orifice comprising bulges on the internal wall with a positioning of the male part of the stinger of FIG. 3b comprising on its faces bulges offset with respect to those of the driving orifice. FIG. 8a illustrates a driving hole with a cutout configured to distribute and control mechanical stresses forming a rounded notch on an angle. FIG. 8b illustrates a variant of the orifice of FIG. 8a with rounded notches on all the angles. FIG. 9 illustrates a variant of the driving hole of FIG. 4 with a slot the end of which has a rounded notch serving to improve the distribution of mechanical stresses around the end of the slot after driving the stinger. FIG. 10 illustrates a variant of the driving hole of FIG. 9, the angles opposite to the slot of which include a rounded notch serving to improve the distribution of the mechanical stresses around the angles after driving the stinger. FIG. 11a illustrates a variant of the driving hole of FIG. 10 in which a counterboring parallel to the contour of the hole has been made to guide the male part of the dart in order to pre-orient the dart before driving out and to avoid burrs . FIG. 11b illustrates a section along the axis A-A of the driving hole provided with the counterbore of FIG. 11a, the depth of the counterbore depending on the thickness of the strip at the level of the orifice. FIG. 12a illustrates a variant of the knockout orifice of FIG. 9 in which an oblique counterbore has been made on the walls adjacent to the slot, the width of the counterbored gradually decreasing from the slot to the wall opposite the slot . FIG. 12b illustrates the variant of the driving hole of FIG. 12a with a positioning of the male part with flat faces of the stinger of FIG. 3a shown in dashed line. The flat faces of the male part of the stinger are parallel to the walls of the counterbore and the wall of the orifice opposite the slot has a width less than that of the counterbore. FIG. 12c illustrates another variant of the driving hole of FIG. 12a with a positioning of the male part with flat faces of the stinger of FIG. 3a shown in dashed line. The flat faces of the male part of the stinger are parallel to the walls of the counterbore and the wall of the orifice opposite the slot has a width equal to that of the counterbore. FIG. 13 illustrates a variant of the orifice of FIG. 8a with an oblique counterbore on the walls adjacent to the rounded notch, the width of the counterbore gradually decreasing from the rounded notch to the wall opposite this notch.

Description détaillée de l'inventionDetailed description of the invention

[0016] L'ancre 10 d'échappement représentée par la figure 1 comprend une baguette 14 dont une extrémité comporte un bras d'entrée 11 et un bras de sortie 12 ainsi qu'un axe de pivotement 13. L'autre extrémité de la baguette 14 se termine par une fourchette 15, dans laquelle est chassé un dard 16. La fourchette 15 comporte une corne d'entrée 17 et une corne de sortie 18 entre lesquelles le dard 16 est positionné et orienté selon une direction parallèle aux cornes 17 et 18 représentée par un axe 19 sur la figure 1. L'extrémité du bras d'entrée 11 et celle du bras de sortie 12 comportent des encoches servant à porter des palettes réalisées généralement en rubis qui sont fixées par chassage ou collage dans ces encoches. La baguette 14 comporte une découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques sous forme d'une fente 21 prolongeant l'orifice 20 de chassage du dard 16. The escape anchor 10 shown in Figure 1 comprises a rod 14, one end of which comprises an input arm 11 and an output arm 12 as well as a pivot axis 13. The other end of the rod 14 ends with a fork 15, in which is driven a stinger 16. The fork 15 comprises an inlet horn 17 and an outlet horn 18 between which the stinger 16 is positioned and oriented in a direction parallel to the horns 17 and 18 represented by a pin 19 in FIG. 1. The end of the input arm 11 and that of the output arm 12 comprise notches serving to carry pallets generally made of ruby which are fixed by driving or gluing in these notches. The rod 14 has a cutout configured to distribute and control mechanical stresses in the form of a slot 21 extending the orifice 20 for driving the stinger 16.

[0017] L'ancre 10 est constituée de composants comprenant un corps d'ancre et de son dard qui sont en général métalliques et fabriqués selon un procédé basé sur la technique LIGA (Lithographie Galvanoformung Abformung). Ce procédé consiste à irradier une couche photosensible aux rayons ultraviolets et effectuer une étape d'électroformage. Un tel procédé, décrit par exemple dans le brevet EP0851295B1 comprend les étapes suivantes : déposer sur un substrat une couche de 1 à 2000 µm d'une résine photosensible appelée photorésist; effectuer à travers un masque une irradiation au moyen d'un synchrotron ou par une exposition de rayons ultraviolets; développer, c'est-à-dire éliminer par des moyens chimiques les portions de photorésist non polymérisées et créer de ce fait un moule en photorésist. électroformer un métal, en général amagnétique de type nickel-phosphore (NiP), dans le moule obtenu afin d'obtenir une ancre dépourvue de dard ou un dard métallique. amener la couche métallique électroformée à une épaisseur prédéterminée par usinage mécanique et récupérer l'ancre dépourvue de dard ou le dard après élimination du substrat et du photorésist.The anchor 10 is made up of components comprising an anchor body and its stinger which are generally metallic and manufactured according to a process based on the LIGA technique (Lithographie Galvanoformung Abformung). This process consists in irradiating a photosensitive layer with ultraviolet rays and performing an electroforming step. Such a process, described for example in patent EP0851295B1 comprises the following steps: depositing on a substrate a layer of 1 to 2000 μm of a photosensitive resin called a photoresist; effecting through a mask irradiation by means of a synchrotron or by exposure to ultraviolet rays; developing, i.e. removing by chemical means the uncured portions of photoresist and thereby creating a photoresist mold. electroforming a metal, generally non-magnetic of the nickel-phosphorus (NiP) type, in the mold obtained in order to obtain an anchor without a stinger or a metal stinger. bringing the electroformed metal layer to a predetermined thickness by mechanical machining and recovering the anchor free of the stinger or the stinger after removal of the substrate and the photoresist.

[0018] Dans le cas de composants d'ancre non métalliques réalisés en silicium par exemple, le procédé de fabrication est basé sur des techniques de gravure chimique sélective dont le plus utilisé dans le domaine horloger est le procédé DRIE (Deep Reactive Ion Etching). In the case of non-metallic anchor components made of silicon for example, the manufacturing process is based on selective chemical etching techniques, the most widely used of which in the watchmaking field is the DRIE (Deep Reactive Ion Etching) process. .

[0019] L'avantage principal de ces techniques de fabrication est de pouvoir réaliser des pièces mécaniques de formes complexes et en général amagnétiques avec une très grande précision en X et Y et avec une épaisseur allant jusqu'à plusieurs millimètres. The main advantage of these manufacturing techniques is to be able to produce mechanical parts of complex shapes and generally non-magnetic with very high precision in X and Y and with a thickness of up to several millimeters.

[0020] La figure 3a montre un dard 16 comportant une partie mâle 16a aussi appelée pied du dard avec trois faces planes destinée à être chassée dans une partie femelle correspondante formée par un orifice 20 pratiqué dans la fourchette 15 représentée par la figure 2. L'orifice 20 est prolongé par une fente 21 s'étendant à partir d'un angle de l'orifice 20 sur la fourchette 15 à la baguette 14 en direction de l'axe de pivotement 13. La fente 21 a une largeur de 5 à 50 microns tandis que sa longueur est définie par l'élasticité du matériau de l'ancre 10 et détermine la force de chassage et la force de tenue du dard 16 dans l'orifice 20. La figure 4 montre un orifice 20 prolongé par une fente 21 correspondant à la partie mâle 16a du dard 16 représenté par la figure 3a. Figure 3a shows a stinger 16 having a male part 16a also called the stinger foot with three flat faces intended to be driven into a corresponding female part formed by an orifice 20 formed in the fork 15 shown in Figure 2. L The orifice 20 is extended by a slot 21 extending from an angle of the orifice 20 on the fork 15 to the rod 14 in the direction of the pivot axis 13. The slot 21 has a width of 5 to 50 microns while its length is defined by the elasticity of the material of the anchor 10 and determines the driving force and the holding force of the dart 16 in the orifice 20. FIG. 4 shows an orifice 20 extended by a slit 21 corresponding to the male part 16a of the stinger 16 shown in Figure 3a.

[0021] La forme non circulaire de l'orifice 20 et de la partie mâle 16a correspondante du dard 16 permettent une orientation du dard 16 dans une direction donnée par rapport à la fourchette 15 et un positionnement précis entre les deux cornes 17 et 18 à égale distance de celles-ci. La précision angulaire de l'orientation du dard 16 est de l'ordre de 0.1 degré. Aucun ajustage ultérieur du dard 16 ne sera alors nécessaire après l'assemblage de celui-ci sur l'ancre 10. Cet assemblage peut ainsi être réalisé de manière automatique par un robot. The non-circular shape of the orifice 20 and of the corresponding male part 16a of the stinger 16 allow orientation of the stinger 16 in a given direction relative to the fork 15 and precise positioning between the two horns 17 and 18 to equal distance from them. The angular precision of the orientation of the dart 16 is of the order of 0.1 degree. No subsequent adjustment of the dart 16 will then be necessary after the assembly of the latter on the anchor 10. This assembly can thus be carried out automatically by a robot.

[0022] Dans les exemples représentés par les figures, la fente 21 est de préférence disposée le long de l'axe 19 de la baguette 14 de manière à équilibrer les contraintes mécaniques lors du chassage du dard 16. In the examples shown in the figures, the slot 21 is preferably arranged along the axis 19 of the rod 14 so as to balance the mechanical stresses during the driving out of the stinger 16.

[0023] La forme de l'orifice 20 et celle complémentaire de la section droite de la partie mâle 16a du dard 16 est choisie parmi les formes empêchant la rotation de la partie mâle 16a du dard 16 dans l'orifice 20. Une forme non-circulaire comme un triangle, un carré, un rectangle ou autre polygone ou toute autre forme différente d'un cercle permet de donner une seule valeur possible à l'angle d'orientation du dard 16 par rapport à l'axe 19 de la baguette 14. The shape of the orifice 20 and that complementary to the cross section of the male part 16a of the stinger 16 is chosen from the shapes preventing the rotation of the male part 16a of the stinger 16 in the orifice 20. A non-shape -circular like a triangle, a square, a rectangle or other polygon or any other shape other than a circle makes it possible to give a single possible value to the angle of orientation of the dart 16 with respect to the axis 19 of the rod 14.

[0024] Il est à noter que les formes triangulaires de l'orifice 20 et de la partie mâle 16a correspondante du dard 16 ont été choisies pour des raisons de simplification. D'autres formes sont également possibles avec des dispositions différentes de la fente 21 par rapport à l'orifice 20. Plusieurs fentes prolongeant des portions de contour de l'orifice peuvent également être envisagées. It should be noted that the triangular shapes of the orifice 20 and of the corresponding male part 16a of the stinger 16 have been chosen for reasons of simplification. Other shapes are also possible with different arrangements of the slot 21 relative to the orifice 20. Several slots extending contour portions of the orifice can also be envisaged.

[0025] La figure 5 montre une déformation de l'orifice 20 comportant une fente 21 lors d'un chassage d'une partie mâle 16a correspondante du dard 16. Les contraintes mécaniques provoquent un écartement des angles formés par les parois de l'orifice 20 et un élargissement de la fente 21. Les angles α définis entre chaque paroi de l'orifice 20 adjacente à la fente et la paroi opposée à la fente augmentent d'une valeur Δα dépendant des angles formés par les faces correspondantes de la partie mâle 16a du dard 16. Ces angles des faces du dard 16 sont plus grands que ceux de l'orifice 20 de quelques fractions de degrés d'angle, typiquement de la valeur Δα. L'écartement des angles α se répercute sur la fente 21 qui s'élargit vers une valeur maximale L au niveau du contour de l'orifice pour diminuer progressivement en direction de l'extrémité de la fente 21 éloignée de l'orifice 20. Figure 5 shows a deformation of the orifice 20 having a slot 21 when driving a corresponding male part 16a of the stinger 16. The mechanical stresses cause a separation of the angles formed by the walls of the orifice 20 and a widening of the slot 21. The angles α defined between each wall of the orifice 20 adjacent to the slot and the wall opposite the slot increase by a value Δα depending on the angles formed by the corresponding faces of the male part 16a of the stinger 16. These angles of the faces of the stinger 16 are greater than those of the orifice 20 by a few fractions of angle degrees, typically by the value Δα. The spacing of the angles α has repercussions on the slot 21 which widens towards a maximum value L at the level of the contour of the orifice to gradually decrease in the direction of the end of the slot 21 remote from the orifice 20.

[0026] Cette différence Δα entre les angles des faces de la partie mâle 16a du dard 16 et les angles correspondant de l'orifice 20 permet de plaquer une face de la partie mâle du dard 16a contre la paroi de l'orifice opposée à la fente 21. This difference Δα between the angles of the faces of the male part 16a of the stinger 16 and the corresponding angles of the orifice 20 allows one face of the male part of the stinger 16a to be pressed against the wall of the orifice opposite to the slot 21.

[0027] La différence Δα entre les valeurs des angles de la partie mâle 16a du dard 16 et celles de l'orifice 20 déterminent la force à appliquer pour le chassage. Une valeur typique de cette force se situe entre 1 et 4N pour une tenue moyenne du chassage de 2N. La fente 21 augmente l'élasticité de l'orifice 20 en procurant une amplitude de déformation plus grande que celle d'un orifice dépourvu de fente. L'avantage de cette plus grande élasticité est d'éviter la casse de la fourchette 15 qui se produit lorsque la limite d'élasticité du matériau lui-même est dépassée par la déformation. L'élasticité de l'orifice 20 ou sa capacité de se déformer est proportionnelle à la longueur de la fente 21. Cette longueur influence également la force de chassage qui diminue lorsque la longueur de la fente 21 augmente. La fente 21 permet ainsi de contrôler la force nécessaire pour chasser le dard 16 ainsi que sa tenue dans l'orifice 20 une fois chassé. The difference Δα between the values of the angles of the male part 16a of the stinger 16 and those of the orifice 20 determine the force to be applied for driving. A typical value of this force is between 1 and 4N for an average driving strength of 2N. The slot 21 increases the elasticity of the orifice 20 by providing a greater amplitude of deformation than that of an orifice without a slot. The advantage of this greater elasticity is to avoid the breakage of the fork 15 which occurs when the yield strength of the material itself is exceeded by the deformation. The elasticity of the orifice 20 or its ability to deform is proportional to the length of the slot 21. This length also influences the driving force which decreases as the length of the slot 21 increases. The slot 21 thus makes it possible to control the force necessary to drive out the stinger 16 as well as its hold in the orifice 20 once driven out.

[0028] La présence de la fente 21 prolongeant l'orifice 20 évite la formation de bavures dues à un arrachage de matière des parois de l'orifice et des parois de la partie mâle 16a du dard 16 lorsque leur frottement devient excessif. En effet, la déformation accrue de l'orifice 20 contribue à diminuer ce frottement et par conséquent la formation de bavures. Cette absence de bavures évite des opérations supplémentaires de polissage de la fourchette 15 après assemblage du dard 16. Un rivetage du dard 16 par aplatissement de l'extrémité de la partie mâle 16a dépassant de l'orifice 20 n'est pas non plus nécessaire grâce à la valeur de la force de tenue du chassage contrôlée par la fente 21. Ce rivetage était pratiqué lorsque la force de tenue du chassage était insuffisante dans un orifice sans fente. The presence of the slot 21 extending the orifice 20 prevents the formation of burrs due to tearing of material from the walls of the orifice and from the walls of the male part 16a of the stinger 16 when their friction becomes excessive. In fact, the increased deformation of the orifice 20 contributes to reducing this friction and consequently the formation of burrs. This absence of burrs prevents additional operations of polishing the fork 15 after assembly of the stinger 16. Riveting of the stinger 16 by flattening the end of the male part 16a protruding from the orifice 20 is also not necessary thanks to to the value of the driving holding force controlled by the slot 21. This riveting was performed when the driving holding force was insufficient in an orifice without a slot.

[0029] Selon une variante, l'orifice 20 peut comporter au moins un renflement 22 saillant sur au moins une paroi de l'orifice 20. Une paroi peut comporter un seul renflement 22 ou plusieurs renflements 22 peuvent saillir sur une ou plusieurs parois de l'orifice 20. L'exemple de la figure 6 montre un renflement 22 sur deux parois. La partie mâle 16a correspondante du dard 16 comporte des parois planes sans renflement comme représenté par la figure 3a. Ces renflements 22 permettent d'améliorer la précision du positionnement ou référencement du dard 16 par rapport à la fourchette 15 ou à l'axe de pivotement 13 de l'ancre 10. Le référencement peut varier en fonction de la déformation de l'orifice 20 lors du chassage. Afin de résoudre ce problème, les renflements 22 positionnent en pressant une face de la partie mâle 16a du dard 16 contre la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21. Ces renflements 22 permettent de fixer une valeur précise des cotes X ou Y du référencement du dard 16 lors du chassage dans l'orifice 20. La cote X correspond dans l'exemple de la figure 1 à la distance entre la pointe du dard 16 et l'extrémité de la baguette 14 entre les cornes 17 et 18 de la fourchette 15 et la cote Y correspond à la distance entre l'extrémité du dard 16 et l'axe de pivotement 13 de l'ancre 10. La précision du référencement du dard 16 au niveau des cotes X et Y est de l'ordre de 5 microns. L'orientation du dard 16 est fixée par la forme non circulaire de l'orifice 20 et de la partie mâle 16a correspondante. Une précision angulaire typique concernant l'orientation du dard 16 par rapport à l'axe 19 de la baguette 14 est plus petite ou égale à 0.1 degré. [0029] Alternatively, the orifice 20 may include at least one bulge 22 projecting from at least one wall of the orifice 20. A wall may have a single bulge 22 or more bulges 22 may project from one or more walls of orifice 20. The example of FIG. 6 shows a bulge 22 on two walls. The corresponding male part 16a of the stinger 16 has flat walls without bulges as shown in FIG. 3a. These bulges 22 make it possible to improve the precision of the positioning or referencing of the stinger 16 relative to the fork 15 or to the pivot axis 13 of the anchor 10. The referencing can vary depending on the deformation of the orifice 20. during hunting. In order to solve this problem, the bulges 22 are positioned by pressing one face of the male part 16a of the stinger 16 against the wall of the orifice 20 opposite the slot 21. These bulges 22 make it possible to set a precise value of the dimensions X or Y the referencing of the stinger 16 when driving it into the orifice 20. The dimension X corresponds in the example of FIG. 1 to the distance between the point of the stinger 16 and the end of the rod 14 between the horns 17 and 18 of the fork 15 and the dimension Y corresponds to the distance between the end of the dart 16 and the pivot axis 13 of the anchor 10. The precision of the referencing of the dart 16 at the level of the dimensions X and Y is of the order of 5 microns. The orientation of the stinger 16 is fixed by the non-circular shape of the orifice 20 and of the corresponding male part 16a. A typical angular precision regarding the orientation of the stinger 16 relative to the axis 19 of the rod 14 is less than or equal to 0.1 degrees.

[0030] La figure 3b montre une autre variante dans laquelle, la partie mâle 16a du dard 16 comporte des renflements 16b sur deux faces correspondant aux parois de l'orifice 20 adjacentes à la fente 21. Ces renflements 16b jouent le même rôle que les renflements 22 sur les parois de l'orifice 20 représenté par la figure 6, c'est-à-dire assurer un référencement précis du dard 16. En effet, la partie mâle 16a du dard 16 de la figure 3b est chassée dans un orifice 20 à parois planes comme illustré par la figure 4. Les renflements 16b déforment l'orifice 20 en écartant les angles α et la fente 21 comme illustré par la figure 5 tout en poussant une face de la partie mâle 16a du dard 16 contre la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21. Figure 3b shows another variant in which the male part 16a of the stinger 16 has bulges 16b on two faces corresponding to the walls of the orifice 20 adjacent to the slot 21. These bulges 16b play the same role as the bulges 22 on the walls of the orifice 20 shown in FIG. 6, that is to say ensuring precise referencing of the stinger 16. In fact, the male part 16a of the stinger 16 of FIG. 3b is driven into an orifice 20 with flat walls as illustrated in Figure 4. The bulges 16b deform the orifice 20 by separating the angles α and the slot 21 as illustrated in Figure 5 while pushing one face of the male part 16a of the stinger 16 against the wall of the orifice 20 opposite the slot 21.

[0031] Comme dans le cas de l'orifice 20 illustré par la figure 6, la partie mâle 16a du dard 16 peut comporter au moins un renflement 16b saillant sur au moins une face de ladite partie mâle 16a. Une face peut comporter un seul renflement 16b ou plusieurs renflements 16b peuvent saillir sur une ou plusieurs faces de la partie mâle 16a du dard 16. As in the case of the orifice 20 illustrated in Figure 6, the male part 16a of the stinger 16 may include at least one bulge 16b projecting on at least one face of said male part 16a. One face may have a single bulge 16b or several bulges 16b may project from one or more faces of the male part 16a of the stinger 16.

[0032] Les dimensions des renflements sur les parois de l'orifice ou sur les faces de la partie mâle 16a du dard 16 peuvent être comprises entre 10 à 200 microns pour la largeur de la base et de 5 à 30 microns pour la hauteur. The dimensions of the bulges on the walls of the orifice or on the faces of the male part 16a of the stinger 16 can be between 10 to 200 microns for the width of the base and from 5 to 30 microns for the height.

[0033] Selon une autre variante, illustrée par la figure 7, un dard 16 avec une partie mâle 16a comportant des renflements 16b comme représenté par la figure 3b peut être chassé dans un orifice 20 avec des renflements 22 sur les parois comme représenté par la figure 6. Afin de conserver une orientation et un référencement fixe du dard 16 et éviter une déformation excessive de l'orifice 20, les renflements 22 sur les parois de l'orifice 20 sont avantageusement décalés par rapport aux renflements 16b sur les faces de la partie mâle 16a du dard 16. Dans ce cas, le décalage est réalisé de manière à ce que le sommet d'un renflement 16b de la face de la partie mâle 16a du dard 16 s'appuie sur une portion plane de la paroi de l'orifice 20 et que le sommet d'un renflement 22 d'une paroi de l'orifice 20 s'appuie sur une portion plane de la face de la partie mâle 16a du dard 16 lorsque le dard 16 est chassé dans l'orifice 20. According to another variant, illustrated in Figure 7, a stinger 16 with a male part 16a having bulges 16b as shown in Figure 3b can be driven into an orifice 20 with bulges 22 on the walls as shown by the Figure 6. In order to maintain an orientation and a fixed referencing of the stinger 16 and to avoid excessive deformation of the orifice 20, the bulges 22 on the walls of the orifice 20 are advantageously offset with respect to the bulges 16b on the faces of the male part 16a of the stinger 16. In this case, the offset is made so that the top of a bulge 16b of the face of the male part 16a of the stinger 16 rests on a flat portion of the wall of the 'orifice 20 and that the top of a bulge 22 of a wall of the orifice 20 rests on a flat portion of the face of the male part 16a of the stinger 16 when the stinger 16 is driven into the orifice 20 .

[0034] En résumé quatre configurations de la partie mâle 16a du dard 16 et de l'orifice 20 peuvent se présenter : a) Les faces de la partie mâle 16a du dard 16 et les parois de l'orifice 20 sont planes. Les angles formés par les faces de la partie mâle 16a du dard 16 ont une valeur plus grande de Δα que les angles correspondants formés par les parois de l'orifice 20. b) L'orifice 20 comporte des renflements 22 sur ses parois adjacentes à la fente 21 et les faces correspondantes de la partie mâle 16a du dard 16 sont planes. Les renflements 22 de l'orifice 20 permettent de plaquer une face de la partie mâle 16a du dard 16 contre la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21 afin d'assurer un référencement précis du dard 16. c) La partie mâle 16a du dard 16 comporte des renflements 16b sur les faces correspondant aux parois de l'orifice 20 adjacentes à la fente 21 et les parois de l'orifice 20 sont planes. De manière analogue à la configuration précédente, les renflements 16b des faces de la partie mâle 16a du dard 16 permettent de plaquer une face de ladite partie mâle 16a du dard 16 contre la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21 afin d'assurer un référencement précis du dard 16. d) La partie mâle 16a du dard 16 comporte des renflements 16b sur les faces correspondant aux parois de l'orifice 20 adjacentes à la fente 21 et les parois de l'orifice 20 comportent également des renflements 22 sur ses parois adjacentes à la fente 21. Le référencement précis du dard 16 est assuré par l'action des deux renflements poussant une face de la partie mâle 16a du dard 16 contre la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21.In summary, four configurations of the male part 16a of the stinger 16 and of the orifice 20 can be presented: a) The faces of the male part 16a of the stinger 16 and the walls of the orifice 20 are flat. The angles formed by the faces of the male part 16a of the dart 16 have a greater value of Δα than the corresponding angles formed by the walls of the orifice 20. b) The orifice 20 has bulges 22 on its walls adjacent to the slot 21 and the corresponding faces of the male part 16a of the stinger 16 are flat. The bulges 22 of the orifice 20 make it possible to press one face of the male part 16a of the stinger 16 against the wall of the orifice 20 opposite the slot 21 in order to ensure precise referencing of the stinger 16. c) The male part 16a of the stinger 16 comprises bulges 16b on the faces corresponding to the walls of the orifice 20 adjacent to the slot 21 and the walls of the orifice 20 are flat. Similarly to the previous configuration, the bulges 16b of the faces of the male part 16a of the stinger 16 make it possible to press one face of said male part 16a of the stinger 16 against the wall of the orifice 20 opposite to the slot 21 in order to ensure precise referencing of the stinger 16. d) The male part 16a of the stinger 16 has bulges 16b on the faces corresponding to the walls of the orifice 20 adjacent to the slot 21 and the walls of the orifice 20 also include bulges 22 on its walls adjacent to the slot 21. The precise referencing of the dart 16 is ensured by the action of two bulges pushing one face of the male part 16a of the dart 16 against the wall of the orifice 20 opposite to the slot 21.

[0035] Dans les quatre cas ci-dessus, les contraintes mécaniques de chassage déforment l'orifice 20, comme illustré par la figure 5, en causant un écartement des angles et de la fente 21 prolongeant ledit orifice 20. In the four cases above, the mechanical driving stresses deform the orifice 20, as illustrated in FIG. 5, causing a separation of the angles and of the slot 21 extending said orifice 20.

[0036] Selon une autre réalisation, la découpe configurée pour répartir et contrôler des contraintes mécaniques peut se présenter sous la forme d'une encoche arrondie 24 découpée sur au moins un angle de l'orifice 20 comme illustré par les exemples d'orifices triangulaires des figures 8a et 8b. L'encoche arrondie 24 est disposée verticalement sur toute l'épaisseur de la baguette 14 sur au moins un angle de l'orifice. Par exemple, dans le cas d'un orifice polygonal, l'encoche arrondie 24 est avantageusement disposée sur un ou plusieurs angles du polygone à l'endroit où deux parois de l'orifice se rejoignent. Cette encoche arrondie 24 permet de répartir les contraintes mécaniques autour des angles de l'orifice 20 et de contrôler la force de chassage afin d'éviter des cassures sur la fourchette 15 d'une manière analogue à la fente 21. According to another embodiment, the cutout configured to distribute and control mechanical stresses may be in the form of a rounded notch 24 cut on at least one angle of the orifice 20 as illustrated by the examples of triangular orifices Figures 8a and 8b. The rounded notch 24 is disposed vertically over the entire thickness of the rod 14 on at least one corner of the orifice. For example, in the case of a polygonal orifice, the rounded notch 24 is advantageously arranged on one or more angles of the polygon at the place where two walls of the orifice meet. This rounded notch 24 makes it possible to distribute the mechanical stresses around the angles of the orifice 20 and to control the driving force in order to avoid breaks on the fork 15 in a manner analogous to the slot 21.

[0037] Selon une autre variante, illustrée par la figure 9, l'extrémité de la fente 21 éloignée de l'orifice 20 comporte une encoche arrondie 24 permettant d'améliorer la répartition des contraintes mécaniques lorsque la partie mâle 16a du dard 16 est chassée dans l'orifice 20. En effet, lors de la déformation de l'orifice 20 et de l'écartement subséquent de la fente 21, des contraintes mécaniques ont tendance à se concentrer en un seul point à l'extrémité de la fente 21 de faible largeur (5 à 50 microns). Ces contraintes mécaniques peuvent engendrer des cassures autour de l'extrémité de la fente 21 et compromettre la solidité de la fourchette 15. L'encoche arrondie 24 de l'extrémité de la fente 21 permet de répartir ces contraintes mécaniques dans une zone plus étendue autour de cette extrémité de manière à diminuer notablement le risque de cassures. According to another variant, illustrated in Figure 9, the end of the slot 21 remote from the orifice 20 has a rounded notch 24 to improve the distribution of mechanical stresses when the male part 16a of the stinger 16 is driven into the orifice 20. In fact, during the deformation of the orifice 20 and the subsequent separation of the slot 21, mechanical stresses tend to be concentrated in a single point at the end of the slot 21 of small width (5 to 50 microns). These mechanical stresses can cause breaks around the end of the slot 21 and compromise the solidity of the fork 15. The rounded notch 24 of the end of the slot 21 makes it possible to distribute these mechanical stresses over a larger area around from this end so as to significantly reduce the risk of breakage.

[0038] La figure 10 montre un exemple d'orifice triangulaire avec un angle prolongé par une fente 21 dont l'extrémité comporte une encoche arrondie 24. Les deux autres angles formés par la paroi opposée à la fente 21 et les parois adjacentes à la fente 21 comportent également une encoche arrondie 24 de forme analogue à l'encoche arrondie 24 à l'extrémité de la fente 21. Figure 10 shows an example of a triangular orifice with an angle extended by a slot 21, the end of which has a rounded notch 24. The other two angles formed by the wall opposite the slot 21 and the walls adjacent to the slot 21 also have a rounded notch 24 of a shape similar to the rounded notch 24 at the end of the slot 21.

[0039] Selon une autre variante illustrée par les figures 11a et 11b, un lamage 25 ou un chambrage peut être réalisé parallèlement au contour de l'orifice 20. Un lamage consiste à agrandir l'orifice 20 sur une profondeur prédéfinie de manière à former un décrochement le long du contour de l'orifice 20 comme représenté par la figure 11b montrant une coupe selon un axe A-A de l'orifice 20 de la figure 11a. Des dimensions typiques pour ce lamage 25 se situent entre 5 à 10 microns pour sa largeur par rapport à l'orifice 20 et entre 20 et 100 microns pour la profondeur du décrochement. L'épaisseur de l'ancre correspondant à la profondeur de l'orifice 20 traversant se situe entre 150 et 300 microns. According to another variant illustrated by Figures 11a and 11b, a counterbore 25 or a recess can be produced parallel to the contour of the orifice 20. A counterbore consists in enlarging the orifice 20 to a predefined depth so as to form a step along the contour of the orifice 20 as shown in FIG. 11b showing a section along an axis AA of the orifice 20 of FIG. 11a. Typical dimensions for this counterbore 25 are between 5 to 10 microns for its width relative to the orifice 20 and between 20 and 100 microns for the depth of the recess. The thickness of the anchor corresponding to the depth of the through orifice 20 is between 150 and 300 microns.

[0040] En d'autres termes, ce lamage 25 agrandit tout le contour de l'orifice 20 sans la fente 21 de 5 à 10 microns. In other words, this countersink 25 enlarges the entire contour of the orifice 20 without the slot 21 by 5 to 10 microns.

[0041] Le lamage 25 permet un guidage ou plutôt une pré-orientation du dard 16 avant le chassage proprement dit de la partie mâle 16a dans l'orifice 20. En effet, une erreur d'orientation du dard 16 avant l'application de la force de chassage peut provoquer la formation de bavures indésirables. Elles sont dues à l'arrachage de matière au début du chassage avant que le dard 16 s'oriente selon l'angle défini par la forme de l'orifice 20. The counterbore 25 allows a guide or rather a pre-orientation of the stinger 16 before the actual driving of the male part 16a into the orifice 20. In fact, an orientation error of the stinger 16 before the application of the driving force can cause unwanted burrs to form. They are due to the tearing of material at the start of driving in before the stinger 16 is oriented according to the angle defined by the shape of the orifice 20.

[0042] Selon une autre variante, le lamage 25 peut être réalisé sur une ou plusieurs portions du contour de l'orifice de chassage 20. Par exemple, un lamage oblique peut être réalisé sur les parois adjacentes à la fente 21 comme représenté par la figure 12a. Ce lamage a une largeur qui diminue progressivement à partir de la fente jusqu'à la paroi opposée à la fente 21. [0042] According to another variant, the counterbore 25 can be produced on one or more portions of the contour of the driving hole 20. For example, an oblique counterbore can be produced on the walls adjacent to the slot 21 as shown by the figure 12a. This counterbore has a width which gradually decreases from the slot to the wall opposite the slot 21.

[0043] La figure 12b montre en traitillé le positionnement d'une partie mâle 16a à face plane du dard illustré par la figure 3a. Le lamage 25 élargit l'orifice 20 sur une profondeur de 20 à 100 microns permettant un guidage de la partie mâle 16a du dard 16 jusqu'au chassage dans l'orifice 20. Dans l'exemple de la figure 12b, les faces planes de la partie mâle 16a du dard 16 sont parallèles aux parois du lamage 25 et la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21 a une largeur inférieure à celle du lamage 25. De ce fait, lorsque le dard 16 est chassé dans l'orifice 20, les parois adjacentes à la fente 21 s'écartent sous la poussée des faces de la partie mâle 16a du dard 16 qui s'appuient entièrement sur ces parois. La pression exercée par les faces de la partie mâle 16a du dard 16 sur les parois correspondantes de l'orifice est relativement constante à partir de la fente jusqu'aux angles avec la paroi opposée à la fente 21. Cette paroi, dépourvue de lamage, sert d'appui à la face correspondante de la partie mâle 16a du dard 16 afin de permettre le référencement précis du dard 16. FIG. 12b shows in dashed lines the positioning of a male part 16a with a flat face of the stinger illustrated in FIG. 3a. The counterbore 25 widens the orifice 20 to a depth of 20 to 100 microns allowing the male part 16a of the stinger 16 to be guided until it is driven into the orifice 20. In the example of FIG. 12b, the flat faces of the male part 16a of the stinger 16 are parallel to the walls of the counterbore 25 and the wall of the orifice 20 opposite the slot 21 has a width less than that of the counterbore 25. Therefore, when the stinger 16 is driven into the orifice 20, the walls adjacent to the slot 21 move apart under the thrust of the faces of the male part 16a of the stinger 16 which rest entirely on these walls. The pressure exerted by the faces of the male part 16a of the stinger 16 on the corresponding walls of the orifice is relatively constant from the slot to the angles with the wall opposite the slot 21. This wall, devoid of countersinking, serves as a support for the corresponding face of the male part 16a of the stinger 16 in order to allow precise referencing of the stinger 16.

[0044] La figure 12c montre une autre variante de l'orifice de chassage de la figure 12a avec un positionnement en traitillé de la partie mâle 16a à faces planes du dard 16 de la figure 3a. Les faces planes de la partie mâle 16a du dard sont parallèles aux parois du lamage 25 et la paroi de l'orifice 20 opposée à la fente 21 a une largeur égale à celle du lamage 25. Dans ce cas, lorsque le dard 16 est chassé dans l'orifice 20 les parois adjacentes à la fente 21 s'écartent sous la poussée des faces de la partie mâle 16a du dard 16 qui s'appuient partiellement sur ces parois. La pression exercée par les faces de la partie mâle 16a du dard 16 sur les parois correspondantes de l'orifice décroît progressivement à partir de la fente pour devenir négligeable ou nulle au niveau des angles avec la paroi opposée à la fente 21. [0044] Figure 12c shows another variant of the driving hole of Figure 12a with a line positioning of the male part 16a with flat faces of the dart 16 of Figure 3a. The flat faces of the male part 16a of the stinger are parallel to the walls of the counterbore 25 and the wall of the orifice 20 opposite the slot 21 has a width equal to that of the counterbore 25. In this case, when the stinger 16 is driven out in the orifice 20, the walls adjacent to the slot 21 move apart under the thrust of the faces of the male part 16a of the stinger 16 which bear partially on these walls. The pressure exerted by the faces of the male part 16a of the stinger 16 on the corresponding walls of the orifice gradually decreases from the slot to become negligible or zero at the angles with the wall opposite the slot 21.

[0045] Le lamage 25 peut également s'appliquer à la variante dans laquelle la fente 21 est remplacée par l'encoche arrondie 24 comme représenté par la figure 13. Le lamage peut être parallèle ou oblique par rapport aux parois de l'orifice 20 comme dans les variantes d'orifices comportant une fente. Dans le cas d'un orifice triangulaire, le lamage 25 oblique est réalisé sur les parois adjacentes à l'encoche arrondie 24, la largeur du lamage diminuant progressivement depuis l'encoche arrondie 24 jusqu'à la paroi opposée à cette encoche 24. The counterbore 25 can also be applied to the variant in which the slot 21 is replaced by the rounded notch 24 as shown in Figure 13. The counterbore can be parallel or oblique relative to the walls of the orifice 20 as in the variants of orifices comprising a slot. In the case of a triangular orifice, the oblique counterbore 25 is produced on the walls adjacent to the rounded notch 24, the width of the counterbore gradually decreasing from the rounded notch 24 to the wall opposite this notch 24.

[0046] Les variantes illustrées par les figures 6, 7, 9, 10, 11a et 11b peuvent être combinées de diverses manières. Par exemple, un orifice 20 peut comporter à la fois les renflements 22 de la figure 6 et/ou une encoche arrondie 24 à l'extrémité de la fente 21 de la figure 9 et le lamage 25 des figures 11a et 11b. L'exemple de la figure 11a combine la variante de la figure 10 et un lamage 25 parallèle à chaque paroi de l'orifice 20. The variants illustrated by Figures 6, 7, 9, 10, 11a and 11b can be combined in various ways. For example, an orifice 20 can comprise both the bulges 22 of FIG. 6 and / or a rounded notch 24 at the end of the slot 21 of FIG. 9 and the countersink 25 of FIGS. 11a and 11b. The example of Figure 11a combines the variant of Figure 10 and a counterbore 25 parallel to each wall of the orifice 20.

Claims

1. Anchor (10) of an escapement for a timepiece, comprising two arms (11, 12), a rod (14) connected to the two arms (11, 12), a pivot axis (13) located at a end of the stick (14), a fork (15) located at the other end of the stick (14) and a stinger (16) driven into the fork (15), the assembly of the fork (15) and the stinger (16) being produced by means of a male part (16a) integral with the stinger (16) and a female part of complementary shapes preventing the rotation of the male part in the female part and arranged to achieve a positioning predetermined and oriented of the stinger (16) relative to the fork (15), the female part forms a driving orifice (20) in the fork (15) in which the male part (16a) of the stinger (16) is driven out, the anchor (10) is characterized in that the driving orifice (20) is increased by a cutout configured to distribute and control mechanical stresses due to driving the stinger (16) in the fork (15), this cutout being in the form of a slot (21) of predetermined width and length extending the driving hole (20) from an angle of said driving hole (20) parallel to a longitudinal axis (19) of the rod (14) in the direction of the pivot axis (13) of the anchor (10).

2. Anchor according to claim 1 characterized in that the driving orifice (20) has a polygonal shape.

3. Anchor according to claim 2 characterized in that the orifice comprises a rounded notch (24) cut out on at least one angle of the driving orifice (20).

4. Anchor according to claim 1 characterized in that the slot (21) extending the driving orifice (20) comprises a rounded notch (24) at the end remote from said driving orifice (20).

5. Anchor according to one of claims 1 to 4 characterized in that the male part (16a) of the stinger (16) and the driving orifice (20) have flat faces, the faces of the male part (16a) of the stinger (16) forming angles greater than the angles formed by the walls of the corresponding driving hole (20), the difference Δα between the angles of the walls of the driving hole (20) and the angles formed by the faces of the male part (16a) of the stinger (16) causing a separation of the angles of the walls of the driving hole (20) and of the slot (21) when the male part (16a) of the stinger (16) is driven into the discharge opening (20).

6. Anchor according to one of claims 1 to 4 characterized in that the driving hole (20) has at least one bulge (22) projecting on at least one wall of said driving hole (20), the male part ( 16a) of the stinger (16) having flat faces.

7. Anchor according to one of claims 1 to 4 characterized in that the male part (16a) of the stinger (16) comprises at least one bulge (16b) projecting on at least one face of said male part (16a) of the stinger. (16), the driving orifice (20) comprising flat walls.

8. Anchor according to one of claims 1 to 4 characterized in that the driving orifice (20) comprises at least one bulge (22) projecting on at least one wall of said driving orifice (20), the male part ( 16a) of the stinger (16) comprising at least one bulge (16b) projecting on at least one face, the bulges (22) of the walls of the orifice (20) being offset with respect to the bulges (16b) of the faces of the part male (16a) of the dart (16).

9. Anchor according to one of claims 6 to 8 characterized in that the driving hole (20) is deformed by a spacing of the angles of the walls of said driving hole (20) and the slot (21) extending said orifice. driving (20), when the male part (16a) of the stinger (16) is driven into the driving orifice (20).

10. Anchor according to one of claims 1 to 9 characterized in that the driving orifice (20) comprises a counterbore (25) on all or part of the contour of said driving orifice (20).