CH370489A - Procédé cryogénique d'irradiation à basse température d'un échantillon de matière et dispositif pour sa mise en oeuvre - Google Patents
Procédé cryogénique d'irradiation à basse température d'un échantillon de matière et dispositif pour sa mise en oeuvreInfo
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Description
Procédé cryogénique d'irradiation<B>à</B> basse température #un échantillon de matière et dispositif pour sa mise en #uvre La présente invention comprend un procédé cryo- gémique d'irradiation<B>à</B> basse température d!un échan, tillon de matière, ainsi qu'un dispositif pour sa mise en #uvre.
On sait qu'il est intéressant d'effectuer des irra diations<B>à</B> basse température lorsqu'on se propose d'étudier les modifications chimiques ou physiques dans des solides ou dans des liquides soumis<B>à</B> l'ac tion de rayonnements ionisants ou de flux<B>de</B> parti cules.
On utilise souvent l'azote liquide comme source de frigories, mais aussi l'hydrogène liquide, l'hélium liquide, leurs isotopes, ou d!autres liquides ayant un point d#ébuJ]itîon inférieur<B>à</B> la température am biante<B>;</B> la source de, rayonnement peut être un réac teur nucléaire, un accélérateur<B>de</B> particules ou une substance radioactive.
Dans certains cas, on s'intéresse<B>à</B> un échantillon immergé dans le liquide cryogénique, ou en contact avec lui pendant l'exposition aux rayonnements. Dans d'autres cas, ce sont les modifications de propriétés du liquide cryogénique lui-même, sous l'action des radiations, qui sont étudiées.
On doit surmonter diverses difficultés pour Puti- lisation des dispositifs permettant les irradiations<B>à</B> basse température.
Certaines d'entre, elles sont liées aux effets secon daires d'es rayonnements sur les impuretés des fluides utilisés pour la réfrigération.
C'est ainsi que, lorsqu'on emploie de l'azote liquide commercial, bon marché et disponible en grandes quantités, qu'on le laisse se vaporiser sous les influences conjointes du rayonnement d'on.*gi-ne nucléaire et des pertes thermiques des vases, on est gêné par l'oxygène et Pargon qu1l contient comme impuretés.
L'oxygène, sous Paction de, rayonnements gamma en particuliez, donne lieu<B>à</B> la formation d'ozone qui, du fait de son point d'ébullition élevé par rapport<B>à</B> celui de l'azote, tend<B>à</B> s'y concentrer. Cet ozone est <B>à</B> ]!origine<B>de</B> corrosions sévères du maténel. Il est susceptible<B>de</B> provoquer, d7autre. part, spontanément ou par réaction sur dies quantités même peu impor tantes de matières organiques, des explosions, pouvant entraimer la destruction au moins partielle de l'appa reillage, comme cela s'est produit<B>déjà</B> de nombreuses fois.
L'argon, sous l'action des neutrons, donne un isotope radioactif dont la présence conta-mine l7azote vaporisé, leurs points d'ébullition étant voisins.
On a essayé<B>de</B> remédier<B>à</B> ces difficultés en créant une circulation fermée: la quantité d7ozone reste ainsi limitée, et l'argon n'est pas rejeté dans l'atmosphère. On se sert d'ailleurs alors d%zote pur comme liquide de refroidissement dans la parte de Pappareillage qui est soumise<B>à</B> un flux intense<B>de</B> radiations<B>;
</B> l'apport de frigories -est fait<B>à</B> partir d'un échangeur dont le circuit froid est constitué par<B>de</B> l'azote liquide commeTcial impur et<B>le</B> circuit chaud par l'azote liquide, pur cité ci-dessus, cet échangeur étant placé<B>à</B> Pextérieur du réacteur ou loin de, la source radioactive<B>' là</B> où l'utilisation & azote liquide commercÀal impur est possible du fait de l'absence <B>de</B> rayonnements.
La réutilisaticqa ainsi conçue du fluide présente de gros inconvénients par rapport<B>à</B> la méthode qui consiste<B>à</B> assurer simplement le renouvellement con tinu du fluide fdgorigène. En effet,<B>elle</B> conduit<B>à</B> la construction d'une installation comprenant d'une part un récipient d'irradiation, d'autre part un échangeur associé ou non<B>à</B> des éléments de liquéfacteur, tels que compresseur et valve de détente, la liaison entre les deux parties étant assurée par des tuyauteries calorifugées, et la circulation du liquide par une pompe par exemple.<B>De</B> telles installations coûtent cher, sont complexes et entraînent une consommation élevée de frigories,
due tant<B>à</B> la longueur des tuyau teries de liaison qu'à la difficulté d'assurer un bon isolement.
Lorsqu'on cherche<B>à</B> étudier les modifications physiques ou chimiques d'un fluide sous l'influence des radiations,<B>à</B> basse température, cc recyclage a toujours été indispensable pour assurer une conceq, tration raisonnable des modifications on nouveaux corps formés.
Aux défauts<B>déjà</B> signalés du recyclage s'ajoute alors le grand volume des installations ac- tuellenient connues<B>:</B> de façon générale, que ce soit comme fluides cryogéniques ou pour l'étude de leurs modifications, on a intérêt plus particulièrement cha que fois qu'on emploie des corps rares ou de prix élevé (hélium<B>3,</B> deutérium, etc.) <B>à</B> réduire le volume, actuellement prohibitif dans certains cas, des instal lations de recyclage.
Enfin d'une façon générale, tout dispositif pour irradiation doit satisfaire<B>à</B> deux sortes d'exigences le plus souvent contradictoires<B>:</B> éviter toute fuite de rayonnements ionisants du fait de l'appareillage, et permettre néanmoins un accès facile<B>à</B> l'enceinte dans laquelle les échantillons sont traités.
Uinterposition d'écrans absorbants en plomb, paraffine, etc., sur le trajet des rayonnements issus de l'appareillage est une réponse classique et efficace au premier type d'exigences, mais elle réduit beau coup les possibilités d7accès facile aux échantillons.
Dans le cas d'irradiations<B>à</B> basse température, l'impératif d'accessibilité aisée est particulièrement important. Dans beaucoup de cas, après irradiation, on doit retirer de l'appareil l'échantillon traité en le maintenant<B>à</B> basse température; il faut opérer rapi dement.<B>Il</B> est donc indispensable de concilier les exigences précitées dans les dispositifs cryogéniques pour irradiation bien que les connexions multiples et indépendantes nécessaires dans ce type d'appareil lage soient une source supplémentaire de difficultés.
La présente invention a pour but de fournir un procédé et un dispositif cryogéniques d'irradiation <B>à</B> basse température qui permettent de réaliser très simplement un retour continu, dans un volume réduit, du fluide que Fon utilise comme liquide frigorigène afin de satisfaire aux exigences ci-dessus.
Le procédé que comprend l'invention est carac térisé en ce qu'on immerge l'échantillon dans un bain d'un premier fluide cryogénique en phase liquide continu dans une enceinte étanche-, en ce qu'on sou met le bain et l'échantillon<B>à</B> une irradiation qui provoque la vaporisation dudit premier fluide, en ce qu'on réalise un échange thermique entre le pre mier fluide en phase gazeuse et un second liquide cryogénique <B>à</B> un emplacement plus élevé que le bain et hors d'irradi#ation pour condenser le premier fluide, qu'après condensation on fait retourner par (rravité vers ledit bain.
Le dispositif que comprend aussi l'invention, pour la mise en #uvrec de ce procédé, est caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte étanche destinée <B>à</B> contenir<B>le</B> bain de premier fluide cryogénique, un échangeur thermique placé en une partie de ladite enceinte pour condenser les vapeurs émises par ledit bain, un circuit d'alimentation de l'échangeur en un second fluide cryogénique <B>à</B> température au plus égale<B>à</B> celle de liquéfaction du premier fluide, et un dispositif<B>de</B> retour par gravité vers ledit bain, du premier fluide cryogénique condensé.
Le dessin annexé illustre,<B>à</B> titre d'exemple, des mises en #uvre du procédé obtenues au moyen de trois formes d'exécution du dispositif cryogénique que comprend l'invention.
La fig. <B>1</B> est une vue en coupe verticale d'une première forme d'exécution du dispositif adaptée<B>à</B> un canal vertical de réacteur nucléaire.
La fig. 2 est une vue en coupe verticale d'une autre forme d'exécu#tion adaptée<B>à</B> un canal d'irra diation horizontal.
La fig. <B>3</B> est une. vue en coupe verticale plus complète du dispositif représenté sur la fig. <B>1,</B> et la fig. 4 est une vue on coupe verticale d'une troisième forme d'exécution du dispositif spéciale ment adaptée<B>à</B> un réacteur nucléaire<B>à</B> piscine.
Seuls ont été représentés sur les figures, les élé- me,nts nécessaires<B>à</B> la compréhension de l'invention, les éléments correspondants de ces figures portant des nombres die référence identiques.
On voit sur les fig. <B>1</B> et<B>3</B> un bain cryogénique <B>1</B> soumis<B>à</B> un flux de radiations 2. Un échangeur de condensation<B>3</B> se trouve<B>à</B> proximité du bain<B>1,</B> c'est-à-dire que sa distance<B>à</B> celui-ci est comprise entre quelques centimètres et quelques mètres. Elle est avant tout fonction de la répartition du flux de radiations au voisinage de la source<B>de</B> rayonnement. <B>Il</B> est toujours possible de la réduire au minimum en atténuant<B>le</B> flux résiduel au voisinage<B>de</B> l'échan geur<B>3</B> par une protection 4, en plomb par exemple, si c'est nécessaire. Compte tenu<B>de</B> cette sujétion, il <B>y</B> a évidemment intérêt<B>à</B> rendre cette distance aussi petite que possible.
Le bain cryogénique <B>1</B> et l'échangeur<B>3</B> sont dans unc- enceinte étanche<B>27 à</B> double paroi dans laquelle on fait<B>le</B> vide par la canalisation<B>28.</B>
L'échangeur<B>3</B> est tubulaire et contient de l'azote liquide commercial<B>5</B> devant assurer la condensation des vapeurs issues du bain cryogénîque <B>1.</B>
Dans la seconde forme d'exécution de la fig. 2, l'enceinte étanche et the-rmiquement isolée est hori zontale. L'échangeur<B>6</B> est alors placé de telle ma nière que le reflux du fluide cryogénique d'un réci pient collecteur<B>7</B> placé sous l'échangeur<B>6,</B> vers un récipient d'irradiation<B>8,</B> soit possible grâce<B>à</B> une tubulure<B>9.</B> Autrement dit, le retour est possible sans utilisation d'une pompe ou d'un compresseur exté rieur<B>à</B> l'enceinte<B>27</B> de dimensions réduites.
Au lieu d'un échangeur tubulaire, comme il est indiqué<B>à</B> la fig. <B>1,</B> on peut aussi utiliser un, échangeur constitué par des serpentins, des tubes munis d'ai lettes, comme il est indiqué<B>à</B> la fig. 2, on toute autre forme d'échangeur habituellement utilisée dans les dispositifs cryogéniques.
La forme de l'enceinte étanche et thermiquement isolée peut varier. Si pour des raisons de commodité d'exécution et d'adaptation aux facilités expérimenta les des sources de rayonnement, on a souvent intérêt <B>à</B> adopter unie géométrie cylindrique, on peut aussi avoir recours<B>à</B> un dispositif<B>de</B> section carrée, poly gonale ou quelconque, présentant ou non un axe de symétrie.
Les dispositifs décrits sont utilisables avec tous les fluides employés entechnique des basses tempé ratures. Le fluide de condensation (ci-après désigné par<B> </B> B<B> )</B> utilisé dans l'échangeur, peut être,<B>à</B> quelques impuretés près, le même que le fluide cryo- génique proprement dit (ci-après désigné par<B> A ).</B> La pression de<B> </B> B<B> </B> doit être légèrement inférieure <B>à</B> celle de<B> A </B> pour que la condensation de<B>ce</B> dernier soit possible.
La différence de température, et donc de pression, dépend<B>à</B> la fois de la surface d'échange et de la quantité<B>de</B> chaleur<B>à</B> évacuer, et est calculée selon les règles<B>de</B> l'art.<B> A </B> et <B> </B> B<B> </B> peuvent être<B>de</B> nature différente,<B>à</B> condition bien entendu, que la température<B>de </B> B<B> ,</B> dans les conditions de fonctionnement, soit inférieure<B>à</B> celle<B>de A .</B> Toutefois le fluide<B> </B> B<B> </B> ne doit pas permettre la congélation de<B> A .</B>
C'est ainsi que<B> </B> B<B> </B> peut être, par exemple, de l'azote commercial (impuretés principales<B>:<I>0,5 %</I></B> d'oxygène,<B>0,01 %</B> d'argon) bouillant sous une pres sion d'une atmosphère, tandis que<B> A </B> est<B>de</B> l'azote pur contenant quelques parties par million d'impuretés seulement.<B> </B> B<B> </B> peut être également de l'azote commercial, bouillant sous une pression <B>de</B> quatre atmosphères,<B> A </B> étant du méthane. <B> </B> B<B> </B> peut être de l'hydrogène bouillant sous pres sion d'une atmosphère,<B> A </B> étant du deutérium, <B> </B> B<B> </B> peut être de l'hélium 4 bouillant sous une pression<B>de</B> 240 mm<B>de</B> mercure,<B> A </B> étant<B>de</B> l'hélium<B>3,</B> sans que cette énumération de fluides utilisables ait un caractère limitatif.
La fig. <B>3</B> représente une forme d'exécution qui permet l'irradiation d'échantillons<B>à</B> la température de l'azote liqu#ide dans un réacteur nucléaire<B>à</B> flux élevé.
Un échantillon<B>à</B> irradier<B>25</B> est immergé dans le bain<B>1</B> d'azote liquide pur, contenu dans une enceinte en aluminium de diamètre<B>501</B> mm, protégée par un vide d'isolement<B>10.</B> Cette partie du cryostat est sou mise au flux intense de radiations 2<B>dit</B> c#ur du réac teur<B>11.</B> L'échangeur<B>3</B> est rempli d'azote liquide com mercial<B>5</B> bouillant sous pression normale;
il est situé <B>à</B> la partie supérieure de la même enceinte étanche,<B>à</B> un mètre au-dessus du fond, dans un flux de radia tions ionisantes faible. È'azote vaporisé en<B>1</B> par<B>l'é-</B> nergie qui est dépensée dans les parois, le liquide et l'échantillon, vient se condenser sur l'échangeur<B>3</B> et regagné, par gravi-té, la partie inférieure du cryostat où se trouve l'échantillon.
La régulation du niveau d'azote, liquide pur est obtenue au moyen d'un pressoistat, non représenté, connecté sur une tubulure 12 reliée<B>à</B> Penceinte étan che contenant l'azote pur admis préalablement en quantité voulue. Ce pressostat commande l'alimen tation en azote commercial qui est amené dans le dispositif par une tubulure<B>13.</B> Uévacuation des vapeurs d'azote commercial se fait par un tube 14. Des tubes<B>15</B> et<B>16</B> servent<B>à</B> créer et<B>à</B> entretenir les vides d'isolement nécessaires<B>à</B> la réduction des fuites thermiques du dispositif. La fig. 4 représente un dispositif adapté<B>à</B> l'uti lisation dans un réacteur nucléaire<B>à</B> piscine.
Le bain cryogénique <B>1</B> est souirds aux rayonnements 2 du c#ur <B>11</B> du réacteur. Ce bain est disposé au-dessus de l'échangeur tubulaire<B>3 (à 1,3</B> ni dans l'exemple choisi), et dans une même enceinte protégée des fuites thermiques par un espace<B>10</B> où règne un vide d'isolement. Celui-ci peut être entretenu, par exem ple, au moyen de pompes, par une tubulure unique <B>15,</B> dans l'ensemble du dispositif,<B>y</B> compris sur<B>le</B> trajet de la canalisation<B>13</B> d%limentation en azote liquide commercial. Il peut aussi être établi unie fois pour toutes, et comporter ou non les moyens connus pour réduire les pertes thermiques.
La canalisation <B>13</B> est utilisée en<B>5</B> pour l'apport des frigories <B>à</B> l'échangeur. Une tubulure 12 est reliée<B>à</B> l'enceinte étanche contenant l'azote pur. L'évacuation des va peurs d'azote commercial est faite par un tube 14.
Dans ce dispositif une protection biologique très efficace est obtenue. Pour ce, faire, au lieu<B>de</B> pro longer en ligne droite, jusqu'à émergence au-dessus de la surface de l'eau, l'ensemble des tubes consti tuant le dispositif comme dans le dispositif précédent, on a opéré un décrochement entre la partie supé rieure émergente du dispositif, et la partie inférieure exposée aux rayonnements. Ce décrochement entre les axes des parties inférieure et supérieure du dispo sitif est situé<B>à</B> quelques mètres au-dessous du niveau <B>16</B> de l'eau lorsque le dispositif est en place pour irradiation.
Cette cote n#ei pas impérative et peut être adaptée<B>à</B> la valeur<B>du</B> flux de rayonnement<B>à</B> atténuer et<B>à</B> la nature du liquide de la pisci-M suivant les règles de l'art. La distance entre les axes des parties supérieure et inférieure dépend évidem ment de la disposition générale adoptée<B>;</B> on la choi sira de telle manière qu'aucun rayonnement direct ne puisse arriver du c#ur vers l'extérieur au travers du dispositif.
Une valeur minimale<B>de</B> cette distance sera donc de, l'ordre de grandeur du diamètre exté rieur du dispositif ou de la dimension correspondante, mai & on peut évidemment sans inconvénient l'aug menter<B>à</B> volonté, c'est ainsi qu'en vue,<B>de</B> diminuer l'encombrement<B>dû</B> aux tubulures de sortie du dis positif<B>à</B> la verticale du c#ur, elle a été choisie de l'ordre du mètre.
L'ensemble tubulaire de transfert<B>17,</B> démontable, assure<B>à</B> la fois la continuité du circuit<B>13</B> d'alimen tation en azote liquide commercial, le maintien du vide d#isolement grâce<B>à</B> la double paroi 22, et enfin l'évacuation des vapeurs d!azote commercial qui est faite dans la partie périphérique dont la section de passage est relativement importante. On peut évi demment adopter pour cet ensemble tubulaire d'au tres dispositions, soit que l'on modifie les moyens d'isolement thermique, soit que l'on dispose diffé remment les trajets des fluides.
Après irradiation, on accède aux échantillons et on peut les sortir du dispositif en les main-tenant <B>à</B> la température d'irradiation. Pour ceci le dispositif est d'abord soulevé jusqu'à ce que le niveau liquide se situe en 24<B>; le</B> démontage des assemblages étan ches<B>18, 19</B> et 20 permet alors de retirer l'ensemble tubulaire de transfert<B>17.</B> On démonté ensuite l'as semblage étanche 21,
ce qui permet de retirer le fourreau<B>23</B> supportant l'échangeur tubulaire<B>3</B> au quel est suspendu le récipient<B>26</B> contenant les échan tillons<B>25</B> main-tenus <B>à</B> la température du bain cryo- génique. La disposition adoptée rend alors facile le transfert des échantillons irradiés dans un bain cryo- génique préparé<B>à</B> cet effet.
Le dispositif a été installé dans un réacteur nu cléaire dont le flux neutronique<B>à</B> la partie inférieure du cryostat était de<B>5.1012</B> neutrons/cm#/s et le flux de rayonnement gamma de<B>5.107</B> r#ntgen/heure. Au niveau de l'échangeur, ces valeurs étaient réduites d'un facteur supérieur<B>à 106</B> en ce qui concerne le flux neutronique et d'un facteur supérieur<B>à 103</B> pour le rayonnement gamma. L'expérience montre que les valeurs résultantes peuvent être considérées comme négligeables, tant pour la formation d'ozone que pour celle d'argon radioactif.
Pour une puissance de<B>50</B> W dissipée dans un bain d'azote liquide de 200 cid, et avec un échan- g geur de <B>1</B> 600 cm-' de surface, la surpression au- dessus du bain d'azote pur reste inférieure<B>à 100</B> g1cm#.
La consommation d'azote liquide commercial d'environ<B>70</B> litres par 24 heures, reste très inférieure <B>à</B> celle des dispositifs utilisant un échangeur séparé du cryostat et une pompe de circulation pour lesquels elle se chiffre<B>à</B> plusieurs centaines de litres pour le même temps.
On a vérifié que les vapeurs de l'azote commer cial consommé dans l'échangeur, et qui s'échappent par la tubulure 14 ne présentent pas<B>de</B> radioactivité mésurable, alors que, des essais antérieurs ont montré que l'irradiation d'azote commercial avec renouvel lement continu, comme celui qui existe dans la partie inférieure, du cryostat décrit, provoque, par suite de l'activation de l'argon (impureté de l'azote coin- mercial), une, radioactivité assez importante des va- peurs allant de quelques centièmes<B>à</B> quelques di xièmes de curie par nf,#. <B>Il</B> n'y a non plus aucune formation notable d'ozone, même après plusieurs dizaines d'heures de fonctionnement.
Grâce aux dispositifs décrits, le dégagement<B>d'é-</B> nergie dans les parois, dans le fluide, et dans l'échan tillon qui peut<B>y</B> baigner<B>-</B> dégagement qui est faci lement de l'ordre du dixième de watt par gramme<B>-</B> entraîne la vaporisation d'une partie du liquide. Us vapeurs formées se condensent sur l'échangeur et le liquide résultant de la condensation retourne par gravité vers<B>le</B> récipient d'irradiation.
Les avantages de retour continu du fluide (éli- mi#nation des risques d'explosion, possibilités de con centration des effets<B>de</B> l'irradiation, possibilités d'utilisation de quantités limitées<B>de</B> fluide cryogé- nique) sont obtenus avec un dispositif simple qui ne présente aucun des inconvénients dus, dans les dispositifs connus jusqu'ici, aux canalisations de liai son, échangeur séparé, pompe de circulation exté rieure.<B>Il</B> en résulte un ensemble plus simple, moins coûteux, d'un fonctionnement plus sûr et apportant une arosse économie de frigories.
e Dans la forme d'exécution où un décrochement des axes longitudinaux des parties supérieure et infé rieure du dispositif supprime toute possibilité de rayonnement direct du c#ur du réacteur vers l'exté rieur, il se trouve prévu<B>à</B> un niveau tel que l'épais seur<B>de</B> modérateur au-dessus de la partie inférieure est au moins égale<B>à</B> l'épaisszur d'une protection biologique efficace faite au moyen du matériau cons tituant ledit modérateur.
Claims (1)
- <B>REVENDICATIONS</B> <B>1.</B> Procédé cryogénique d'irradiation<B>à</B> basse tem pérature d'un échantillon<B>de</B> matière, caractérisé en ce qu'on immerge l'échantillon dans un bain d'un premier fluide cryogénique en phase liquide contenu dans une enceinte étanche, en ce qu'on soumet le bain et l'échantillon<B>à</B> une irradiation qui provoque la vaporisation dudit premier fluide, en ce qu'on réalise un échange thermique entre le premier flui de en phase gazeuse et un second liquide cryogénique <B>à</B> un emplacement plus élevé que le bain et hors d'irradiation pour condenµer ledit premier fluide, qu'après condensation on fait retourner audit bain par gravité.<B>Il.</B> Dispositif cryogénique pour la niîse en #uvre du procédé suivant la revendication<B>1,</B> caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte étanche destinée <B>à</B> contenir le bain de premier fluide cryogénique, un échangeur thermique placé en une partie haute de ladite enceinte pour condenser les vapeurs émises par ledit bain, un circuit d'alimentation de l'échan geur en un second fluide cryogénique <B>à</B> température au plus égale<B>à</B> celle<B>de</B> liquéfaction du premier fluide, et un dispositif de retour par gravité audit bain, du premier fluide cryogénique, condensé.SOUS-REVENDICATIONS <B>1.</B> Procédé suivant la revendication<B>1,</B> caractérisé en<B>ce</B> que<B>le</B> second fluide utilisé est de même nature que le premier. 2. Dispositif suivant la revendication Il, carac- risé en ce que l'enceinte étanche est de forme tubu laire, le bain cryogénique étant situé au-dessous et <B>à</B> la verticale de l'échangeur.<B>3.</B> Dispositif suivant la sous-revendication 2, caractérisé en<B>ce</B> que l'enceinte étanche est munie d'organes d'introduction du premier fluide cryogé- nique en phase liquide et d'organes de circulation du second fluide disposés dans un tube placé au- dessus de l'enceinte, tube qui est vertical, décalé en plan par rapport<B>à</B> l'enceinte et relié<B>à</B> celle-ci par un tube. 4.Dispositif suivant la sous-revendication <B>3,</B> ca- ract6risé en ce que ledit décalage est prévu<B>à</B> un niveau du dispositif tel que l'épaisseur de liquide modérateur dans, la piscine d%ne pile atomique au- dessus de ladite enceinte soit au moins égale<B>à</B> l'épaisseur<B>de</B> modérateur nécessaire pour assurer une protection biologique.<B>5.</B> Dispositif suivant la sous-revendication <B>3,</B> ca ractérisé en ce que le tube de liaison est relié<B>à</B> l'enceinte et au tube supérieur par des jonctions démontables étanches disposées approximativement dans un même plan horizontal.
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