CA2831047A1 - Alliage, piece et procede de fabrication correspondants - Google Patents
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Abstract
Cet alliage de fonte à graphite sphéroïdal comprend, en % de poids, outre des éléments d'addition, les éléments suivants : - Nickel (Ni) entre 3,5% et 7%, - Cuivre (Cu) entre 0,5% et 3%, - Molybdène (Mo) entre 0,15 et 1%, Le reste étant du fer et des impuretés inévitables. Application à la fabrication de roues dentées et de couronnes dentées. Pièce moulée refroidie au moule et traitée thermiquement.
Description
ALLIAGE, PIECE ET PROCÉDÉ DE FABRICATION CORRESPONDANTS
La présente invention concerne un alliage de fonte à graphite sphéroïdal.
On connaît, dans l'état de la technique, des couronnes dentées qui sont par exemple utilisées pour transmettre un couple d'entraînement à un broyeur. Ces couronnes sont en fonte à graphite sphéroïdal ou en acier.
Dans l'état de la technique, les couronnes dentées en fonte à graphite sphéroïdal sont calculées soit suivant la norme AGMA 6014 (respectivement 6114) soit suivant la norme 180 6336.
Selon la norme 180 6336, les contraintes maximales admissibles sont données suivant les courbes de la partie 5 de cette même norme, courbes des cri-em (contrainte en pression) et afim., (contrainte en flexion pied de dent), en fonction des duretés. Plus la dureté
est élevée, plus les contraintes maximales admissibles sont élevées et donc plus la puissance transmissible par la couronne sera importante.
Dans les courbes actuelles de l'ISO 6336, la gamme de dureté s'étend jusqu'à
300HB, les nuances réalisées le sont suivant la norme EN 1563 ¨ nuances de fonte à
graphite sphéroïdal ¨ dans laquelle seules sont prises en considération les nuances à
matrice ferritique, perlitique ettou martensitique revenue.
Pour les calculs selon la norme AGMA 6014 (respectivement 6114), références sont faites aux normes matériau ASTM A536 et ISO 1083. Les courbes donnant les contraintes admissibles en fonction de la dureté sont données jusqu'à 340HB environ. Mais pour les hautes duretés, il n'existe pas de nuances correspondantes dans les normes.
Les nuances de fonte actuelles permettent d'obtenir au mieux des duretés de sur des couronnes dentées. Pour les très fortes puissances, elles arrivent à
leur limite d'utilisation et la seule solution actuellement est de changer de matériau en passant à l'acier moulé. Les duretés de 320H8 des fontes actuelles sont obtenues par trempe suivie de revenu.
II existe aussi des nuances selon EN 1664 - nuances de fonte à graphite sphéroïdal obtenues par trempe étagée, dite fontes ADI ¨ pour lesquelles les valeurs des akern et arum sont aussi définies en fonction de fourchettes de duretés. La trempe étagée est réalisée dans un bain de sels. Pour réaliser des couronnes dentées, il faudrait s'équiper de bacs de grandes dimensions.
L'invention a pour but de permettre la fabrication d'une pièce en fonte dont la puissance transmissible est importante. En particulier, l'invention a pour objet de permettre la fabrication d'une pièce en fonte, telle qu'une couronne dentée, notamment de grande dimension, en fonte à graphite sphéroïdal. L'objectif est de mettre au point une nuance d'alliage qui atteint ces critères en particulier avec des moyens de traitement thermique simples et économiques.
A cet effet l'invention a pour objet un alliage tel qu'indiqué dans la revendication 1.
Selon des modes particuliers de réalisation, l'alliage comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques indiquées dans les revendications 2 à 8.
L'invention a également pour objet une pièce qui est fabriquée en un alliage tel que décrit précédemment et qui est définie dans les revendications 9 et 10.
L'invention concerne également des procédés de fabrication d'une pièce qui sont définies dans les revendications 11 à 13.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple.
L'Invention a pour objet un alliage de fonte à graphite sphéroïdal. Il permet d'obtenir des duretés élevées et donc des contraintes admissibles élevées, notamment sur des pièces de grande taille.
La pièce est par exemple une roue dentée ou une couronne dentée. La pièce est de préférence une pièce de grande dimension, à savoir ayant une dimension la plus grande de la pièce d'au moins 2000mm, De préférence, la pièce a un diamètre extérieur d'au moins 2000mm, ou d'au moins 3000mm, ou d'au moins 8000mm. L'épaisseur axiale, généralement la largeur de denture, la plus large de la pièce est par exemple d'au moins 150mm, QU d'au moins 260mm, ou d'au moins 550mrn. Une couronne dentée selon l'invention a une épaisseur de jante d'au moins 80mm ou d'au moins 120mrn ou d'au moins 150mm et un module d'au moins 10 ou d'au moins 16 ou d'au moins 22 ou d'au moins 25.
De préférence, la dureté élevée est obtenue avec un traitement thermique de revenu. La dureté dépend de la composition de l'alliage et éventuellement des différents traitements thermiques que la pièce subit au cours de son élaboration, que ce soit lors du refroidissement après la coulée ou des passages au four ultérieurs.
Toutes les indications sont données par la suite en % en poids du poids total.
Un premier aspect de l'invention est la composition chimique de l'alliage.
L'alliage est une fonte à graphite sphéroïdal.
Sa composition de base est le fer, des éléments d'addition et des Impuretés inévitables. Les éléments d'addition sont le carbone (C), le silicium (Si), et le magnésium (Mg). L'élément qui constitue le reste de l'alliage est donc le Fer (Fe).
La présente invention concerne un alliage de fonte à graphite sphéroïdal.
On connaît, dans l'état de la technique, des couronnes dentées qui sont par exemple utilisées pour transmettre un couple d'entraînement à un broyeur. Ces couronnes sont en fonte à graphite sphéroïdal ou en acier.
Dans l'état de la technique, les couronnes dentées en fonte à graphite sphéroïdal sont calculées soit suivant la norme AGMA 6014 (respectivement 6114) soit suivant la norme 180 6336.
Selon la norme 180 6336, les contraintes maximales admissibles sont données suivant les courbes de la partie 5 de cette même norme, courbes des cri-em (contrainte en pression) et afim., (contrainte en flexion pied de dent), en fonction des duretés. Plus la dureté
est élevée, plus les contraintes maximales admissibles sont élevées et donc plus la puissance transmissible par la couronne sera importante.
Dans les courbes actuelles de l'ISO 6336, la gamme de dureté s'étend jusqu'à
300HB, les nuances réalisées le sont suivant la norme EN 1563 ¨ nuances de fonte à
graphite sphéroïdal ¨ dans laquelle seules sont prises en considération les nuances à
matrice ferritique, perlitique ettou martensitique revenue.
Pour les calculs selon la norme AGMA 6014 (respectivement 6114), références sont faites aux normes matériau ASTM A536 et ISO 1083. Les courbes donnant les contraintes admissibles en fonction de la dureté sont données jusqu'à 340HB environ. Mais pour les hautes duretés, il n'existe pas de nuances correspondantes dans les normes.
Les nuances de fonte actuelles permettent d'obtenir au mieux des duretés de sur des couronnes dentées. Pour les très fortes puissances, elles arrivent à
leur limite d'utilisation et la seule solution actuellement est de changer de matériau en passant à l'acier moulé. Les duretés de 320H8 des fontes actuelles sont obtenues par trempe suivie de revenu.
II existe aussi des nuances selon EN 1664 - nuances de fonte à graphite sphéroïdal obtenues par trempe étagée, dite fontes ADI ¨ pour lesquelles les valeurs des akern et arum sont aussi définies en fonction de fourchettes de duretés. La trempe étagée est réalisée dans un bain de sels. Pour réaliser des couronnes dentées, il faudrait s'équiper de bacs de grandes dimensions.
L'invention a pour but de permettre la fabrication d'une pièce en fonte dont la puissance transmissible est importante. En particulier, l'invention a pour objet de permettre la fabrication d'une pièce en fonte, telle qu'une couronne dentée, notamment de grande dimension, en fonte à graphite sphéroïdal. L'objectif est de mettre au point une nuance d'alliage qui atteint ces critères en particulier avec des moyens de traitement thermique simples et économiques.
A cet effet l'invention a pour objet un alliage tel qu'indiqué dans la revendication 1.
Selon des modes particuliers de réalisation, l'alliage comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques indiquées dans les revendications 2 à 8.
L'invention a également pour objet une pièce qui est fabriquée en un alliage tel que décrit précédemment et qui est définie dans les revendications 9 et 10.
L'invention concerne également des procédés de fabrication d'une pièce qui sont définies dans les revendications 11 à 13.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple.
L'Invention a pour objet un alliage de fonte à graphite sphéroïdal. Il permet d'obtenir des duretés élevées et donc des contraintes admissibles élevées, notamment sur des pièces de grande taille.
La pièce est par exemple une roue dentée ou une couronne dentée. La pièce est de préférence une pièce de grande dimension, à savoir ayant une dimension la plus grande de la pièce d'au moins 2000mm, De préférence, la pièce a un diamètre extérieur d'au moins 2000mm, ou d'au moins 3000mm, ou d'au moins 8000mm. L'épaisseur axiale, généralement la largeur de denture, la plus large de la pièce est par exemple d'au moins 150mm, QU d'au moins 260mm, ou d'au moins 550mrn. Une couronne dentée selon l'invention a une épaisseur de jante d'au moins 80mm ou d'au moins 120mrn ou d'au moins 150mm et un module d'au moins 10 ou d'au moins 16 ou d'au moins 22 ou d'au moins 25.
De préférence, la dureté élevée est obtenue avec un traitement thermique de revenu. La dureté dépend de la composition de l'alliage et éventuellement des différents traitements thermiques que la pièce subit au cours de son élaboration, que ce soit lors du refroidissement après la coulée ou des passages au four ultérieurs.
Toutes les indications sont données par la suite en % en poids du poids total.
Un premier aspect de l'invention est la composition chimique de l'alliage.
L'alliage est une fonte à graphite sphéroïdal.
Sa composition de base est le fer, des éléments d'addition et des Impuretés inévitables. Les éléments d'addition sont le carbone (C), le silicium (Si), et le magnésium (Mg). L'élément qui constitue le reste de l'alliage est donc le Fer (Fe).
2 Généralement, l'alliage comprend, outre la composition de base, du Nickel (Ni) entre
3,5% et 7%, du Cuivre (Cu) entre 0,5% et 3% et du Molybdène (Mo) entre 0,15%
et 1%.
De plus, l'alliage peut comprendre du manganèse (Mn) jusqu'à 1% ou jusqu'à
0,8%.
De plus, l'alliage peut comprendre du chrome (Cr) jusqu'à 0,4%.
De plus, l'alliage peut comprendre du carbone (C) entre 2,6% et 4% et du silicium (Si) entre 1,6% et 4,4%_ La teneur en Nickel (Ni) de l'alliage peut être au moins 3,5%, 4%, 4,1%, 4,2%,
et 1%.
De plus, l'alliage peut comprendre du manganèse (Mn) jusqu'à 1% ou jusqu'à
0,8%.
De plus, l'alliage peut comprendre du chrome (Cr) jusqu'à 0,4%.
De plus, l'alliage peut comprendre du carbone (C) entre 2,6% et 4% et du silicium (Si) entre 1,6% et 4,4%_ La teneur en Nickel (Ni) de l'alliage peut être au moins 3,5%, 4%, 4,1%, 4,2%,
4,3%, 4,4%, 4,5%, ou 4,8% et au plus 7%, 6,6%, 6%, ou 5,8%.
La teneur en Molybdène (Mo) peut être comprise entre au moins 0,15%, 0,25%, ou 0,3% et au plus 1%, 0,8%, ou 0,5%.
La teneur en Cuivre (Cu) peut être comprise entre au moins 0,5%, 1%, ou 1,6%, et au plus 3%, 2,5%, ou 2,2%.
Il est à noter que les limites inférieures et supérieures des teneurs ci-dessus sont indépendantes les unes des autres. La teneur en Nickel peut donc par exemple être 16 comprise entre 4,4% et 7%.
La teneur en Carbone (C) peut être comprise entre 3% et 3,6%, La teneur en Silicium (Si) peut être comprise entre 1,8% et 2,4%.
La teneur en Chrome (Cr) peut être inférieure à 0,2%.
La teneur en Manganèse (Mn) peut être supérieure à 0,2%.
L'alliage selon l'invention peut consister de ces éléments ci-dessus, sachant que le Manganèse (Mn), et/ou le Chrome (Cr) et/ou le Phosphore (P) etiou le Soufre (S) est/sont un/des élément(s) optionnel(s) ou présent(s) en traces.
Selon l'exemple, l'alliage comprend outre le fer (Fe) et les impuretés inévitables, les éléments suivants, dans les limites Indiquées:
C Si Ni Mo Cu Mn Cr Mg P S
Mini 2,5 ¨1,5 3,6 0,16 0,5 0,02 maxi 4 4,4 7 1 3 1 0,4 0,1 0,04 0,015 A titre d'exemple, la dureté qui peut âtre obtenue par l'alliage selon l'invention est Indiquée ci-après, en fonction de la composition chimique, outre la composition de base :
Ni Mo Cu C Si Mn HB 0,3-0,6 320 4,3-5,6 0,3-0145 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 HB 0,3-0,6 330 4,6-5,9 0,3-0,45 1,5-2 3,3.3,45 1,8-2 HB 0,3-0,6 4,7-6 0,3-0,45 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 _ _ HB 0,3-0,6 4,8-6,1 0,35-0,5 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 HB 0,3-0,6 4,9-6,2 0,35-0,5 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 Un second aspect de l'invention est le procédé de fabrication d'une pièce en un alliage selon l'invention.
Tout d'abord la pièce est coulée dans un moule.
Une fois la pièce coulée, elle subit un refroidissement, notamment lent, dans son moule, notamment jusqu'à la température ambiante (<50 C). Puis la pièce subit un traitement thermique. Le terme lent signifie inférieur à 100 C/h, 80 C/h ou 50 C/h. Le refroidissement lent a de préférence lieu sur toute la durée du refroidissement.
Le traitement thermique consiste en un revenu. C'est un traitement thermique dans la masse, il permet d'obtenir la dureté souhaitée et indiquée ci-dessus sur toute l'épaisseur de la pièce. La dureté ne s'étend donc pas seulement sur quelques millimètres en surface.
La pièce est ensuite usinée, notamment par tournage et dans le cas d'une couronne dentée, les dents sont taillées.
La dureté HB de l'alliage selon l'invention, et notamment de la fonte à
graphite sphéroïdal, est comprise entre 320HB et 400HB. La pièce en cet alliage permet ainsi de transmettre de très fortes puissances.
La structure métallographique obtenue de l'alliage est composée de 90% de nodules de type VI ou V (suivant EN 180 945-1) et d'une matrice bainitique pouvant comporter de l'austénite résiduelle (jusqu'à 10%), des carbures (Jusqu'à 5%), de la martensite revenue (jusqu'à 5%) et de la penne (jusqu'à 20%).
Les caractéristiques obtenues sur échantillon coulé côte è côte sont les suivantes:
Propriétés Mécaniques Résistance Epaisseur Résistance limite de (mm) Limite à la Limite Allongement limite de fatigue Echantillon rupture d'élasticité à min. fatigue pied flanc de (MPa) 0.2 min. (MPa) (%) de dent aFurn dent cri-mm (N/me) (N/mm2) Echantillon k80 1 (Type HB 850 570 1 256-330 730-840 320) Echantillon k80 2 (Type HB 860 580 1 259-306 745-855 330) Echantillon 3 (Type HB >80 880 600 1 263-310 760-870 340) Echantillon 4 (Type HB k80 890 610 1 267-314 775-885 350) Echantillon (Type HB k80 910 630 1 271-318 790-900 360) Les résistances limites de fatigue sont données pour un calcul suivant= 6336.
La teneur en Molybdène (Mo) peut être comprise entre au moins 0,15%, 0,25%, ou 0,3% et au plus 1%, 0,8%, ou 0,5%.
La teneur en Cuivre (Cu) peut être comprise entre au moins 0,5%, 1%, ou 1,6%, et au plus 3%, 2,5%, ou 2,2%.
Il est à noter que les limites inférieures et supérieures des teneurs ci-dessus sont indépendantes les unes des autres. La teneur en Nickel peut donc par exemple être 16 comprise entre 4,4% et 7%.
La teneur en Carbone (C) peut être comprise entre 3% et 3,6%, La teneur en Silicium (Si) peut être comprise entre 1,8% et 2,4%.
La teneur en Chrome (Cr) peut être inférieure à 0,2%.
La teneur en Manganèse (Mn) peut être supérieure à 0,2%.
L'alliage selon l'invention peut consister de ces éléments ci-dessus, sachant que le Manganèse (Mn), et/ou le Chrome (Cr) et/ou le Phosphore (P) etiou le Soufre (S) est/sont un/des élément(s) optionnel(s) ou présent(s) en traces.
Selon l'exemple, l'alliage comprend outre le fer (Fe) et les impuretés inévitables, les éléments suivants, dans les limites Indiquées:
C Si Ni Mo Cu Mn Cr Mg P S
Mini 2,5 ¨1,5 3,6 0,16 0,5 0,02 maxi 4 4,4 7 1 3 1 0,4 0,1 0,04 0,015 A titre d'exemple, la dureté qui peut âtre obtenue par l'alliage selon l'invention est Indiquée ci-après, en fonction de la composition chimique, outre la composition de base :
Ni Mo Cu C Si Mn HB 0,3-0,6 320 4,3-5,6 0,3-0145 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 HB 0,3-0,6 330 4,6-5,9 0,3-0,45 1,5-2 3,3.3,45 1,8-2 HB 0,3-0,6 4,7-6 0,3-0,45 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 _ _ HB 0,3-0,6 4,8-6,1 0,35-0,5 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 HB 0,3-0,6 4,9-6,2 0,35-0,5 1,5-2 3,3-3,45 1,8-2 Un second aspect de l'invention est le procédé de fabrication d'une pièce en un alliage selon l'invention.
Tout d'abord la pièce est coulée dans un moule.
Une fois la pièce coulée, elle subit un refroidissement, notamment lent, dans son moule, notamment jusqu'à la température ambiante (<50 C). Puis la pièce subit un traitement thermique. Le terme lent signifie inférieur à 100 C/h, 80 C/h ou 50 C/h. Le refroidissement lent a de préférence lieu sur toute la durée du refroidissement.
Le traitement thermique consiste en un revenu. C'est un traitement thermique dans la masse, il permet d'obtenir la dureté souhaitée et indiquée ci-dessus sur toute l'épaisseur de la pièce. La dureté ne s'étend donc pas seulement sur quelques millimètres en surface.
La pièce est ensuite usinée, notamment par tournage et dans le cas d'une couronne dentée, les dents sont taillées.
La dureté HB de l'alliage selon l'invention, et notamment de la fonte à
graphite sphéroïdal, est comprise entre 320HB et 400HB. La pièce en cet alliage permet ainsi de transmettre de très fortes puissances.
La structure métallographique obtenue de l'alliage est composée de 90% de nodules de type VI ou V (suivant EN 180 945-1) et d'une matrice bainitique pouvant comporter de l'austénite résiduelle (jusqu'à 10%), des carbures (Jusqu'à 5%), de la martensite revenue (jusqu'à 5%) et de la penne (jusqu'à 20%).
Les caractéristiques obtenues sur échantillon coulé côte è côte sont les suivantes:
Propriétés Mécaniques Résistance Epaisseur Résistance limite de (mm) Limite à la Limite Allongement limite de fatigue Echantillon rupture d'élasticité à min. fatigue pied flanc de (MPa) 0.2 min. (MPa) (%) de dent aFurn dent cri-mm (N/me) (N/mm2) Echantillon k80 1 (Type HB 850 570 1 256-330 730-840 320) Echantillon k80 2 (Type HB 860 580 1 259-306 745-855 330) Echantillon 3 (Type HB >80 880 600 1 263-310 760-870 340) Echantillon 4 (Type HB k80 890 610 1 267-314 775-885 350) Echantillon (Type HB k80 910 630 1 271-318 790-900 360) Les résistances limites de fatigue sont données pour un calcul suivant= 6336.
5
Claims (7)
1. Alliage de fonte à graphite sphéroïdal comprenant, en % de poids, outre des éléments d'addition, les éléments suivants :
- Nickel (Ni) entre 3,5% et 7%, - Cuivre (Cu) entre 0,5% et 3%, - Molybdène (Mo) entre 0,15 et 1%, le reste étant du fer (Fe) et des impuretés inévitables.
- Nickel (Ni) entre 3,5% et 7%, - Cuivre (Cu) entre 0,5% et 3%, - Molybdène (Mo) entre 0,15 et 1%, le reste étant du fer (Fe) et des impuretés inévitables.
2. Alliage suivant la revendication 1, dans lequel les éléments d'addition comprennent :
- Carbone (C) entre 2,5% et 4% et/ou - Silicium (Si) entre 1,5% et 4,4%.
- Carbone (C) entre 2,5% et 4% et/ou - Silicium (Si) entre 1,5% et 4,4%.
3. Alliage selon les revendications 1 ou 2 dans lequel les éléments d'addition comprennent, .
- Magnésium (Mg) entre 0,02% et 0,1%.
- Magnésium (Mg) entre 0,02% et 0,1%.
4. Alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant :
- Manganèse (Mn) <= 1% ou <= 0,8%.
- Manganèse (Mn) <= 1% ou <= 0,8%.
5. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant ;
- Chrome (Cr) <= 0,4% et/ou - Phosphore (P) <= 0,04% et/ou - Soufre (S) <= 0,015%.
8. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant ;
- Nickel (NI) au moins 3,5%, 4%, 4,1%, 4,2%, 4,3%, 4,4%, 4,5%, ou 4,8% et au plus 7%, 6,5%, 6%, ou 5,8%.
7. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant :
- Cuivre (Cu) au moine 0,5%, 1%, ou 1,5% et au plus 3%, 2,5%, ou 2,2%.
8. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant :
- Chrome (Cr) <= 0,4% et/ou - Phosphore (P) <= 0,04% et/ou - Soufre (S) <= 0,015%.
8. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant ;
- Nickel (NI) au moins 3,5%, 4%, 4,1%, 4,2%, 4,3%, 4,4%, 4,5%, ou 4,8% et au plus 7%, 6,5%, 6%, ou 5,8%.
7. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant :
- Cuivre (Cu) au moine 0,5%, 1%, ou 1,5% et au plus 3%, 2,5%, ou 2,2%.
8. Alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant :
6 - Molybdène (Mo) au moins 0,15%, 0,25%, ou 0,3% et au plus 1%, 0,8%, ou Ci,5%.
9. Pièce fabriquée en un alliage, caractérisée en ce que l'alliage est un alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, et notamment la pièce étant une roue dentée et en particulier une couronne dentée.
10. Pièce selon la revendication 9, caractérisée en ce que la pièce est une pièce de grande dimension, à savoir ayant une dimension la plus grande de la place d'au moins 2000mm.
11. Procédé de fabrication d'une pièce selon les revendications 9 ou 10, caractérisé par les étapes suivantes :
- couler une pièce brute de fonderie dans un moule, - laisser refroidir la pièce brute de fonderie, notamment dans le moule, en obtenant la pièce.
12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel la pièce brute de fonderie est thermiquement traitée, en particulier par un revenu.
13. Procédé selon l'une des revendications 11 ou 12, dans lequel l'étape de laisser refroidir la pièce est une étape de refroidissement lent, notamment inférieur à
100°C/h, 80°C/h ou 50°C/h.
9. Pièce fabriquée en un alliage, caractérisée en ce que l'alliage est un alliage selon l'une quelconque des revendications précédentes, et notamment la pièce étant une roue dentée et en particulier une couronne dentée.
10. Pièce selon la revendication 9, caractérisée en ce que la pièce est une pièce de grande dimension, à savoir ayant une dimension la plus grande de la place d'au moins 2000mm.
11. Procédé de fabrication d'une pièce selon les revendications 9 ou 10, caractérisé par les étapes suivantes :
- couler une pièce brute de fonderie dans un moule, - laisser refroidir la pièce brute de fonderie, notamment dans le moule, en obtenant la pièce.
12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel la pièce brute de fonderie est thermiquement traitée, en particulier par un revenu.
13. Procédé selon l'une des revendications 11 ou 12, dans lequel l'étape de laisser refroidir la pièce est une étape de refroidissement lent, notamment inférieur à
100°C/h, 80°C/h ou 50°C/h.
7
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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