CA2742206A1 - Production d'hydrogene a partir de gaz reforme et capture simultanee du co2 co-produit - Google Patents
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Abstract
Procédé de production d'hydrogène à partir d'un mélange gazeux comprenant de l'hydrogène, du CO2, du CO, du CH4 et de l'eau, mettant en uvre un PSA CO2, une unité cryogénique et un PSA H2, dans lequel : a) on introduit ledit mélange gazeux dans le PSA CO2, produisant une fraction enrichie en CO2 et une fraction appauvrie en CO2; b) on introduit la fraction enrichie en CO2 dans l'unité cryogénique, produisant une fraction enrichie en CO2 et une fraction enrichie en H2; c) on recycle la fraction enrichie en H2 en amont de l'unité PSA H2; et d) on introduit la fraction appauvrie en CO2, issue de l'étape b), dans l'unité PSA H2, produisant un flux enrichie en hydrogène et un gaz résiduaire.
Description
2 PCT/FR2009/052210 Production d'hydrogène à partir de gaz réformé
et capture simultanée du C02 co-produit La présente invention concerne un procédé de production d'hydrogène avec capture du C02 produit simultanément.
L'essentiel de l'hydrogène est fourni à partir de réformage à la vapeur d'hydrocarbures, plus particulièrement de méthane (SMR). Le gaz réformé est généralement envoyé à un réacteur de shift (Water gas shift reactor) pour produire plus d'hydrogène. La water gas shift reaction est une réaction entre le monoxyde de carbone et l'eau pour former du dioxyde de carbone et de l'eau.
Le gaz produit a en général les caractéristiques suivantes - Pression de 15 à 40 bar abs, - Température proche de la température ambiante (après refroidissement), - Composition en pourcentage molaire H2: entre 60 et 80 %, C02: entre 15 et 25 %, CO :
entre 0.5 et 5% ; CH4 : entre 3 et 7 % ; N2 : entre 0 et 6 %, saturée en eau, - Débit : de quelques milliers à quelques centaines de milliers de Nm3/h Un tel gaz est alors généralement envoyé directement à un PSA (Pressure Swing Adsorption = adsorption avec variation de pression) Hydrogène pour produire de l'hydrogène à haute pureté (de 99% à 99.9999 mole %).
Le résiduaire du PSA contient tout le C02, la grande majorité du CH4 et CO, une grande partie du N2 et de l'hydrogène en quantité dépendant du rendement de l'unité PSA
(de 75 à 90% suivant l'efficacité désirée).
Ce résiduaire, avec le C02 contenu, est brûlé au niveau du four du reformage à
la vapeur. Le gaz résiduaire de cette unité est mis à l'air après récupération d'une partie de la chaleur disponible.
Cependant, les changements climatiques constituent l'un des plus grands défis environnementaux. L'accroissement de la concentration en dioxyde de carbone dans l'atmosphère est en très grande partie la cause du réchauffement global. Dans l'optique de la réduction des émissions de C02, la capture d'au moins une partie du C02 émis doit être envisagée.
Il est connu de retirer le C02 d'un tel fluide en utilisant un lavage, par exemple aux amines, à l'amont du PSA.
L'inconvénient d'une telle solution est essentiellement son coût énergétique inadapté à la problématique de capture.
D'autres solutions sont basées sur l'adsorption.
Le document EP 0 341 879 B1 traite le résiduaire du PSA H2 pour en extraire le C02 via un PSA et une réfrigération.
Le document WO 2006/054008 traite également le résiduaire du PSA H2 via un PSA et une unité cryogénique Le document US 5,026,406 décrit la production de deux fractions à haute pureté
à
l'aide d'un PSA. L'exemple 2 correspond en partie au problème que l'on se pose ici. On obtient une fraction riche en C02 (99.7% molaire) et une fraction contenant environ 90%
molaire de H2. En pratique cette fraction devra être traitée dans une deuxième unité, par exemple un PSA type PSA H2, pour obtenir une pureté H2 de 99%. L'utilisation de pompes à vide et/ ou de recyclages sont nécessaires pour atteindre les performances visées.
Le document US 2007/0227353 traite également le même problème technique. La solution préconisée est là encore l'utilisation d'un PVSA, c'est-à-dire une unité
d'adsorption avec des étapes sous vide. Il est connu que de telles étapes, si elles sont efficaces en termes de performances, sont coûteuses en capital (pompes à vide) et en énergie.
Par ailleurs, le document FR2884304 décrit une unité d'adsorption fonctionnant à
une pression maximum de 10 bar absolus, produisant un gaz enrichi en C02 qui est envoyé
à une unité cryogénique qui enrichit ce gaz jusqu'à un minimum de 80% molaire.
Le gaz appauvri en C02 de l'unité d'adsorption est détendu, après ou non refroidissement, pour fournir la puissance frigorifique de l'unité cryogénique. Au moins une partie du gaz pauvre en C02 de l'unité cryogénique est recyclé vers le PSA, après ou non détente.
Au moins une partie du gaz pauvre en C02 de l'unité cryogénique est utilisée comme combustible. Ladite unité d'adsorption peut être un VSA, un VPSA ou un PSA
Le procédé et/ou l'installation envisagée dans le document FR2884304 ne comporte qu'une seule unité d'adsorption.
et capture simultanée du C02 co-produit La présente invention concerne un procédé de production d'hydrogène avec capture du C02 produit simultanément.
L'essentiel de l'hydrogène est fourni à partir de réformage à la vapeur d'hydrocarbures, plus particulièrement de méthane (SMR). Le gaz réformé est généralement envoyé à un réacteur de shift (Water gas shift reactor) pour produire plus d'hydrogène. La water gas shift reaction est une réaction entre le monoxyde de carbone et l'eau pour former du dioxyde de carbone et de l'eau.
Le gaz produit a en général les caractéristiques suivantes - Pression de 15 à 40 bar abs, - Température proche de la température ambiante (après refroidissement), - Composition en pourcentage molaire H2: entre 60 et 80 %, C02: entre 15 et 25 %, CO :
entre 0.5 et 5% ; CH4 : entre 3 et 7 % ; N2 : entre 0 et 6 %, saturée en eau, - Débit : de quelques milliers à quelques centaines de milliers de Nm3/h Un tel gaz est alors généralement envoyé directement à un PSA (Pressure Swing Adsorption = adsorption avec variation de pression) Hydrogène pour produire de l'hydrogène à haute pureté (de 99% à 99.9999 mole %).
Le résiduaire du PSA contient tout le C02, la grande majorité du CH4 et CO, une grande partie du N2 et de l'hydrogène en quantité dépendant du rendement de l'unité PSA
(de 75 à 90% suivant l'efficacité désirée).
Ce résiduaire, avec le C02 contenu, est brûlé au niveau du four du reformage à
la vapeur. Le gaz résiduaire de cette unité est mis à l'air après récupération d'une partie de la chaleur disponible.
Cependant, les changements climatiques constituent l'un des plus grands défis environnementaux. L'accroissement de la concentration en dioxyde de carbone dans l'atmosphère est en très grande partie la cause du réchauffement global. Dans l'optique de la réduction des émissions de C02, la capture d'au moins une partie du C02 émis doit être envisagée.
Il est connu de retirer le C02 d'un tel fluide en utilisant un lavage, par exemple aux amines, à l'amont du PSA.
L'inconvénient d'une telle solution est essentiellement son coût énergétique inadapté à la problématique de capture.
D'autres solutions sont basées sur l'adsorption.
Le document EP 0 341 879 B1 traite le résiduaire du PSA H2 pour en extraire le C02 via un PSA et une réfrigération.
Le document WO 2006/054008 traite également le résiduaire du PSA H2 via un PSA et une unité cryogénique Le document US 5,026,406 décrit la production de deux fractions à haute pureté
à
l'aide d'un PSA. L'exemple 2 correspond en partie au problème que l'on se pose ici. On obtient une fraction riche en C02 (99.7% molaire) et une fraction contenant environ 90%
molaire de H2. En pratique cette fraction devra être traitée dans une deuxième unité, par exemple un PSA type PSA H2, pour obtenir une pureté H2 de 99%. L'utilisation de pompes à vide et/ ou de recyclages sont nécessaires pour atteindre les performances visées.
Le document US 2007/0227353 traite également le même problème technique. La solution préconisée est là encore l'utilisation d'un PVSA, c'est-à-dire une unité
d'adsorption avec des étapes sous vide. Il est connu que de telles étapes, si elles sont efficaces en termes de performances, sont coûteuses en capital (pompes à vide) et en énergie.
Par ailleurs, le document FR2884304 décrit une unité d'adsorption fonctionnant à
une pression maximum de 10 bar absolus, produisant un gaz enrichi en C02 qui est envoyé
à une unité cryogénique qui enrichit ce gaz jusqu'à un minimum de 80% molaire.
Le gaz appauvri en C02 de l'unité d'adsorption est détendu, après ou non refroidissement, pour fournir la puissance frigorifique de l'unité cryogénique. Au moins une partie du gaz pauvre en C02 de l'unité cryogénique est recyclé vers le PSA, après ou non détente.
Au moins une partie du gaz pauvre en C02 de l'unité cryogénique est utilisée comme combustible. Ladite unité d'adsorption peut être un VSA, un VPSA ou un PSA
Le procédé et/ou l'installation envisagée dans le document FR2884304 ne comporte qu'une seule unité d'adsorption.
3 Ce document essentiellement basé sur la récupération de C02 dans un fluide de pression inférieure à 10 bar abs, ne traite pas de la production associée d'hydrogène. En particulier, il ne concerne pas les gaz issus de SMR.
L'utilisation de PSA tel que décrit dans FR2884304 n'est effectivement pas adapté
à priori lorsqu'on veut extraire du C02 dans un gaz à pression élevée tel que le gaz de synthèse dès lors que l'on veut également récupérer en priorité la majorité
d'un des constituants les moins adsorbables. En effet, le C02 étant un constituant facilement adsorbable, une pression partielle modérée, de l'ordre du bar, est suffisante pour obtenir la quasi saturation des adsorbants utilisés classiquement tels que zéolite ou charbons actifs.
L'utilisation d'une pression élevée n'apporte donc rien à l'arrêt du C02 mais est défavorable lorsqu'on veut conserver sous pression des constituants tels que l'hydrogène.
Ce dernier constituant s'adsorbant très faiblement, il est surtout présent dans l'adsorbeur dans les phases gaz, qu'il s'agisse des volumes poreux de l'adsorbant, du volume inter-granulaire ou des volumes morts en entrée et sortie. A volume donné, la perte en hydrogène est alors proportionnelle à la pression. Dans une telle application, il est normal d'envisager plutôt de traiter le résiduaire du PSA H2 pour séquestrer le C02 sachant qu'il s'agit d'un débit basse pression, enrichi en C02 et appauvri en hydrogène. WO 2006/054008 et EP
0 341 879 B I sont basés sur ces considérations.
Une solution envisagée pour contourner partiellement ces inconvénients est, comme on l'a vu, l'utilisation de cycle PSA complexe mettant en oeuvre le vide pour extraire le C02. Dans ces conditions, l'adsorbant peut être utilisé de façon efficace et l'utilisation de recyclages internes permet alors de limiter la perte en hydrogène. Cela se paye en termes d'investissement et de consommation d'énergie.
Partant de là, un problème qui se pose est de fournir un procédé capable de produire de façon économique de l'hydrogène avec capture du C02 et sans perte sensible d'hydrogène.
Une solution de l'invention est un procédé de production d'hydrogène à partir d'un mélange gazeux 21 comprenant de l'hydrogène (H2), du dioxyde de carbone (C02), du monoxyde de carbone (CO), du méthane (CH4) et de l'eau (H20), mettant en oeuvre une unité PSA C02 30, une unité cryogénique 40 et une unité PSA H2 50, dans lequel :
L'utilisation de PSA tel que décrit dans FR2884304 n'est effectivement pas adapté
à priori lorsqu'on veut extraire du C02 dans un gaz à pression élevée tel que le gaz de synthèse dès lors que l'on veut également récupérer en priorité la majorité
d'un des constituants les moins adsorbables. En effet, le C02 étant un constituant facilement adsorbable, une pression partielle modérée, de l'ordre du bar, est suffisante pour obtenir la quasi saturation des adsorbants utilisés classiquement tels que zéolite ou charbons actifs.
L'utilisation d'une pression élevée n'apporte donc rien à l'arrêt du C02 mais est défavorable lorsqu'on veut conserver sous pression des constituants tels que l'hydrogène.
Ce dernier constituant s'adsorbant très faiblement, il est surtout présent dans l'adsorbeur dans les phases gaz, qu'il s'agisse des volumes poreux de l'adsorbant, du volume inter-granulaire ou des volumes morts en entrée et sortie. A volume donné, la perte en hydrogène est alors proportionnelle à la pression. Dans une telle application, il est normal d'envisager plutôt de traiter le résiduaire du PSA H2 pour séquestrer le C02 sachant qu'il s'agit d'un débit basse pression, enrichi en C02 et appauvri en hydrogène. WO 2006/054008 et EP
0 341 879 B I sont basés sur ces considérations.
Une solution envisagée pour contourner partiellement ces inconvénients est, comme on l'a vu, l'utilisation de cycle PSA complexe mettant en oeuvre le vide pour extraire le C02. Dans ces conditions, l'adsorbant peut être utilisé de façon efficace et l'utilisation de recyclages internes permet alors de limiter la perte en hydrogène. Cela se paye en termes d'investissement et de consommation d'énergie.
Partant de là, un problème qui se pose est de fournir un procédé capable de produire de façon économique de l'hydrogène avec capture du C02 et sans perte sensible d'hydrogène.
Une solution de l'invention est un procédé de production d'hydrogène à partir d'un mélange gazeux 21 comprenant de l'hydrogène (H2), du dioxyde de carbone (C02), du monoxyde de carbone (CO), du méthane (CH4) et de l'eau (H20), mettant en oeuvre une unité PSA C02 30, une unité cryogénique 40 et une unité PSA H2 50, dans lequel :
4 a) on introduit ledit mélange gazeux 21 dans une unité PSA C02 30, produisant une fraction 32 enrichie en C02 et une fraction 31 appauvrie en C02 ;
b) on introduit la fraction 32 riche en C02 dans une unité cryogénique 40, produisant une fraction 41 enrichie en C02 et une fraction 43 enrichie en H2 ;
c) on recycle la fraction 43 enrichie en H2 en amont de l'unité PSA H2 50, et d) on introduit la fraction 31 appauvrie en C02 dans l'unité PSA H2 50, produisant un flux 51 enrichie en hydrogène et un gaz résiduaire 52.
Selon le cas, le procédé selon l'invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- la fraction 43 enrichie en H2 représente plus de 90% de la quantité
d'hydrogène contenu dans fraction 32 riche en C02.
- entre l'étape a) et l'étape b), la fraction 32 enrichie en C02 est comprimée à une pression supérieure à la pression du mélange gazeux 21.
- le PSA C02 30 comprend au moins un adsorbeur avec au moins un adsorbant et en ce ledit adsorbeur est soumis à un cycle de pression comprenant une étape de balayage de l'adsorbant par une partie de la fraction 32 enrichie en C02 et comprimée.
- entre l'étape a) et l'étape b), la fraction 32 enrichie en C02 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur 35.
- à l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séché à l'aide d'un sécheur 25.
- à l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur 25 et en ce qu'à l'étape c) on réalise les sous-étapes suivantes : au moins une partie de la fraction 43 enrichie en H2 est réchauffée dans un réchauffeur 44 ; ladite partie de la fraction 43 réchauffée est utilisée pour régénérer le sécheur 35 ou le sécheur 25, puis ladite partie de la fraction 43 est recyclée en amont de l'unité PSA H2 50, après réfrigération et séparation de l'eau condensée.
- à l'étape c) on recycle au moins une partie de la fraction 43 enrichie en H2 à l'amont de l'unité PSACO230.
- le gaz résiduaire 52 est en partie recyclé en amont du PSA H2 50 ;
- le PSA H2 50 est régénéré à une pression inférieure ou égale à la pression atmosphérique.
- le mélange gazeux 21 est un gaz réformé et shifté.
- la fraction 41 enrichie en C02 comprend plus 90% de C02, préférentiellement plus de 97% de C02, de préférence encore plus de 99% de C02.
- la fraction 41 enrichie en C02 est conditionnée en bouteille ou réservoir ou alimente une canalisation de C02 pour un usage industriel ou un stockage en sous-sol, ou est produite
b) on introduit la fraction 32 riche en C02 dans une unité cryogénique 40, produisant une fraction 41 enrichie en C02 et une fraction 43 enrichie en H2 ;
c) on recycle la fraction 43 enrichie en H2 en amont de l'unité PSA H2 50, et d) on introduit la fraction 31 appauvrie en C02 dans l'unité PSA H2 50, produisant un flux 51 enrichie en hydrogène et un gaz résiduaire 52.
Selon le cas, le procédé selon l'invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- la fraction 43 enrichie en H2 représente plus de 90% de la quantité
d'hydrogène contenu dans fraction 32 riche en C02.
- entre l'étape a) et l'étape b), la fraction 32 enrichie en C02 est comprimée à une pression supérieure à la pression du mélange gazeux 21.
- le PSA C02 30 comprend au moins un adsorbeur avec au moins un adsorbant et en ce ledit adsorbeur est soumis à un cycle de pression comprenant une étape de balayage de l'adsorbant par une partie de la fraction 32 enrichie en C02 et comprimée.
- entre l'étape a) et l'étape b), la fraction 32 enrichie en C02 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur 35.
- à l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séché à l'aide d'un sécheur 25.
- à l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur 25 et en ce qu'à l'étape c) on réalise les sous-étapes suivantes : au moins une partie de la fraction 43 enrichie en H2 est réchauffée dans un réchauffeur 44 ; ladite partie de la fraction 43 réchauffée est utilisée pour régénérer le sécheur 35 ou le sécheur 25, puis ladite partie de la fraction 43 est recyclée en amont de l'unité PSA H2 50, après réfrigération et séparation de l'eau condensée.
- à l'étape c) on recycle au moins une partie de la fraction 43 enrichie en H2 à l'amont de l'unité PSACO230.
- le gaz résiduaire 52 est en partie recyclé en amont du PSA H2 50 ;
- le PSA H2 50 est régénéré à une pression inférieure ou égale à la pression atmosphérique.
- le mélange gazeux 21 est un gaz réformé et shifté.
- la fraction 41 enrichie en C02 comprend plus 90% de C02, préférentiellement plus de 97% de C02, de préférence encore plus de 99% de C02.
- la fraction 41 enrichie en C02 est conditionnée en bouteille ou réservoir ou alimente une canalisation de C02 pour un usage industriel ou un stockage en sous-sol, ou est produite
5 sous forme liquide.
L'invention a également pour objet une installation de production d'hydrogène à
partir d'un mélange gazeux 21 comprenant de l'hydrogène H2, du dioxyde de carbone C02, du monoxyde de carbone CO, du méthane CH4 et de l'eau H20, caractérisé en ce que ladite installation comprend un PSA C02 30 et PSA H2 50 en série, le PSA C02 30 étant en amont du PSA H2 50 et combiné à une unité cryogénique 40.
Selon le cas, l'installation peut présenter au moins une des caractéristiques suivantes :
- le PSA C02 30 comprend au moins 5 adsorbeurs comprenant au moins du gel de silice comme adsorbant ;
- dans chaque adsorbeur du PSA C02 30, le gel de silice représente au minimum 50% du volume total d'adsorbant et une zéolite de type A ou X au maximum 25% du volume total ;
- l'unité cryogénique comprend un dispositif de stripage d'au moins une partie de la fraction 32 de C02, préalablement liquéfiée, pour en extraire l'hydrogène, et de façon générale les incondensables, dissous dans cette dite fraction.
L'invention va à présent être décrite au moyen des figures 1 et 2.
La figure 1 représente une installation selon l'invention avec différentes options de recyclage des flux issus de l'unité cryogénique.
Le gaz naturel (ou de façon plus générale les hydrocarbures) 1 et la vapeur 2 sont introduits dans l'unité de réformage 10. Le gaz réformé comprenant de l'hydrogène (H2), du dioxyde de carbone (C02), du monoxyde de carbone (CO), du méthane (CH4), éventuellement de l'argon (Ar) et de l'azote (N2), et de l'eau (H20) est shifté dans un réacteur de shift 20, où au moins une partie du monoxyde de carbone réagit avec au moins une partie de l'eau pour former de l'hydrogène et du dioxyde de carbone. Le gaz ainsi réformé et shifté correspond au mélange gazeux 21.
Le mélange gazeux 21 alimente le PSA C02 30. Le fluide 32 est le résiduaire riche en C02 du PSA C02 30. Ce fluide est en basse pression, c'est-à-dire à une pression
L'invention a également pour objet une installation de production d'hydrogène à
partir d'un mélange gazeux 21 comprenant de l'hydrogène H2, du dioxyde de carbone C02, du monoxyde de carbone CO, du méthane CH4 et de l'eau H20, caractérisé en ce que ladite installation comprend un PSA C02 30 et PSA H2 50 en série, le PSA C02 30 étant en amont du PSA H2 50 et combiné à une unité cryogénique 40.
Selon le cas, l'installation peut présenter au moins une des caractéristiques suivantes :
- le PSA C02 30 comprend au moins 5 adsorbeurs comprenant au moins du gel de silice comme adsorbant ;
- dans chaque adsorbeur du PSA C02 30, le gel de silice représente au minimum 50% du volume total d'adsorbant et une zéolite de type A ou X au maximum 25% du volume total ;
- l'unité cryogénique comprend un dispositif de stripage d'au moins une partie de la fraction 32 de C02, préalablement liquéfiée, pour en extraire l'hydrogène, et de façon générale les incondensables, dissous dans cette dite fraction.
L'invention va à présent être décrite au moyen des figures 1 et 2.
La figure 1 représente une installation selon l'invention avec différentes options de recyclage des flux issus de l'unité cryogénique.
Le gaz naturel (ou de façon plus générale les hydrocarbures) 1 et la vapeur 2 sont introduits dans l'unité de réformage 10. Le gaz réformé comprenant de l'hydrogène (H2), du dioxyde de carbone (C02), du monoxyde de carbone (CO), du méthane (CH4), éventuellement de l'argon (Ar) et de l'azote (N2), et de l'eau (H20) est shifté dans un réacteur de shift 20, où au moins une partie du monoxyde de carbone réagit avec au moins une partie de l'eau pour former de l'hydrogène et du dioxyde de carbone. Le gaz ainsi réformé et shifté correspond au mélange gazeux 21.
Le mélange gazeux 21 alimente le PSA C02 30. Le fluide 32 est le résiduaire riche en C02 du PSA C02 30. Ce fluide est en basse pression, c'est-à-dire à une pression
6 inférieure à 3 bar abs, généralement autour de la pression atmosphérique.
Etant comprimé
pour alimenter l'unité cryogénique 40, ce fluide pourrait se retrouver en légère dépression (par exemple 0.9 bar abs) sans sortir de l'enseignement de l'invention.
L'unité cryogénique 40 permet d'une part de fournir le C02 à la pureté requise (41) pour son utilisation (séquestration, injection dans les puits de pétrole ou de gaz, chimie, alimentaire...) et d'autre part de recycler 43 l'essentiel (plus de 90%, pref plus de 95, préférentiellement encore plus de 99%) de l'hydrogène contenu dans le flux 32.
L'unité cryogénique 40 peut éventuellement produire un flux 42 enrichi en méthane qui sera recyclé dans l'unité 1 ou utilisé par ailleurs.
La fraction 43 enrichie en H2 peut être recyclé à divers endroits de l'unité 1 :
- par le chemin 44 à l'amont de l'unité de réformage, et/ou - par le chemin 45 à l'amont du shift, et/ou - par le chemin 46 à l'aval du shift et à l'amont du PSA C02 30, et/ou - par le chemin 47 directement au niveau du PSA C02 30, et/ou - par le chemin 48 à l'amont du PSA H2, et/ou - par le chemin 49 directement au niveau du PSA H2 50.
Suivant la spécification de l'hydrogène - ou s'il existe par ailleurs des besoins en hydrogène impur -, tout ou partie du flux enrichi en hydrogène 43 peut être soit utilisé -62-dans une autre unité ou mélangé -61- à la production principale d'hydrogène 51. Un traitement complémentaire 60, par exemple perméation ou catalyse (méthanation..), peut être envisagé pour adapter la pureté de ce flux aux besoins.
Les flux 46 et/ou 48 peuvent être mélangés aux flux d'alimentation principaux, respectivement 21 et 31 ou constituer une seconde alimentation.
Les flux 47 et/ou 49 peuvent être utilisés de façon interne aux PSA par exemple pour effectuer tout ou partie de la purge ou de la repressurisation. Dans le cas où ce flux serait injecté au niveau du PSA autrement que comme alimentation principale ou secondaire, à une pression inférieure à la pression d'adsorption, on a la possibilité
d'intercaler une unité de perméation pour enrichir en hydrogène une partie du flux.
La fraction 31, produite par le PSA C02 30 est appauvrie en C02 et alimente le PSA
H2 50. Celui-ci produit une fraction riche en H2 51 qui constitue la production principale de
Etant comprimé
pour alimenter l'unité cryogénique 40, ce fluide pourrait se retrouver en légère dépression (par exemple 0.9 bar abs) sans sortir de l'enseignement de l'invention.
L'unité cryogénique 40 permet d'une part de fournir le C02 à la pureté requise (41) pour son utilisation (séquestration, injection dans les puits de pétrole ou de gaz, chimie, alimentaire...) et d'autre part de recycler 43 l'essentiel (plus de 90%, pref plus de 95, préférentiellement encore plus de 99%) de l'hydrogène contenu dans le flux 32.
L'unité cryogénique 40 peut éventuellement produire un flux 42 enrichi en méthane qui sera recyclé dans l'unité 1 ou utilisé par ailleurs.
La fraction 43 enrichie en H2 peut être recyclé à divers endroits de l'unité 1 :
- par le chemin 44 à l'amont de l'unité de réformage, et/ou - par le chemin 45 à l'amont du shift, et/ou - par le chemin 46 à l'aval du shift et à l'amont du PSA C02 30, et/ou - par le chemin 47 directement au niveau du PSA C02 30, et/ou - par le chemin 48 à l'amont du PSA H2, et/ou - par le chemin 49 directement au niveau du PSA H2 50.
Suivant la spécification de l'hydrogène - ou s'il existe par ailleurs des besoins en hydrogène impur -, tout ou partie du flux enrichi en hydrogène 43 peut être soit utilisé -62-dans une autre unité ou mélangé -61- à la production principale d'hydrogène 51. Un traitement complémentaire 60, par exemple perméation ou catalyse (méthanation..), peut être envisagé pour adapter la pureté de ce flux aux besoins.
Les flux 46 et/ou 48 peuvent être mélangés aux flux d'alimentation principaux, respectivement 21 et 31 ou constituer une seconde alimentation.
Les flux 47 et/ou 49 peuvent être utilisés de façon interne aux PSA par exemple pour effectuer tout ou partie de la purge ou de la repressurisation. Dans le cas où ce flux serait injecté au niveau du PSA autrement que comme alimentation principale ou secondaire, à une pression inférieure à la pression d'adsorption, on a la possibilité
d'intercaler une unité de perméation pour enrichir en hydrogène une partie du flux.
La fraction 31, produite par le PSA C02 30 est appauvrie en C02 et alimente le PSA
H2 50. Celui-ci produit une fraction riche en H2 51 qui constitue la production principale de
7 l'unité et un résiduaire 52 qui comprend la fraction non produite d'hydrogène, le C02 résiduel et l'essentiel du CH4, CO, N2, Ar contenus dans l'alimentation 31 du PSA H2 50.
Le résiduaire 52 du PSA H2 peut être recyclé en totalité au niveau du réformeur 10, comme combustible et/ou comme réactif 71 après compression dans le compresseur 70. On peut également recycler une partie de ce résiduaire au niveau du PSA H2 lui-même, voire utiliser tout ou partie de ce flux dans une unité extérieure. Ces variantes qui ne modifient en rien l'esprit de l'invention, ne sont pas représentées sur la Figure 1.
En effet, de façon générale, le procédé selon l'invention utilise une unité de capture du C02 par adsorption de type PSA, c'est-à-dire ne faisant pas appel à une régénération sous vide, couplée à une unité cryogénique qui permet à la fois d'obtenir la pureté requise pour le C02 et de recycler la majorité de l'hydrogène contenue dans la fraction C02 32 issue du PSA C02 30, vers la ligne de gaz réformé. Autrement dit, l'hydrogène extrait au niveau du PSA C02 est réinjecté dans le circuit haute pression allant de l'alimentation du SMR à la production hydrogène, c'est-à-dire à une pression allant d'une quinzaine de bars abs à 40 bars maximum. Le couplage avec une unité cryogénique permet ainsi de compenser les performances moyennes du PSA (par rapport à une unité faisant appel à une régénération sous vide) grâce à une épuration plus poussée du C02 et un recyclage amélioré
des incondensables. Par incondensable, on entend H2, N2, CH4, CO, Ar. Il s'avère que les modifications apportées à l'unité cryogénique - par rapport à une unité
classique d'épuration et de production de C02- telles que le choix d'une pression opératoire élevée adaptée au recyclage, un re-bouillage partiel du C02 liquide pour en chasser l'hydrogène dissout, une détente partielle du C02 liquide pour récupérer la fraction vapeur riche en incondensables ... sont d'un coût largement inférieur au choix du vide comme moteur de la régénération de l'unité d'adsorption. Il n'entre pas dans le cadre de la dite invention de décrire en détail les unités cryogéniques associées au PSA permettant d'obtenir les performances requises tant pour la capture du C02 que pour le recyclage des incondensables, plus particulièrement de l'hydrogène. On retiendra que l'unité
cryogénique sera alimentée à une pression supérieure à la pression de la production hydrogène, en pratique toujours supérieure à 15 bar abs et comprendra de préférence un dispositif dit de stripage de l'hydrogène contenu dans le C02 - et de façon plus générale des
Le résiduaire 52 du PSA H2 peut être recyclé en totalité au niveau du réformeur 10, comme combustible et/ou comme réactif 71 après compression dans le compresseur 70. On peut également recycler une partie de ce résiduaire au niveau du PSA H2 lui-même, voire utiliser tout ou partie de ce flux dans une unité extérieure. Ces variantes qui ne modifient en rien l'esprit de l'invention, ne sont pas représentées sur la Figure 1.
En effet, de façon générale, le procédé selon l'invention utilise une unité de capture du C02 par adsorption de type PSA, c'est-à-dire ne faisant pas appel à une régénération sous vide, couplée à une unité cryogénique qui permet à la fois d'obtenir la pureté requise pour le C02 et de recycler la majorité de l'hydrogène contenue dans la fraction C02 32 issue du PSA C02 30, vers la ligne de gaz réformé. Autrement dit, l'hydrogène extrait au niveau du PSA C02 est réinjecté dans le circuit haute pression allant de l'alimentation du SMR à la production hydrogène, c'est-à-dire à une pression allant d'une quinzaine de bars abs à 40 bars maximum. Le couplage avec une unité cryogénique permet ainsi de compenser les performances moyennes du PSA (par rapport à une unité faisant appel à une régénération sous vide) grâce à une épuration plus poussée du C02 et un recyclage amélioré
des incondensables. Par incondensable, on entend H2, N2, CH4, CO, Ar. Il s'avère que les modifications apportées à l'unité cryogénique - par rapport à une unité
classique d'épuration et de production de C02- telles que le choix d'une pression opératoire élevée adaptée au recyclage, un re-bouillage partiel du C02 liquide pour en chasser l'hydrogène dissout, une détente partielle du C02 liquide pour récupérer la fraction vapeur riche en incondensables ... sont d'un coût largement inférieur au choix du vide comme moteur de la régénération de l'unité d'adsorption. Il n'entre pas dans le cadre de la dite invention de décrire en détail les unités cryogéniques associées au PSA permettant d'obtenir les performances requises tant pour la capture du C02 que pour le recyclage des incondensables, plus particulièrement de l'hydrogène. On retiendra que l'unité
cryogénique sera alimentée à une pression supérieure à la pression de la production hydrogène, en pratique toujours supérieure à 15 bar abs et comprendra de préférence un dispositif dit de stripage de l'hydrogène contenu dans le C02 - et de façon plus générale des
8 incondensables : N2, CH4, CO, Ar- dispositif mettant en jeu une baisse de pression et/ou un réchauffage et/ou une injection de gaz dans une fraction de C02 liquéfié.
La figure 2 correspond à une installation préférentielle de l'invention.
La fraction 32 enrichie en C02 et alimentant l'unité cryogénique 40 sera comprimée via le compresseur 34 à une pression supérieure à la pression du mélange gazeux 21 de façon à pouvoir recycler sans autre moyen de compression le gaz riche en hydrogène 43. Le gaz riche en C02 32 issu du PSA C02 contenant de la vapeur d'eau, ce fluide sera au moins partiellement séché avant ou après compression et refroidissement (ou en sortie d'un étage intermédiaire de compression après refroidissement). La teneur résiduelle en eau sera compatible avec le bon fonctionnement de l'unité cryogénique, la bonne utilisation des matériaux retenus (corrosion) et la spécification de pureté du C02. Sur la Figure 2, par souci de clarté, seule la position après compression 34 a été représentée pour la dite dessiccation 35. La régénération de la dite unité de séchage peut s'effectuer avec une fraction du fluide 32 séchée, ou avec un fluide extérieur tel que de l'azote, ou avec le résiduaire du PSA H2 50, mais préférentiellement avec tout ou partie de la fraction recyclée riche en hydrogène 43. Pour assurer la régénération de l'unité de dessiccation 35, qui sera préférentiellement de type TSA (Temperature Swing Adsorption), le flux 43 pourra être cycliquement réchauffé dans l'échangeur 44 (électrique, à vapeur, à
récupération de calories sur un fluide chaud) puis refroidi dans l'échangeur 45 avec évacuation de l'eau condensée. Ce flux 46 est alors réintroduit dans le gaz réformé.
Le sécheur peut être d'un type quelconque, mais préférentiellement de type TSA
comme indiqué plus haut. Les adsorbeurs peuvent être de type cylindrique à axe vertical, cylindriques à axe horizontal ou de type radial pour les plus gros débits. La technologie des adsorbeurs radiaux pourra être celle utilisée pour les épurations en tête devant les unités cryogéniques de séparation d'air ou celle des VSA 02.
Le résiduaire 32 du PSA C02 peut également alimenter un gazomètre 33 -ou une capacité tampon- avant d'être comprimé 34 puis séché 35. Ce stockage a alors le double effet d'homogénéiser la composition du résiduaire et de réguler son débit.
Le gaz réformé et shifté 21 est mélangé au gaz 46 enrichi en H2 et issu de l'unité
cryogénique qui renferme tout l'hydrogène contenu dans la fraction riche en C02 (32), du C02 - en fonction des équilibres thermodynamiques atteints dans l'unité cryo-du méthane,
La figure 2 correspond à une installation préférentielle de l'invention.
La fraction 32 enrichie en C02 et alimentant l'unité cryogénique 40 sera comprimée via le compresseur 34 à une pression supérieure à la pression du mélange gazeux 21 de façon à pouvoir recycler sans autre moyen de compression le gaz riche en hydrogène 43. Le gaz riche en C02 32 issu du PSA C02 contenant de la vapeur d'eau, ce fluide sera au moins partiellement séché avant ou après compression et refroidissement (ou en sortie d'un étage intermédiaire de compression après refroidissement). La teneur résiduelle en eau sera compatible avec le bon fonctionnement de l'unité cryogénique, la bonne utilisation des matériaux retenus (corrosion) et la spécification de pureté du C02. Sur la Figure 2, par souci de clarté, seule la position après compression 34 a été représentée pour la dite dessiccation 35. La régénération de la dite unité de séchage peut s'effectuer avec une fraction du fluide 32 séchée, ou avec un fluide extérieur tel que de l'azote, ou avec le résiduaire du PSA H2 50, mais préférentiellement avec tout ou partie de la fraction recyclée riche en hydrogène 43. Pour assurer la régénération de l'unité de dessiccation 35, qui sera préférentiellement de type TSA (Temperature Swing Adsorption), le flux 43 pourra être cycliquement réchauffé dans l'échangeur 44 (électrique, à vapeur, à
récupération de calories sur un fluide chaud) puis refroidi dans l'échangeur 45 avec évacuation de l'eau condensée. Ce flux 46 est alors réintroduit dans le gaz réformé.
Le sécheur peut être d'un type quelconque, mais préférentiellement de type TSA
comme indiqué plus haut. Les adsorbeurs peuvent être de type cylindrique à axe vertical, cylindriques à axe horizontal ou de type radial pour les plus gros débits. La technologie des adsorbeurs radiaux pourra être celle utilisée pour les épurations en tête devant les unités cryogéniques de séparation d'air ou celle des VSA 02.
Le résiduaire 32 du PSA C02 peut également alimenter un gazomètre 33 -ou une capacité tampon- avant d'être comprimé 34 puis séché 35. Ce stockage a alors le double effet d'homogénéiser la composition du résiduaire et de réguler son débit.
Le gaz réformé et shifté 21 est mélangé au gaz 46 enrichi en H2 et issu de l'unité
cryogénique qui renferme tout l'hydrogène contenu dans la fraction riche en C02 (32), du C02 - en fonction des équilibres thermodynamiques atteints dans l'unité cryo-du méthane,
9 du monoxyde de carbone et éventuellement de l'azote et de l'argon. Ces teneurs dépendent essentiellement de la pureté requise pour le C02.
La fraction 31 appauvrie en C02, issue du PSA C02 30 a une teneur résiduelle en C02 généralement comprise dans la fourchette allant de 0.5 à 7.5% molaire, plus généralement encore de 1.5 à 3.5%.
Le PSA H2 50 épure ledit gaz en C02, CH4, CO, N2...et produit l'hydrogène pur 51, c'est-à-dire avec une pureté supérieure à 98% et généralement comprise entre 99 et 99.9999 %.
Le résiduaire 52 basse pression du PSA H2 est utilisé généralement comme combustible (four du SMR) et/ou comme charge du SMR après compression.
Le gaz de charge du PSA H2 ayant été déballasté en C02, sa teneur en hydrogène peut être égale ou dépasser 85% molaire. Il peut être alors intéressant économiquement de comprimer une partie de ce résiduaire afin de le recycler au niveau du PSA H2 augmentant ainsi la production d'hydrogène.
Ce principe de recyclage est décrit par exemple dans les documents US
5,254,154 et 6,315,818.
Comme décrit précédemment, ce recyclage peut être mélangé à l'alimentation principale (31) ou constituer une seconde alimentation.
On notera que le résiduaire 52 du PSA H2 étant sec - l'eau ayant été retirée au niveau du PSA C02- et pauvre en C02 - pour la même raison-, la compression de ce résiduaire ne présente aucun problème particulier. Ce n'est évidemment pas le cas en l'absence du PSA C02 ou on se retrouve avec un flux contenant simultanément de l'eau et du C02 (problème de corrosion).
Le fait d'utiliser le PSA C02 comme moyen de sécher le gaz réformé avant d'alimenter le PSA H2 est un des avantages liés à ce procédé. Le résiduaire 52 du PSA H2 étant sec, on peut envisager à coûts réduits l'amélioration des performances dudit PSA non seulement via un recyclage tel que décrit plus haut mais également en baissant la pression de ce résiduaire. En effet, dans le cas d'un PSA H2 classique, le résiduaire du PSA est envoyé aux brûleurs du four du SMR. Les moyens de réglage et les pertes de charge dans les tuyauteries et accessoires font que la pression basse du cycle PSA est de l'ordre de 1.350 bar abs. Or les performances d'un tel PSA sont très sensibles à la pression basse de régénération. Il a donc été envisagé de contre-balancer les diverses pertes de charge du circuit allant vers les brûleurs par l'utilisation d'un surpresseur de type ventilateur ou Roots. La présence simultanée de C02 et d'humidité fait que soit la maintenance, soit l'utilisation de matériaux nobles résistant à la corrosion contrebalance les gains liés à une 5 augmentation du rendement d'extraction en hydrogène. Le fait de pouvoir utiliser de l'acier carbone ordinaire diminue considérablement l'investissement de telles machines et peut justifier leur utilisation. De la sorte, la pression de régénération du PSA H2 peut être au niveau de la pression atmosphérique, voire légèrement en dessous de cette pression.
L'unité cryogénique est classique, du type à condensation partielle comme utilisé
La fraction 31 appauvrie en C02, issue du PSA C02 30 a une teneur résiduelle en C02 généralement comprise dans la fourchette allant de 0.5 à 7.5% molaire, plus généralement encore de 1.5 à 3.5%.
Le PSA H2 50 épure ledit gaz en C02, CH4, CO, N2...et produit l'hydrogène pur 51, c'est-à-dire avec une pureté supérieure à 98% et généralement comprise entre 99 et 99.9999 %.
Le résiduaire 52 basse pression du PSA H2 est utilisé généralement comme combustible (four du SMR) et/ou comme charge du SMR après compression.
Le gaz de charge du PSA H2 ayant été déballasté en C02, sa teneur en hydrogène peut être égale ou dépasser 85% molaire. Il peut être alors intéressant économiquement de comprimer une partie de ce résiduaire afin de le recycler au niveau du PSA H2 augmentant ainsi la production d'hydrogène.
Ce principe de recyclage est décrit par exemple dans les documents US
5,254,154 et 6,315,818.
Comme décrit précédemment, ce recyclage peut être mélangé à l'alimentation principale (31) ou constituer une seconde alimentation.
On notera que le résiduaire 52 du PSA H2 étant sec - l'eau ayant été retirée au niveau du PSA C02- et pauvre en C02 - pour la même raison-, la compression de ce résiduaire ne présente aucun problème particulier. Ce n'est évidemment pas le cas en l'absence du PSA C02 ou on se retrouve avec un flux contenant simultanément de l'eau et du C02 (problème de corrosion).
Le fait d'utiliser le PSA C02 comme moyen de sécher le gaz réformé avant d'alimenter le PSA H2 est un des avantages liés à ce procédé. Le résiduaire 52 du PSA H2 étant sec, on peut envisager à coûts réduits l'amélioration des performances dudit PSA non seulement via un recyclage tel que décrit plus haut mais également en baissant la pression de ce résiduaire. En effet, dans le cas d'un PSA H2 classique, le résiduaire du PSA est envoyé aux brûleurs du four du SMR. Les moyens de réglage et les pertes de charge dans les tuyauteries et accessoires font que la pression basse du cycle PSA est de l'ordre de 1.350 bar abs. Or les performances d'un tel PSA sont très sensibles à la pression basse de régénération. Il a donc été envisagé de contre-balancer les diverses pertes de charge du circuit allant vers les brûleurs par l'utilisation d'un surpresseur de type ventilateur ou Roots. La présence simultanée de C02 et d'humidité fait que soit la maintenance, soit l'utilisation de matériaux nobles résistant à la corrosion contrebalance les gains liés à une 5 augmentation du rendement d'extraction en hydrogène. Le fait de pouvoir utiliser de l'acier carbone ordinaire diminue considérablement l'investissement de telles machines et peut justifier leur utilisation. De la sorte, la pression de régénération du PSA H2 peut être au niveau de la pression atmosphérique, voire légèrement en dessous de cette pression.
L'unité cryogénique est classique, du type à condensation partielle comme utilisé
10 pour la production de C02 liquide à usage industriel ou alimentaire. Un premier exemple figure dans le document EP 0341 879 B1.Un exemple plus complexe est montré
dans la Figure 6 du document FR 2 884 304. Enfin, le document WO 2006/054008 décrit des variantes d'unité cryogénique En fonction du niveau de pression et température utilisés, l'unité pourra comprendre un dispositif permettant d'extraire l'hydrogène dissous dans le C02 liquide afin de rendre négligeable les pertes. Ce dispositif peut consister à faire un re-bouillage partiel de C02 liquide, les constituants légers se retrouvant alors préférentiellement en phase gazeuse. Cette unité cryogénique sera donc caractérisée par sa pression de fonctionnement supérieure ou égale à la pression du gaz shifté
c'est-à-dire en pratique toujours supérieure à 15 bar abs et par un recyclage en hydrogène supérieur à 90%, préférentiellement supérieur à 95%, encore préférentiellement égal ou supérieur à 99% de l'hydrogène contenu dans le résiduaire 32 du PSA C02.
Le recyclage HP 43 contenant l'hydrogène est utilisé pour régénérer le sécheur après passage dans le réchauffeur 44 pour apporter l'énergie de désorption de l'eau. Ce fluide est ensuite refroidi 45 pour élimination de l'eau condensée et injection dans le flux principal 21.
Associé à l'unité cryogénique, le PSA C02 30 peut fonctionner selon un cycle de type PSA
H2.
De préférence, le PSA C02 30 comporte au moins deux équilibrages, préférentiellement encore 3 ou 4 équilibrages, et est susceptible de produire sous pression un gaz riche en hydrogène contenant de 0.5 à 7.5% de C02, préférentiellement de 1.5 à
dans la Figure 6 du document FR 2 884 304. Enfin, le document WO 2006/054008 décrit des variantes d'unité cryogénique En fonction du niveau de pression et température utilisés, l'unité pourra comprendre un dispositif permettant d'extraire l'hydrogène dissous dans le C02 liquide afin de rendre négligeable les pertes. Ce dispositif peut consister à faire un re-bouillage partiel de C02 liquide, les constituants légers se retrouvant alors préférentiellement en phase gazeuse. Cette unité cryogénique sera donc caractérisée par sa pression de fonctionnement supérieure ou égale à la pression du gaz shifté
c'est-à-dire en pratique toujours supérieure à 15 bar abs et par un recyclage en hydrogène supérieur à 90%, préférentiellement supérieur à 95%, encore préférentiellement égal ou supérieur à 99% de l'hydrogène contenu dans le résiduaire 32 du PSA C02.
Le recyclage HP 43 contenant l'hydrogène est utilisé pour régénérer le sécheur après passage dans le réchauffeur 44 pour apporter l'énergie de désorption de l'eau. Ce fluide est ensuite refroidi 45 pour élimination de l'eau condensée et injection dans le flux principal 21.
Associé à l'unité cryogénique, le PSA C02 30 peut fonctionner selon un cycle de type PSA
H2.
De préférence, le PSA C02 30 comporte au moins deux équilibrages, préférentiellement encore 3 ou 4 équilibrages, et est susceptible de produire sous pression un gaz riche en hydrogène contenant de 0.5 à 7.5% de C02, préférentiellement de 1.5 à
11 3.5% molaire de C02, de 0.5 à 7% de CO, de 3 à 10% de CH4, de 0 à 10% de N2.
Ce gaz est essentiellement sec, c'est-à-dire qu'il contient en moyenne moins de 1 ppm d'eau.
Le gaz résiduaire 32 produit en basse pression est riche en C02 (de 80 à 95%
molaire), le reste étant constitué de H2, CO, CH4, éventuellement d'azote. Ce gaz contient également de la vapeur d'eau.
Le taux d'extraction global du C02 est dans une fourchette allant approximativement de 70 à 98%, préférentiellement autour de 85 à 90%.
En fonction du débit traité, il comprendra de 5 à 14 et plus adsorbeurs. Les temps de phase seront généralement compris entre 20 et 120 secondes en fonction du nombre d'adsorbeurs utilisés. On rappelle que le temps de cycle correspond au temps T
que met un adsorbeur à revenir dans un état donné et que pour un cycle à N adsorbeurs, le temps de phase est par définition égal à T/N.
A titre d'exemple, on va décrire un cycle 10-3-4, qui est suivant la terminologie classiquement admise, un cycle d'adsorption de type PSA mettant en jeu 10 adsorbeurs identiques chacun suivant un cycle comprenant 3 phases de production et 4 équilibrages.
Un tel cycle peut se représenter selon le tableau ci-dessous A A A A
A A A A
A A A A
El I E2 E2 PP PP PP PP
BD BD P P
P P E'4 E'4 E'3 E'3 E'2 E'2 E'l+R R R R
Un tel tableau signifie d'une part qu'un adsorbeur donné va suivre chronologiquement toutes les étapes en partant de la case supérieure gauche jusqu'à la case inférieure droite et que d'autre part, à un moment donné, les 10 adsorbeurs se trouvent dans un état correspondant à une colonne. Une ligne correspond à une phase telle que définit précédemment. On voit que chaque phase comprend plusieurs étapes qui correspondent à
Ce gaz est essentiellement sec, c'est-à-dire qu'il contient en moyenne moins de 1 ppm d'eau.
Le gaz résiduaire 32 produit en basse pression est riche en C02 (de 80 à 95%
molaire), le reste étant constitué de H2, CO, CH4, éventuellement d'azote. Ce gaz contient également de la vapeur d'eau.
Le taux d'extraction global du C02 est dans une fourchette allant approximativement de 70 à 98%, préférentiellement autour de 85 à 90%.
En fonction du débit traité, il comprendra de 5 à 14 et plus adsorbeurs. Les temps de phase seront généralement compris entre 20 et 120 secondes en fonction du nombre d'adsorbeurs utilisés. On rappelle que le temps de cycle correspond au temps T
que met un adsorbeur à revenir dans un état donné et que pour un cycle à N adsorbeurs, le temps de phase est par définition égal à T/N.
A titre d'exemple, on va décrire un cycle 10-3-4, qui est suivant la terminologie classiquement admise, un cycle d'adsorption de type PSA mettant en jeu 10 adsorbeurs identiques chacun suivant un cycle comprenant 3 phases de production et 4 équilibrages.
Un tel cycle peut se représenter selon le tableau ci-dessous A A A A
A A A A
A A A A
El I E2 E2 PP PP PP PP
BD BD P P
P P E'4 E'4 E'3 E'3 E'2 E'2 E'l+R R R R
Un tel tableau signifie d'une part qu'un adsorbeur donné va suivre chronologiquement toutes les étapes en partant de la case supérieure gauche jusqu'à la case inférieure droite et que d'autre part, à un moment donné, les 10 adsorbeurs se trouvent dans un état correspondant à une colonne. Une ligne correspond à une phase telle que définit précédemment. On voit que chaque phase comprend plusieurs étapes qui correspondent à
12 des temps particulier dans le système de contrôle-commande (le passage d'une étape à
l'autre implique généralement au moins un mouvement de vanne pour le PSA).
Plus particulièrement, le cycle 10-3-4 décrit ici comprend donc = 3 phases successives d'adsorption (A) = Une phase constituée successivement d'un équilibrage(E1), d'un temps mort (I : adsorbeur isolé par exemple), d'un second équilibrage(E2) = Une phase relative aux troisième et quatrième équilibrages (E3 et E4) = Une phase de purge providing (PP), c'est-à-dire produisant une fraction riche en hydrogène et constituant léger (CO, CH4, N2) qui sert comme gaz d'élution pour un adsorbeur alors en basse pression = Une phase constituée de la dépressurisation finale à contre-courant (Blow Down) jusqu'à la basse pression, suivie d'étapes de balayage(Purge) = Une phase comprenant la fin du balayage (P) et le début de la repressurisation via le quatrième équilibrage (E'4) = Une phase avec le troisième (E'3) et deuxième (E'2) équilibrages = Une dixième phase constituée du premier équilibrage (E' 1) et de la repressurisation finale.
On notera qu'à partir du moment où l'on recomprime le résiduaire 32, il est potentiellement possible de rajouter une étape de balayage sous haute ou moyenne pression de l'adsorbant. Une telle étape -souvent appelée RINSE- est par exemple décrite dans Pressure Swing Adsorption de Ruthven and all, 1994, page 69 table3.1.
Une telle étape permet de purger en partie l'adsorbeur de l'hydrogène qu'il contient permettant d'obtenir un résiduaire plus riche en C02. Une telle étape est intégrée au cycle pendant la dépressurisation et avant l'étape de Blow Down . L'amélioration des performances ainsi obtenue est à comparer avec la plus grande complexité du PSA C02.
On devra utiliser, dans le PSA C02 30, des adsorbants présentant un compromis entre la capacité d'adsorption et la facilité de désorption puisqu'on n'utilise pas le vide à fin de désorption. Plus précisément, l'emploi de zéolites de type X ou A, largement préconisé
pour cette application devra être proscrit ou tout du moins limité, de préférence comme couche finale en sortie d'adsorbeur, là où la teneur en C02 est réduite. De manière préférentielle, cette couche de zéolite A ou X représentera moins de 25% du volume total
l'autre implique généralement au moins un mouvement de vanne pour le PSA).
Plus particulièrement, le cycle 10-3-4 décrit ici comprend donc = 3 phases successives d'adsorption (A) = Une phase constituée successivement d'un équilibrage(E1), d'un temps mort (I : adsorbeur isolé par exemple), d'un second équilibrage(E2) = Une phase relative aux troisième et quatrième équilibrages (E3 et E4) = Une phase de purge providing (PP), c'est-à-dire produisant une fraction riche en hydrogène et constituant léger (CO, CH4, N2) qui sert comme gaz d'élution pour un adsorbeur alors en basse pression = Une phase constituée de la dépressurisation finale à contre-courant (Blow Down) jusqu'à la basse pression, suivie d'étapes de balayage(Purge) = Une phase comprenant la fin du balayage (P) et le début de la repressurisation via le quatrième équilibrage (E'4) = Une phase avec le troisième (E'3) et deuxième (E'2) équilibrages = Une dixième phase constituée du premier équilibrage (E' 1) et de la repressurisation finale.
On notera qu'à partir du moment où l'on recomprime le résiduaire 32, il est potentiellement possible de rajouter une étape de balayage sous haute ou moyenne pression de l'adsorbant. Une telle étape -souvent appelée RINSE- est par exemple décrite dans Pressure Swing Adsorption de Ruthven and all, 1994, page 69 table3.1.
Une telle étape permet de purger en partie l'adsorbeur de l'hydrogène qu'il contient permettant d'obtenir un résiduaire plus riche en C02. Une telle étape est intégrée au cycle pendant la dépressurisation et avant l'étape de Blow Down . L'amélioration des performances ainsi obtenue est à comparer avec la plus grande complexité du PSA C02.
On devra utiliser, dans le PSA C02 30, des adsorbants présentant un compromis entre la capacité d'adsorption et la facilité de désorption puisqu'on n'utilise pas le vide à fin de désorption. Plus précisément, l'emploi de zéolites de type X ou A, largement préconisé
pour cette application devra être proscrit ou tout du moins limité, de préférence comme couche finale en sortie d'adsorbeur, là où la teneur en C02 est réduite. De manière préférentielle, cette couche de zéolite A ou X représentera moins de 25% du volume total
13 d'adsorbant. Un des meilleurs adsorbants testés pour cette application est le gel de silice, par exemple le produit fabriqué par BASF sous la référence LE 32. Il pourra être appliqué
en particulier en association avec de l'alumine activée (de 5 à 25% du volume total d'adsorbant ) placée préférentiellement en amont, avec du charbon actif ( de 5 à 20%).
Certains tamis moléculaires (NaY..) présentant une affinité limitée avec le C02 pourront être utilisés pour optimiser les performances en fonction de l'objectif d'extraction du C02 retenu. Des adsorbants récemment synthétisés tels les MOF (Metal Organic Frame) correspondent également aux critères de choix.
La géométrie des adsorbeurs, du PSA C02 30, peut être de type variée. On utilisera préférentiellement des adsorbeurs cylindriques à axe vertical pour les petits débits, jusqu'à
quelques milliers ou dizaines de milliers de Nm3/h de débit de charge puis des adsorbeurs cylindriques à axe horizontal ou des adsorbeurs radiaux pour les plus gros débits. La technologie des adsorbeurs radiaux pourra être celle utilisée pour les épurations en tête devant les unités cryogéniques de séparation d'air ou celle des VSA 02.
Le PSA H2 50 est un PSA H2 classique avec répartition des adsorbants adaptée à
la composition d'alimentation. Il peut comporter un cycle particulier préprogrammé en cas de changement de composition lié par exemple à la mise hors service du PSA C02.
Le principe de tels cycles additionnels est décrit dans le document US 7,255,727.
S'agissant à
priori de PSA H2 de grosse capacité pour être associé à une capture du C02, on utilisera des cycles comportant plusieurs adsorbeurs, généralement 8 et plus. Le rendement d'extraction en hydrogène pourra être de l'ordre de 90%, de l'ordre de 92% avec surpresseur sur le résiduaire allant vers les brûleurs, de l'ordre de 92 à 95% avec un recyclage.
Une variante représentée sur la Figure 3 consiste à sécher le gaz de synthèse dans une unité 25 après l'unité de shift 20 et avant le PSA C02 30. Cela permet de supprimer le sécheur 35. L'intérêt d'une telle unité 25 est qu'elle permet d'utiliser des matériaux standards à l'aval, en particulier au niveau du PSA C02, du compresseur 34 (cf Fig 2).
Un tel sécheur 25 permet également d'éviter toutes interférences eau/ C02 au niveau des adsorbants du PSA C02 et de faciliter ainsi l'arrêt du C02. En revanche, l'unité 25 doit traiter tout le débit de gaz de synthèse. Le choix de la solution de base ou de ladite variante va dépendre des conditions opératoires, des conditions économiques locales...
Ce choix fait partie du travail d'optimisation de l'homme de l'Art. On a représenté sur la Figure 3 la
en particulier en association avec de l'alumine activée (de 5 à 25% du volume total d'adsorbant ) placée préférentiellement en amont, avec du charbon actif ( de 5 à 20%).
Certains tamis moléculaires (NaY..) présentant une affinité limitée avec le C02 pourront être utilisés pour optimiser les performances en fonction de l'objectif d'extraction du C02 retenu. Des adsorbants récemment synthétisés tels les MOF (Metal Organic Frame) correspondent également aux critères de choix.
La géométrie des adsorbeurs, du PSA C02 30, peut être de type variée. On utilisera préférentiellement des adsorbeurs cylindriques à axe vertical pour les petits débits, jusqu'à
quelques milliers ou dizaines de milliers de Nm3/h de débit de charge puis des adsorbeurs cylindriques à axe horizontal ou des adsorbeurs radiaux pour les plus gros débits. La technologie des adsorbeurs radiaux pourra être celle utilisée pour les épurations en tête devant les unités cryogéniques de séparation d'air ou celle des VSA 02.
Le PSA H2 50 est un PSA H2 classique avec répartition des adsorbants adaptée à
la composition d'alimentation. Il peut comporter un cycle particulier préprogrammé en cas de changement de composition lié par exemple à la mise hors service du PSA C02.
Le principe de tels cycles additionnels est décrit dans le document US 7,255,727.
S'agissant à
priori de PSA H2 de grosse capacité pour être associé à une capture du C02, on utilisera des cycles comportant plusieurs adsorbeurs, généralement 8 et plus. Le rendement d'extraction en hydrogène pourra être de l'ordre de 90%, de l'ordre de 92% avec surpresseur sur le résiduaire allant vers les brûleurs, de l'ordre de 92 à 95% avec un recyclage.
Une variante représentée sur la Figure 3 consiste à sécher le gaz de synthèse dans une unité 25 après l'unité de shift 20 et avant le PSA C02 30. Cela permet de supprimer le sécheur 35. L'intérêt d'une telle unité 25 est qu'elle permet d'utiliser des matériaux standards à l'aval, en particulier au niveau du PSA C02, du compresseur 34 (cf Fig 2).
Un tel sécheur 25 permet également d'éviter toutes interférences eau/ C02 au niveau des adsorbants du PSA C02 et de faciliter ainsi l'arrêt du C02. En revanche, l'unité 25 doit traiter tout le débit de gaz de synthèse. Le choix de la solution de base ou de ladite variante va dépendre des conditions opératoires, des conditions économiques locales...
Ce choix fait partie du travail d'optimisation de l'homme de l'Art. On a représenté sur la Figure 3 la
14 variante dans laquelle la dessiccation 25 est de type TSA et est régénéré sous pression par le flux 43 cycliquement chauffé dans l'échangeur 44 (jusqu'à une température de l'ordre de 100 à 250 C) puis après désorption de l'eau retenue dans 25, refroidi dans l'échangeur 45 où l'eau condensée est éliminée. Le flux résultant 46 est alors réinjecté à
l'amont de la dessiccation 25.
On notera que placer le sécheur en cette position (25) permet évidement de conserver les avantages du séchage effectué simultanément avec l'arrêt du C02, avantages décrits précédemment.
l'amont de la dessiccation 25.
On notera que placer le sécheur en cette position (25) permet évidement de conserver les avantages du séchage effectué simultanément avec l'arrêt du C02, avantages décrits précédemment.
Claims (18)
1. Procédé de production d'hydrogène à partir d'un mélange gazeux (21) comprenant de l'hydrogène (H2), du dioxyde de carbone (CO2), du monoxyde de carbone (CO), du méthane (CH4) et de l'eau (H2O), mettant en uvre une unité PSA CO2 (30), une unité
cryogénique (40) et une unité PSA H2 (50), dans lequel :
a) on introduit ledit mélange gazeux (21) dans une unité PSA CO2 (30), produisant une fraction (32) enrichie en CO2 et une fraction (31) appauvrie en CO2 ;
b) on introduit la fraction (32) riche en CO2 dans une unité cryogénique (40), produisant une fraction (41) enrichie en CO2 et une fraction (43) enrichie en H2 ;
c) on recycle la fraction (43) enrichie en H2 en amont de l'unité PSA H2 (50);
et d) on introduit la fraction (31) appauvrie en CO2 dans l'unité PSA H2 (50), produisant un flux (51) enrichi en hydrogène et un gaz résiduaire (52).
cryogénique (40) et une unité PSA H2 (50), dans lequel :
a) on introduit ledit mélange gazeux (21) dans une unité PSA CO2 (30), produisant une fraction (32) enrichie en CO2 et une fraction (31) appauvrie en CO2 ;
b) on introduit la fraction (32) riche en CO2 dans une unité cryogénique (40), produisant une fraction (41) enrichie en CO2 et une fraction (43) enrichie en H2 ;
c) on recycle la fraction (43) enrichie en H2 en amont de l'unité PSA H2 (50);
et d) on introduit la fraction (31) appauvrie en CO2 dans l'unité PSA H2 (50), produisant un flux (51) enrichi en hydrogène et un gaz résiduaire (52).
2. Procédé de production selon la revendication 1, caractérisé en ce que la fraction (43) enrichie en H2 représente plus de 90% de la quantité d'hydrogène contenu dans la fraction (32) riche en CO2.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'entre l'étape a) et l'étape b), la fraction (32) enrichie en CO2 est comprimée à une pression supérieure à la pression du mélange gazeux (21).
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le PSA CO2 (30) comprend au moins un adsorbeur avec au moins un adsorbant et en ce que ledit adsorbeur est soumis à
un cycle de pression comprenant une étape de balayage de l'adsorbant par une partie de la fraction (32) enrichie en CO2 et comprimée.
un cycle de pression comprenant une étape de balayage de l'adsorbant par une partie de la fraction (32) enrichie en CO2 et comprimée.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'entre l'étape a) et l'étape b), la fraction (32) enrichie en CO2 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur (35).
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'à
l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur (25).
l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur (25).
7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'à l'amont de l'étape a), le mélange gazeux 21 est au moins partiellement séchée à l'aide d'un sécheur (25) et en ce qu'à l'étape c) on réalise les sous-étapes suivantes :
- au moins une partie de la fraction (43) enrichie en H2 est réchauffée dans un réchauffeur (44), - ladite partie de la fraction (43) réchauffée est utilisée pour régénérer le sécheur (35) ou le sécheur (25), puis - ladite partie de la fraction (43) est recyclée en amont de l'unité PSA H2 (50).
- au moins une partie de la fraction (43) enrichie en H2 est réchauffée dans un réchauffeur (44), - ladite partie de la fraction (43) réchauffée est utilisée pour régénérer le sécheur (35) ou le sécheur (25), puis - ladite partie de la fraction (43) est recyclée en amont de l'unité PSA H2 (50).
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'à
l'étape c) on recycle au moins une partie de la fraction (43) enrichie en H2 à l'amont de l'unité
PSA CO2 (30).
l'étape c) on recycle au moins une partie de la fraction (43) enrichie en H2 à l'amont de l'unité
PSA CO2 (30).
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le gaz résiduaire (52) est en partie recyclé en amont du PSA H2.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le PSA
H2 (50) est régénéré à une pression inférieure ou égale à la pression atmosphérique.
H2 (50) est régénéré à une pression inférieure ou égale à la pression atmosphérique.
11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le mélange gazeux (21) est un gaz réformé et shifté.
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la fraction (41) enrichie en CO2 comprend plus 90% de CO2, préférentiellement plus de 97% de CO2, de préférence encore plus de 99% de CO2.
13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la fraction (41) enrichie en CO2 est conditionné en bouteille, en réservoir mobile ou alimente une canalisation de CO2 pour un usage industriel ou un stockage en sous-sol, ou est produite sous forme liquide.
14. Installation de production d'hydrogène à partir d'un mélange gazeux (21) comprenant de l'hydrogène (H2), du dioxyde de carbone (CO2), du monoxyde de carbone (CO), du méthane (CH4) et de l'eau (H2O), caractérisé en ce que ladite installation comprend un PSA
CO2 (30) et PSA H2 (50) en série, le PSA CO2 (30) étant en amont du PSA H2 (50) et combiné à une unité cryogénique (40).
CO2 (30) et PSA H2 (50) en série, le PSA CO2 (30) étant en amont du PSA H2 (50) et combiné à une unité cryogénique (40).
15. Installation selon la revendication 14, caractérisé en ce que le PSA CO2 (30) comprend au moins 5 adsorbeurs comprenant au moins du gel de silice comme adsorbant.
16. Installation selon la revendication 15, caractérisé en ce que dans chaque adsorbeur du PSA CO2 (30), le gel de silice représente au minimum 50% du volume total d'adsorbant et une zéolite de type A ou X au maximum 25% du volume total.
17. Installation selon l'une des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que l'unité
cryogénique comprend un dispositif de stripage d'au moins une partie de la fraction (32) de CO2, préalablement liquéfiée, pour en extraire l'hydrogène, et les incondensables, dissous dans cette dite fraction.
cryogénique comprend un dispositif de stripage d'au moins une partie de la fraction (32) de CO2, préalablement liquéfiée, pour en extraire l'hydrogène, et les incondensables, dissous dans cette dite fraction.
18. Installation selon l'une des revendications 14 à 17, caractérisé en ce que ladite installation comprend un sécheur (25) en amont du PSA CO2 (30).
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1381112A (en) * | 1971-04-20 | 1975-01-22 | Petrocarbon Dev Ltd | Separation of gas mixtures |
| EP0183358B1 (fr) * | 1984-10-18 | 1988-12-21 | Imperial Chemical Industries Plc | Production de gaz de synthèse d'ammoniac |
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| JPS61197403A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-01 | Jgc Corp | 水素製造法 |
| US5000925A (en) * | 1988-05-04 | 1991-03-19 | The Boc Group, Inc. | Hydrogen and carbon dioxide coproduction apparatus |
| US4915711A (en) * | 1989-05-18 | 1990-04-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorptive process for producing two gas streams from a gas mixture |
| US4952223A (en) * | 1989-08-21 | 1990-08-28 | The Boc Group, Inc. | Method and apparatus of producing carbon dioxide in high yields from low concentration carbon dioxide feeds |
| JPH0565518A (ja) * | 1991-09-09 | 1993-03-19 | Kawasaki Steel Corp | 液体水素、液化炭酸ガス及びドライアイスの製造方法 |
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