CA2396193C - Methode de dimensionnement d'un tube frette - Google Patents
Methode de dimensionnement d'un tube frette Download PDFInfo
- Publication number
- CA2396193C CA2396193C CA2396193A CA2396193A CA2396193C CA 2396193 C CA2396193 C CA 2396193C CA 2396193 A CA2396193 A CA 2396193A CA 2396193 A CA2396193 A CA 2396193A CA 2396193 C CA2396193 C CA 2396193C
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- tube
- metal tube
- voltage
- line
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
- F16L11/04—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics
- F16L11/10—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics with reinforcements not embedded in the wall
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/28—Shaping operations therefor
- B29C70/30—Shaping by lay-up, i.e. applying fibres, tape or broadsheet on a mould, former or core; Shaping by spray-up, i.e. spraying of fibres on a mould, former or core
- B29C70/32—Shaping by lay-up, i.e. applying fibres, tape or broadsheet on a mould, former or core; Shaping by spray-up, i.e. spraying of fibres on a mould, former or core on a rotating mould, former or core
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/68—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts by incorporating or moulding on preformed parts, e.g. inserts or layers, e.g. foam blocks
- B29C70/86—Incorporated in coherent impregnated reinforcing layers, e.g. by winding
- B29C70/865—Incorporated in coherent impregnated reinforcing layers, e.g. by winding completely encapsulated
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
- B29C53/56—Winding and joining, e.g. winding spirally
- B29C53/58—Winding and joining, e.g. winding spirally helically
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C63/00—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor
- B29C63/02—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material
- B29C63/04—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material by folding, winding, bending or the like
- B29C63/08—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material by folding, winding, bending or the like by winding helically
- B29C63/10—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material by folding, winding, bending or the like by winding helically around tubular articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2023/00—Tubular articles
- B29L2023/22—Tubes or pipes, i.e. rigid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
- Y10T428/1352—Polymer or resin containing [i.e., natural or synthetic]
- Y10T428/139—Open-ended, self-supporting conduit, cylinder, or tube-type article
- Y10T428/1393—Multilayer [continuous layer]
Abstract
Méthode de dimensionnement d'un tube fretté pour convoyer un fluide sous pression. Le tube fretté est constitué d'un tube métallique et d'un enroulement d'un élément de renfort autour du tube métallique pour réaliser le frettage du tube. En première étape la méthode consiste à déterminer selon une première série de critère les caractéristiques du tube métallique sans le renfort de frettage qui l'entoure en fin de fabrication. La première série de critère regroupe la résistance à tous les efforts mécaniques appliqués au tube fretté, c'est à dire la compression, la flexion, la traction et l'écrasement, à l'exception des efforts radiaux dus à la pression interne. En deuxième étape, la méthode consiste à déterminer les caractéristiques du frettage pour obtenir un champ déterminé de précontraintes dans la paroi du tube fretté.
Description
METHODE DE DIMENSIONNEMENT D'UN TUBE FRETTÉ
La présente invention concerne une méthode pour déterminer les paramètres caractéristiques de dimensionnement d'un tube fretté.
Le frettage consiste à enrouler un élément de renfort autour d'un tube, généralement métallique, afin d'augmenter la résistance du tube à la pression interne sans augmenter son poids de manière significative.
Le tube peut consister en un tube métallique, par exemple en acier.
L'élément de renfort a une dimension longitudinale grande par rapport à sa section transversale. Il peut se présenter sous la forme d'un ruban, d'un fil ou d'un profilé. L'élément de renfort est généralement réalisé à partir de fibres, de fils ou de mèches, en verre, en carbone, en aramide, ou en acier, enrobée dans une matrice en matériau polymère, de préférence thermoplastique.
L'élément de renfort peut être enroulé autour du tube en y introduisant une tension. Ainsi, l'élément enroulé autour du tube est soumis à
des efforts de traction. Les efforts introduits par l'élément de renfort provoquent la mise sous contraintes du tube métallique ou noyau. Les efforts subis par le tube sont radiaux en direction de l'axe du tube.
Les tubes frettés fabriqués selon la méthode de l'invention sont notamment utilisés par l'industrie pétrolière. Pour produire un pétrole à
partir d'un gisement situé en mer, on utilise une colonne flexible ou rigide,
La présente invention concerne une méthode pour déterminer les paramètres caractéristiques de dimensionnement d'un tube fretté.
Le frettage consiste à enrouler un élément de renfort autour d'un tube, généralement métallique, afin d'augmenter la résistance du tube à la pression interne sans augmenter son poids de manière significative.
Le tube peut consister en un tube métallique, par exemple en acier.
L'élément de renfort a une dimension longitudinale grande par rapport à sa section transversale. Il peut se présenter sous la forme d'un ruban, d'un fil ou d'un profilé. L'élément de renfort est généralement réalisé à partir de fibres, de fils ou de mèches, en verre, en carbone, en aramide, ou en acier, enrobée dans une matrice en matériau polymère, de préférence thermoplastique.
L'élément de renfort peut être enroulé autour du tube en y introduisant une tension. Ainsi, l'élément enroulé autour du tube est soumis à
des efforts de traction. Les efforts introduits par l'élément de renfort provoquent la mise sous contraintes du tube métallique ou noyau. Les efforts subis par le tube sont radiaux en direction de l'axe du tube.
Les tubes frettés fabriqués selon la méthode de l'invention sont notamment utilisés par l'industrie pétrolière. Pour produire un pétrole à
partir d'un gisement situé en mer, on utilise une colonne flexible ou rigide,
2 généralement appelée riser , permettant de relier la tête de puits située au niveau du fond marin jusqu'à la surface de la mer. En forage du puits, la conduite constitue le prolongement, à travers la tranche d'eau, du cuvelage qui achemine le pétrole du fond du puits jusqu'à la tête de puits. Le riser de forage est muni d'au moins deux conduites auxiliaires appelées kill line et choke line qui servent à établir une communication hydraulique entre le support à la surface de la mer et la tête de puits située sur le fond marin.
Plus particulièrement, les conduites auxiliaires permettent de circuler sous les obturateurs de sécurité fermés en cas de contrôle d'éruption. Chaque ligne auxiliaire est constituée d'un assemblage de plusieurs tubes identiques disposés parallèlement à un élément du tube riser .
Dans le cas d'un contrôle d'éruption, les conduites auxiliaires doivent contenir des fluides sous haute pression, par exemple environ 700 bar. Pour limiter le poids de l'ensemble du riser , on peut utiliser la technique des tubes frettés pour les conduites auxiliaires.
Le brevet US 4,514,254 propose de fretter un tube en enroulant sous tension un profilé autour d'un tube. Le tube ainsi fretté constitue un réservoir qui doit résister aux efforts dus à la pression du fluide contenu dans le tube.
La tension du profilé est choisie de manière à ce que, le réservoir étant en service sous pression, les contraintes dans la paroi du tube et les contraintes dans les couches de profilés atteignent leur maximum admissible en même temps.
Plus particulièrement, les conduites auxiliaires permettent de circuler sous les obturateurs de sécurité fermés en cas de contrôle d'éruption. Chaque ligne auxiliaire est constituée d'un assemblage de plusieurs tubes identiques disposés parallèlement à un élément du tube riser .
Dans le cas d'un contrôle d'éruption, les conduites auxiliaires doivent contenir des fluides sous haute pression, par exemple environ 700 bar. Pour limiter le poids de l'ensemble du riser , on peut utiliser la technique des tubes frettés pour les conduites auxiliaires.
Le brevet US 4,514,254 propose de fretter un tube en enroulant sous tension un profilé autour d'un tube. Le tube ainsi fretté constitue un réservoir qui doit résister aux efforts dus à la pression du fluide contenu dans le tube.
La tension du profilé est choisie de manière à ce que, le réservoir étant en service sous pression, les contraintes dans la paroi du tube et les contraintes dans les couches de profilés atteignent leur maximum admissible en même temps.
3 Ainsi, la présente invention concerne une méthode de fabrication d'un tube fretté
pour convoyer un fluide sous pression, dans laquelle:
- on enroule un élément de renfort autour d'un tube métallique, - on détermine un matériau et des dimensions du tube métallique en fonction des efforts mécaniques appliqués au tube, les efforts mécaniques comportant des efforts de compression, de flexion, de traction et d'écrasement à une pression externe, à l'exception des efforts radiaux dus à une pression interne, et - on détermine une tension T appliquée à l'élément de renfort en cours d'enroulement, et un nombre de couches n d'enroulement pour obtenir un champ déterminé de précontraintes dans une paroi du tube fretté.
Préférentiellement, on peut déterminer T et n pour que le champ de précontraintes dans le tube fretté est tel qu'à la pression de service, les contraintes dans le tube métallique sont inférieures au deux tiers de la limite élastique du tube métallique et la tension dans l'élément est inférieure à un tiers de la tension de rupture de l'élément.
Préférentiellement, on peut également déterminer T et n pour que le champ de précontraintes dans le tube fretté est tel qu'à la pression de test, les contraintes dans le tube métallique sont inférieures à la limite élastique du tube métallique et la tension dans l'élément est inférieur à la moitié de la tension de rupture de l'élément.
Préférentiellement, la tension T peut être ajustée en fonction du diamètre d'enroulement de l'élément de renfort.
Préférentiellement, l'élément de renfort peut-être en fibres de carbone enrobées dans une matière thermoplastique de polyamide.
L'invention concerne également l'application de la méthode définie ci-dessus à la fabrication d'un élément de ligne auxiliaire d'un élément de riser de forage.
pour convoyer un fluide sous pression, dans laquelle:
- on enroule un élément de renfort autour d'un tube métallique, - on détermine un matériau et des dimensions du tube métallique en fonction des efforts mécaniques appliqués au tube, les efforts mécaniques comportant des efforts de compression, de flexion, de traction et d'écrasement à une pression externe, à l'exception des efforts radiaux dus à une pression interne, et - on détermine une tension T appliquée à l'élément de renfort en cours d'enroulement, et un nombre de couches n d'enroulement pour obtenir un champ déterminé de précontraintes dans une paroi du tube fretté.
Préférentiellement, on peut déterminer T et n pour que le champ de précontraintes dans le tube fretté est tel qu'à la pression de service, les contraintes dans le tube métallique sont inférieures au deux tiers de la limite élastique du tube métallique et la tension dans l'élément est inférieure à un tiers de la tension de rupture de l'élément.
Préférentiellement, on peut également déterminer T et n pour que le champ de précontraintes dans le tube fretté est tel qu'à la pression de test, les contraintes dans le tube métallique sont inférieures à la limite élastique du tube métallique et la tension dans l'élément est inférieur à la moitié de la tension de rupture de l'élément.
Préférentiellement, la tension T peut être ajustée en fonction du diamètre d'enroulement de l'élément de renfort.
Préférentiellement, l'élément de renfort peut-être en fibres de carbone enrobées dans une matière thermoplastique de polyamide.
L'invention concerne également l'application de la méthode définie ci-dessus à la fabrication d'un élément de ligne auxiliaire d'un élément de riser de forage.
4 Préférentiellement, la ligne auxiliaire peut être une kill line , choke line , ligne de gavage ( booster line ) ou une ligne de retour de boue ( mud return line ).
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, faite à titre illustratif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles :
- la figure 1 représente schématiquement un tube fretté en coupe partielle, - la figure 2 illustre la méthodologie selon l'invention par un organigramme.
La figure 1 représente un tube fretté constitué par un noyau tubulaire métallique 5 équipé à ses extrémités d'éléments de connexions 2 et 3. Ces éléments de connexions sont adaptés à permettre l'assemblage entre eux de plusieurs longueurs unitaires de tubes frettés. La partie principale 1 du tube fretté est constituée par un tube de diamètre intérieur ID et d'épaisseur e. A
ce corps tubulaire principal, les éléments de raccord 2 et 3 sont généralement soudés ce qui défini dans le voisinage de la soudure, et en particulier de part et d'autre, une zone dite de transition référencée 4 sur la figure 1.
Le frettage est constitué par l'enroulement en plusieurs couches 6, 7, 8 d'un élément de renfort en forme de bande 9. Des moyens d'enroulement (non représentés) tournent autour du tube en se déplaçant longitudinalement en respectant le pas de l'hélice de pose de la bande, ou le tube lui même tourne autour de son axe et les moyens d'enroulement avancent longitudinalement.
Ces opérations de bobinage sont conventionnelles et ne seront pas décrites ici,
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, faite à titre illustratif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles :
- la figure 1 représente schématiquement un tube fretté en coupe partielle, - la figure 2 illustre la méthodologie selon l'invention par un organigramme.
La figure 1 représente un tube fretté constitué par un noyau tubulaire métallique 5 équipé à ses extrémités d'éléments de connexions 2 et 3. Ces éléments de connexions sont adaptés à permettre l'assemblage entre eux de plusieurs longueurs unitaires de tubes frettés. La partie principale 1 du tube fretté est constituée par un tube de diamètre intérieur ID et d'épaisseur e. A
ce corps tubulaire principal, les éléments de raccord 2 et 3 sont généralement soudés ce qui défini dans le voisinage de la soudure, et en particulier de part et d'autre, une zone dite de transition référencée 4 sur la figure 1.
Le frettage est constitué par l'enroulement en plusieurs couches 6, 7, 8 d'un élément de renfort en forme de bande 9. Des moyens d'enroulement (non représentés) tournent autour du tube en se déplaçant longitudinalement en respectant le pas de l'hélice de pose de la bande, ou le tube lui même tourne autour de son axe et les moyens d'enroulement avancent longitudinalement.
Ces opérations de bobinage sont conventionnelles et ne seront pas décrites ici,
5 car à la portée de l'homme du métier. Selon un mode de réalisation, la bande est constituée par des fibres de carbone enrobées dans une matrice thermoplastique, par exemple du polyamide. Ces bandes peuvent être préfabriquées et amenées stockées sur des bobines aux moyens d'enroulement.
L'angle de bobinage est proche de 90 par rapport à l'axe du tube puisque les contraintes de frettage et les contraintes en service (pression) sont principalement circonférentielles. Les bandes sont posées sensiblement bord à
bord de façon à former une couche la plus continue possible après collage des bandes entre elles. De préférence, le collage est effectué par soudure de la matrice thermoplastique par chauffage ou ultrason. Une matière de collage par enduction des bandes pourrait être utilisée sans sortir de la présente invention. Le frettage est caractérisé par la résistance en traction de la bande et de la tension T appliquée lors de son enroulement.
Le nombre n de couches de frettage que comprend le tube fretté
constitue également une caractéristique du frettage. La tension T est généralement uniforme dans une couche d'enroulement. Par contre, la valeur de la tension T peut varier d'une couche à l'autre, c'est à dire que la tension T
peut varier suivant le diamètre d'enroulement de la bande sur le tube. Par exemple, la couche 6 est constituée par un enroulement effectué selon une
L'angle de bobinage est proche de 90 par rapport à l'axe du tube puisque les contraintes de frettage et les contraintes en service (pression) sont principalement circonférentielles. Les bandes sont posées sensiblement bord à
bord de façon à former une couche la plus continue possible après collage des bandes entre elles. De préférence, le collage est effectué par soudure de la matrice thermoplastique par chauffage ou ultrason. Une matière de collage par enduction des bandes pourrait être utilisée sans sortir de la présente invention. Le frettage est caractérisé par la résistance en traction de la bande et de la tension T appliquée lors de son enroulement.
Le nombre n de couches de frettage que comprend le tube fretté
constitue également une caractéristique du frettage. La tension T est généralement uniforme dans une couche d'enroulement. Par contre, la valeur de la tension T peut varier d'une couche à l'autre, c'est à dire que la tension T
peut varier suivant le diamètre d'enroulement de la bande sur le tube. Par exemple, la couche 6 est constituée par un enroulement effectué selon une
6 tension T de 2500 N, la couche 7 selon une tension T de 2480 N, et la couche 8 selon une tension T de 2470 N. Les caractéristiques de frettage sont fonction des niveaux de contraintes attendus dans le tube.
La méthode selon l'invention pour déterminer les paramètres de fabrication d'un tube fretté est illustrée par l'organigramme de la figure 2.
La première étape consiste à déterminer les caractéristiques du tube métallique selon une première série de critères ci-après détaillée. La seconde étape consiste à déterminer les caractéristiques de frettage selon une deuxième série de critères ci-après détaillée.
La première étape vise à déterminer les caractéristiques du tube métallique. C'est à dire, en référence à la boite 10 de la figure 2, le type de métal A, la longueur L entre les raccords, le diamètre intérieur ID du tube et l'épaisseur e du tube. Compte tenu des standards (API ou autres) pour ce qui concerne les tubes épais et les normes d'acier, on sélectionne les caractéristiques du tube dans une base de données référencée 11.
Selon l'application du tube, des valeurs pour A, L, ID ou e peuvent être imposées. Par exemple, dans le cas de Kill line ou Choke line , le diamètre intérieur ID du tube est généralement normalisé. Dans le cas d'une ligne auxiliaire d'un riser de forage, la longueur L est en relation directe avec la longueur de l'élément de riser. Si une caractéristique n'est soumise à
aucune exigence, on lui attribue une valeur initiale.
La méthode selon l'invention pour déterminer les paramètres de fabrication d'un tube fretté est illustrée par l'organigramme de la figure 2.
La première étape consiste à déterminer les caractéristiques du tube métallique selon une première série de critères ci-après détaillée. La seconde étape consiste à déterminer les caractéristiques de frettage selon une deuxième série de critères ci-après détaillée.
La première étape vise à déterminer les caractéristiques du tube métallique. C'est à dire, en référence à la boite 10 de la figure 2, le type de métal A, la longueur L entre les raccords, le diamètre intérieur ID du tube et l'épaisseur e du tube. Compte tenu des standards (API ou autres) pour ce qui concerne les tubes épais et les normes d'acier, on sélectionne les caractéristiques du tube dans une base de données référencée 11.
Selon l'application du tube, des valeurs pour A, L, ID ou e peuvent être imposées. Par exemple, dans le cas de Kill line ou Choke line , le diamètre intérieur ID du tube est généralement normalisé. Dans le cas d'une ligne auxiliaire d'un riser de forage, la longueur L est en relation directe avec la longueur de l'élément de riser. Si une caractéristique n'est soumise à
aucune exigence, on lui attribue une valeur initiale.
7 Le tube fretté subit diverses sollicitations mécaniques pendant son utilisation. On évalue, on mesure ou on calcule les forces qui sont appliquées au tube fretté pendant son utilisation. Selon l'invention, seul le tube métallique, c'est à dire le noyau tube métallique, sans le renfort de frettage qui l'entoure en fin de fabrication, doit permettre au tube fretté de résister aux sollicitations de compression, de flexion, de traction et d'écrasement à la pression extérieure. En première étape, on vérifie si les valeurs attribuées aux caractéristiques A, L, ID et e permettent au tube métallique sans frettage de résister aux différentes sollicitations. Cette vérification est effectuée en plusieurs tests. Pour effectuer ces tests, on peut utiliser les formules et les méthodes de calcul classiques issues de la théorie sur la résistance des matériaux. On peut également faire des expérimentations en testant un tube métallique.
Le premier test (losange 12) consiste à vérifier si le tube métallique tel que défini, résiste suffisamment aux efforts de compression axiale, ce qui implique, entre autre de vérifier la raideur du tube et sa résistance au flambage. Les efforts de compression appliqués aux extrémités du tube fretté
peuvent avoir pour conséquence de faire flamber le tube. Les efforts de compression peuvent être engendrés par la pression interne qui génère ce que l'on appelle un effet de fond qui s'applique sur les fonds du tube fretté.
Si les contraintes engendrées par les efforts de compression excèdent une valeur critique déterminée, on modifie la valeur de l'épaisseur e, selon la boucle 13 et le bloc 14. En cas d'impossibilité industrielle sur l'épaisseur nécessaire, on
Le premier test (losange 12) consiste à vérifier si le tube métallique tel que défini, résiste suffisamment aux efforts de compression axiale, ce qui implique, entre autre de vérifier la raideur du tube et sa résistance au flambage. Les efforts de compression appliqués aux extrémités du tube fretté
peuvent avoir pour conséquence de faire flamber le tube. Les efforts de compression peuvent être engendrés par la pression interne qui génère ce que l'on appelle un effet de fond qui s'applique sur les fonds du tube fretté.
Si les contraintes engendrées par les efforts de compression excèdent une valeur critique déterminée, on modifie la valeur de l'épaisseur e, selon la boucle 13 et le bloc 14. En cas d'impossibilité industrielle sur l'épaisseur nécessaire, on
8 peut faire varier au moins une autre des valeurs des caractéristiques A, L, ID.
On recommence le premier test 12. Si les contraintes engendrées par les efforts de compression n'excèdent pas la valeur critique, on effectue le deuxième test 15. Ladite valeur critique est fixée par l'utilisateur du procédé selon l'invention. Cette valeur critique peut être, par exemple, égale aux deux tiers de la valeur pour laquelle les contraintes de compression provoque le flambage du noyau du tube fretté. Dans le même temps, on vérifie si le tube métallique résiste aux efforts de flexion. Les efforts de flexion sont dirigés perpendiculairement à l'axe du tube et ont pour conséquence de déformer latéralement un tube. Les efforts de flexion peuvent être engendrés par les courants marins qui courbent les lignes auxiliaires. Si les contraintes engendrées par les efforts de flexion excèdent une valeur critique déterminée, on effectue la même procédure que précédemment, symbolisée par la boucle référencée 13 et le bloc 14. Si les contraintes engendrées par les efforts de flexion n'excèdent pas la valeur critique, on passe au deuxième test 15. La valeur critique est fixée par l'utilisateur du procédé selon l'invention.
Cette valeur critique peut être égale aux deux tiers de la valeur de la limite élastique du métal A.
Le deuxième test consiste à vérifier si le tube résiste aux efforts de traction. Les efforts de traction sont dirigés selon l'axe du tube et ont pour conséquence d'allonger le tube fretté. Les efforts de traction peuvent provenir du poids de la ligne auxiliaire qui est appliqué à un tube fretté, ou de la pression interne appliquée sur les bouchons qui obstruent les extrémités d'un
On recommence le premier test 12. Si les contraintes engendrées par les efforts de compression n'excèdent pas la valeur critique, on effectue le deuxième test 15. Ladite valeur critique est fixée par l'utilisateur du procédé selon l'invention. Cette valeur critique peut être, par exemple, égale aux deux tiers de la valeur pour laquelle les contraintes de compression provoque le flambage du noyau du tube fretté. Dans le même temps, on vérifie si le tube métallique résiste aux efforts de flexion. Les efforts de flexion sont dirigés perpendiculairement à l'axe du tube et ont pour conséquence de déformer latéralement un tube. Les efforts de flexion peuvent être engendrés par les courants marins qui courbent les lignes auxiliaires. Si les contraintes engendrées par les efforts de flexion excèdent une valeur critique déterminée, on effectue la même procédure que précédemment, symbolisée par la boucle référencée 13 et le bloc 14. Si les contraintes engendrées par les efforts de flexion n'excèdent pas la valeur critique, on passe au deuxième test 15. La valeur critique est fixée par l'utilisateur du procédé selon l'invention.
Cette valeur critique peut être égale aux deux tiers de la valeur de la limite élastique du métal A.
Le deuxième test consiste à vérifier si le tube résiste aux efforts de traction. Les efforts de traction sont dirigés selon l'axe du tube et ont pour conséquence d'allonger le tube fretté. Les efforts de traction peuvent provenir du poids de la ligne auxiliaire qui est appliqué à un tube fretté, ou de la pression interne appliquée sur les bouchons qui obstruent les extrémités d'un
9 tube lors d'un test, ou de l'allongement de la colonne montante si la conduite auxiliaire participe à la résistance mécanique de la colonne. Si les contraintes engendrées par les efforts de traction excèdent une valeur critique, on effectue la même procédure que précédemment, selon la boucle 17. Si les contraintes engendrées par les efforts de traction n'excèdent pas la valeur critique, on passe au test suivant.
Le troisième test consiste à vérifier si le tube résiste à l'écrasement.
L'écrasement d'un tube est provoqué par des efforts dirigés selon des directions sensiblement perpendiculaires à l'axe du tube et vers l'axe du tube. Ces efforts peuvent être engendrés par la pression du fluide appliquée sur la surface extérieure du tube fretté. Si les contraintes engendrées par les efforts d'écrasement excèdent une valeur critique déterminée, on effectue la même procédure que précédemment selon la boucle 18. Si les contraintes engendrées par les efforts d'écrasement n'excèdent pas la valeur critique, les valeurs obtenues pour les caractéristiques A, L, ID et e sont telles que le noyau du tube à fretter résiste aux sollicitations mécaniques, de compression, de flexion, de traction et d'écrasement, c'est à dire toutes celles possibles sauf celles qui sollicitent à l'éclatement. On poursuit par la seconde étape du procédé selon l'invention.
La seconde étape du procédé de l'invention vise à déterminer les caractéristiques du frettage (bloc 20). Les caractéristiques du frettage regroupent la largeur 1 et l'épaisseur h d'une section de la bande, le type de matière polymère P et le type de fibre de renfort C utilisés pour réaliser les bandes, le nombre de couche n et la tension T du profilé en fonction de la couche.
Le bloc 21 représente une base de données sur la géométrie et les matières disponibles pour fabriquer la bande de frettage. Le mode de calcul 5 itératif se fait à partir d'un choix, généralement imposé par l'utilisateur, du type de bande choisie dans la base 21.
Selon l'invention, le frettage doit permettre au noyau une fois fretté de résister aux contraintes imposées par la pression interne, les contraintes peuvent être calculées selon Von Mises. La pression interne désigne les efforts
Le troisième test consiste à vérifier si le tube résiste à l'écrasement.
L'écrasement d'un tube est provoqué par des efforts dirigés selon des directions sensiblement perpendiculaires à l'axe du tube et vers l'axe du tube. Ces efforts peuvent être engendrés par la pression du fluide appliquée sur la surface extérieure du tube fretté. Si les contraintes engendrées par les efforts d'écrasement excèdent une valeur critique déterminée, on effectue la même procédure que précédemment selon la boucle 18. Si les contraintes engendrées par les efforts d'écrasement n'excèdent pas la valeur critique, les valeurs obtenues pour les caractéristiques A, L, ID et e sont telles que le noyau du tube à fretter résiste aux sollicitations mécaniques, de compression, de flexion, de traction et d'écrasement, c'est à dire toutes celles possibles sauf celles qui sollicitent à l'éclatement. On poursuit par la seconde étape du procédé selon l'invention.
La seconde étape du procédé de l'invention vise à déterminer les caractéristiques du frettage (bloc 20). Les caractéristiques du frettage regroupent la largeur 1 et l'épaisseur h d'une section de la bande, le type de matière polymère P et le type de fibre de renfort C utilisés pour réaliser les bandes, le nombre de couche n et la tension T du profilé en fonction de la couche.
Le bloc 21 représente une base de données sur la géométrie et les matières disponibles pour fabriquer la bande de frettage. Le mode de calcul 5 itératif se fait à partir d'un choix, généralement imposé par l'utilisateur, du type de bande choisie dans la base 21.
Selon l'invention, le frettage doit permettre au noyau une fois fretté de résister aux contraintes imposées par la pression interne, les contraintes peuvent être calculées selon Von Mises. La pression interne désigne les efforts
10 engendrés par le fluide sous pression contenu dans le tube fretté. Le principe de dimensionnement consiste à déterminer la tension T et le nombre de couches n pour des bandes de frettage déterminées qui permettent de respecter des contraintes imposées par la pression interne. Le bloc 22 représente le calcul pour une pression de service, le bloc 23 pour la pression de test de la conduite auxiliaire, le bloc 24 pour la pression à l'éclatement. L'itération consiste après chaque test d'ajuster la tension T (bloc 25) et de déterminer le nombre de couche n (bloc 26). Pour effectuer ces tests, on peut utiliser les formules et les méthodes de calcul issues de la théorie sur la résistance des matériaux. En effet, le champ de précontraintes dans le noyau métallique et dans la couche de matériau de renfort (bandes de frettage) d'épaisseur e et de tension longitudinale données peut être déterminé par calcul conventionnel, compte tenu de la valeur de la tension T appliquée à une couche située sur un diamètre déterminé. A partir des contraintes radiales appliquées par la
11 pression interne, on peut calculer les contraintes effectives dans le noyau métallique et dans les couches de frettage, compte tenu du champ de précontraintes existant. Le principe de l'invention est d'effectuer la détermination de n et de T pour respecter des critères spécifiques en service, en test et à la rupture (éclatement). Ces critères peuvent être ceux de la norme API 16 Q : pour la pression de service, la contrainte dans le noyau métallique, calculée selon Von Mises, est inférieure ou égale aux deux tiers de la limite élastique et la tension de frettage doit être inférieure à un tiers de la tension de rupture ; pour la pression en test, la contrainte dans le noyau métallique, calculée selon Von Mises, est inférieure ou égale à la limite élastique et la tension de frettage doit être inférieure à la moitié de la tension de rupture ; au delà de ces pressions, la résistance à l'éclatement est fournie par les enroulements des éléments de renfort. La pression de service peut être imposée par le cahier des charges de la ligne auxiliaire. La pression de test peut être égale à trois demi de la pression de service.
Le bloc 27 représente l'obtention du dimensionnement du tube fretté et ses caractéristiques de fabrication.
Le bloc 28 représente l'enrobage total du tube, par exemple par bobinage d'une couche de protection.
Le bloc 27 représente l'obtention du dimensionnement du tube fretté et ses caractéristiques de fabrication.
Le bloc 28 représente l'enrobage total du tube, par exemple par bobinage d'une couche de protection.
Claims (7)
1. Méthode de fabrication d'un tube fretté pour convoyer un fluide sous pression, dans laquelle:
- on enroule un élément de renfort autour d'un tube métallique, - on détermine un matériau et des dimensions dudit tube métallique en fonction des efforts mécaniques appliqués audit tube, lesdits efforts mécaniques comportant des efforts de compression, de flexion, de traction et d'écrasement à
une pression externe, à l'exception des efforts radiaux dus à une pression interne, et - on détermine une tension T appliquée à l'élément de renfort en cours d'enroulement, et un nombre de couches n d'enroulement pour obtenir un champ déterminé de précontraintes dans une paroi du tube fretté.
- on enroule un élément de renfort autour d'un tube métallique, - on détermine un matériau et des dimensions dudit tube métallique en fonction des efforts mécaniques appliqués audit tube, lesdits efforts mécaniques comportant des efforts de compression, de flexion, de traction et d'écrasement à
une pression externe, à l'exception des efforts radiaux dus à une pression interne, et - on détermine une tension T appliquée à l'élément de renfort en cours d'enroulement, et un nombre de couches n d'enroulement pour obtenir un champ déterminé de précontraintes dans une paroi du tube fretté.
2. Méthode selon la revendication 1, dans laquelle on détermine T et n pour que le champ de précontraintes dans le tube fretté est tel qu'à la pression de service, les contraintes dans ledit tube métallique sont inférieures au deux tiers de la limite élastique dudit tube métallique et la tension dans ledit élément est inférieure à un tiers de la tension de rupture dudit élément.
3. Méthode selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle on détermine T et n pour que le champ de précontraintes dans le tube fretté est tel qu'à la pression de test, les contraintes dans ledit tube métallique sont inférieures à la limite élastique dudit tube métallique et la tension dans ledit élément est inférieure à la moitié de la tension de rupture dudit élément.
4. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle la tension T est ajustée en fonction d'un diamètre d'enroulement de l'élément de renfort.
5. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle l'élément de renfort est en fibres de carbone enrobées dans une matière thermoplastique de polyamide.
6. Application de la méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 à
la fabrication d'un élément de ligne auxiliaire d'un élément de riser de forage.
la fabrication d'un élément de ligne auxiliaire d'un élément de riser de forage.
7. Application selon la revendication 6, dans laquelle ladite ligne auxiliaire est l'une des lignes auxiliaires suivantes : kill line , choke line , ligne de gavage ( booster line ) et ligne de retour de boue ( mud return line ).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0110362 | 2001-08-01 | ||
| FR0110362A FR2828121B1 (fr) | 2001-08-01 | 2001-08-01 | Methode de dimensionnement d'un tube frette |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2396193A1 CA2396193A1 (fr) | 2003-02-01 |
| CA2396193C true CA2396193C (fr) | 2010-09-21 |
Family
ID=8866214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA2396193A Expired - Fee Related CA2396193C (fr) | 2001-08-01 | 2002-07-30 | Methode de dimensionnement d'un tube frette |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6895806B2 (fr) |
| BR (1) | BR0202971B1 (fr) |
| CA (1) | CA2396193C (fr) |
| FR (1) | FR2828121B1 (fr) |
| GB (1) | GB2379964B (fr) |
| IT (1) | ITMI20021639A1 (fr) |
| NO (1) | NO335777B1 (fr) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2891577B1 (fr) * | 2005-10-04 | 2007-11-16 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliares montees sur tourillons. |
| FR2891579B1 (fr) | 2005-10-04 | 2007-11-23 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires rigides. |
| FR2891578B1 (fr) * | 2005-10-04 | 2013-04-26 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires integrees. |
| FR2906338B1 (fr) | 2006-09-25 | 2009-12-25 | Inst Francais Du Petrole | Element de conduite haute pression comportant un assemblage de tubes frettes et methode de fabrication. |
| FR2937676B1 (fr) | 2008-10-29 | 2010-11-19 | Inst Francais Du Petrole | Methode pour alleger une colonne montante avec piece d'usure optimisee |
| FR2950650B1 (fr) | 2009-09-28 | 2013-11-22 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires rigides assemblees par des broches |
| FR2950924B1 (fr) | 2009-10-07 | 2011-10-28 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires rigides et connecteurs decales |
| FR2956693B1 (fr) | 2010-02-23 | 2012-02-24 | Inst Francais Du Petrole | Connecteur de troncon de colonne montante avec brides, bague de verrouillage interieur et anneau de verrouillage exterieur |
| FR2956694B1 (fr) | 2010-02-23 | 2012-02-24 | Inst Francais Du Petrole | Connecteur de troncon de colonne montante avec brides et anneau de verrouillage exterieur |
| FR2984449B1 (fr) | 2011-12-20 | 2014-10-10 | IFP Energies Nouvelles | Element de conduite en tube frette avec des elements de transition |
| FR3070472B1 (fr) | 2017-08-24 | 2019-08-23 | IFP Energies Nouvelles | Element de conduite avec tube frette et embouts en acier a haute limite elastique, et procede pour faire evoluer une colonne montante avec un tel element de conduite |
| AU2021341795B2 (en) | 2020-09-08 | 2024-02-01 | Frederick William Macdougall | Coalification and carbon sequestration using deep ocean hydrothermal borehole vents |
| US11794893B2 (en) | 2020-09-08 | 2023-10-24 | Frederick William MacDougall | Transportation system for transporting organic payloads |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3880195A (en) * | 1973-03-13 | 1975-04-29 | Texas Eastern Trans Corp | Composite pipeline prestressed construction |
| FR2491044A1 (fr) * | 1980-09-26 | 1982-04-02 | Spie Batignolles | Procede pour renforcer un corps creux realise par enroulement d'un profile, profile pour sa mise en oeuvre et canalisations s'y rapportant |
| FR2627840B1 (fr) * | 1988-02-29 | 1990-10-26 | Inst Francais Du Petrole | Tube en materiaux composites peu sensible a la variation d'allongement sous l'effet de la pression interne |
| GB9205943D0 (en) * | 1992-03-19 | 1992-04-29 | Atomic Energy Authority Uk | Tube joint |
| IT1264905B1 (it) * | 1993-07-09 | 1996-10-17 | Saipem Spa | Metodo per posare condotte sottomarine in acque profonde |
| US6146482A (en) * | 1998-04-20 | 2000-11-14 | Southwest Research Institute | Method for designing high pressure low cost prestressed composite wrapped transmission line system |
-
2001
- 2001-08-01 FR FR0110362A patent/FR2828121B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-07-24 IT IT2002MI001639A patent/ITMI20021639A1/it unknown
- 2002-07-25 US US10/202,088 patent/US6895806B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-30 BR BRPI0202971-5A patent/BR0202971B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-07-30 CA CA2396193A patent/CA2396193C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-31 NO NO20023652A patent/NO335777B1/no not_active IP Right Cessation
- 2002-08-01 GB GB0217849A patent/GB2379964B/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO20023652D0 (no) | 2002-07-31 |
| FR2828121A1 (fr) | 2003-02-07 |
| ITMI20021639A1 (it) | 2004-01-26 |
| US6895806B2 (en) | 2005-05-24 |
| BR0202971B1 (pt) | 2011-09-06 |
| FR2828121B1 (fr) | 2003-10-24 |
| NO335777B1 (no) | 2015-02-09 |
| CA2396193A1 (fr) | 2003-02-01 |
| US20030024628A1 (en) | 2003-02-06 |
| NO20023652L (no) | 2003-02-03 |
| GB2379964B (en) | 2004-11-17 |
| GB2379964A (en) | 2003-03-26 |
| BR0202971A (pt) | 2003-05-27 |
| GB0217849D0 (en) | 2002-09-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2396193C (fr) | Methode de dimensionnement d'un tube frette | |
| EP3601862B1 (fr) | Conduite flexible avec nappes d'armures metalliques et nappes d'armures composites | |
| EP0302784B1 (fr) | Conduites tubulaires flexibles stables en longueur sous l'effet d'une pression interne | |
| CA2396220C (fr) | Element de conduite haute pression en tube frette | |
| EP1242765B1 (fr) | Conduite flexible sous-marine de grande longueur a structure evolutive | |
| EP0331571B1 (fr) | Tube comportant des couches composites à module d'élasticité différent | |
| EP0426822B1 (fr) | Conduite flexible comportant un materiau composite a matrice en alliage d'aluminium et procede de fabrication dudit materiau | |
| FR2782141A1 (fr) | Conduite flexible resistante a fluage limite de la gaine d'etancheite | |
| FR2899665A1 (fr) | "conduite flexible a embouts d'extremite integres" | |
| CA2382306C (fr) | Tube en materiau composite comportant une carcasse interne | |
| FR2906338A1 (fr) | Element de conduite haute pression comportant un assemblage de tubes frettes et methode de fabrication. | |
| OA13043A (fr) | Conduite tubulaire flexible pour le transport d'unfluide. | |
| WO2003056225A1 (fr) | Conduite flexible aplatissable | |
| EP3447353B1 (fr) | Element de conduite avec tube frette et embouts en acier a haute limite elastique, et procede pour faire evoluer une colonne montante avec un tel element de conduite | |
| EP3004709B1 (fr) | Conduite flexible de transport de fluide, utilisation et procédé associés | |
| FR2875286A1 (fr) | Dispositif d'etancheite servant a obturer un puits ou une canalisation | |
| EP2585749B1 (fr) | Procédé de frettage pour renforcer un tube à la tenue axiale et à la tenue à la pression interne | |
| EP2607762B1 (fr) | Elément de conduite en tube fretté avec des éléments de transition | |
| EP0372041B1 (fr) | Tube flexible comportant un alliage d'aluminium | |
| WO2012072894A1 (fr) | Conduite rigide-déroulée avec gaine polymère et méthode de fabrication de la conduite rigide-déroulée | |
| EP1154184B2 (fr) | Conduite fléxible à enroulement de fil ou de bande pour le maintien des armures | |
| FR2590646A1 (fr) | Canalisation flexible permettant notamment de limiter l'intrusion de la gaine interne dans des armures | |
| WO2019002024A1 (fr) | Armure pour conduite flexible comportant un profile composite unidirectionnel et un ruban de renfort | |
| FR2887611A1 (fr) | Reservoir en acier frette pour contenir un fluide sous pression |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request | ||
| MKLA | Lapsed |
Effective date: 20150730 |