NO335777B1 - Fremgangsmåte for dimensjonering av et forsterket rør - Google Patents
Fremgangsmåte for dimensjonering av et forsterket rør Download PDFInfo
- Publication number
- NO335777B1 NO335777B1 NO20023652A NO20023652A NO335777B1 NO 335777 B1 NO335777 B1 NO 335777B1 NO 20023652 A NO20023652 A NO 20023652A NO 20023652 A NO20023652 A NO 20023652A NO 335777 B1 NO335777 B1 NO 335777B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pipe
- stresses
- tube
- line
- reinforcement
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000004513 sizing Methods 0.000 title abstract 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 34
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims abstract description 24
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 19
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 3
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 claims description 3
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 3
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 claims description 3
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 claims description 3
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 9
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 17
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 1
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
- F16L11/04—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics
- F16L11/10—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics with reinforcements not embedded in the wall
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/28—Shaping operations therefor
- B29C70/30—Shaping by lay-up, i.e. applying fibres, tape or broadsheet on a mould, former or core; Shaping by spray-up, i.e. spraying of fibres on a mould, former or core
- B29C70/32—Shaping by lay-up, i.e. applying fibres, tape or broadsheet on a mould, former or core; Shaping by spray-up, i.e. spraying of fibres on a mould, former or core on a rotating mould, former or core
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/68—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts by incorporating or moulding on preformed parts, e.g. inserts or layers, e.g. foam blocks
- B29C70/86—Incorporated in coherent impregnated reinforcing layers, e.g. by winding
- B29C70/865—Incorporated in coherent impregnated reinforcing layers, e.g. by winding completely encapsulated
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
- B29C53/56—Winding and joining, e.g. winding spirally
- B29C53/58—Winding and joining, e.g. winding spirally helically
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C63/00—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor
- B29C63/02—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material
- B29C63/04—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material by folding, winding, bending or the like
- B29C63/08—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material by folding, winding, bending or the like by winding helically
- B29C63/10—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using sheet or web-like material by folding, winding, bending or the like by winding helically around tubular articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2023/00—Tubular articles
- B29L2023/22—Tubes or pipes, i.e. rigid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
- Y10T428/1352—Polymer or resin containing [i.e., natural or synthetic]
- Y10T428/139—Open-ended, self-supporting conduit, cylinder, or tube-type article
- Y10T428/1393—Multilayer [continuous layer]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
Fremgangsmåte for dimensjonering av et forsterket rør utført for å føre et fluid under trykk. Dette forsterkede rør utgjøres av et metallrør og et forsterkningselement viklet omkring dette metallrør for å omslutte røret.I et første prosesstrinn består fremgangsmåten i å bestemme i samsvar med en første rekke kriterier, de karakteristiske parametere for metallrøret uten den omsluttende forsterkning som er viklet omkring røret ved slutten av fremstillingsprosessen. Denne første rekke kriterier omfatter rørets fasthet overfor alle mekaniske påkjenninger som påføres det omviklede rør, hvilket vil si trykkpåkjenninger, bøyepåkjenninger, sammenpressningspåkjenninger og strekkpåkjenninger, bortsett fra det radiale spenninger som skriver seg fra det indre trykk. I et annet trinn går fremgangsmåten ut på å bestemme forsterkningens karakteristiske parametere slik at det oppnås et forut fastlagt forspenningsfelt i veggen av det omviklede rør.
Description
OMRÅDE FOR OPPFINNELSEN
Foreliggende oppfinnelse gjelder en fremgangsmåte for å bestemme de ka-rakteriserende dimensjoneringsparametere for et forsterket rør (hoeped tube).
OPPFINNELSENS BAKGRUNN
Avstivende forsterkning består i vikling av et forsterkningselement omkring et rør, som vanligvis er utført i metall, for det formål å øke rørets evne til å motstå indre trykk uten å øke dets vekt i vesentlig grad.
Røret kan være et metallrør, for eksempel utført i stål. Forsterkningselementet har en stor dimensjon i lengderetningen i forhold til dets tverrsnitt. Det kan ha form av en strimmel eller av en tråd eller en metallseksjon. Forsterkningselementet er vanligvis fremstilt fra fibre, tråder eller veker, utført i glass, karbon, ara-mid eller stål, samt belagt fortrinnsvis med en polymermatrise av termoplastmate-riale.
Forsterkningselementet kan være viklet omkring røret på en slik måte at røret påføres en spenning. Det element som vikles omkring røret vil da være utsatt for strekkspenninger. De spenningstilstander som påføres av forsterkningselementet kan frembringe påføringsspenninger i metallrøret eller kjernen. De påkjenninger som påføres røret vil være radiale i retning av rørets akse.
Forsterkede rør fremstilt i samsvar med fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen blir særlig brukt i innenfor oljeindustrien. Olje produseres fra et reservoar til sjøs ved bruk av et bøyelig eller stift rør, som vanligvis betegnes som et stige-rør, og som tillater det brønnhode som er installert på sjøbunnen og koples til overflaten. Under brønnutboringsarbeidene vil stigerøret danne en forlengelse gjennom vanndybden av den brønnforing som fører olje fra brønnbunnen til brønnhodet. Stigerøret er utstyrt med minst to ekstraledninger som henholdsvis kalles drepeledning og strupeledning, og som anvendes for å opprette en hydrau-lisk forbindelse mellom bæreren på sjøens overflate og brønnhode på sjøbunnen. Nærmere bestemt tillater de angitte ekstraledninger sirkutering på undersiden av de lukkede utbtåsningssikringer i tilfelle brønnsparkregulering. Hver ekstraledning består av en sammenstilling av flere like rør anordnet parallelt med et element av stigerøret.
I tilfelle brønnsparkregulering, vil ekstraledningene inneholde fluider under høyt trykk, for eksempel omkring 700 bar. For å begrense vekten av stigerørsam-menstillingen, kan rørforsterkningsteknikken anvendes for ekstraledningene.
US patent nr 4.514.254 foreslår forsterkende avstivning av et rør ved omvikling under stramming av én metallseksjon omkring røret. Det således avstivede rør danner en beholder som må motstå påkjenninger på grunn av trykket fra det fluid som inneholdes i røret. Spenningen i metallseksjonen er da valgt slik at når beholderen er utsatt for trykk så vil påkjenningene i veggen av røret og påkjenningene i metallseksjonlagene nå sin tillatelige maksimalverdi samtidig.
SAMMENFATNING AV OPPFINNELSEN
Foreliggende oppfinnelse gjelder således en fremgangsmåte for å dimen-sjonere et forsterket rør som er beregnet på å føre fluid under trykk, hvor det forsterkede rør omfatter et metallrør og et forsterkningselement viklet omkring dette rør, idet fremgangsmåten omfatter følgende prosesstrinn: bestemmelse av materiale og dimensjoner for vedkommende metallrør i samsvar med de mekaniske påkjenninger som påføres røret, med unntakelse av de radiale spenninger som skriver seg fra indre trykk,
bestemmelse av den spenning T som skal påføres elementet under dens omvikling, samt antallet vindingslag n for det formål å oppnå et forut fastlagt forspenningsfelt i veggen av det omviklede rør.
I henhold til oppfinnelsen kan T og n bestemmes slik at forspenningsfeltet i det omviklede rør blir slik at ved arbeidstrykket vil påkjenningene i metallrøret væ-re mindre enn 2/3 av flytegrensen for metallrøret, mens spenningen i elementet er mindre enn 1/3 av elementets bruddstrekkspenning. Det er også mulig å bestemme T og n på en slik måte at forspenningsfeltet i det forsterkede rør blir slik at ved prøvetrykket vil spenningene i metallrøret ligge under flytegrensen for metallrøret, mens spenningene i det angitte element er mindre enn halvparten av elementets brudd-strekkspenning.
Spenningen T kan justeres i samsvar med viklingsdiameteren for forsterkningselementet.
Forsterkningselementet kan være utført i karbonfibre belagt med et poly-amidtermoplastmateriale.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen kan benyttes for å fremstille et ekstraledningselement for et stigerørelement ved utboringen, og denne ekstraledning kan da være en drepeledning, en strupeledning, en forsterkningsledning eller en slamreturledning.
KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGENE
Andre særtrekk og fordeler ved foreliggende oppfinnelse vil fremgå klart ut i fra gjennomlesning av den følgende beskrivelse av et ikke begrensende utførel-seseksempel under henvisning til de vedføyde tegninger, hvorpå:
Fig. 1 viser skjematisk et omviklet og forsterket rør i halvt tverrsnitt, og
Fig. 2 anskueliggjør den benyttede metodologi i henhold til oppfinnelsen ved hjelp av et strømningsskjema.
DETALJERT BESKRIVELSE
Fig. 1 viser et forsterket rør bestående av en metallisk rørledningskjerne 5 utstyrt ved begge sine ender med forbindelseskoplinger 2 og 3. Disse koplings-elementer er egnet for å muliggjøre sammenkopling av flere lengder av forsterk-ntngsomviklede rør. Hoveddelen 1 av det forsterkede rør består av et rør med indre diameter ID og med en rørtykkelse e. Koplingselementene 2 og 3 er vanligvis sveiset til dette hovedrørlegeme, som da oppviser i området ved sveisen og særlig på hver side av denne en sone som betegnes som en overgangssone 4 og er vist i fig. 1.
Forsterkningen består i at det omvikles flere lag 6,7,8 av et forsterkningselement i form av en strimmel 9 omkring røret. Omviklingsmidler (ikke vist) dreies rundt røret og beveges samtidig i lengderetningen på en slik måte at omviklingen følger stigningen for den strimmelpåførende skruebane, eller ved at røret selv dreies om sin akse mens omviklingsmidlene beveges fremover i lengderetningen. Disse påviklingsprosesser er av vanlig art og vil ikke bli nærmere beskrevet her, da de lett vil kunne forstås av fagkyndige på området. I henhold til en viss utførel-se består strimmelen 9 av karbonfibre belagt med en termoplastmatrise utført for eksempel i polyamid. Disse strimler kan være forfabrikkert og bringes til påvikling-sutstyret lagret på spoler. Påviktingsvinkelen ligger nær 90° i forhold til rørets akse, da påviklingsspenningene og arbeidsspenningene (trykket) er hovedsakelig omkretsrettet. Strimlene påføres hovedsakelig kant mot kant for derved å danne det mest mulig kontinuerlige påføringslag etter binding av strimlene. Bindingen utføres fortrinnsvis ved sveising av termoplastmatrisen ved oppvarming eller påfø-ring av ultralyd. Et strimmelpåførings- og bindingsmateriale vil kunne anvendes uten at man derved avviker fra omfanget av foreliggende oppfinnelse. Forsterk-ningsvirkningen er bestemt av strimmelens strekkraft og av den strekkspenning T som påføres omviklingen.
Antallet n av omviklingslag som påføres det forsterkede rør er også en for-sterkningsparameter. Spenningen T er hovedsakelig uniform i et viklingslag. På den ene side kan verdien av spenningen T variere fra et lag til det neste, hvilket vil si at spenningen T kan variere i samsvar med strimmelens påviklingsdiameter på røret. For eksempel kan laget 6 påføres ved omvikling med en spenning T på 2500 N, mens laget 7 påføres med en spenning T på 2480 N og laget 8 ved en spenning T på 2470 N. Forsterkningsegenskapene vil være avhengig av de for-ventede spenningsnivåer i røret.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen for å bestemme fremstillingspa-rameterne for et forsterket rør er anskueliggjort ved strømningsskjemaet i fig. 2. Det første prosesstrinn består i å bestemme metallrørets karakteristiske egenskaper i samsvar med en førte rekke kriterier som vil bli angitt i detalj senere. Det andre trinn består i å bestemme forsterkningsomviklingens karakteristiske parametere i samsvar med en annen rekke kriterier som også vil bli angitt i detalj i det følgende.
Det første trinn har som formål å bestemme metallrørets karakteristiske egenskaper, hvilket vil si at i forbindelse med feltet 10 i fig. 2, bestemmes metall-typen A, lengden L mellom rørkoplingene, innerdiameteren ID av røret, samt rø-rets tykkelse e. Ut i fra standardverdier (API og andre) for forholdsvis tykke rør og ståltyper blir rørets karakteristiske parametere valgt i en database 11.
I samsvar med rørets tilsiktede anvendelse kan verdier frembringes for A, L, ID eller e. Når det for eksempel gjelder en drepeledning eller en strupeledning er innerdiameteren ID av røret hovedsakelig standardisert. Når det gjelder en ekst-raiedning for et borestigerør, har lengden L en direkte sammenheng med lengden av stigerørelementet. Hvis en karakteristisk parameter ikke er gjenstand for noen spesiell fordring, blir den tildelt en foreløpig verdi.
Det omviklede rør vil være gjenstand for forskjellige mekaniske belastninger under bruk. De krefter som påføres det således forsterkede rør etter hvert som det brukes blir vurdert, målt, og beregnet. I henhold til oppfinnelsen må metallrøret som sådan, hvilket vil si den metalliske kjerne utenden omviklede forsterkning som omgir røret ved slutten av fremstillingstrinnet gjør det mulig for det forsterkede rør å motstå trykkpåkjenninger, bøyningspåkjenninger, strekkpåkjenninger og nedbrytningsspenninger som skriver seg fra ytre trykk. I et første trinn undersøkes det om de verdier som er fastlagt for de karakteristiske parametere A, L, ID og e vil gjøre det mulig for metallrøret uten forsterkningslaget å motstå de forskjellige påkjenninger. Denne kontroll utføres ved hjelp av flere prøver. De vanlige beregningsmetoder og formler fra materialfasthetsteorien kan anvendes for å utføre disse prøver. Forsøk kan også utføres for utprøvning av et metallrør.
En første prøve (rombefeltet 12) består i utprøvning av om metallrøret, slik det definert, vil i tilstrekkelig grad kunne motstå aksiale trykkpåkjenninger, hvilket innebærer blant annet at rørets stivhet og dets knekkstyrke må undersøkes. De trykkpåkjenninger som påføres ytterendene av det forsterkede rør kan frembringe knekking av røret. Trykkpåkjenningene kan genereres ved indre trykk som frembringer en "underlagsvirkning" som påføres underlagene for det forsterkede rør. Hvis de spenninger som frembringes av trykkpåkjenningene overskrider en forut-bestemt kritisk verdi, så vil verdien for tykkelsen e bli forandret, slik som vist ved sløyfen 13 og blokkfeltet 14. Hvis det foreligger en industriell umulighet når det gjelder den påkrevede tykkelse, kan i det minste én av parameterverdiene A, L. ID varieres. Den første prøve 12 startes da på nytt. Hvis de påkjenninger som genereres av trykkpåkjenningene ikke overskrider den kritiske verdi, så vil en andre prøve 15 bli utført. Den angitte kritiske verdi fastlegges av brukeren av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen. Denne kritiske verdi kan for eksempel væ-re lik 2/3 av den verdi hvorved trykkpåkjenningene frembringer knekking av det forsterkede rørs indre kjerne. Samtidig undersøker man om metallrøret er i stand til å motstå bøyningspåkjenningene. Disse bøyningspåkjenninger påføres perpen-dikulært på rørets akse og fører til deformasjon av røret i tverretningen. Bøynings-påkjenningene kan være frembrakt av strømninger i sjøen som frembringer bøy-ning av ekstraledningene. Hvis de spenninger som genereres av bøyningspåkjen-ningene overskrider en bestemt kritisk verdi, blir den samme prosedyre som angitt ovenfor utført, sfik det symboliseres av sløyfen 13 og blokkfeltet 14. Hvis de spenninger som frembringes av bøyningspåkjenningene ikke overskrider den kritiske verdi, blir den andre prøve 15 utført. Den kritiske verdi fastlegges av brukeren av den foreliggende fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen. Denne kritiske verdi kan være 2/3 av flytegrenseverdien for metallet A.
Den andre prøve består i undersøkelse av om røret er i stand til å motstå
strekkpåkjenninger. Slike strekkpåkjenninger utøves langs rørets akse og forårsa-ker forlengelse av det forsterkede rør. Strekkspenninger kan skrive seg fra vekten av den ekstraledning som er påført et forsterket rør, eller det indre trykk som påfø-res de plugger som avtetter ytterendene av et rør under utprøvning, eller eventuelt fra forlengelsen av et stigerør hvis ekstraledningen utgjør en del av rørets mekaniske belastningsevne. Hvis de spenninger som frembringes av strekkpåkjenninger overskrider en kritisk verdi, så blir den samme prosedyre som beskrevet ovenfor utført, slik som angitt ved sløyfen 17. Hvis de spenninger som genereres av strekkpåkjenninger ikke overskrider den kritiske verdi, så blir den påfølgende prø-ve utført.
Den tredje prøve består i utprøvning om røret kan motstå sammentrykning. Sammentrykning av et rør forårsakes av påkjenninger som utøves i retninger hovedsakelig vinkelrett på røraksen og i retning mot rørets akse. Disse påkjenninger kan genereres av trykket fra det fluid som påføres utsiden av det forsterkede rør. Hvis de spenninger som genereres av sammentrykningspåkjenningene overskrider en fastlagt kritisk verdi, så blir den samme prosedyre som angitt ovenfor utført, slik det er vist ved sløyfen 18. Hvis de spenninger som genereres av sammentrykningspåkjenningene ikke overskrider den kritiske verdi, så vil de verdier som er oppnådd for parameterne A, L, ID og e være slik at den rørkjerne som skal om-viktes være i stand til å motstå de foreliggende mekaniske krefter som frembringer trykkpåkjenninger, bøyningspåkjenninger, strekkpåkjenninger og sammentryk-ningspåkjenninger, hvilket vil si alle de mulige påkjenninger bortsett fra støtpå-kjenninger. Det andre trinn av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen kan da utføres.
Det andre trinn av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen har som formål å bestemme omviklingsforsterkningens egenskaper (felt 20). Omviklingens parametere omfatter bredden I og tykkelsen h av en strimmelseksjon, typen av det foreliggende polymermateriale P og den type forsterkningsfiber C som anvendes i strimlene, antall lag n samt spenningen T i metallseksjonen som en følge av lage-ne.
Feltet 21 representerer en database angående den geometri og de materia-ler som er tilgjengelig for fremstilling av omviklingsstrimmelen. en iterativ bereg-ningsmodus utføres ut i fra valget av strimmeltype fra databasis 21, og som gene-relt gjøres av brukeren.
I henhold tit oppfinnelsen har den påførte rørforsterkning som formål å gjø-re det mulig for rørkjernen, når den først er omviklet, å motstå de påkjenninger som påføres av indre trykk, og disse påføringer kan da beregnes ut i fra Von Mises' metode. Det indre trykk gjelder de spenninger som genereres av det foreliggende fluid under trykk som inneholdes i det forsterkede rør. Dimensjonerings-prinsippet består i å bestemme spenningen T og antallet lag n som er nødvendig for å bestemme de omviklingsstrimler som gjør det mulig å møte de påkjenninger som påføres av det indre trykk. Feltet 22 representerer beregningen av et arbeids-trykk, feltet 23 gjelder prøvetrykket i ekstraiedningen og feltet 24 representerer støttrykket. Gjentakelsesprosessen går ut på etter hver prøve å justere spenningen T (felt 25) og i å bestemme antallet lag n (blokk 26). Formlene og beregnings-metodene utledes fra materialprøvningsteorien og kan anvendes for å utføre disse prøver. Forspenningsfeltet i den metalliske rørkjerne og i forsterkningsmaterialla-get (omviklingsstrimlene) av tykkelse e og med gitt strekkspenning i lengderetningen kan faktisk bestemmes ut i fra vanlige beregningsmetoder, ut i fra den strekkspenningsverdi T som er påført et lag anbrakt på en fastlagt rørdiameter. Ut i fra de radiale spenninger som påføres av det indre trykk, er det mulig å beregne de effektive spenninger i den metalliske rørkjerne og i omviklingsstrimlene ut i fra det foreliggende forspenningsfelt. Prinsippet i henhold til oppfinnelsen består i å bestemme n og T slik at spesifikke arbeids-, utprøvnings- og bruddkriterier til-fredsstilles. Disse kriterier kan være slike som fremgår av standarden AP116 Q: ved arbeidstrykket må spenningene i metallkjernen, beregnet i samsvar med Von Mises, være mindre eller lik 2/3 av flytegrensen, mens spenningen i omviklingen må være mindre enn 1/3 enn strekkspenningen ved brudd: med hensyn til prøve-trykket må spenningene i metallkjernen, beregnet i samsvar med Von Mises, være mindre eller lik flytegrensen, mens spenningene i omvekslingen må være mindre enn halvparten av strekkspenningen ved brudd. Over disse trykkverdier, vil styrken mot brudd frembringes av de forsterkningselementer som er viklet omkring røret. Arbeidstrykket kan påføres i samsvar med kravene til ekstraledningen. Utprøv-ningstrykket kan tilsvare VA ganger arbeidstrykket.
Feltet 27 viser utledning av det forsterkede rørs dimensjoner og dets frem-stillingsbetingelser.
Felt 28 angir det totale belegg på røret, for eksempel ved påvikling av et beskyttelseslag.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte for dimensjonering av et forsterket rør for det formål å føre et fluid under trykk, hvor det forsterkede rør omfatter et metallrør og et forsterkningselement viklet rundt et rør, idet fremgangsmåten omfatter følgende prosesstrinn: bestemmelse av materiale og dimensjoner for vedkommende metallrør i samsvar med de mekaniske påkjenninger som røret påføres, med unntakelse av de radiale påkjenninger som skriver seg fra det indre trykk, bestemmelse av den spenning T som påføres forsterkningselementet under dets påvikling samt antallet vindingslag n i den hensikt å opprette et forut bestemt forspenningsfelt i veggen av det omviklede rør.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, og hvor T og n bestemmes slik at forspenningsfeltet i det omviklede rør blir slik at ved arbeidstrykket vil spenningene i metallrøret være mindre enn 2/3 av metallrørets flytespenningspunkt og strekkspenningen i elementet er mindre enn 1/3 enn strekkspenningen ved brudd for vedkommende element.
3. Fremgangsmåte som angitt i ett av kravene 1 eller 2, og hvor T og n bestemmes slik at forspenningsfeltet i det forsterkede rør blir slik at spenningene i metallrøret ved utprøvningstrykk er mindre enn spenningene ved metallrørets fly-tegrense og strekkspenningen i elementet er mindre enn halvparten enn strekkspenningen ved brudd av vedkommende element.
4. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de tidligere krav, og hvor strekkspenningen T justeres i samsvar med forsterkningselementets viklings-diameter.
5. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de tidligere krav, og hvor forsterkningselementet utføres i karbonfibre som er belagt med et termo-plastmateriale av polyamid.
6. Anvendelse av den fremgangsmåte som er angitt i et hvilket som helst av de foregående krav for fremstilling av et element av en ekstraledning for et element av et borestigerør.
7. Anvendelse som angitt i krav 6, og hvor den angitte ekstraledning utgjøres av én av følgende ledningstyper: nemlig drepeledning, strupeledning, forsterkningsledning og slamreturledning.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0110362A FR2828121B1 (fr) | 2001-08-01 | 2001-08-01 | Methode de dimensionnement d'un tube frette |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20023652D0 NO20023652D0 (no) | 2002-07-31 |
NO20023652L NO20023652L (no) | 2003-02-03 |
NO335777B1 true NO335777B1 (no) | 2015-02-09 |
Family
ID=8866214
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20023652A NO335777B1 (no) | 2001-08-01 | 2002-07-31 | Fremgangsmåte for dimensjonering av et forsterket rør |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6895806B2 (no) |
BR (1) | BR0202971B1 (no) |
CA (1) | CA2396193C (no) |
FR (1) | FR2828121B1 (no) |
GB (1) | GB2379964B (no) |
IT (1) | ITMI20021639A1 (no) |
NO (1) | NO335777B1 (no) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2891579B1 (fr) | 2005-10-04 | 2007-11-23 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires rigides. |
FR2891577B1 (fr) * | 2005-10-04 | 2007-11-16 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliares montees sur tourillons. |
FR2891578B1 (fr) * | 2005-10-04 | 2013-04-26 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires integrees. |
FR2906338B1 (fr) | 2006-09-25 | 2009-12-25 | Inst Francais Du Petrole | Element de conduite haute pression comportant un assemblage de tubes frettes et methode de fabrication. |
FR2937676B1 (fr) | 2008-10-29 | 2010-11-19 | Inst Francais Du Petrole | Methode pour alleger une colonne montante avec piece d'usure optimisee |
FR2950650B1 (fr) | 2009-09-28 | 2013-11-22 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires rigides assemblees par des broches |
FR2950924B1 (fr) | 2009-10-07 | 2011-10-28 | Inst Francais Du Petrole | Colonne montante avec conduites auxiliaires rigides et connecteurs decales |
FR2956693B1 (fr) | 2010-02-23 | 2012-02-24 | Inst Francais Du Petrole | Connecteur de troncon de colonne montante avec brides, bague de verrouillage interieur et anneau de verrouillage exterieur |
FR2956694B1 (fr) | 2010-02-23 | 2012-02-24 | Inst Francais Du Petrole | Connecteur de troncon de colonne montante avec brides et anneau de verrouillage exterieur |
FR2984449B1 (fr) | 2011-12-20 | 2014-10-10 | IFP Energies Nouvelles | Element de conduite en tube frette avec des elements de transition |
FR3070472B1 (fr) | 2017-08-24 | 2019-08-23 | IFP Energies Nouvelles | Element de conduite avec tube frette et embouts en acier a haute limite elastique, et procede pour faire evoluer une colonne montante avec un tel element de conduite |
WO2022055827A1 (en) | 2020-09-08 | 2022-03-17 | Frederick William Macdougall | Coalification and carbon sequestration using deep ocean hydrothermal borehole vents |
US11794893B2 (en) | 2020-09-08 | 2023-10-24 | Frederick William MacDougall | Transportation system for transporting organic payloads |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3880195A (en) * | 1973-03-13 | 1975-04-29 | Texas Eastern Trans Corp | Composite pipeline prestressed construction |
FR2491044A1 (fr) * | 1980-09-26 | 1982-04-02 | Spie Batignolles | Procede pour renforcer un corps creux realise par enroulement d'un profile, profile pour sa mise en oeuvre et canalisations s'y rapportant |
FR2627840B1 (fr) * | 1988-02-29 | 1990-10-26 | Inst Francais Du Petrole | Tube en materiaux composites peu sensible a la variation d'allongement sous l'effet de la pression interne |
GB9205943D0 (en) * | 1992-03-19 | 1992-04-29 | Atomic Energy Authority Uk | Tube joint |
IT1264905B1 (it) * | 1993-07-09 | 1996-10-17 | Saipem Spa | Metodo per posare condotte sottomarine in acque profonde |
US6146482A (en) * | 1998-04-20 | 2000-11-14 | Southwest Research Institute | Method for designing high pressure low cost prestressed composite wrapped transmission line system |
-
2001
- 2001-08-01 FR FR0110362A patent/FR2828121B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-07-24 IT IT2002MI001639A patent/ITMI20021639A1/it unknown
- 2002-07-25 US US10/202,088 patent/US6895806B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-30 BR BRPI0202971-5A patent/BR0202971B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-07-30 CA CA2396193A patent/CA2396193C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-31 NO NO20023652A patent/NO335777B1/no not_active IP Right Cessation
- 2002-08-01 GB GB0217849A patent/GB2379964B/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2828121B1 (fr) | 2003-10-24 |
BR0202971A (pt) | 2003-05-27 |
GB2379964B (en) | 2004-11-17 |
CA2396193A1 (fr) | 2003-02-01 |
NO20023652D0 (no) | 2002-07-31 |
ITMI20021639A1 (it) | 2004-01-26 |
NO20023652L (no) | 2003-02-03 |
US6895806B2 (en) | 2005-05-24 |
BR0202971B1 (pt) | 2011-09-06 |
CA2396193C (fr) | 2010-09-21 |
GB0217849D0 (en) | 2002-09-11 |
US20030024628A1 (en) | 2003-02-06 |
FR2828121A1 (fr) | 2003-02-07 |
GB2379964A (en) | 2003-03-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO335777B1 (no) | Fremgangsmåte for dimensjonering av et forsterket rør | |
EP1407243B1 (en) | A method of mounting a sensor arrangement in a tubular member, and use of the method | |
Lukács et al. | Experimental and numerical investigations of external reinforced damaged pipelines | |
NO335076B1 (no) | Oppkveilbart komposittrør med sensor | |
US9163757B2 (en) | High-pressure pipe element having an assembly of hooped tubes and method of manufacture | |
Li et al. | External surface cracked offshore steel pipes reinforced with composite repair system subjected to cyclic bending: An experimental investigation | |
Saffar et al. | Prediction of failure pressure in pipelines with localized defects repaired by composite patches | |
US9097366B2 (en) | Pipe element made of a hoop-wound tube with transition elements | |
Paumier et al. | Flexible pipe curved collapse resistance calculation | |
US6146482A (en) | Method for designing high pressure low cost prestressed composite wrapped transmission line system | |
NO301666B1 (no) | Fremgangsmåte for optimering av flerlagsrör fremstilt av komposittmaterialer, samt rör fremstilt ved slik fremgangsmåte | |
Budhe et al. | Assessment of failure pressure of a GFRP composite repair system for wall loss defect in metallic pipelines: Beurteilung des Druckabfalls von einem Glasfaser‐Verbundwerkstoff‐Reparatursystem bei Wanddickenverlust in metallischen Pipelines | |
Kalman et al. | Qualification of composite armor materials for unbonded flexible pipe | |
Jones et al. | Increasing the Cost Effectiveness of Mechanically Lined Pipe for Risers Installed by Reel-Lay | |
Budhe et al. | Prediction of failure pressure for defective pipelines reinforced with composite system, accounting for pipe extremities | |
Glover et al. | Technology approaches for northern pipeline developments | |
Charlesworth et al. | Qualification of a Thermoplastic Composite Pipe for Subsea Pumping Well Intervention Systems-A Practical Implementation of DNVGL-RP-F119 | |
Echtermeyer et al. | Thermoplastic composite riser guidance note | |
Bahtui et al. | Qualification of thermoplastic composite pipe risers: combined pressure and bending loading | |
Zecheru et al. | Reinforcement effects obtained by applying composite material sleeves to repair transmission pipelines | |
Kalman et al. | Flexible risers with composite armor for deep water oil and gas production | |
Wilkins | Qualification of Thermoplastic Composite Pipes | |
Davaripour et al. | Application of CFRP wrap for reinforcing undamaged thin-walled pipe bends under thermal expansion loads | |
Manouchehri et al. | Comparison of Applicable Codes and Standards for Design of End Bulkheads of Pipe-in-Pipe Systems | |
Li et al. | External surface crack growth in offshore steel pipes reinforced with CRS subjected to fatigue bending |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |