CA2154985A1 - Procede et installation de liquefaction d'hydrogene - Google Patents
Procede et installation de liquefaction d'hydrogeneInfo
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Abstract
Ce procédé utilise un cycle frigorifique à compresseur de cycle centrifuge ou axial dont le fluide de cycle est un mélange comprenant majoritairement de l'hydrogène, et des moyens de réfrigération à azote liquide. Le mélange est constitué essentiellement d'hydrogène et d'un mélange d'hydrocarbures en C2, et les hydrocarbures sont liquéfiés et détendus pour former des fluides frigorigènes qui se vaporisent de façon à peu près continue entre une température de l'ordre de -120.degree.C et une température voisine de la température ambiante. Ce procédé permet de conserver une énergie spécifique globale relativement faible ainsi qu'un faible coût d'entretien.
Description
La présente invention est relative à un procédé de liquéfaction d'hydrogène, du type utilisant un cycle frigorifique dont le fluide de cycle comprend majoritairement de l'hydrogène, et des moyens de réfrigé-ration à azote liquide.
Dans le présent mémoire, les pressions indiquées sont des pressions absolues.
Il est bien connu que l'hydrogène est un gaz trop léger pour être comprimé efficacement par des compresseurs du type centrifuge ou axial, économiques à
réaliser et à entretenir. C'est pourquoi les liquéfac-teurs d'hydrogene en service actuellement, dont le cycle frigorifique est à hydrogene pur, utilisent généralement des compresseurs alternatifs à pistons pour la compres-sion de l'hydrogene de cycle, d'où un investissement etdes dépenses d'entretien élevées, d'autant plus que la taille de l'installation est importante. Par exemple, pour une install2tion produisant 300 tonnes par jour d'hydrogène li~uide, il faut utiliser 23 compresseurs alternatifs en parallèle.
L'invention a pour but de fournir un procédé
de liquéfaction d'hydrogene permettant d'utiliser un compresseur de type centrifuge ou axial pour la compres-sion du fluide de cycle, tout en conservant une énergie spécifique globale relativement faible ainsi qu'un faible coût d'entretien.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisée en ce que ledit fluide de cycle se compose d'hydrogène et d'un mélange constitué essentiellement d'hydrocarbures en C2, et en ce que les hydrocarbures sont liquéfiés et détendus pour former des fluides qui se vaporisent de façon à peu près continue entre une température de l'ordre de -120 C et une température voisine de la température ambiante.
Ce procédé peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le mélange d'hydrocarbures est constitué
d'hydrocarbures saturés en C2, C3 et Cs~ et éventuellement en C4, et des fractions liquéfiées sont détendues, notamment à des températures respectives de l'ordre de 0C à -10C, -40 à -50C et -120C, pour former des fluides frigorisènes destinés à se vaporiser ;
- dans ledit cycle, on condense une fraction du fluide de cycle au voisinage de la température ambiante, à la haute pression du cycle et éventuellement a au moins une pression intermédiaire ;
- au moins une fraction liquéfiée est répar-tie en deux courants qui sont détendus à au moins deuxpressions différentes pour former des fluides frigorige-nes a chacune de ces pressions ;
- on effectue un lavage au propane liquide du mélange a un niveau de température légerement supérieur a la température de solidification des hydrocarbures en C2 et C3, avant d'effectuer, au même niveau de tempéra-ture, une épuration du mélange par adsorption de tous les corps autres que l'hydrogene ;
- le propane liquide de lavage est formé
d'une partie au moins du propane d'appoint du cycle frigorifique, sous-refroidi jusqu'à la température de la colonne de lavage ;
- les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent un second cycle frigorifique fermé a azote ;
- les moyens de réfrigération a azote liquide comprennent une source extérieure d'azote liquide, notamment un ap?areil de séparation d'air.
L'invention a également pour objet une installation de liquéfaction d'hydrogene destinée a la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus. Cette installation, du type comprenant un cycle frigorifique à compresseur de cycle centrifuge ou axial dont le fluide de cycle comprend majoritairement de 1'hydrogène, des moyens de réfrigération à azote liquide, et une ligne d'échange thermique qui comporte des passages de refroi-dissement d'hydrogène à traiter et des passages de réchauffement de plusieurs fluides frigorigènes, est caractérisée en ce que ledit fluide de cycle se compose d'hydrogène et d'un mélange constitué essentiellement d'hydrocarbures en C2, et en ce que l'installation comprend des moyens pour séparer les hydrocarbures condensés, et des moyens pour détendre ces hydrocarbures condensés et les introduire dans lesdits passages de réchauffement.
De préférence, le compresseur du cycle frigorifique es_ de type centrifuge ou axial~
Un exemple de mise en oeuvre de l'invention va maintenant être décrit en regard du dessin annexé, sur lequel la figure unique représente schématiquement une partie d'une installation de liquéfaction d'hydrogène conforme à l'invention.
On a représenté au dessin le schéma d'une installation de liquéfaction d'hydrogène, à l'exception de sa partie la plus froide, qui est classique et dans laquelle l'hydr~gène de cycle prérefroidi est refroidi, liquéfié et détendu pour produire le froid nécessaire à
la liquéfaction de l'hydrogène traité ou "hydrogène process".
On voit ainsi sur le dessin un compresseur de cycle à hydrogène 1, du ~ype centrifuge ou axial, un compresseur de cycle à azote 2, également du type centri-fuge ou axial, ~n~ ligne d'échange thermique représentée sous la forme de deux échangeurs de chaleur "chaud" 3 et "froid" 4, tous deux du type à échange de chaleur -indirect et à circulation à contre-courant des fluides mis en relation d'échange thermique, et de préférence du type à plaques d'aluminium brasées, une colonne 5 de lavage au propane liquide, un appareil 6 d'épuration par adsorption, un groupe turbo-compresseur 7 comprenant une soufflante 8 et une turbine de détente 9 dont les roues sont calées sur le même arbre, des séparateurs de phases 10 à 13, des réfrigérants 14 à 17 à air ou à eau, associés respectivement aux courants de fluides comprimés issus des compresseurs 1 et 2 et de la soufflante 8, et des vannes de detente 18 à 25.
L'hydrogène à liquéfier arrive sous 20 bars via une conduite 26, est prérefroidi dans des passages 27 de l'échangeur 3 jusqu'à environ -178C, et est refroidi plus avant, jusqu'à environ -192C, dans des passages 28 de l'échangeur 4, d'où il ressort via une conduite 29 pou- être envoyé dans la partie froide de l'installation. Comme représenté, la partie la plus froide des passages 27, ainsi que les passages 28, sont pourvus d'un ca.alyseur de transformation ortho-para de l'hydrogène, afin que cette transformation, très exother-mique, soit effectuée avant la liquéfaction de l'hydrogè-ne.
On cécrira maintenant le cycle frigorifique à azote.
L'azote haute pression, sortant sous 30 bars du dernier étase du compresseur 2, est ramené en 16 au voisinage de la température ambiante, surpressé à 50 bars en 8, ramené en 17 au voisinage de la température ambiante, et introduit au bout chaud de l'échangeur 3, dans des passages 31 de celui-ci. A une température intermédiaire, de l'ordre de -120 C, une partie de cet azote haute pression est sortie de l'échangeur et est détendue à 5 bars dans la turbine 9. Le reste de l'azote haute pression poursuit son refroidissement, est liquéfié
21S 4g85 et sous-refroidi jusqu'au bout froid de l'échangeur 3, puis est détendu à 5 bars en 24 et introduit dans le séparateur 13.
L'azote issu de la turbine 9 est envoyé dans le séparateur 13, dont la phase vapeur est réchauffée du bout froid au bout chaud de l'échangeur 3 dans des passages 32, puis renvoyée via une conduite 33 à l'aspi-ration d'un étage intermédiaire du compresseur 2.
La phase liquide collectée dans le séparateur 13 est sous-refroidie dans des passages 34 de l'échangeur 4, détendue au voisinage de la pression atmosphérique en 25, vaporisée dans des passages 35 du même échangeur, puis réchauffée du bout froid au bout chaud de l'échan-geur 3 dans des passages 36 avant d'être renvoyée, via une conduite 37, à l'aspiration du premier étage du compresseur 2.
On décrira maintenant le cycle à hydrogène.
Le premier étage du compresseur 1 est alimenté sous e~viron 1 bar par le mélange suivant :
Hz = 66,8 %, C2 Hj = 14,2 %, C3 H; = 11,5 %, Cs H2 = 7,5 %, auquel s'ajoute à l'aspiration d'un premier étage intermédiaire, sous 6 bars, le mélange suivant :
H2 = 83,2 %, C2 Hj = 5,0 %, C3 H3 = 4,6 %, Cs H2 = 7,2 %.
Le mélange a alors la composition moyenne suivante :
H2 8!1,5 %, C2 Hj = 6 %, C3 H3 = 5,3 %, Cs H2 = 7,2 %.
- 2154g85 Ce mélange est sorti à 20 bars au refoulement d'un second étage intermédiaire du compresseur 1, ramene au voisinage de la température ambiante en 14 et intro-duit dans le séparateur 10. La phase vapeur issue de ce séparateur est renvoyée, via une conduite 38, à l'aspi-ration de l'étage suivant du compresseur, tandis que la phase liquide, constituée essentiellement des hydrocarbu-res les plus lourds, est sous-refroidie jusqu'à -5 C
environ, détendue à 6 bars environ en 18, vaporisée sous cette pression dans la partie chaude de passages 39 de l'échangeur 3, et renvoyée via une conduite 40 à l'aspi-ration dudit pr~ier étage intermédiaire du compresseur 1.
Le ~lélange haute pression refoulé par le dernier étage du compresseur 1 est ramené au voisinage de la températu-e ambiante en 15 et introduit dans le séparateur 11.
La Fnase liquide recueillie dans ce dernier est sous-refroicie jusqu'à -45C environ et divisée en deux fractions. La première fraction, après détente à
6 bars environ en 19, est vaporisée dans les passages 39 puis réunie au ~élange issu de la vanne de détente 18.
L'autre fractio~, après détente vers 1 bar en 20, est vaporisée et réchauffée dans des passages 41 de l'échan-geur 3, puis renvoyée à l'aspiration du premier étage ducompresseur 1 via une conduite 42.
La ?hase vapeur issue du séparateur 11 est refroidie jusqu'à environ -120C, en étant partiellement liquéfiée, dans des passages 43 de l'échangeur 3, puis introduite dans le séparateur 12. La phase liquide recueillie dans ce dernier est à son tour divisée en deux fractions qui, après détente respectivement à 6 bars environ et à 1 bar environ en 21 et 22, se vaporisent dans les passages 39 et 41 respectivement, puis se réunissent avec les fractions précitées introduites dans 21549~5 ces passages à des niveaux de température supérieurs.
La phase vapeur issue du séparateur 12, constituée d'hydrogene contenant environ l pour mille de propane et 0,3 % d'éthane, est réintroduite dans l'échan-geur 3, refroidie jusqu'au bout froid de cet échangeur dans des passages 44 de celui-ci, puis introduite à la base de la colonne 5, laquelle est alimentée en tete, via une conduite 45, par du propane liquide sous-refroidi, provenant de la réserve de propane d'appoint du cycle à
hydrogène. La colonne 5 fonctionne à une température supérieure de quelques degrés, par exemple de 3 à 5C, à la température de solidification de l'éthane et du propane.
Le liquide de cuve de la colonne 5, constitué
d'éthane et de propane et de traces d'hydrogène, est détendu à 1 bar environ en 23 puis introduit dans les passages 41, pr~s du bout froid de ceux-ci. Ce liquide représente une Caible fraction, par exemple de l'ordre de moins de 1%, du débit du mélange de cycle.
La vapeur de tête de la colonne 5, constituée d'hydrogène contenant typiquement moins de 5 ppm (parties par million) d'hydrocarbures, subit une épuration finale par adsorption en 6, puis est refroidie dans des passages 46 de l'échange~1r 4 et envoyée dans la partie froide de l'installation. On a indiqué sur le dessin des passages 47 et 48, respectivement sous 6 bars environ et sous 1 bar environ, de réchauffement de l'hydrogène de cycle revenant de ce~te partie froide, ces passages étant reliés au bout froid des passages 39 et 41 de l'échangeur 3.
On cbtient de cette manière une vaporisation quasi-continue de liquides dans toute la gamme de températures ccmprise entre -120 C et la température ambiante, ce qui soulage d'autant le cycle à azote sur cette gamme de températures, et permet de supprimer tout .
cycle de réfrigération auxiliaire, par exemple à +5C et à -40C. La puissance du cycle à azote peut ainsi être réduite pratiquement de moitié
par rapport à une installation comprenant, outre ce cycle, un cycle à
hydrogène pur.
ll est à noter que l'absence de méthane et d'azote dans le mélange de cycle permet d'éliminer la quasi-totalité des corps autres que l'hydrogène par simple condensation, et d'obtenir au bout froid de l'échangeur 3 un mélange suffisamment épuré pour que l'adsorbeur 6 puisse être régénéré à de larges intervalles de temps, par exemple une fois par semaine, à la température ambiante. Cet avantage est renforcé par la présence de la colonne 5 de lavage au propane liquide, comme expliqué
plus haut.
Il est à noter toutefois que le mélange de cycle pourrait éventuellement contenir d'une part de très faibles quantités de méthane eVou d'azote, en tout cas dans des proportions inférieures à 18, et d'autre part des hydrocarbures en C6+.
En variante, I'azote liquide de réfrigération peut être fourni par une source extérieure, notamment par un appareil de séparation d'air par distillation situé à proximité.
Si le liquéfacteur d'hydrogène est alimenté en azote liquide à partir d'un appareil de distillation d'air, tel qu'un oxytonne, il y aintérêt à renvoyer ledit azote dans l'appareil de distillation après vaporisation et réchauffage partiel jusqu'à -125C.
En effet, dans ces conditions, les frigories concernant le réchauffage de cet azote de -125C à la température ambiante seront à
fournir par le liquéfacteur d'hydrogène et non par l'appareil de distillation. Il en résulte une augmentation des teneurs en hydrocarbures de l'hydrogène de cycle, favorable à la fois à la technologie de la machine de compression d'hydrogène de cycle (moins d'étages) et à l'énergie spécifique.
On peut encore améliorer le système dans ce cas en fornissant les frigories nécessaires à l'appareil de liquéfaction d'hydrogène en partie par de l'azote liquide vaporisé et réchauffé à -125C et en partie par de l'azote gazeux à réchauffer entre -1 90C et -1 25C.
On pourrait même, à l'extrême, fournir la totalité des frigories nécessaires à l'appareil de distillation entre la température ambiante et -125C à partir du liquéfacteur d'hydrogène (en refroidissant l'azote de soutien de rectification par exemple entre l'ambiante et -120C
5 dans le liquéfacteur d'hydrogène).
Dans le présent mémoire, les pressions indiquées sont des pressions absolues.
Il est bien connu que l'hydrogène est un gaz trop léger pour être comprimé efficacement par des compresseurs du type centrifuge ou axial, économiques à
réaliser et à entretenir. C'est pourquoi les liquéfac-teurs d'hydrogene en service actuellement, dont le cycle frigorifique est à hydrogene pur, utilisent généralement des compresseurs alternatifs à pistons pour la compres-sion de l'hydrogene de cycle, d'où un investissement etdes dépenses d'entretien élevées, d'autant plus que la taille de l'installation est importante. Par exemple, pour une install2tion produisant 300 tonnes par jour d'hydrogène li~uide, il faut utiliser 23 compresseurs alternatifs en parallèle.
L'invention a pour but de fournir un procédé
de liquéfaction d'hydrogene permettant d'utiliser un compresseur de type centrifuge ou axial pour la compres-sion du fluide de cycle, tout en conservant une énergie spécifique globale relativement faible ainsi qu'un faible coût d'entretien.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisée en ce que ledit fluide de cycle se compose d'hydrogène et d'un mélange constitué essentiellement d'hydrocarbures en C2, et en ce que les hydrocarbures sont liquéfiés et détendus pour former des fluides qui se vaporisent de façon à peu près continue entre une température de l'ordre de -120 C et une température voisine de la température ambiante.
Ce procédé peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le mélange d'hydrocarbures est constitué
d'hydrocarbures saturés en C2, C3 et Cs~ et éventuellement en C4, et des fractions liquéfiées sont détendues, notamment à des températures respectives de l'ordre de 0C à -10C, -40 à -50C et -120C, pour former des fluides frigorisènes destinés à se vaporiser ;
- dans ledit cycle, on condense une fraction du fluide de cycle au voisinage de la température ambiante, à la haute pression du cycle et éventuellement a au moins une pression intermédiaire ;
- au moins une fraction liquéfiée est répar-tie en deux courants qui sont détendus à au moins deuxpressions différentes pour former des fluides frigorige-nes a chacune de ces pressions ;
- on effectue un lavage au propane liquide du mélange a un niveau de température légerement supérieur a la température de solidification des hydrocarbures en C2 et C3, avant d'effectuer, au même niveau de tempéra-ture, une épuration du mélange par adsorption de tous les corps autres que l'hydrogene ;
- le propane liquide de lavage est formé
d'une partie au moins du propane d'appoint du cycle frigorifique, sous-refroidi jusqu'à la température de la colonne de lavage ;
- les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent un second cycle frigorifique fermé a azote ;
- les moyens de réfrigération a azote liquide comprennent une source extérieure d'azote liquide, notamment un ap?areil de séparation d'air.
L'invention a également pour objet une installation de liquéfaction d'hydrogene destinée a la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus. Cette installation, du type comprenant un cycle frigorifique à compresseur de cycle centrifuge ou axial dont le fluide de cycle comprend majoritairement de 1'hydrogène, des moyens de réfrigération à azote liquide, et une ligne d'échange thermique qui comporte des passages de refroi-dissement d'hydrogène à traiter et des passages de réchauffement de plusieurs fluides frigorigènes, est caractérisée en ce que ledit fluide de cycle se compose d'hydrogène et d'un mélange constitué essentiellement d'hydrocarbures en C2, et en ce que l'installation comprend des moyens pour séparer les hydrocarbures condensés, et des moyens pour détendre ces hydrocarbures condensés et les introduire dans lesdits passages de réchauffement.
De préférence, le compresseur du cycle frigorifique es_ de type centrifuge ou axial~
Un exemple de mise en oeuvre de l'invention va maintenant être décrit en regard du dessin annexé, sur lequel la figure unique représente schématiquement une partie d'une installation de liquéfaction d'hydrogène conforme à l'invention.
On a représenté au dessin le schéma d'une installation de liquéfaction d'hydrogène, à l'exception de sa partie la plus froide, qui est classique et dans laquelle l'hydr~gène de cycle prérefroidi est refroidi, liquéfié et détendu pour produire le froid nécessaire à
la liquéfaction de l'hydrogène traité ou "hydrogène process".
On voit ainsi sur le dessin un compresseur de cycle à hydrogène 1, du ~ype centrifuge ou axial, un compresseur de cycle à azote 2, également du type centri-fuge ou axial, ~n~ ligne d'échange thermique représentée sous la forme de deux échangeurs de chaleur "chaud" 3 et "froid" 4, tous deux du type à échange de chaleur -indirect et à circulation à contre-courant des fluides mis en relation d'échange thermique, et de préférence du type à plaques d'aluminium brasées, une colonne 5 de lavage au propane liquide, un appareil 6 d'épuration par adsorption, un groupe turbo-compresseur 7 comprenant une soufflante 8 et une turbine de détente 9 dont les roues sont calées sur le même arbre, des séparateurs de phases 10 à 13, des réfrigérants 14 à 17 à air ou à eau, associés respectivement aux courants de fluides comprimés issus des compresseurs 1 et 2 et de la soufflante 8, et des vannes de detente 18 à 25.
L'hydrogène à liquéfier arrive sous 20 bars via une conduite 26, est prérefroidi dans des passages 27 de l'échangeur 3 jusqu'à environ -178C, et est refroidi plus avant, jusqu'à environ -192C, dans des passages 28 de l'échangeur 4, d'où il ressort via une conduite 29 pou- être envoyé dans la partie froide de l'installation. Comme représenté, la partie la plus froide des passages 27, ainsi que les passages 28, sont pourvus d'un ca.alyseur de transformation ortho-para de l'hydrogène, afin que cette transformation, très exother-mique, soit effectuée avant la liquéfaction de l'hydrogè-ne.
On cécrira maintenant le cycle frigorifique à azote.
L'azote haute pression, sortant sous 30 bars du dernier étase du compresseur 2, est ramené en 16 au voisinage de la température ambiante, surpressé à 50 bars en 8, ramené en 17 au voisinage de la température ambiante, et introduit au bout chaud de l'échangeur 3, dans des passages 31 de celui-ci. A une température intermédiaire, de l'ordre de -120 C, une partie de cet azote haute pression est sortie de l'échangeur et est détendue à 5 bars dans la turbine 9. Le reste de l'azote haute pression poursuit son refroidissement, est liquéfié
21S 4g85 et sous-refroidi jusqu'au bout froid de l'échangeur 3, puis est détendu à 5 bars en 24 et introduit dans le séparateur 13.
L'azote issu de la turbine 9 est envoyé dans le séparateur 13, dont la phase vapeur est réchauffée du bout froid au bout chaud de l'échangeur 3 dans des passages 32, puis renvoyée via une conduite 33 à l'aspi-ration d'un étage intermédiaire du compresseur 2.
La phase liquide collectée dans le séparateur 13 est sous-refroidie dans des passages 34 de l'échangeur 4, détendue au voisinage de la pression atmosphérique en 25, vaporisée dans des passages 35 du même échangeur, puis réchauffée du bout froid au bout chaud de l'échan-geur 3 dans des passages 36 avant d'être renvoyée, via une conduite 37, à l'aspiration du premier étage du compresseur 2.
On décrira maintenant le cycle à hydrogène.
Le premier étage du compresseur 1 est alimenté sous e~viron 1 bar par le mélange suivant :
Hz = 66,8 %, C2 Hj = 14,2 %, C3 H; = 11,5 %, Cs H2 = 7,5 %, auquel s'ajoute à l'aspiration d'un premier étage intermédiaire, sous 6 bars, le mélange suivant :
H2 = 83,2 %, C2 Hj = 5,0 %, C3 H3 = 4,6 %, Cs H2 = 7,2 %.
Le mélange a alors la composition moyenne suivante :
H2 8!1,5 %, C2 Hj = 6 %, C3 H3 = 5,3 %, Cs H2 = 7,2 %.
- 2154g85 Ce mélange est sorti à 20 bars au refoulement d'un second étage intermédiaire du compresseur 1, ramene au voisinage de la température ambiante en 14 et intro-duit dans le séparateur 10. La phase vapeur issue de ce séparateur est renvoyée, via une conduite 38, à l'aspi-ration de l'étage suivant du compresseur, tandis que la phase liquide, constituée essentiellement des hydrocarbu-res les plus lourds, est sous-refroidie jusqu'à -5 C
environ, détendue à 6 bars environ en 18, vaporisée sous cette pression dans la partie chaude de passages 39 de l'échangeur 3, et renvoyée via une conduite 40 à l'aspi-ration dudit pr~ier étage intermédiaire du compresseur 1.
Le ~lélange haute pression refoulé par le dernier étage du compresseur 1 est ramené au voisinage de la températu-e ambiante en 15 et introduit dans le séparateur 11.
La Fnase liquide recueillie dans ce dernier est sous-refroicie jusqu'à -45C environ et divisée en deux fractions. La première fraction, après détente à
6 bars environ en 19, est vaporisée dans les passages 39 puis réunie au ~élange issu de la vanne de détente 18.
L'autre fractio~, après détente vers 1 bar en 20, est vaporisée et réchauffée dans des passages 41 de l'échan-geur 3, puis renvoyée à l'aspiration du premier étage ducompresseur 1 via une conduite 42.
La ?hase vapeur issue du séparateur 11 est refroidie jusqu'à environ -120C, en étant partiellement liquéfiée, dans des passages 43 de l'échangeur 3, puis introduite dans le séparateur 12. La phase liquide recueillie dans ce dernier est à son tour divisée en deux fractions qui, après détente respectivement à 6 bars environ et à 1 bar environ en 21 et 22, se vaporisent dans les passages 39 et 41 respectivement, puis se réunissent avec les fractions précitées introduites dans 21549~5 ces passages à des niveaux de température supérieurs.
La phase vapeur issue du séparateur 12, constituée d'hydrogene contenant environ l pour mille de propane et 0,3 % d'éthane, est réintroduite dans l'échan-geur 3, refroidie jusqu'au bout froid de cet échangeur dans des passages 44 de celui-ci, puis introduite à la base de la colonne 5, laquelle est alimentée en tete, via une conduite 45, par du propane liquide sous-refroidi, provenant de la réserve de propane d'appoint du cycle à
hydrogène. La colonne 5 fonctionne à une température supérieure de quelques degrés, par exemple de 3 à 5C, à la température de solidification de l'éthane et du propane.
Le liquide de cuve de la colonne 5, constitué
d'éthane et de propane et de traces d'hydrogène, est détendu à 1 bar environ en 23 puis introduit dans les passages 41, pr~s du bout froid de ceux-ci. Ce liquide représente une Caible fraction, par exemple de l'ordre de moins de 1%, du débit du mélange de cycle.
La vapeur de tête de la colonne 5, constituée d'hydrogène contenant typiquement moins de 5 ppm (parties par million) d'hydrocarbures, subit une épuration finale par adsorption en 6, puis est refroidie dans des passages 46 de l'échange~1r 4 et envoyée dans la partie froide de l'installation. On a indiqué sur le dessin des passages 47 et 48, respectivement sous 6 bars environ et sous 1 bar environ, de réchauffement de l'hydrogène de cycle revenant de ce~te partie froide, ces passages étant reliés au bout froid des passages 39 et 41 de l'échangeur 3.
On cbtient de cette manière une vaporisation quasi-continue de liquides dans toute la gamme de températures ccmprise entre -120 C et la température ambiante, ce qui soulage d'autant le cycle à azote sur cette gamme de températures, et permet de supprimer tout .
cycle de réfrigération auxiliaire, par exemple à +5C et à -40C. La puissance du cycle à azote peut ainsi être réduite pratiquement de moitié
par rapport à une installation comprenant, outre ce cycle, un cycle à
hydrogène pur.
ll est à noter que l'absence de méthane et d'azote dans le mélange de cycle permet d'éliminer la quasi-totalité des corps autres que l'hydrogène par simple condensation, et d'obtenir au bout froid de l'échangeur 3 un mélange suffisamment épuré pour que l'adsorbeur 6 puisse être régénéré à de larges intervalles de temps, par exemple une fois par semaine, à la température ambiante. Cet avantage est renforcé par la présence de la colonne 5 de lavage au propane liquide, comme expliqué
plus haut.
Il est à noter toutefois que le mélange de cycle pourrait éventuellement contenir d'une part de très faibles quantités de méthane eVou d'azote, en tout cas dans des proportions inférieures à 18, et d'autre part des hydrocarbures en C6+.
En variante, I'azote liquide de réfrigération peut être fourni par une source extérieure, notamment par un appareil de séparation d'air par distillation situé à proximité.
Si le liquéfacteur d'hydrogène est alimenté en azote liquide à partir d'un appareil de distillation d'air, tel qu'un oxytonne, il y aintérêt à renvoyer ledit azote dans l'appareil de distillation après vaporisation et réchauffage partiel jusqu'à -125C.
En effet, dans ces conditions, les frigories concernant le réchauffage de cet azote de -125C à la température ambiante seront à
fournir par le liquéfacteur d'hydrogène et non par l'appareil de distillation. Il en résulte une augmentation des teneurs en hydrocarbures de l'hydrogène de cycle, favorable à la fois à la technologie de la machine de compression d'hydrogène de cycle (moins d'étages) et à l'énergie spécifique.
On peut encore améliorer le système dans ce cas en fornissant les frigories nécessaires à l'appareil de liquéfaction d'hydrogène en partie par de l'azote liquide vaporisé et réchauffé à -125C et en partie par de l'azote gazeux à réchauffer entre -1 90C et -1 25C.
On pourrait même, à l'extrême, fournir la totalité des frigories nécessaires à l'appareil de distillation entre la température ambiante et -125C à partir du liquéfacteur d'hydrogène (en refroidissant l'azote de soutien de rectification par exemple entre l'ambiante et -120C
5 dans le liquéfacteur d'hydrogène).
Claims (19)
1. Procédé de liquéfaction d'hydrogène, du type utilisant un cycle frigorifique dont le fluide de cycle comprend majoritairement de l'hydrogène, et des moyens de réfrigération à azote liquide, caractérisé en ce que ledit fluide de cycle se compose d'hydrogène et d'un mélange constitué essentiellement d'hydrocarbures en C2+ et en ce que les hydrocarbures sont liquéfiés et détendus pour former des fluides qui se vaporisent de façon à peu près continue entre une température de l'ordre de -120°C et une température voisine de la température ambiante.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange d'hydrocarbures est constitué d'hydrocarbures saturés en C2, C3 et C5, et éventuellement en C4, et en ce que des fractions liquéfiées sont détendues, notamment à des températures respectives avant détente de l'ordre de 0°C à -10°C, -40°C à -50°C et -110°C à -120°C, pour former des fluides frigorigènes destinés à se vaporiser.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans ledit cycle, on condense une fraction du fluide de cycle au voisinage de la température ambiante, à la haute pression du cycle et éventuellement à au moins une pression intermédiaire.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'au moins une fraction liquéfiée est répartie en deux courants qui sont détendus à au moins deux pressions différentes pour former des fluides frigorigènes à chacune de ces pressions.
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on effectue un lavage au propane liquide du mélange à un niveau de température légèrement supérieur à la température de solidification des hydrocarbures en C2 et C3, avant d'effectuer, au même niveau de température, une épuration du mélange par adsorption de tous les corps autres que l'hydrogène.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le propane liquide de lavage est formé d'une partie au moins du propane d'appoint du cycle frigorifique, sous-refroidi jusqu'à la température de la colonne de lavage.
7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent un second cycle frigorifique fermé à azote.
8. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent une source extérieure d'azote liquide, notamment un appareil de séparation d'air.
9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'azote gazeux provenant des moyens de réfrigération est renvoyé à la source extérieure d'azote liquide.
10. Installation de liquéfaction d'hydrogène, du type comprenant un cycle frigorifique dont le fluide de cycle comprend majoritairement de l'hydrogène, des moyens de réfrigération à azote liquide, et une ligne d'échange thermique qui comporte des passages de refroidissement d'hydrogène à traiter et des passages de réchauffement de plusieurs fluides frigorigènes, caractérisée en ce que ledit fluide de cycle se compose d'hydrogène et d'un mélange constitué essentiellement d'hydrocarbures en C2+, et en ce que l'installation comprend des moyens pour séparer les hydrocarbures condensés, et des moyens pour détendre ces hydrocarbures condensés et les introduire dans lesdits passages de réchauffement.
11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que le mélange d'hydrocarbures est constitué d'hydrocarbures saturés en C2+, C3 et C5, et éventuellement en C4.
12. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que le cycle comporte des moyens pour condenser une fraction du fluide de cycle, au voisinage de la température ambiante, à la haute pression du cycle et éventuellement à au moins une pression intermédiaire.
13. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisée en ce que les passages de réchauffement comprennent des passages à au moins deux pressions différentes.
14. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce qu'elle comprend une colonne de lavage au propane liquide du mélange à un niveau de température légèrement supérieur à la température de solidification des hydrocarbures en C2 et C3, suivie par un appareil d'épuration du mélange par adsorption au même niveau de température.
15. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que le compresseur du cycle frigorifique est du type centrifuge ou axial.
16. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent un second cycle frigorifique fermé à azote.
17. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent un second cycle frigorifique fermé à azote.
18. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que les moyens de réfrigération à azote liquide comprennent une source extérieure d'azote liquide, notamment un appareil de séparation d'air.
19. Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour renvoyer de l'azote gazeux provenant des moyens de réfrigération à la source extérieure d'azote liquide.
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Publications (1)
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| CA2154985A1 true CA2154985A1 (fr) | 1996-01-30 |
Family
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| CA002154985A Abandoned CA2154985A1 (fr) | 1994-07-29 | 1995-07-28 | Procede et installation de liquefaction d'hydrogene |
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Families Citing this family (15)
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Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US3380809A (en) * | 1963-10-16 | 1968-04-30 | Air Prod & Chem | Process for liquefaction and conversion of hydrogen |
| ES326847A1 (es) * | 1965-05-18 | 1967-03-16 | Linde Ag | Procedimiento para la descomposicion a temperatura baja de una mezcla de gas rica en hidrogeno. |
| US3628340A (en) * | 1969-11-13 | 1971-12-21 | Hydrocarbon Research Inc | Process for cryogenic purification of hydrogen |
| DE2440215A1 (de) * | 1974-08-22 | 1976-03-04 | Linde Ag | Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gases |
| US4242875A (en) * | 1978-05-10 | 1981-01-06 | C F Braun & Co. | Hydrogen cryogenic purification system |
| GB2048448B (en) * | 1979-05-10 | 1983-02-16 | Petrocarbon Dev Ltd | Recovery of hydrogen from ammonia synthesis purge gas |
| US4266957A (en) * | 1979-06-07 | 1981-05-12 | Petrocarbon Development Limited | Recovery of hydrogen and ammonia from purge gas |
| US4482369A (en) * | 1983-05-10 | 1984-11-13 | Uop Inc. | Process for producing a hydrogen-rich gas stream from the effluent of a catalytic hydrocarbon conversion reaction zone |
| US4756730A (en) * | 1986-08-08 | 1988-07-12 | Santa Fe Braun Inc. | Cryogenic recovery of high purity hydrogen |
| JPH0532401A (ja) * | 1991-08-01 | 1993-02-09 | Kawasaki Steel Corp | 混合ガスの分離・精製方法 |
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