-~LZ~3~
La présente invention concerne un procedé d'obten-tion de produits files en alliage d'Al type Al-Zn-Mg Cu à
haute resistance qui possedent ~ l'etat traite Itype T6 ou T7) une ductilite et une tenacite elevees, en particulier dans le sens travers, ainsi qu'une bonne resistance a la corrosion sous tension.
On connait dejà des produits files ~ haute resis-tance presentant des caracteristiques de ductilite et de tenacite elevees dans le sens long (voir par exemple ceux decrits dans la demande de brevet français publiee sous le n~ 2.457.908) Cependant pour certaines applications, en parti-culier dans les domaines ou les materiaux sont tres forte-ment sollicites et doivent presenter de grandes fiabilite et securite d'emploi (par exemple dans l'aeronautique, l'armement, etc...) les proprietés dans le sens travers sont encore insuffisantes, notamment dans les parties des pieces relativement peu corroyees.
Cette méthode consis~e a:
- couler un alliage dont la composition est la suivant~ (%
en poids3 Fe < 0,10 Si < 0,08 Cu 1,0 à 2,0 Mg 2,1 a 3,5 Zn 7,2 a 9,5 Cr 17 a o,l?
Mn 0,15 a 0,25 Zr 0,08 a 0,14 Ti < 0,10 autres chacun < 0,05 autres total < 0,15 reste = Al - a homogéneiser le produit coule dans le domaine de tempe-ratures compris entre 460C et la température de fusion . ~
3S~
commençante de l'alliage - à filer a chaud le produit à une température de l'ordre de 400C
- à étirer éventuellement le produit file à chaud a une température de l'ordre de 380C.
- à le mettre en solution dans le domaine de températures compris entre 460 et 480C
- a le tremper à l'eau froide (~ < 40C) - a l'étirer éventuellement a froid avec une déformation 1~ (5 ~ 5) < 10%
- à pratiquer un revenu:
. t~pe T6 soit de 6 a 50 h entre 115 et 150C
ou . type T7 soit de 3 à 24 h entre 100 et 120C
+ 8 à 20 h entre 150 et 170C
les temps les plus longs étant generalement associés aux temperatures les plus basses.
Les proprietes optimales sont atteintes lorsque chacune des conditions suivantes sont, de préference, xéunies:
Analyse = Fe < 0,10 (~ en poids) Si < 0,08 Cu : 1,35 à 1,85 Mg : 2,4 a 3,0 2S Zn : 7,~ ci 8,9 Cr : 0,10 à 0,17 Mn : 0,15 ~ 0,25 Zr : 0,Q8 ~ 0,14 Ti < 0,10 3(1 Autres chacun ~ 0,05 " Total ~ 0,15 Reste Al Homogeneisation vers 470C + 5C
Mise en solution entre 465 et 480C
E;3~i~
Ecrouissage a froid ( S 5 s ) compris entre 1,5 et 5%
Revenu type T6- 25 à 35 h entre 115 et 130C
ou type T7: 5 a 10 h entre 100 et 110C
+ 8 a 12 h entre 155 et 165C
Il a été remarqué que les teneurs en élements dlalliages principaux doivent être suffisantes pour obtenir les caractéristi~ues mécaniques recherchées, mais limitées supérieurement pour ne pas induire une fragilite excessive.
La ductilité travers est également fortement influencée par les teneurs en Fe et Si qui doivent, de préférence, ~tre tenues aussi basses que possible, dans les limites suivantes:
Fe < 0,05%
Si < 0,05~
Fe + Si < 0.06%
Les exemples suivants illustrent les propriétés obtenues dans le cas d'un corps creux filé et d'une barre filée; lesdits exemples faisant référence aux dessins suivants dans lesquels:
- la figure 1 represente le detail du prelevement des eprouvettes; et - la figure 2 represente le dessins de l'eprouvette de determination du facteur K - dimensions en mm, On a coule deux alliages A et B dont les composi.-tions sont les suivantes l'alllage A, hors invention, cons-tituant le témoin.
(% en poids) A B
Fe 0,14 0,05 Si 0,06 0,04 Cu 1,63 1,60 Zn 8,13 8,00 Mg 2,69 2,46 Mn 0,18 0,20 Cr 0,13 0,12 ~635~
Zr 0,11 d,l3 Ti ~0,05 ~0~05 L ' alliage A, coule en semi-continu sous forme de /
- 3a -billettes de 170 mm de diametre a subi un traitement d'homogeneisation de 24 h a 460C, a ete file par filage inverse à 400C + 10C sous Eorme d'etuis de dimensions 0 107 x 141 mm. Ces etuis ont ete etires a chaud a 380C +
20C aux dimensions 0 105,5 x 132 mm, usines exterieurem~nt par tournage au diamètre de 127,2 mm, decapes, mis en so~u-tion à 460C, trempes a l'eau froide, etires à froid sur trempe fraîche avec un taux d'ecrouissage (5 5 5~ de 4 % et revenus 30 h a 120C.
L'alliage B, conforme a 1' invention, a ete partage en quatre lots: Bl, B2, B3, B4:
- le lot Bl a ete transforme d'une façon identique au lot A, l'exception du taux dlecrouissage (S s s) qui a ete de 10 % ~u lieu de 4 %
lS - la lot B2 a ete transforme d'une façon identique au lot A.
- le lot B3 a ete transforme d'une facon identique au lot B2, sauf que le traitement d'homogeneisation a eté réalisé
à 470C (au lieu de 460C) et que la mise en solution a eté effectuee à 470C ( au lieu de 460C); ce lot B3 correspond donc au domaine préfërentiel de l'invention;
- le lot B4 a eté transforme d'une façon identique au lot B2, sauf ~n ce qui concerne le revenu final pratique: 6 h à 105C + 10 h à 150C, 155C, 160C et 165C (cas B41, B42, B43, B44, respectivement~ ou a 120C pendant 30 h -~ LZ ~ 3 ~
The present invention relates to a process for obtaining tion of Al alloy products of the Al-Zn-Mg Cu type to high resistance which have ~ itype T6 treated state or T7) high ductility and tenacity, in particular in the cross direction, as well as good resistance to corrosion under stress.
There are already known products files ~ high resis-tance having characteristics of ductility and high tenacity in the long sense (see for example those described in the French patent application published under n ~ 2,457,908) However for certain applications, in particular especially in areas where materials are very strong-solicited and must have great reliability and job security (for example in aeronautics, the armament, etc ...) the properties in the cross direction are still insufficient, especially in the parts of the relatively little corrected pieces.
This method consis ~ ea:
- pour an alloy whose composition is as follows ~ (%
by weight3 Fe <0.10 If <0.08 Cu 1.0 to 2.0 Mg 2.1 to 3.5 Zn 7.2 to 9.5 Cr 17 ao, l?
Mn 0.15 to 0.25 Zr 0.08 to 0.14 Ti <0.10 others each <0.05 other total <0.15 rest = Al - to homogenize the product flowing in the temperature range -erasures between 460C and the melting temperature . ~
3S ~
beginning of the alloy - hot spinning the product at a temperature of the order from 400C
- optionally stretching the hot file product to a temperature of the order of 380C.
- to put it in solution in the temperature range between 460 and 480C
- soak it in cold water (~ <40C) - to stretch it possibly cold with a deformation 1 ~ (5 ~ 5) <10%
- to practice an income:
. t ~ pe T6 is from 6 to 50 h between 115 and 150C
or . type T7 from 3 to 24 h between 100 and 120C
+ 8 to 8 p.m. between 150 and 170C
the longest times are generally associated with lowest temperatures.
Optimal properties are achieved when each of the following conditions are, preferably, xéunies:
Analysis = Fe <0.10 (~ by weight) If <0.08 Cu: 1.35 to 1.85 Mg: 2.4 to 3.0 2S Zn: 7, ~ ci 8.9 Cr: 0.10 to 0.17 Mn: 0.15 ~ 0.25 Zr: 0, Q8 ~ 0.14 Ti <0.10 3 (1 Others each ~ 0.05 "Total ~ 0.15 Rest Al Homogenization around 470C + 5C
Dissolution between 465 and 480C
E; 3 ~ i ~
Cold work hardening (S 5 s) between 1.5 and 5%
Standard income T6- 25 to 35 h between 115 and 130C
or type T7: 5 to 10 h between 100 and 110C
+ 8 a 12 h between 155 and 165C
It has been noticed that the element contents main alloys must be sufficient to obtain the mechanical characteristics sought, but limited superiorly so as not to induce excessive fragility.
The cross ductility is also strongly influenced by the Fe and Si contents which should preferably be ~ be kept as low as possible, within limits following:
Fe <0.05%
If <0.05 ~
Fe + Si <0.06%
The following examples illustrate the properties obtained in the case of a spun hollow body and a bar spun; said examples referring to the drawings in which:
- Figure 1 shows the detail of the sample test tubes; and - Figure 2 shows the drawings of the test tube determining the K factor - dimensions in mm, We poured two alloys A and B whose composites.
The following are alllage A, outside the invention, cons-calling the witness.
(% by weight) AB
Fe 0.14 0.05 If 0.06 0.04 Cu 1.63 1.60 Zn 8.13 8.00 Mg 2.69 2.46 Mn 0.18 0.20 Cr 0.13 0.12 ~ 635 ~
Zr 0.11 d, l3 Ti ~ 0.05 ~ 0 ~ 05 Alloy A, flows semi-continuously in the form of /
- 3a -170 mm diameter billets underwent processing of homogenization of 24 ha 460C, was spun by spinning reverse to 400C + 10C under Eorme of dimensional boxes 0 107 x 141 mm. These cases were hot drawn at 380C +
20C with dimensions 0 105.5 x 132 mm, external factories by turning to the diameter of 127.2 mm, decapes, put in so ~ u-tion at 460C, cold water quenching, cold drawing on fresh quenching with a work hardening rate (5 5 5 ~ of 4% and income 30 ha 120C.
Alloy B, according to the invention, was shared in four lots: Bl, B2, B3, B4:
- lot B1 has been transformed in the same way as lot A, the exception of the hardening rate (S ss) which was 10% ~ instead of 4%
lS - lot B2 has been transformed in the same way as lot A.
- lot B3 has been transformed in an identical way to lot B2, except that the homogenization treatment has been carried out at 470C (instead of 460C) and that the dissolution has was performed at 470C (instead of 460C); this lot B3 therefore corresponds to the preferential field of the invention;
- lot B4 has been transformed in an identical way to lot B2, except ~ n for practical final income: 6 h at 105C + 10h at 150C, 155C, 160C and 165C (case B41, B42, B43, B44, respectively ~ or at 120C for 30 h
2$ (cas B40).
On a usine dans les etuis ainsi obtenus (voir figure 1).
- des eprouvettes de traction lisses (1) prelevees soit dans le corps de l'etui en dist:inguant le sens long (L) et le sens travers lsens tangentiel (T)l soit dans le fond de lletui dans le sens travers (T) (sens tangentiel~.
Ces eprouvettes ont servi,lors d'un essai de traction,à la determination des caracteristiques mecaniques classiques, à savoir-3S~
. limi-te elastique RO,2 . charge de rupture Rm . allongements a la rupture A ~ mesures sur une longueur initiale utile egale a 5,65 ~ ~o etant la section de l'eprouvette avant traction.
- des eprouvettes de traction entaillees 12) avec un coeffi-cient de concentration de contrainte KT = 6,5 (rayon a fond d'e~taille 0,025 mm) et prelevees dans le sens long du corps de l'etui. Ces eprou~ettes ont été rompues par traction, ce qui a permis de determiner leur charge de rupture Re. Le rapport Re/RO,2 de la charge de rupture sur éprouvette entaillée a la limite elastique sur eprou-vette lisse a ete retenu comme critere d'appréciation.
- des éprouvettes de résilience (3) type Charpy V (entaille en V à 45, de profondeur 2 mm, de ra~on à fond d'entaille egal à 0,25 mm). Les eprouvettes ont ete prelevées dans le sens long du corps des etuis, de façon que la fissure de rupture se propage dans le sens épaisseur du corps de l'etui (sens normalise L-R~. Elles ont été utilisées pour déterminer les caractéristiques Enc (énergie de rupture sur éprouvette non pré-~issuree) et Eco (energie de rup-ture sur eprouvette pré-fissurée par fatique sur appareil Physmet (marque de commerce)).
- des éprouvettes (4) pour mesure cle facteur de -tenacite ~:
2S les conditions de determination de ce facteur K sont decrites ci-après:
L'éprouvette d'essai est representée en ~ig~lre 2 Se5 dimensions sont les suivantes:
- epaisseur : B = 8 mm - largeur : W = 8 mm - longueur : 55 mm - entaille usinee : a = 2 mm, rayon à fond d'entaille < 0108 mm Une fissure de fatigue esJc initiee sur l'eprou-31L2~3~
vette definie ci-dessus, prelevee dans le sens L-R, dans le corps, dans les condi-tions de la norme ASTM E399 (0,~5 < a/W < 0,55, propagation en fatigue d'au moins 1~3 mm, charge inferieure a 60 % du Pq).
L'eprouvette, fissuree en fatique, est ensuite soumise à un essai de flexion lente en trois points. Pen-dant l'essai, on enregistxe la courbe: effort en fonction de la vitesse de deroulement du papier de l'enregistreur (vitesse constante).
Le facteur K a ete calcule suivant la formule donnee par la norme ASTM E399 (Bend Specimen) qui est:
p S . f (a/W) B . W /
(en MPa avec P : charge maximum mesuree sur le graphique en newtons S : distance entre appuis en m W : largeur de l'eprouvette en m B : epaisseur de l'eprouvette en m a : longueur de la crique en m Remarque: Mesure de la longueur a de la crique L'eprouvette, après rupture, est projetee sur un verre depoli a l'aide d'un profiloscope ~g = 20).
La partie de la cassure qui correspond ~ la crique initiale en~endree par fatique est ensuite decalquee sur un papier transparent. On mesure alors les longueurs des :Eissures au quart, moitie et trois quarts de l'epaisseur de l'eprouvette.
La valeur de a utilisee dans la formule est la valeur mo~erlne des trois mesures.
- des eprouvettes pour essais de corrosion sous forme - d`anneau~ C preleves dans le corps ayant 40 mm de largeur.
Ces eprouvettes ont ete testees en corrosion sous tension ~LZ~63S~
suivant la norme AFNOR A 05-301.
Les resultats (valeurs moyennes) sont donnes dans le tableau suivanto - - ~
rl O ~ 11~ Itl ~ O rd ra r~
U~ ~
O ~ O O O 00 ~ Ll~ Lr) Lt~
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t~ ~i ~i r-l __ _ r~ 1 Ln o o ~ ~ ~ oo ~ ~ O ~ o ~
~ co oo ~ ~ ~ ~ cs~ n ~ ~ oo ~ r-l r~ i r-l ~ h r-l r~l r-l r-l r~ r-l t~
. .. _ __ ~-~
n o o Ln n n ~ n o o o Ln r~l --1~ ~ r 5 n ~ , 1 ~ o n n ,~ ~ ~D ~ ~ o oD ~ ~
~; ~ ~ D ~9 ~ ~ D ~D ~D ~:) ~ n ~ P~
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_ _ _ . . _ r~ Q r-l ~ P~ ~; O u~
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r ~ U7 U~ U~ U7 .,L~ rl rl n~ r h ~: Qlr R.l r .IJ.rl U~
r~ O O O O O O O O O-rl 1:l ~1 O
P. O Ll_l C) L~ O L~l t_) Il-! r-l S~l (~1 _ _ _ rn o r~ r (~ r_l r-l (~i ~f) ~r ~ ~ ~r ~r S_l ~ ~: m m m m m m m m ,~ ~
_ ~
~2~ S~
On observe pour les etuis A1, Bl, ~2 et B3, traites en T6, que les lots Bl, B2 et B3 conformes à l'in-vention, presentent des allongements à la rup~ure, dans le sens travers de la partie peu corroyee du fond, nettement superieurs a ceux du lot temoin Al. Par ailleurs, le lot B2, ayant subi un ecrouissage apres trempe et avant revenu situe dans le domaine preferentiel de l'invention (>1,5% et <5~) presente un ensemble de caracteristiques de traction plus performant que celui du lot BL pour lequel l'ecrouis-sage a ete de 10 ~.
De plus, le lot B3, dont les conditions d'homo-geneisation de mise en solution, d'ecrouissage entre trempe et revenu sont situees dans le domaine preferentiel de l'invention, apparalt comme particulièrement performant en particulier en ce qui concerne les allongements a la ruptuxe dans le sens iravers du fond de l'etui qui sont plus de quatre fois plus eleves que ceu.~ du lot temoin A.
Enfin les lots B4x montrent que pour un traitement du type T7 avec deux paliers, il est permis de conf~rer aux alliages conformes a l'invention une resistance a la corro-sion sous tension particulierement elevee.
EXEMPI.E 2 On a coule en semi-continu, sous forme de biellettes de diametre 200 mm, trois alliages C, D et E de composition ~S ci-après:
(~ en poids) C D E
Fe 0,16 0,09 0,02 Si 0,10 0,05 0,02 Cu 1,45 1,~5 1,~5 ~0 Mg 2,65 2,65 2,65 Zn 8,10 8,10 8,10 Mn 0,22 0,21 0,22 Cr 0,15 0,10 0,16 Zr 0,11 0,12 0,11 Ti 0,05 0,05 0,05 _ 9 .
~2~i3S~
l'alliage C, hors invention, constituant le témoin.
Chacun des alliages a ete homogeneise durant 24 h à 475C, ecroute au diametre de 170 mm et transforme par filage à chaud inverse a la temperature de 350-400C sous forme de barre de diametre 50 mm. Les barres ont ete mises en solution l h a 478C, trempees a l'eau froide et revenues 24 h a 120C.
Il a ete preleve dans les barres pour essais:
- des eprouvettes de traction lisses dans les sens long et trav~rs pour mesure des caracteristi~ues R0,2, Rm et A %
\ ~
(sur 5,65 VSo).
- des eprouvettes de traction entaillees avec un coefficient de concentration de contrainte egal a 8, dans le sens travers, pour mesure de Re et determination du rapport Re/R0,2.
- des eprouvettes d'essai de tenacite (format : 30 x 31~2SJ
epaisseur 12,5 mm) dans les sens L-R et C-R (designation ASTM). Les conditions d'essais correspondant a la spé-cification ASTM E399 ont permis de determiner le facteur de concentration de contrainte ~c~
Les resultats (valeurs moyennes) sont donnes dans le tableau 2 ci-apres. $ 2 (case B40).
We factory in the cases thus obtained (see figure 1).
- smooth tensile specimens (1) taken either in the body of the remote case: ingestion of the long direction (L) and the direction across tangential sense (T) l be in the bottom of lletui in the cross direction (T) (tangential direction ~.
These test pieces were used, during a tensile test, to determination of classical mechanical characteristics, to know-3S ~
. elastic band RO, 2 . breaking load Rm . elongations at break A ~ measurements over a length useful initial equal to 5.65 ~ ~ o being the section of the test piece before traction.
- notched tensile specimens 12) with a coefficient stress concentration KT = 6.5 (radius a background size 0.025 mm) and drawn in the long direction the body of the case. These tests were broken by traction, which made it possible to determine their load of rupture Re. The ratio Re / RO, 2 of the breaking load on notched test specimen at the elastic limit on test piece This smooth was retained as an assessment criterion.
- Charpy V type resilience test pieces (3) in V at 45, depth 2 mm, from ra ~ on to bottom of notch equal to 0.25 mm). The test pieces were taken from the long direction of the body of the cases, so that the crack of rupture propagates in the thickness direction of the body of the case (meaning normalizes LR ~. They were used to determine the characteristics Enc (breaking energy on test tube not pre-issured) and Eco (energy of rup-ture on pre-cracked specimen by fatigue on device Physmet (trademark)).
- test pieces (4) for measurement of the -tenacity factor ~:
2S the conditions for determining this K factor are described below:
The test specimen is represented in ~ ig ~ lre 2 Se5 dimensions are as follows:
- thickness: B = 8 mm - width: W = 8 mm - length: 55 mm - factory cut: a = 2 mm, notch radius <0108 mm A fatigue crack esJc initiated on the test-31L2 ~ 3 ~
vette defined above, taken in the LR direction, in the body, under the conditions of ASTM E399 (0, ~ 5 <a / W <0.55, fatigue propagation of at least 1 ~ 3 mm, load less than 60% of the Pq).
The specimen, cracked in boredom, is then subjected to a three-point slow bending test. Pen-during the test, the curve is recorded: effort as a function the speed of the unwinding of the recorder paper (constant speed).
The K factor was calculated using the formula given by standard ASTM E399 (Bend Specimen) which is:
p S. f (a / W) B. W /
(in MPa with P: maximum load measured on the graph in newtons S: distance between supports in m W: width of test piece in m B: thickness of test piece in m a: length of the cove in m Note: Measurement of the length a of the crack The test piece, after rupture, is projected onto a frosted glass using a profiloscope ~ g = 20).
The part of the break that corresponds to the crack initial in ~ endree by fatique is then transferred to a transparent paper. We then measure the lengths of : Eissures at quarter, half and three quarters of the thickness of the test tube.
The value of a used in the formula is lower value of the three measurements.
- specimens for corrosion tests in the form - ring ~ C taken from the body 40 mm wide.
These test pieces were tested in corrosion under tension ~ LZ ~ 63S ~
according to AFNOR A 05-301 standard.
The results (average values) are given in the following table - - ~
rl O ~ 11 ~ Itl ~ O rd ra r ~
U ~ ~
O ~ OOO 00 ~ Ll ~ Lr) Lt ~
S ~ O ~ ~ ~ r OR ~ ~ ~ ~
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_ _ O Ln noooooo Ln o co o oo oo ~ ~ ~ P ~
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_ _ _. . _ r ~ Q rl ~ P ~ ~; Where a ~ ~: 1 E ~ I El ~ E ~ ~ E ~ ~ 1 EI r` I 1 ~ O ~
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_ _ __ ~ 1 r ~
~ '1 / U (at ~
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r ~ OOOOOOOO O-rl 1: l ~ 1 O
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_ ~
~ 2 ~ S ~
We observe for cases A1, Bl, ~ 2 and B3, milked in T6, that lots Bl, B2 and B3 conform to the vention, present elongations at the rup ~ ure, in the crosswise from the slightly corrected part of the bottom, clearly superior to those of the witness batch Al. Furthermore, the batch B2, having undergone hardening after quenching and before tempering located in the preferential field of the invention (> 1.5% and <5 ~) has a set of traction characteristics more efficient than that of the BL batch for which the nut wise was 10 ~.
In addition, lot B3, whose homogeneous conditions geneization of dissolution, work hardening between quenching and income are located in the preferential area of the invention appears to be particularly effective in particularly with regard to lengthening at ruptuxe in the direction iravers from the bottom of the case which are over four times higher than that of the witness batch A.
Finally, lots B4x show that for a treatment type T7 with two bearings, it is permissible to confer alloys according to the invention resistance to corrosion particularly high voltage.
EXEMPI.E 2 We poured semi-continuously, in the form of rods 200 mm in diameter, three alloys C, D and E of composition ~ S below:
(~ by weight) CDE
Fe 0.16 0.09 0.02 If 0.10 0.05 0.02 Cu 1.45 1, ~ 5 1, ~ 5 ~ 0 Mg 2.65 2.65 2.65 Zn 8.10 8.10 8.10 Mn 0.22 0.21 0.22 Cr 0.15 0.10 0.16 Zr 0.11 0.12 0.11 Ti 0.05 0.05 0.05 _ 9.
~ 2 ~ i3S ~
alloy C, outside the invention, constituting the control.
Each of the alloys was homogenized for 24 h at 475C, catches with a diameter of 170 mm and transforms by reverse hot spinning at a temperature of 350-400C under bar shape with a diameter of 50 mm. Bars have been set in solution lha 478C, soaked in cold water and returned 24 ha 120C.
It was taken from the bars for testing:
- smooth tensile specimens in the long directions and trav ~ rs for measurement of characteristics R0,2, Rm and A%
\ ~
(on 5.65 VSo).
- notched tensile specimens with a coefficient of stress concentration equal to 8, in the direction cross, for measurement of Re and determination of the ratio Re / R0.2.
- tenacity test specimens (format: 30 x 31 ~ 2SJ
thickness 12.5 mm) in the LR and CR directions (designation ASTM). The test conditions corresponding to the specific ASTM E399 specifications were used to determine the factor stress concentration ~ c ~
The results (average values) are given in Table 2 below.
3~
Sens* Alliage C Alliage D Alliage E
R0,2 (MPa) LT 630 690 685 Rm (MPa) LT 605 ~10 610 A (%) L T 4,9 _ 56',5 6,6 Re/R0,2 T 0,90 1,20 1,30 KIC ~Mpa ~ C-R 22 24 29 KI 2 L 0,215 0,255 0,310 _ R0,2 (ml T 0,163 0,19~ 0,290 * L : long T : travers C : circonferentiel R : radial A remarquer, en particulier, llamelioration des proprietés dans le sens travers concernant plus particu-lièrement la plasticité (A ~) et la ténacité (Re/R0,2 etKIC) dans le cas des alliages D et E conformes ~ l'inven-tion, l'alliage E correspondant au domaine de composition privilégié de l'invention, présentant le meilleur compoxte-ment à cet egard. Il est à noter que la valeur du rappor-t `(-R0 2) ~ui est representatif de la longueur cr1-tique d'une issure entralnant la rupture catastrophique de la pièce correspondante est presque egale dans les sens travers et long pour ce dernier alliage. 3 ~
Direction * Alloy C Alloy D Alloy E
R0.2 (MPa) LT 630 690 685 Rm (MPa) LT 605 ~ 10,610 A (%) LT 4.9 _ 56 ', 5 6.6 Re / R0.2 T 0.90 1.20 1.30 KIC ~ Mpa ~ CR 22 24 29 KI 2 L 0.215 0.255 0.310 _ R0.2 (ml T 0.163 0.19 ~ 0.290 * L: long T: cross C: circumferential R: radial Note, in particular, the improvement of properties in the cross direction concerning more particularly The plasticity (A ~) and the toughness (Re / R0.2 and KIC) in the case of alloys D and E conforming to the invention tion, alloy E corresponding to the composition range privileged of the invention, having the best compo-lie in this regard. It should be noted that the value of the report `(-R0 2) ~ ui is representative of the cr1-tick length of a issure causing catastrophic failure of the part corresponding is almost equal in the cross directions and long for this last alloy.