BRPI1100937A2

BRPI1100937A2 - oil motor cooling mechanism for a submerged pump drive

Info

Publication number: BRPI1100937A2
Application number: BRPI1100937-3A
Authority: BR
Inventors: Kunihiko Yamada
Original assignee: Kosaka Lab
Priority date: 2010-06-01
Filing date: 2011-03-25
Publication date: 2012-10-30
Also published as: KR101091328B1; CN102270902B; JP2011252414A; CN102270902A; JP4540750B1

Abstract

MECANISMO DE ESFRIAMENTO DE MOTOR A óLEO PARA UM ACIONAMENTO DE BOMBA SUBMERSA. O objetivo da presente invenção é prover uma construção que torne possível manter baixa a temperatura de superficie do motor a óleo 1, sem uma diminuição na capacidade de descarga da bomba principal que é girada por um eixo de transmissão 22. Um orifício 37 é provido entre a periferia do orifício de saída 31 de uma chapa final 35 na qual o orifício de entrada 24 e o orifício de saída 31 são formados, e a superfície final no lado a montante do cano hidráulico de efusão 17. Um furo vazado 36 é provido no lado a montante do orifício 37 e dentro da chapa final 35, tal que uma extremidade é conectada a e se abre para a superfície interna do orifício de saída 31 e a outra extremidade é conectada a e se abre para uma câmara 28 dentro da armação do motor 27. O óleo hidráulico em baixa temperatura é alimentado para a câmara 28 através do furo vazado 36 de modo a diminuir a temperatura do óleo de escoamento, cuja temperatura foi elevada.OIL ENGINE COOLING MECHANISM FOR A SUBMERSE PUMP DRIVE. The object of the present invention is to provide a construction which makes it possible to keep the surface temperature of the oil engine 1 low without a decrease in the discharge capacity of the main pump which is rotated by a drive shaft 22. A hole 37 is provided between the periphery of the outlet port 31 of an end plate 35 in which the inlet port 24 and the outlet port 31 are formed, and the end surface on the upstream side of the hydraulic outflow pipe 17. A hollow hole 36 is provided in the upstream of hole 37 and into end plate 35 such that one end is connected to and opens to the inner surface of outlet hole 31 and the other end is connected to and opens into a chamber 28 within motor frame 27 The low temperature hydraulic oil is fed into the chamber 28 through the hollow hole 36 to decrease the elevated oil temperature.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MECANISMO DE ESFRIAMENTO DE MOTOR A ÓLEO PARA UM ACIONAMENTO DE BOMBA SUBMERSA".Report of the Invention Patent for "OIL ENGINE COOLING MECHANISM FOR A SUBMERSE PUMP DRIVE".

Campo TécnicoTechnical Field

A presente invenção refere-se ao aperfeiçoamento de um meca- nismo de esfriamento para um motor a óleo que aciona uma bomba submer- sa localizada em um tanque de carga de um navio para transporte de carga líquida.The present invention relates to the improvement of a cooling mechanism for an oil engine that drives a submerged pump located in a cargo tank of a liquid cargo transport vessel.

Técnica precedentePrevious technique

Quando transportando grandes quantidades de óleo, produtos de petróleo refinado, vários tipos de produtos químicos em forma líquida e assim por diante (a seguir esses serão chamados como "carga líquida") por navio, a fim de melhorar a eficiência do transporte, a carga líquida é freqüen- temente armazenada diretamente em uma pluralidade de tanques de carga líquida que são providos no navio e transportados (embarque em porão de navio). Em outras palavras, quando os métodos, onde a carga líquida é ar- mazenada em contéineres que podem ser transportados em terra também e transportados por navios, são utilizados, a eficiência do transporte se torna deficitária. Entretanto, a fim de executar o embarque em porão de navio da carga líquida em tanques de carga líquida que ficam localizados em um na- vio dessa maneira, o trabalho para carregar e descarregar a carga líquida para e dos tanques de carga líquida é necessário. Desse trabalho de carga e descarga, a fim de executar o trabalho de descarga, é necessário colocar uma bomba para descarregar a carga líquida, chamada uma bomba sub- mersa, na porção inferior do tanque de carga líquida, e retirar por bombea- mento a carga líquida que está dentro do tanque de carga líquida. Em muitos casos, a carga líquida é uma substância inflamável ou substância condutora de eletricidade, então não é possível acionar a rotação da bomba submersa com um motor elétrico. Portanto, convencionalmente, como revelado nas Literaturas de Patente 1 e 2, por exemplo, uma bomba de óleo (motor hi- dráulico) tem sido usada para acionar a rotação da bomba submersa.When transporting large quantities of oil, refined petroleum products, various types of chemicals in liquid form and so on (hereinafter these will be referred to as "net cargo") by ship, in order to improve the transportation efficiency, the cargo Liquid cargo is often stored directly in a plurality of liquid cargo tanks that are provided on the ship and transported (bilge shipment). In other words, when methods, where the net cargo is stored in containers that can be transported on land as well as shipped, are used, the transport efficiency becomes deficient. However, in order to carry out the ship's hold of the net cargo in liquid cargo tanks that are located on a ship in this manner, work to load and unload the net cargo to and from the net cargo tanks is required. From this loading and unloading work, in order to carry out the unloading work, it is necessary to place a pump to discharge the liquid charge, called a submersible pump, into the lower portion of the liquid cargo tank, and to pump out the net cargo that is inside the net cargo tank. In many cases, the net charge is a flammable substance or an electrically conductive substance, so it is not possible to drive the submerged pump with an electric motor. Therefore, conventionally, as disclosed in Patent Literature 1 and 2, for example, an oil pump (hydraulic motor) has been used to drive the rotation of the submerged pump.

A figura 5 ilustra um exemplo de um aparelho de bomba sub- mersa, que é um aparelho de descarga para carga líquida que combina um motor a óleo 1 com uma bomba principal 2. Um tanque de carga líquida 4 que armazena a carga líquida 3 é construído pela construção de uma ante- para 7 entre o convés 5 e o fundo do tanque 6. O centro da seção inferior desse tanque de carga líquida 4 fica mais baixo do que a porção circundante e age como uma seção de guia do líquido 8, e um orifício de admissão do líquido 9 da bomba principal 2 abre para a seção mais profunda dessa seção de guia do líquido 8, de modo que quase toda a carga líquida dentro do tan- que de carga líquida 4 pode ser extraída. Um suporte inferior 10 é provido na superfície superior do fundo do tanque 6 que forma a superfície inferior do tanque de carga líquida 4 (no exemplo na figura, essa é uma superfície su- perior de uma parede superior da construção inferior dupla do navio) na por- ção que circunda a seção de guia do líquido 8. A bomba principal 2 é guiada por esse suporte inferior 10, de modo que ela pode se mover para cima ou para baixo e a metade inferior entra na seção de guia do líquido 8, tal que o orifício de admissão da carga líquida 9 fica próximo de e fica virado para a superfície inferior dessa seção de guia do líquido 8. Nesse estado, a bomba principal 2 é girada e acionada pelo motor a óleo 1, tal que ele puxa para dentro a carga líquida 3 e descarrega essa carga líquida 3 fora do tanque de carga líquida 4 através de um cano de descarga 11.Figure 5 illustrates an example of a submersible pump apparatus, which is a liquid charge discharge apparatus that combines an oil motor 1 with a main pump 2. A liquid charge tank 4 that stores the liquid charge 3 is constructed by constructing a bulkhead 7 between deck 5 and the bottom of tank 6. The center of the lower section of this liquid cargo tank 4 is lower than the surrounding portion and acts as a liquid guiding section 8, and a liquid inlet port 9 of the main pump 2 opens into the deeper section of this liquid guide section 8 so that almost all of the liquid charge within the liquid charge tank 4 can be extracted. A lower support 10 is provided on the upper surface of the bottom of the tank 6 which forms the lower surface of the liquid cargo tank 4 (in the example in the figure, this is an upper surface of an upper wall of the double underside construction). portion surrounding liquid guide section 8. Main pump 2 is guided by this lower support 10 so that it can move up or down and the lower half enters liquid guide section 8, such that the liquid charge inlet port 9 is close to and faces the lower surface of this liquid guide section 8. In this state, the main pump 2 is rotated and driven by the oil motor 1 such that it pulls to inside the net cargo 3 and discharging that net cargo 3 out of the net cargo tank 4 through a discharge pipe 11.

A bomba principal 9 e o motor a óleo 1 são tais que o eixo se- cundário da bomba principal 2 e o eixo de transmissão do motor a óleo 1 são conectados em um estado no qual o torque pode ser transmitido e ficam lo- calizados no fundo do espaço dentro do tanque de carga líquida 4. Nesse estado, o óleo hidráulico para operar o motor a óleo 1 precisa ser completa- mente impedido de misturar com a carga líquida 3 que está armazenada dentro do tanque de carga líquida 4. Portanto, a seção da extremidade infe- rior de uma armação externa cilíndrica 12 é conectada e presa na seção da extremidade superior da bomba principal 2 com hermeticidade ao líquido, e o motor a óleo 1 fica alojado no interior dessa armação externa 12. A seção da extremidade inferior de um cano de suporte 13 é conectada e presa na se- ção da extremidade superior da armação externa 12 com hermeticidade ao líquido e isso torna possível a suspensão e a sustentação da bomba princi- pal 2 e do motor a óleo 1 pela armação externa 12. Além disso, a seção in- termediária do cano de suporte 13 é suportada pela antepara 7 por meio de um suporte intermediário 14, tal que ela pode elevar ou abaixar e a seção da extremidade superior é conectada em uma cobertura do convés 15 que é presa no convés 5.The main pump 9 and the oil motor 1 are such that the secondary axis of the main pump 2 and the transmission shaft of the oil motor 1 are connected in a state in which torque can be transmitted and are located in the bottom of the space inside the liquid cargo tank 4. In this state, the hydraulic oil to operate the oil engine 1 must be completely prevented from mixing with the liquid cargo 3 that is stored inside the liquid cargo tank 4. Therefore, the lower end section of a cylindrical outer frame 12 is connected and secured to the upper end section of the liquid-tight main pump 2, and the oil motor 1 is housed within that outer frame 12. The end section bottom of a support pipe 13 is connected and secured to the upper end section of the liquid-tight outer casing 12 and this makes it possible to suspend and support the main pump 2 and of the oil motor 1 by the outer frame 12. In addition, the middle section of the support pipe 13 is supported by the bulkhead 7 by means of an intermediate support 14 such that it can raise or lower and the upper end section is attached to a deck cover 15 that is secured to deck 5.

O motor a óleo 1 satisfaz a definição de um aparelho de conver- são de energia e é acionado pelo óleo hidráulico em alta pressão que é ali- mentado por meio de um cano hidráulico de influxo 16 localizado dentro do cano de suporte 13, e converte a energia da pressão desse óleo hidráulico para energia cinética que girará o eixo de transmissão 22, que será descrito mais tarde. O óleo hidráulico depois de acionar o motor a óleo 1 é removido através de um hidráulico de efusão 17 que fica também localizado dentro do cano de suporte 13. Além disso, existe um cano de escoamento 18 Iocaliza- do dentro desse cano de suporte 13. Como será descrito mais tarde, esse cano de escoamento 18 é um cano para circular o óleo hidráulico que vaza da pluralidade de partes móveis localizadas dentro do motor a óleo 1 para o interior da caixa do motor 27 que aloja os componentes do motor a óleo 1. De modo a isso, a extremidade a jusante do cano de escoamento 18 é co- nectada no meio do cano hidráulico de efusão 17.Oil engine 1 meets the definition of an energy conversion device and is driven by high pressure hydraulic oil which is fed through an inflow hydraulic pipe 16 located within the support pipe 13, and converts the pressure energy of this hydraulic oil for kinetic energy that will rotate the drive shaft 22, which will be described later. Hydraulic oil after cranking the oil motor 1 is removed via an effusion hydraulic 17 which is also located within the support pipe 13. In addition, there is a drainpipe 18 located within that support pipe 13. As will be described later, that drainpipe 18 is a pipe for circulating hydraulic oil leaking from the plurality of moving parts located within the oil motor 1 into the motor housing 27 housing the oil motor components 1 To this end, the downstream end of the drainpipe 18 is connected to the middle of the hydraulic discharge pipe 17.

Quando extraindo a carga líquida 3 de dentro do tanque de car- ga líquida 4, um óleo hidráulico em alta pressão é alimentado de uma fonte de abastecimento de óleo hidráulico, que fica localizada no convés 5 e que compreende um tanque de óleo hidráulico, uma bomba de transferência de óleo e uma válvula de controle, através de um cano hidráulico de influxo 16 para dentro do motor a óleo 1. Um motor de pistão com eixo geométrico cur- vado como ilustrado na figura 6, por exemplo, é usado como esse motor a óleo 1. A construção e a função desse motor de pistão com eixo geométrico curvado são bem conhecidas e são também simplesmente explicadas mais tarde na explicação das modalidades da invenção, então uma explicação detalhada é omitida aqui.When extracting the liquid charge 3 from within the liquid cargo tank 4, a high pressure hydraulic oil is fed from a hydraulic oil supply source which is located on deck 5 and comprises a hydraulic oil tank, a oil transfer pump and control valve, through a hydraulic inflow pipe 16 into the oil engine 1. A curved geometrical shaft piston motor as illustrated in Figure 6, for example, is used as such. oil engine 1. The construction and function of this curved geometrical shaft piston engine are well known and are also simply explained later in the explanation of the embodiments of the invention, so a detailed explanation is omitted here.

Em resumo, no motor a óleo 1, o óleo hidráulico em alta pressão que é alimentado através do cano hidráulico de influxo 16 causa um movi- mento alternado dos pistões 20 dentro dos cilindros 19. Esses pistões 20, então através de juntas esféricas 21, fazem com que uma placa rotativa 23 que está presa na seção da extremidade de base (seção da extremidade superior) do eixo de transmissão 22 gire. Como um resultado, o eixo de transmissão 22 que é integrado com essa placa rotativa 23 gira, então quan- do esse eixo de transmissão 22 gira as lâminas acionadas (turbina) que es- tão dentro da bomba principal 2, a bomba principal 2 puxa para dentro a car- ga líquida 3 que está dentro do tanque de carga líquida 4 a partir do orifício de entrada da carga líquida 9 e empurra essa carga líquida 3 para fora para o cano de descarga 11. A porção superior do cano de descarga 11 é conec- tada a e suportada pela cobertura do convés 15, e a extremidade a jusante de uma mangueira de alimentação de líquido ou cano de alimentação de líquido (não ilustrado na figura) que é conectada na extremidade a montante da seção da extremidade superior do cano de descarga 11 leva para o equi- pamento do tanque no solo. A quantidade da carga líquida 3 que é alimenta- da através do cano de descarga 11 pode ser ajustada usando o valor de controle para mudar a pressão e a quantidade do óleo hidráulico alimentado para dentro dos cilindros 19. Durante a operação da bomba principal 2 para o trabalho deIn summary, in oil engine 1, the high pressure hydraulic oil that is fed through the inflow hydraulic pipe 16 causes an alternating movement of the pistons 20 within the cylinders 19. These pistons 20, then through ball joints 21, cause a rotary plate 23 that is attached to the base end section (upper end section) of the drive shaft 22 to rotate. As a result, the drive shaft 22 that is integrated with this rotary plate 23 rotates, so when that drive shaft 22 rotates the driven blades (turbine) that are inside the main pump 2, the main pump 2 pulls inwardly the liquid cargo 3 which is inside the liquid cargo tank 4 from the inlet port of the net cargo 9 and pushes that net cargo 3 out to the discharge pipe 11. The upper portion of the discharge pipe 11 is connected to and supported by the deck cover 15, and the downstream end of a liquid feed hose or liquid feed pipe (not shown in the figure) that is connected to the upstream end of the upper end section of the pipe. discharge 11 leads to the tank equipment on the ground. The amount of net load 3 that is fed through the discharge pipe 11 can be adjusted using the control value to change the pressure and the amount of hydraulic oil fed into the cylinders 19. During operation of the main pump 2 to the work of

carga e descarga como descrito acima, parte do óleo hidráulico em alta pressão que é alimentado para dentro dos cilindros 19 através do orifício de entrada 24 proveniente do cano hidráulico de influxo 16 vaza para dentro da câmara 28, que é um espaço que existe dentro da armação do motor 27, através de um pequeno vão na área de movimento entre a superfície interna dos cilindros 19 e a superfície externa dos pistões 20, ou através de um pe- queno vão na área de movimento entre o bloco de cilindros 25 no qual os cilindros 19 estão localizados e uma placa de orifícios 26. O óleo de escoa- mento, que é o óleo hidráulico que vazou para dentro da câmara 28, Iubrifica essas áreas de movimento e a unidade de mancai 29 que suporta o eixo de transmissão, tal que ele gira livremente, depois do que ele é alimentado para o cano de escoamento 18 que está conectado na extremidade a montante do orifício de escoamento 30 da armação do motor 27. O óleo de escoamen- to que é alimentado para dentro desse cano de escoamento 18, junto com o óleo hidráulico que é alimentado dos cilindros 19 através do orifício de saída .13 para o cano hidráulico de efusão 17, é retornado para o tanque do óleo hidráulico da fonte de abastecimento do óleo hidráulico e então circulado e reutilizado como óleo hidráulico.As described above, part of the high pressure hydraulic oil that is fed into the cylinders 19 through the inlet port 24 from the inflow hydraulic pipe 16 leaks into the chamber 28, which is a space that exists within the motor frame 27 through a small gap in the movement area between the inner surface of the cylinders 19 and the outer surface of the pistons 20, or through a small gap in the area of movement between the cylinder block 25 in which the cylinders 19 are located and an orifice plate 26. The drain oil, which is the hydraulic oil that has leaked into the chamber 28, lubricates these areas of movement and the bearing unit 29 which supports the drive shaft as that it rotates freely, after which it is fed to the drainpipe 18 which is connected at the upstream end of the drainage hole 30 of the motor frame 27. The drainage oil - that which is fed into that drainpipe 18, together with the hydraulic oil that is fed from the cylinders 19 through the outlet hole .13 to the effusion hydraulic pipe 17, is returned to the hydraulic oil tank of the water source. hydraulic oil supply and then circulated and reused as hydraulic oil.

Incidentemente, a temperatura do óleo hidráulico que é retorna- do para o tanque do óleo hidráulico, incluindo o óleo de escoamento, fica mais alta do que a temperatura do óleo hidráulico que é alimentado do cano hidráulico de influxo 16 através do orifício de entrada 24 para o interior dos cilindros 19. A razão para isso é que a temperatura se eleva devido ao calor do atrito que é absorvido durante a lubrificação e uma queda na pressão do óleo hidráulico. Dessas razões, o calor do atrito é devido à absorção do calor do atrito que é gerado na unidade de mancai 29 e em cada uma das áreas de movimento quando a unidade do mancai 29 e a área de movimento entre a superfície interna dos cilindros 19 e a superfície externa dos pistões 20 são lubrificadas. Além do mais, a elevação na temperatura devido à queda na pressão é causada pela pressão do óleo de escoamento que vazou para dentro da câmara 28 através dos pequenos vãos que fica mais baixa do que a pressão do óleo hidráulico que é alimentado do orifício de entrada 24 para dentro dos cilindros 19. Dessas duas razões, a temperatura do óleo de es- coamento (óleo hidráulico) que é retornado para o tanque de óleo hidráulico através do cano de escoamento 18 se torna mais alta do que a temperatura do óleo hidráulico na área do orifício de entrada 24.Incidentally, the temperature of the hydraulic oil that is returned to the hydraulic oil tank, including the drainage oil, is higher than the temperature of the hydraulic oil that is fed from the inflow hydraulic pipe 16 through the inlet port 24. into the cylinders 19. The reason for this is that the temperature rises due to the heat of the friction that is absorbed during lubrication and a drop in hydraulic oil pressure. From these reasons, the frictional heat is due to the absorption of the frictional heat that is generated in the bearing unit 29 and in each of the areas of movement when the bearing unit 29 and the area of movement between the inner surface of the cylinders 19 and the outer surface of the pistons 20 are lubricated. In addition, the rise in temperature due to the drop in pressure is caused by the flow oil pressure leaking into the chamber 28 through the small gaps that is lower than the hydraulic oil pressure that is fed from the inlet port. 24 into the cylinders 19. From these two reasons, the temperature of the drainage oil (hydraulic oil) that is returned to the hydraulic oil tank through the drainpipe 18 becomes higher than the temperature of the hydraulic oil in the inlet hole area 24.

Particularmente, nos anos recentes, a fim de melhorar o desem- penho do trabalho de carga e descarga, a operação de uma bomba submer- sa é executada em maior rotação e maior pressão do que era feita conven- cionalmente. Junto com isso, a quantidade do óleo hidráulico influindo que é alimentado para o motor a óleo 1 a fim de acionar a bomba principal 2 au- menta e a pressão de influxo se torna alta. Por exemplo, a pressão da área perto do orifício de entrada 24 é aproximadamente 22 MPa, o influxo é apro- ximadamente 193 L/min e a velocidade de rotação do eixo de transmissão 22 é 3000 rpm. Sob essas condições, a quantidade de fluxo do óleo de es- coamento se torna aproximadamente 1% da quantidade de influxo do óleo hidráulico que é alimentado do orifício de entrada 24. Além do mais, a tem- peratura do óleo de escoamento se torna aproximadamente 35°C mais alta do que a temperatura do óleo hidráulico na área do orifício de entrada 24 (como do influxo). Como um resultado do óleo de escoamento tendo uma temperatura elevada retornando para o tanque do óleo hidráulico dessa ma- neira, a temperatura do óleo hidráulico dentro do tanque do óleo hidráulico e a temperatura do óleo hidráulico que é alimentado desse tanque de óleo hi- dráulico através do cano hidráulico de influxo 16 para a bomba principal 2 se elevam gradualmente.Particularly in recent years, in order to improve the performance of loading and unloading work, the operation of a submerged pump is performed at higher speed and higher pressure than was conventionally done. Along with this, the amount of influencing hydraulic oil that is fed to oil engine 1 in order to drive main pump 2 increases and the inflow pressure becomes high. For example, the pressure of the area near the inlet port 24 is approximately 22 MPa, the inflow is approximately 193 L / min and the rotational speed of the drive shaft 22 is 3000 rpm. Under these conditions, the amount of flow of the drainage oil becomes approximately 1% of the amount of inflow of hydraulic oil that is fed from the inlet port 24. In addition, the temperature of the drainage oil becomes approximately 1%. 35 ° C higher than the temperature of the hydraulic oil in the inlet hole 24 area (as inflow). As a result of the draining oil having a high temperature returning to the hydraulic oil tank in this way, the hydraulic oil temperature inside the hydraulic oil tank and the temperature of the hydraulic oil that is fed from that hydraulic oil tank. through the inflow hydraulic pipe 16 to the main pump 2 rise gradually.

Quando a temperatura do óleo hidráulico dentro do tanque hi- dráulico alcança o valor predeterminado ou mais, um esfriador do óleo que é fornecido em uma parte da fonte de abastecimento do óleo hidráulico opera e esfria o óleo hidráulico que está dentro do tanque do óleo hidráulico. Quando o esfriador de óleo opera dessa maneira, a temperatura do óleo hi- dráulico na área do orifício de entrada 24 se torna estável em uma faixa de 50°C a 60°C. A temperatura do óleo de escoamento ainda se eleva aproxi- madamente 35°C desses 50°C para 60°C, então a temperatura de super- fície da armação do motor 27 do motor a óleo 1, com cuja superfície interna esse óleo de escoamento entra em contato, se torna aproximadamente 85 °C a 95°C. De acordo com as Regras NK (Nippon Kaiji Kyokai) 15.3.2 a 8 da parte S das Regulamentações para Navios de Aço, a temperatura de super- fície do equipamento de operação, tal como uma bomba submersa, deve ser mantida em 80°C ou menos. Sob as condições de operação acima, existe uma possibilidade que a temperatura de superfície da armação do motor 27 exceda 80°C, então essa temperatura precisa ser suprimida. A fim de me- lhorar o desempenho de um esfriador do óleo, é praticável manter uma tem- peratura baixa (por exemplo, 30°C a 40°C) do óleo hidráulico dentro do tanque do óleo hidráulico. Entretanto, com esse tipo de método, não é so- mente necessário aumentar o tamanho do esfriador do óleo, mas a resistên- cia de viscosidade do óleo hidráulico fica alta, o que é desvantajoso do as- pecto de melhora do desempenho da bomba submersa usando pouca ener- gia.When the hydraulic oil temperature inside the hydraulic tank reaches the predetermined value or higher, an oil cooler that is supplied to a portion of the hydraulic oil supply operates and cools the hydraulic oil inside the hydraulic tank. . When the oil cooler operates in this manner, the hydraulic oil temperature in the inlet port 24 area becomes stable within a range of 50 ° C to 60 ° C. The temperature of the drainage oil still rises approximately 35 ° C from that 50 ° C to 60 ° C, so the surface temperature of the engine frame 27 of the oil motor 1, with whose internal surface this flow oil comes in contact, becomes approximately 85 ° C to 95 ° C. In accordance with NK Rules (Nippon Kaiji Kyokai) 15.3.2 to 8 of Part S of the Steel Ship Regulations, the surface temperature of operating equipment, such as a submerged pump, must be maintained at 80 ° C. or less. Under the above operating conditions, there is a possibility that the motor frame surface temperature 27 will exceed 80 ° C, so this temperature needs to be suppressed. In order to improve the performance of an oil cooler, it is feasible to maintain a low temperature (eg 30 ° C to 40 ° C) of the hydraulic oil within the hydraulic oil tank. However, with this type of method, it is not only necessary to increase the size of the oil cooler, but the viscosity resistance of the hydraulic oil is high, which is disadvantageous of the performance improvement aspect of the submerged pump. using little energy.

Considerando essas coisas, a fim de satisfazer os regulamentos acima, manter baixa a elevação na temperatura do óleo de escoamento é o mais adequado. O problema de manter baixa a elevação na temperatura desse óleo de escoamento pode ser resolvido pelo aumento da quantidade do óleo de escoamento. Por exemplo, no caso da construção ilustrada na figura 6 e figura 7, um pequeno furo vazado 32 tendo um diâmetro interno de aproximadamente 0,7 mm, por exemplo, é formado na placa de orifícios 26, tal que ele conecta o orifício de entrada 24 que é formado na placa de orifí- cios 26 e a câmara 28. Além do mais, no caso da construção ilustrada na figura 8, um cano de fluxo 33 se ramifica do meio do cano hidráulico de influ- xo 16, e a extremidade a jusante desse cano de fluxo 33 abre dentro da câ- mara 28, formando uma linha de fluxo. No meio dessa linha de fluxo, existe um orifício 34 tendo um diâmetro interno de aproximadamente 0,7 mm.Considering these things, in order to meet the above regulations, keeping the elevation in runoff oil temperature low is most appropriate. The problem of keeping the runoff oil temperature low can be solved by increasing the amount of runoff oil. For example, in the case of the construction illustrated in Figure 6 and Figure 7, a small hollow hole 32 having an internal diameter of approximately 0.7 mm, for example, is formed in the orifice plate 26 such that it connects the inlet orifice. 24 which is formed in the orifice plate 26 and the chamber 28. Moreover, in the case of the construction illustrated in figure 8, a flow pipe 33 branches from the middle of the hydraulic influence pipe 16, and the end Downstream of this flow pipe 33 opens into chamber 28, forming a flow line. In the middle of this flow line is a hole 34 having an internal diameter of approximately 0.7 mm.

Em cada caso dessas formas de construção, como descrito aci- ma, além do óleo de escoamento que vaza de cada uma das áreas de mo- vimento para dentro da câmara 28, uma quantidade fixa de óleo hidráulico é adicionalmente levada para dentro da câmara 28 através do pequeno furo vazado ou através da linha de fluxo tendo o orifício 34. Mesmo com o óleo hidráulico que é adicionalmente levado para dentro da câmara 28 através do pequeno furo vazado 32 ou do orifício 34, existe uma elevação na tempera- tura devido a uma queda na pressão; entretanto, não existe elevação na temperatura devido à absorção do calor de atrito. Portanto, a temperatura do óleo de escoamento dentro da câmara 28 é abaixada e a temperatura de superfície da armação do motor 27 da bomba principal 2 é mantida baixa. Em outras palavras, em qualquer construção, a quantidade do óleo de esco- amento que flui para dentro da câmara 28 se torna aproximadamente 4% da quantidade de influxo do óleo hidráulico que é alimentado através do cano hidráulico de influxo 16 para o motor a óleo 1. Também, a elevação na tem- peratura do óleo de escoamento com relação à temperatura do óleo hidráuli- co que é alimentado através desse cano hidráulico de influxo 16 é mantida em 20 0C ou menos. Portanto, como descrito acima, mantendo a temperatu- ra do fluido hidráulico dentro do tanque hidráulico em 50 0C a 60 0C usando um esfriador de óleo, a temperatura do óleo de escoamento e a temperatura de superfície da armação do motor 27 são mantidas em aproximadamente 70 ℃ a 80 ℃。 Entretanto, pelo uso dos métodos descritos acima, quando a temperatura da superfície da armação do motor 27 cai, a porcentagem do óleo hidráulico que é alimentado para o motor a óleo 1 que é retornado paraIn each case of these forms of construction, as described above, in addition to the runoff oil that leaks from each of the movement areas into chamber 28, a fixed amount of hydraulic oil is additionally carried into chamber 28. through the small hollow hole or through the flow line having hole 34. Even with the hydraulic oil that is additionally brought into chamber 28 through the small hollow hole 32 or hole 34, there is an increase in temperature due to a drop in pressure; however, there is no rise in temperature due to absorption of frictional heat. Therefore, the flow oil temperature within chamber 28 is lowered and the surface temperature of the motor frame 27 of the main pump 2 is kept low. In other words, in any construction, the amount of runoff oil flowing into the chamber 28 becomes approximately 4% of the amount of inflow of hydraulic oil that is fed through the inflow hydraulic pipe 16 to the oil engine. 1. Also, the elevation in the flow oil temperature with respect to the temperature of the hydraulic oil that is fed through this inflow hydraulic pipe 16 is maintained at 20 ° C or less. Therefore, as described above, by maintaining the temperature of the hydraulic fluid within the hydraulic tank at 50 ° C to 60 ° C using an oil cooler, the flow oil temperature and the motor frame surface temperature 27 are maintained at approximately 70 ℃ to 80 descritos。 However, by using the methods described above, when the surface temperature of engine frame 27 drops, the percentage of hydraulic oil that is fed to oil engine 1 that is returned to

0 tanque do óleo hidráulico através do cano de escoamento 18 sem ser usa- do para girar o eixo de transmissão 22 aumenta. Como resultado, o desem- penho do motor a óleo 1 diminui. Mais especificamente, a velocidade rota- cional do eixo de transmissão 22 diminui e, portanto a quantidade da carga líquida 3 que a bomba principal puxa para dentro e descarrega se torna me- nor. Em outras palavras, a capacidade da bomba submersa de transferir aThe hydraulic oil tank through the drainpipe 18 not being used to rotate the drive shaft 22 increases. As a result, the performance of oil engine 1 decreases. More specifically, the rotational speed of the drive shaft 22 decreases and thus the amount of net load 3 that the main pump pulls in and discharges becomes smaller. In other words, the ability of the submerged pump to transfer the

carga líquida diminui. Por exemplo, como descrito acima, quando a quanti- dade do óleo de escoamento no estado estável era aproximadamente 1 % da quantidade de influxo do óleo hidráulico, o óleo hidráulico é adicionalmente levado para dentro da câmara 28 através do pequeno furo vazado 34 ou do orifício 34, fazendo a quantidade total do óleo hidráulico que é alimentado para dentro da câmara 28 se tornar aproximadamente 4%, e com essa adi- ção, a velocidade rotacional do motor a óleo 1 é reduzida por aproximada- mente 3%.net load decreases. For example, as described above, when the amount of steady-state run-off oil was approximately 1% of the amount of inflow of hydraulic oil, the hydraulic oil is additionally carried into chamber 28 through the small hollow hole 34 or port 34, causing the total amount of hydraulic oil to be fed into chamber 28 to become approximately 4%, and with this addition, the rotational speed of oil engine 1 is reduced by approximately 3%.

De modo a impedir que a velocidade rotacional do motor a óleo 1 diminua a fim de manter a capacidade de transferência da carga líquida, a quantidade do óleo hidráulico que é alimentado da fonte de abastecimentoIn order to prevent the rotational speed of oil engine 1 from decreasing in order to maintain the net load transfer capacity, the amount of hydraulic oil that is fed from the supply source

do óleo hidráulico através do cano hidráulico de influxo 16 para o motor a óleo 1 precisa ser aumentada por uma quantidade igual à quantidade do fluido hidráulico que é adicionalmente adicionado na câmara 28 através do pequeno furo vazado 32 ou do orifício 34. A fim de manter a capacidade de transferência da carga líquida usando esse tipo de método, a saída da bom- ba de transferência do óleo da fonte de abastecimento do óleo hidráulico precisa ser aumentada. Particularmente, no caso da construção ilustrada na figura 6 a figura 8, a temperatura do óleo hidráulico que passou através do pequeno furo vazado 32 ou do orifício 34 aumenta devido a uma queda na pressão como descrito acima.the hydraulic oil through the inflow hydraulic pipe 16 to the oil engine 1 needs to be increased by an amount equal to the amount of hydraulic fluid that is additionally added in the chamber 28 through the small hollow hole 32 or the hole 34. In order to maintain If the net charge transfer capacity is used using this type of method, the output of the oil transfer pump from the hydraulic oil supply must be increased. Particularly, in the case of the construction illustrated in Figure 6 to Figure 8, the temperature of the hydraulic oil that has passed through the small leaked hole 32 or orifice 34 increases due to a drop in pressure as described above.

Em outras palavras, quando o óleo hidráulico que é alimentado através do cano hidráulico de influxo 16 é adicionalmente alimentado para a câmara 28 passando através do pequeno furo vazado 32 ou do orifício 34, o óleo hidráulico em alta pressão, que está em uma pressão de aproximada- mente 22 MPa, instantaneamente faz com que a pressão da câmara 28, que é aproximadamente 0,05 MPa1 mude. Como um resultado, a energia de pressão do óleo hidráulico é alterada para a energia térmica e a temperatura do óleo hidráulico adicionalmente alimentado aumenta.In other words, when the hydraulic oil that is fed through the inflow hydraulic pipe 16 is additionally fed into the chamber 28 by passing through the small hollow hole 32 or the orifice 34, the high pressure hydraulic oil, which is at a pressure of approximately 22 MPa instantly causes the pressure of chamber 28, which is approximately 0.05 MPa1 to change. As a result, the hydraulic oil pressure energy is changed to thermal energy and the temperature of the additionally fed hydraulic oil increases.

Para resumir, em qualquer um dos dois exemplos de construção ilustrados na figura 6 a figura 8, uma elevação na temperatura do óleo hi- dráulico (óleo de escoamento) na câmara 28 é suprimida pela adição do óleo hidráulico, cuja temperatura foi elevada devido a uma queda na pressão, no óleo de escoamento, cuja temperatura foi elevada quando Iubrificando a uni- dade de mancai 29 e as áreas de movimento entre os cilindros 19 e os pis- tões 20. Portanto, a fim de diminuir suficientemente a temperatura de super- fície da armação do motor 27, uma grande quantidade de óleo hidráulico precisa ser adicionalmente alimentada para o interior da câmara 28, e a ve- locidade rotacional do motor a óleo 1 diminui por uma quantidade considerá- vel.To summarize, in either of the two construction examples illustrated in Figure 6 to Figure 8, an increase in hydraulic oil temperature (runoff oil) in chamber 28 is suppressed by the addition of hydraulic oil, whose temperature has been raised due to a drop in pressure in the runoff oil, the temperature of which has been raised when lubricating the bearing unit 29 and the areas of movement between the cylinders 19 and the pistons 20. Therefore, in order to sufficiently decrease the super- - Motor frame surface 27, a large amount of hydraulic oil needs to be additionally fed into the chamber 28, and the rotational speed of the oil motor 1 decreases by a considerable amount.

Literatura relacionada Literatura de patenteRelated Literature Patent Literature

Literatura de patente 1 Publicação do Pedido de Patente Exami- nado Japonês No. S46-21541Patent Literature 1 Japanese Examined Patent Application Publication No. S46-21541

Literatura de patente 2 Publicação do Pedido do Modelo de Utili- dade Examinado Japonês N0 H7-44789 Sumário da Invenção Problema que a invenção resolveráPatent Literature 2 Japanese Examined Utility Model Application Publication No. H7-44789 Summary of the Invention Problem that the invention will solve

Considerando a situação acima, o objetivo da presente invenção é prover uma construção que torne possível suprimir um aumento na tempe- ratura do óleo hidráulico para acionar um motor a óleo, e assim manter baixa a temperatura de superfície do motor a óleo (armação do motor), sem uma diminuição na capacidade de descarga da bomba principal de uma bomba submersa.In view of the above situation, the object of the present invention is to provide a construction which makes it possible to suppress an increase in hydraulic oil temperature to drive an oil engine, and thus to keep the surface temperature of the oil engine (engine frame) low. ), without a decrease in the discharge capacity of the main pump of a submerged pump.

Meios para resolução do problemaProblem Solving Means

O mecanismo de esfriamento do motor a óleo para um aciona- mento de bomba submersa da presente invenção, similar ao mecanismo de esfriamento do motor a óleo para um acionamento de bomba submersa, compreende uma armação do motor, um eixo de transmissão, um orifício de entrada e um orifício de saída, um aparelho de conversão de energia e um cano de escoamento.The oil engine cooling mechanism for a submerged pump drive of the present invention, similar to the oil engine cooling mechanism for a submerged pump drive, comprises a motor frame, a drive shaft, a borehole. an inlet and an outlet port, an energy conversion apparatus and a drainpipe.

O eixo de transmissão é suportado por meio de uma unidade de mancai ou semelhante no interior de uma seção de extremidade (seção da extremidade inferior) da armação do motor, tal que ele gira livremente. A se- ção da extremidade de ponta que se projeta para fora da armação do motor gira e aciona a seção acionada de uma bomba principal.The drive shaft is supported by a bearing unit or the like within an end section (lower end section) of the engine frame such that it rotates freely. The tip end projecting from the motor frame rotates and drives the driven section of a main pump.

O orifício de entrada e o orifício de saída são ambos formados na outra seção de extremidade da armação do motor. Desses, o orifício de entrada é conectado na extremidade a jusante de um cano hidráulico de in- fluxo que é conectado no orifício de descarga de uma fonte de abastecimen- to de óleo hidráulico. O orifício de saída é conectado na extremidade a mon- tante de um cano hidráulico de efusão que é conectado em um tanque de óleo hidráulico da fonte de abastecimento de óleo hidráulico.The inlet port and outlet port are both formed in the other end section of the motor frame. Of these, the inlet port is connected to the downstream end of a hydraulic flow pipe that is connected to the discharge port of a hydraulic oil supply source. The outlet hole is connected at the end to a hydraulic effusion pipe that is connected to a hydraulic oil tank from the hydraulic oil supply source.

Além do mais, o aparelho de conversão de energia é provido entre o orifício de entrada e o orifício de saída e a seção da extremidade de base do eixo de transmissão e converte a energia da pressão do óleo hi- dráulico pressurizado que flui do orifício de entrada para o orifício de saída para energia cinética que gira o eixo de transmissão.In addition, the energy conversion apparatus is provided between the inlet and outlet ports and the base end section of the drive shaft and converts the pressure energy of pressurized hydraulic oil flowing from the inlet port. input to the output hole for kinetic energy that rotates the drive shaft.

Além disso, o cano de escoamento é tal que a extremidade a montante é conectada na seção intermediária da armação do motor, e a ex- tremidade a jusante é conectada no tanque do óleo hidráulico e retorna o óleo de escoamento, que vaza para dentro da armação do motor, para o tanque de óleo hidráulico. De preferência, a extremidade a jusante é conec- tada no meio do cano hidráulico de efusão, tal que o óleo de escoamento é retornado para o tanque de óleo hidráulico através desse cano hidráulico de efusão de modo a impedir que o cano de escoamento aumente desnecessa- riamente no comprimento.In addition, the drainpipe is such that the upstream end is connected to the middle section of the engine frame, and the downstream end is connected to the hydraulic oil tank and returns the drainage oil, which leaks into the engine. motor frame for the hydraulic oil tank. Preferably, the downstream end is connected to the middle of the effluent hydraulic pipe, such that the drainage oil is returned to the hydraulic oil tank through that effusion hydraulic pipe to prevent unnecessary drainage of the drainage pipe. - richly in length.

Particularmente, no mecanismo de esfriamento do motor a óleo para um acionamento de bomba submersa da presente invenção, um ele- mento estrangulador é provido na trajetória do fluxo de retorno do óleo hi- dráulico que se estende do lado do orifício de saída do aparelho de conver- são de energia, através do orifício de saída e cano hidráulico de efusão, e para o tanque do óleo hidráulico. A pressão nessa trajetória do fluxo de re- torno do óleo hidráulico é apenas um pouco maior mais no lado a montante (lado do aparelho de conversão de energia) do que esse elemento estrangu- lador que no lado a jusante (lado do tanque do óleo hidráulico). Além disso, uma trajetória de fluxo circulante é provida entre oParticularly, in the oil motor cooling mechanism for a submerged pump drive of the present invention, a throttling element is provided in the hydraulic oil return flow path extending from the outlet port side of the apparatus. energy conversion, through the outlet port and hydraulic discharge pipe, and into the hydraulic oil tank. The pressure in this trajectory of the hydraulic oil return flow is only slightly higher on the upstream side (energy conversion device side) than this extraneous element than on the downstream side (oil tank side). hydraulic). In addition, a circulating flow path is provided between the

lado a montante do que esse elemento estrangulador e um espaço interno da armação do motor, tal que a trajetória do fluxo circulante alimenta parte do óleo hidráulico que flui através da trajetória do fluxo de retorno do orifício de saída para o tanque do óleo hidráulico para o espaço interno. No caso de representar a presente invenção, mais especifica-upstream than this throttle element and an internal space of the engine frame such that the circulating flow path feeds part of the hydraulic oil flowing through the return flow path from the outlet to the hydraulic oil tank to the internal space. In the case of the present invention, more specifically

mente, o elemento estrangulador pode ser um orifício que é mantido entre a periferia do orifício de saída de uma chapa final na qual o orifício de entrada e o orifício de saída são formados, e a superfície final no lado a montante do cano hidráulico de efusão. Além do mais, a trajetória do fluxo circulante é um furo vazado que é formado dentro da chapa final, tal que uma extremidade é conectada a e se abre na superfície interna do orifício de saída e a outra ex- tremidade é conectada a e se abre para o interior da armação do motor.Accordingly, the throttling element may be a hole that is maintained between the periphery of the outlet hole of an end plate in which the inlet and outlet hole are formed, and the final surface on the upstream side of the hydraulic effusion pipe. . Moreover, the circulating flow path is a hollow hole that is formed within the end plate, such that one end is connected to and opens on the inner surface of the outlet orifice and the other end is connected to and opens to the end. inside the engine frame.

Alternativamente, o elemento estrangulador pode ser um orifício que fica localizado no meio do cano hidráulico de efusão. Também, a trajetó- ria do fluxo circulante pode ser um cano do fluxo circulante que se ramifica do meio do cano hidráulico de efusão mais na porção do lado a montante do que o orifício, e a extremidade a jusante se abre dentro da armação do mo- tor. Nesse caso, um segundo orifício pode ser provido no meio do cano de fluxo circulante. Vantagens da InvençãoAlternatively, the throttling element may be a hole located in the middle of the hydraulic effusion pipe. Also, the circulating flow path may be a circulating flow pipe that branches from the middle of the effusion hydraulic pipe more into the upstream side than the orifice, and the downstream end opens into the molding frame. - tor. In this case, a second orifice may be provided in the middle of the circulating flow pipe. Advantages of the Invention

Com o mecanismo de esfriamento do motor a óleo para um a- cionamento de bomba submersa da presente invenção, a temperatura de superfície do motor a óleo é mantida baixa sem uma diminuição no desem- penho de descarga da bomba principal da bomba submersa.With the oil motor cooling mechanism for a submerged pump drive of the present invention, the surface temperature of the oil motor is kept low without a decrease in the discharge performance of the submerged main pump.

Em outras palavras, a presente invenção, uma elevação na tem- peratura da armação do motor é suprimida pela mistura do óleo hidráulico, que é alimentado para dentro da armação do motor a partir do lado a mon- tante do elemento estrangulador na trajetória do fluxo de retorno por meio da trajetória do fluxo circulante, com o óleo de escoamento que está dentro da armação do motor. Por prover o elemento estrangulador no meio da trajetó- ria do fluxo de retorno, a temperatura do óleo hidráulico que é alimentado para a armação do motor por meio da trajetória do fluxo circulante se eleva um pouco, entretanto, a quantidade de elevação é mantida pequena. A ra- zão para isso é devido a (1) e (2) abaixo.In other words, the present invention, an elevation in the motor frame temperature is suppressed by the hydraulic oil mixture which is fed into the motor frame from the upstream side of the throttle element in the flow path. return via the circulating flow path with the drain oil inside the motor frame. By providing the throttling element in the middle of the return flow path, the temperature of the hydraulic oil that is fed to the motor frame through the circulating flow path increases slightly, however, the amount of lift is kept small. . The reason for this is due to (1) and (2) below.

(1) A fim de que o elemento estrangulador divida o óleo hidráuli- co fluindo na trajetória do fluxo de retorno, de modo que parte flua para a trajetória do fluxo circulante, a pressão no lado a montante desse elemento estrangulador deve ser apenas um pouco maior do que a pressão no lado a jusante. Portanto, a pressão no lado a montante desse elemento estrangula- dor precisa somente ser elevada por uma pequena quantidade.(1) In order for the throttle element to split the hydraulic oil flowing in the return flow path so that part flows to the circulating flow path, the pressure on the upstream side of the throttle element must be only slightly. greater than the pressure on the downstream side. Therefore, the pressure on the upstream side of this throttling element only needs to be increased by a small amount.

(2) A pressão do óleo hidráulico que passa através do aparelho de conversão de energia e é descarregado do orifício de saída na trajetória do fluxo de retorno é mais baixa do que a pressão do óleo hidráulico que é alimentado do cano hidráulico de influxo para o aparelho de conversão de energia. Portanto, mesmo embora o elemento estrangulador seja provido no meio da trajetória do fluxo de retorno, a pressão do óleo hidráulico que existe no lado a montante do elemento estrangulador basicamente não é muito al- ta.(2) The pressure of the hydraulic oil that passes through the energy converter and is discharged from the outlet port in the return flow path is lower than the pressure of the hydraulic oil that is fed from the inflow hydraulic pipe to the energy conversion apparatus. Therefore, even though the throttling element is provided in the middle of the return flow path, the hydraulic oil pressure on the upstream side of the throttling element is basically not very high.

Devido às razões (1) e (2) acima, a quantidade pela qual a pres- são do óleo hidráulico que é alimentado do lado a montante do elemento estrangulador, através da trajetória do fluxo circulante e para o elemento da armação do motor é diminuída dentro da armação do motor, e assim a quan- tidade pela qual a temperatura desse óleo hidráulico aumenta, são muito pequenas. Portanto, o óleo hidráulico que é alimentado para dentro da ar- mação do motor proveniente da trajetória do fluxo circulante diminui efetiva- mente a temperatura do óleo do escoamento.Due to the reasons (1) and (2) above, the amount by which the pressure of the hydraulic oil that is fed upstream of the throttling element through the circulating flow path and to the engine frame element is decreased. inside the engine frame, and thus the amount by which the temperature of this hydraulic oil rises is very small. Therefore, hydraulic oil that is fed into the engine frame from the circulating flow path effectively decreases the flow oil temperature.

No caso da construção da presente invenção descrita acima, uma quantidade suficiente de óleo hidráulico é alimentada através da trajetó- ria do fluxo de retorno para a armação do motor a fim de diminuir a tempera- tura do óleo de escoamento. Além do mais, o óleo hidráulico que é alimenta- do do cano hidráulico de influxo para o aparelho de conversão de energia não é usado a fim de reduzir a temperatura do óleo de escoamento. Em ou- tras palavras, quase a quantidade inteira do óleo hidráulico que é alimentado da fonte de abastecimento do óleo hidráulico, através do cano hidráulico de influxo para o orifício de entrada para girar o eixo de transmissão do motor a óleo que opera o aparelho de conversão de energia pode ser usada para girar e acionar esse eixo de transmissão. Portanto, esse óleo hidráulico pode ser usado efetivamente e o eixo de transmissão pode ser girado em uma velocidade rotacional suficiente. Breve Descrição dos DesenhosIn the case of the construction of the present invention described above, a sufficient amount of hydraulic oil is fed through the return flow path to the motor frame to decrease the flow oil temperature. Furthermore, the hydraulic oil that is fed from the inflow hydraulic pipe to the energy converter is not used in order to reduce the flow oil temperature. In other words, almost the entire amount of hydraulic oil that is fed from the hydraulic oil supply source through the inflow hydraulic pipe to the inlet port to rotate the drive shaft of the oil motor operating the oiler. Power conversion can be used to rotate and drive this drive shaft. Therefore, this hydraulic oil can be used effectively and the drive shaft can be rotated at a sufficient rotational speed. Brief Description of the Drawings

A figura 1 é um desenho do corte vertical de um motor a óleo de uma primeira modalidade da presente invenção.Figure 1 is a vertical sectional drawing of an oil engine of a first embodiment of the present invention.

A figura 2 é uma vista ampliada da parte X na figura 1. A figura 3 é um desenho do corte vertical de um motor a óleo de uma segunda modalidade da presente invenção.Figure 2 is an enlarged view of part X in Figure 1. Figure 3 is a vertical sectional drawing of an oil engine of a second embodiment of the present invention.

A figura 4 é um desenho do corte vertical de um motor a óleo de uma terceira modalidade da presente invenção.Figure 4 is a vertical sectional drawing of an oil engine of a third embodiment of the present invention.

A figura 5 é um desenho do corte vertical ilustrando o estado de descarga quando usando uma bomba submersa.Figure 5 is a vertical sectional drawing illustrating discharge status when using a submerged pump.

A figura 6 é um desenho do corte vertical de um motor a óleo de um primeiro exemplo tendo uma construção convencional. A figura 7 é uma vista ampliada da parte Y na figura 6.Figure 6 is a vertical sectional drawing of an oil engine of a first example having a conventional construction. Figure 7 is an enlarged view of part Y in Figure 6.

A figura 8 é um desenho do corte vertical de um motor a óleo de um segundo exemplo tendo uma construção convencional. Melhores Modos para Execução da Invenção Modalidade 1Figure 8 is a vertical sectional drawing of an oil engine of a second example having a conventional construction. Best Modes for Carrying Out the Invention Mode 1

A figura 1 e a figura 2 ilustram uma primeira modalidade da pre- sente invenção. Um aspecto do mecanismo de esfriamento do motor a óleo para a bomba submersa dessa modalidade é que junto com o fornecimento de um furo vazado 36 em parte de uma chapa final 35 na qual um orifício de entrada 24 e um orifício de saída 31 são formados, tal que ela conecta o orifício de saída 31 com o interior da armação do motor 27, um orifício 37 é provido na seção de abertura da extremidade a jusante do orifício de saída 31. Em outras palavras, pelo fornecimento do furo vazado 36 e do orifício 37, parte do óleo hidráulico que está fluindo dentro do orifício de saída 31 é Ie- vada para dentro da armação do motor 27 e diminui a temperatura do óleo de escoamento que vazou para essa armação do motor 27 e cuja temperatu- ra foi elevada através da lubrificação de cada parte. A construção e a função das outras partes são as mesmas como na construção convencional expli- cada acima usando a figura 6 e a figura 8, então uma explicação aqui das partes idênticas é omitida ou simplificada, com a explicação abaixo centrali- zando nos aspectos dessa modalidade e parte que não foram previamente explicadas.Figure 1 and Figure 2 illustrate a first embodiment of the present invention. One aspect of the oil motor cooling mechanism for the submerged pump of this embodiment is that together with the provision of a hollow hole 36 in part of an end plate 35 in which an inlet port 24 and an outlet port 31 are formed, such that it connects the outlet hole 31 with the interior of the motor frame 27, a hole 37 is provided in the opening section of the downstream end of the outlet hole 31. In other words, by providing the hollow hole 36 and the hole 37, some of the hydraulic oil flowing into the outlet port 31 is drawn into the motor frame 27 and decreases the temperature of the leaking oil to that motor frame 27 and whose temperature has been raised through lubrication of each part. The construction and function of the other parts are the same as in the conventional construction explained above using Figure 6 and Figure 8, so an explanation here of the identical parts is omitted or simplified, with the explanation below centering on the aspects of this. modality and part not previously explained.

O óleo hidráulico em alta pressão, que é alimentado do cano hi- dráulico de influxo 16 que é conectado no orifício de descarga da fonte de abastecimento do óleo hidráulico (não ilustrada na figura), é alimentado se- qüencialmente para dentro do cilindro 19 que existe no lado esquerdo da figura 1, o lado de entrada do óleo hidráulico de um aparelho de conversão de energia 38, e no qual o pistão 20 entrou profundamente, como o bloco de cilindros 25, que é descrito a seguir, gira. Os pistões 20 que estão dentro dos cilindros 19 são seqüencialmente empurrados para fora dos cilindros 19. Como um resultado, o bloco de cilindros 25, no qual os cilindros 19 são for- mados, gira ao redor de um pino central 39. O movimento orbital dos pistões 20 que é gerado como um resultado é transmitido para uma placa de rotação 23 via juntas esféricas 21 e aciona o eixo de transmissão 22. Além disso, esse eixo de transmissão 22 gira e aciona o eixo secundário da bomba prin- cipal 2 (ver figura 5), para executar a descarga.High pressure hydraulic oil, which is fed from the inflow hydraulic pipe 16 that is connected to the discharge port of the hydraulic oil supply (not shown in the figure), is sequentially fed into the cylinder 19 which In the left-hand side of Fig. 1, the hydraulic oil inlet side of an energy conversion apparatus 38 is in which the piston 20 has entered deeply, as the cylinder block 25, which is described below, rotates. Pistons 20 inside cylinders 19 are sequentially pushed out of cylinders 19. As a result, cylinder block 25, in which cylinders 19 are formed, rotates around a central pin 39. Orbital motion of the pistons 20 which is generated as a result is transmitted to a rotation plate 23 via ball joints 21 and drives the drive shaft 22. In addition, that drive shaft 22 rotates and drives the secondary shaft of the main pump 2 ( see figure 5) to perform the discharge.

Quando o bloco de cilindros 25 gira, e os pistões 20 que foramWhen the cylinder block 25 rotates, and the pistons 20 that were

deslocados para dentro dos cilindros na direção para fora são novamente empurrados retornando para dentro dos cilindros 19, o óleo hidráulico que foi alimentado para dentro dos cilindros 19 é empurrado para fora pelos pistões 20 em direção ao orifício de saída 31. Em outras palavras, dos cilindros 19 que são ilustrados na figura 1, o cilindro 19 que existe no lado direito na figu- ra 1 na qual a profundidade do pistão 20 é rasa é o lado de saída do óleo hidráulico do aparelho de conversão de energia 38.displaced into the cylinders in the outward direction are again pushed back into the cylinders 19, the hydraulic oil that has been fed into the cylinders 19 is pushed outwardly by the pistons 20 towards the outlet port 31. In other words, the cylinders 19 shown in Fig. 1, cylinder 19 on the right side of Fig. 1 in which the depth of the piston 20 is shallow is the hydraulic oil outlet side of the power converter 38.

Como descrito acima, a pressão do óleo hidráulico que é empur- rado para fora do aparelho de conversão de energia 38 para o orifício de saída 31 é muito mais baixa do que a pressão do óleo hidráulico que é ali- mentado para o orifício de entrada 24 a partir do cano hidráulico de influxo 16, mas é pressão positiva. Portanto, nessa modalidade, a temperatura do óleo de escoamento que vaza para dentro da armação do motor 27 é redu- zida usando o furo vazado 36 para levar parte do óleo hidráulico que está fluindo dentro do orifício de saída 31 para dentro da armação do motor 27. De modo a fazer isso, nessa modalidade, o orifício 37 é mantido entre a peri- feria do orifício de saída 31 da chapa final 35 na qual o orifício de entrada 24 e o orifício de saída 31 são formados, e a superfície final no lado a montante do cano hidráulico de efusão 17. O diâmetro interno do orifício 37 é um pouco menor do que o di-As described above, the pressure of the hydraulic oil that is pushed out of the power converter 38 to the outlet hole 31 is much lower than the pressure of the hydraulic oil that is fed to the intake hole 24 from the inflow hydraulic pipe 16, but it is positive pressure. Therefore, in this embodiment, the flow oil temperature leaking into the motor frame 27 is reduced by using the leaked hole 36 to bring some of the hydraulic oil flowing into the outlet 31 into the motor frame. 27. In order to do so, in this embodiment, hole 37 is held between the periphery of the exit hole 31 of the end plate 35 into which the entrance hole 24 and the exit hole 31 are formed, and the final surface. upstream side of the hydraulic outflow pipe 17. The inside diameter of hole 37 is slightly smaller than the diameter of

âmetro interno do orifício de saída 31 e cano hidráulico de efusão 17. O diâ- metro interno do orifício 37 muda de acordo com o diâmetro interno do furo vazado 36, a área da superfície do corte da trajetória de fluxo através da qual o óleo hidráulico da porção do orifício de saída 31 retorna para dentro da armação do motor 27 ou semelhante e ele é ajustado em aproximada- mente 60% a 90% do diâmetro interno do orifício de saída 31 e cano hidráu- lico de efusão 17. Além do mais, o furo vazado 36 é formado no interior da chapa final 35 em uma direção inclinada com relação ao orifício de saída 31, e uma extremidade (extremidade superior, extremidade a montante) se abre para a superfície interna do orifício de saída 31 e a outra extremidade (ex- tremidade inferior, extremidade a jusante) se abre para a câmara 28, que é o espaço dentro da armação do motor 27.outlet bore 31 inner diameter and hydraulic outflow pipe 17. The bore 37 inner diameter changes according to the bore hole inner diameter 36, the surface area of the flow path through which the hydraulic oil the portion of the outlet port 31 returns into the motor frame 27 or the like and is adjusted to approximately 60% to 90% of the inside diameter of outlet port 31 and effusion pipe 17. In addition , the hollow hole 36 is formed within the end plate 35 in an inclined direction with respect to the outlet hole 31, and one end (upper end, upstream end) opens to the inner surface of outlet hole 31 and the other end (bottom end, downstream end) opens into chamber 28, which is the space within the motor frame 27.

Pela utilização desse tipo de construção, o mecanismo de esfri- amento do motor a óleo para uma bomba submersa dessa modalidade di- minui suficientemente a temperatura do óleo de escoamento que é alimenta- do para dentro do aparelho de conversão de energia 38 proveniente do orifí- cio de entrada 24 e vaza para dentro da câmara 28 da armação do motor 27 a partir de um pequeno vão no aparelho de conversão de energia 38, e cuja temperatura foi elevada devido à lubrificação da unidade de mancai 29 ou semelhante. Em outras palavras, com a construção dessa modalidade, a temperatura do óleo de escoamento é reduzida pela mistura do óleo hidráu- lico, que é alimentado a partir do lado a montante do orifício 37, através do furo vazado 36, que é a trajetória do fluxo circulante, e para dentro da câma- ra 28 da armação do motor 27, com o óleo de escoamento dentro da câmara 28, cuja temperatura foi elevada. Como um resultado, uma elevação na tem- peratura da armação do motor 27, cuja superfície interna fica exposta a esse óleo de escoamento é suprimida.By utilizing this type of construction, the oil engine cooling mechanism for a submerged pump of this type sufficiently reduces the temperature of the flow oil that is fed into the energy conversion apparatus 38 from the orifice. Inlet port 24 leaks into the chamber 28 of the motor frame 27 from a small gap in the power converter 38, and whose temperature has been raised due to lubrication of the bearing unit 29 or the like. In other words, with the construction of this embodiment, the flow oil temperature is reduced by mixing the hydraulic oil, which is fed from the upstream side of the orifice 37, through the hollow hole 36, which is the trajectory of the orifice. circulating flow, and into the chamber 28 of the motor frame 27, with the oil flowing into the chamber 28, whose temperature has been raised. As a result, an increase in motor frame temperature 27, the inner surface of which is exposed to this flow oil, is suppressed.

A razão pela qual esse óleo de escoamento ocorre e a razão porque a temperatura desse óleo de escoamento se eleva são as mesmas como no caso da construção convencional ilustrada na figura 6, então uma explicação redundante é omitida aqui. Em qualquer caso, a pressão do óleo hidráulico que é alimentado do orifício de saída 31 para dentro do furo vaza- do 36 não é muito alta devido às razões, tais como descritos em (1) e (2) acima, então o aumento na temperatura do óleo hidráulico que é alimentado para dentro da câmara 28 proveniente desse furo vazado 36 é muito peque- no. Como um resultado, a temperatura do óleo de escoamento é efetivamen- te reduzida pelo óleo hidráulico que é alimentado para dentro da câmara 28 proveniente do furo vazado 36.The reason why this flow oil occurs and the reason why the temperature of this flow oil rises are the same as in the case of the conventional construction illustrated in Figure 6, so a redundant explanation is omitted here. In any case, the pressure of the hydraulic oil that is fed from the outlet port 31 into the leaked hole 36 is not very high due to the reasons as described in (1) and (2) above, so the increase in The temperature of the hydraulic oil that is fed into the chamber 28 from this hollow hole 36 is very small. As a result, the flow oil temperature is effectively reduced by the hydraulic oil that is fed into the chamber 28 from the hollow hole 36.

No caso da construção dessa modalidade, o óleo hidráulico que é alimentado do cano hidráulico de influxo 16, através do orifício de entrada 24 e para dentro do aparelho de conversão de energia 38 não é usado a fim de reduzir a temperatura do óleo de escoamento. Em outras palavras, a fim de operar esse aparelho de conversão de energia 38 e girar o eixo de transmissão 22 do motor a óleo 1, quase todo o óleo hidráulico que é alimen- tado da fonte de abastecimento de óleo hidráulico, através do cano hidráuli- co de influxo 16 e para dentro do orifício de entrada 24, exceto por aproxi- madamente 1% que vaza como descrito acima em cada uma das áreas de movimento, pode ser usado para rodar e acionar o eixo de transmissão 22. Portanto, é possível usar efetivamente o óleo hidráulico para girar o eixo de transmissão 22 em uma velocidade rotacional suficientemente rápida. Em resumo, com a construção dessa modalidade, a temperatura de superfície do motor a óleo 1 (a armação do motor 27 do motor a óleo 1) pode ser man- tida baixa sem uma queda na capacidade de descarga da bomba principal 2 (ver figura 5) que é girada e acionada pelo eixo de transmissão 22, mesmo embora o desempenho da fonte de abastecimento do óleo hidráulico não seja particularmente melhorado.In the case of construction of this embodiment, the hydraulic oil that is fed from the inflow hydraulic pipe 16 through the inlet port 24 and into the energy conversion apparatus 38 is not used in order to reduce the flow oil temperature. In other words, in order to operate this power converter 38 and to rotate the drive shaft 22 of oil engine 1, almost all hydraulic oil that is fed from the hydraulic oil supply through the hydraulic pipe Influx 16 and into the inlet port 24, except for approximately 1% leaking as described above in each of the areas of motion, can be used to rotate and drive the drive shaft 22. Therefore, it is It is possible to effectively use hydraulic oil to rotate the drive shaft 22 at a sufficiently fast rotational speed. In summary, by constructing this embodiment, the surface temperature of the oil engine 1 (engine frame 27 of oil engine 1) can be kept low without a drop in the discharge capacity of the main pump 2 (see figure 5) which is rotated and driven by the drive shaft 22, even though the performance of the hydraulic oil supply is not particularly improved.

Como no caso da construção convencional que foi explicada a- cima usando a figura 6 e a figura 8, o óleo hidráulico que flui do furo vazado 36 para dentro da câmara 28, junto com o óleo de escoamento, é retornado, através do cano de escoamento 18, para o tanque do óleo hidráulico da fon- te de abastecimento do óleo hidráulico. A extremidade a jusante desse cano de escoamento 18 pode ser conectada mais no lado a jusante do cano hi- dráulico de efusão 17 do que o orifício 37, ou pode ser conectada diretamen- te no tanque do óleo hidráulico.As in the case of the conventional construction explained above using Figure 6 and Figure 8, hydraulic oil flowing from the hollow hole 36 into chamber 28, together with the drainage oil, is returned through the barrel. flow 18 to the hydraulic oil tank of the hydraulic oil supply The downstream end of this drainpipe 18 may be connected more to the downstream side of the effusion hydraulic pipe 17 than orifice 37, or it may be directly connected to the hydraulic oil tank.

Além do mais, o furo vazado 36 que é formado no lado a mon- tante do orifício 37 e que alimenta o óleo hidráulico que é descarregado da porção de saída do aparelho de conversão de energia 38 para a câmara 28 pode ser formado no interior da placa de orifícios 26 ao invés de no interior da chapa final 35.Moreover, the hollow hole 36 which is formed on the upstream side of the bore 37 and which feeds the hydraulic oil which is discharged from the outlet portion of the energy conversion apparatus 38 to the chamber 28 may be formed within the orifice plate 26 rather than inside end plate 35.

Modalidade 2Mode 2

A figura 3 ilustra uma segunda modalidade da presente inven- ção. No caso dessa modalidade, um orifício 37a, que é um elemento estran- gulador, é provido no meio do cano hidráulico de efusão 17a. Em outras pa- lavras, esse cano hidráulico de efusão 17a é dividido em uma porção a mon- tante 40 e uma porção a jusante 41 e o orifício 37a é mantido entre os flan- ges que conectam essas porções 40,41. O diâmetro interno desse orifício 37a é um pouco menor do que o diâmetro interno de ambas as porções 40,41. Por exemplo, ele é ajustado em aproximadamente 60% a 90% do di- âmetro interno de ambas as porções 40,41. Além do mais, um cano do fluxo circulante 42, que é uma trajetória do fluxo circulante, é provido, e uma ex- tremidade a montante desse cano do fluxo circulante 42 se ramifica da por- ção a montante 40 do cano hidráulico de efusão 17a. Além disso, a extremi- dade a jusante desse cano do fluxo circulante 42 é conectada na câmara 28 dentro da armação do motor 27. Junto com o fornecimento desse cano do fluxo circulante 42, a extremidade a montante do cano de escoamento 18a é conectada na porção inferior do lado oposto da armação do motor 27.Figure 3 illustrates a second embodiment of the present invention. In the case of this embodiment, an orifice 37a, which is a strangulating element, is provided in the middle of the effusion hydraulic pipe 17a. In other words, this hydraulic outflow pipe 17a is divided into an upstream portion 40 and a downstream portion 41 and orifice 37a is held between the flanges connecting these portions 40,41. The inside diameter of this hole 37a is slightly smaller than the inside diameter of both portions 40,41. For example, it is adjusted to approximately 60% to 90% of the internal diameter of both portions 40,41. In addition, a circulating flow pipe 42, which is a circulating flow path, is provided, and an upstream end of that circulating flow pipe 42 branches from the upstream portion 40 of the effusion hydraulic pipe 17a. . In addition, the downstream end of this circulating flow pipe 42 is connected to chamber 28 within the motor frame 27. Along with the provision of this circulating flow pipe 42, the upstream end of the flow pipe 18a is connected to the lower portion of the opposite side of the motor frame 27.

No caso dessa modalidade também, como no caso da primeira modalidade descrita acima, a temperatura do óleo de escoamento, que é alimentado para o aparelho de conversão de energia 38 a partir do orifício de entrada 24 e que vaza através de um pequeno vão nesse aparelho de con- versão de energia para dentro da câmara 28 dentro da armação do motor 27, cuja temperatura é elevada quando Iubrificando a unidade do mancai 29 e assim por diante, é suficientemente reduzida. Também, é possível manter a capacidade de descarga da bomba principal 2 que é girada e acionada pelo eixo de transmissão 22, mesmo embora o desempenho da fonte do a- bastecimento hidráulico não seja particularmente melhorado.In the case of this embodiment also, as in the case of the first embodiment described above, the temperature of the runoff oil, which is fed to the energy conversion apparatus 38 from the inlet port 24 and which leaks through a small gap in that apparatus power conversion into chamber 28 within motor frame 27, the temperature of which is elevated when lubricating bearing unit 29 and so on is sufficiently reduced. Also, it is possible to maintain the discharge capacity of the main pump 2 which is rotated and driven by the drive shaft 22, even though the hydraulic supply source performance is not particularly improved.

Modalidade 3Mode 3

A figura 4 ilustra uma terceira modalidade da presente invenção. No caso dessa modalidade, um cano do fluxo circulante 42a é usado como uma trajetória do fluxo circulante, cujo diâmetro é maior do que o usado na segunda modalidade descrita acima e ao invés disso um segundo orifício 43 é provido no meio desse cano do fluxo circulante 42a. A quantidade de fluxo do óleo hidráulico que está circulando dentro da armação do motor 27 atra- vés do cano do fluxo circulante 42a é ajustada (estrangulada) com esse se- gundo orifício 43. O diâmetro interno do orifício 37b que é mantido entre a porção a montante 40 e a porção a jusante 41 do cano hidráulico de efusão 17a é maior do que no caso da segunda modalidade descrita acima. A cons- trução e a função das outras partes são as mesmas como na segunda mo- dalidade, então os mesmos números de referência são usados para partes idênticas e qualquer explicação redundante é omitida.Figure 4 illustrates a third embodiment of the present invention. In the case of this embodiment, a circulating flow pipe 42a is used as a circulating flow path whose diameter is larger than that used in the second embodiment described above and instead a second orifice 43 is provided in the middle of this circulating flow pipe. 42a. The amount of flow of hydraulic oil circulating within the motor frame 27 through the circulating flow pipe 42a is adjusted (throttled) with that second hole 43. The inside diameter of hole 37b that is maintained between the portion upstream 40 and downstream portion 41 of the hydraulic outflow pipe 17a is larger than in the case of the second embodiment described above. The construction and function of the other parts are the same as in the second mode, so the same reference numbers are used for identical parts and any redundant explanation is omitted.

Exemplo 1Example 1

No caso da primeira modalidade ilustrada na figura 1 e figura 2, um exemplo da relação da pressão, taxa de fluxo e dimensões é explicado em detalhes.In the case of the first embodiment illustrated in FIG. 1 and FIG. 2, an example of the pressure ratio, flow rate and dimensions is explained in detail.

Pressão no orifício de entrada 24: 22 MPa Taxa de fluxo no orifício de entrada 24: 193L /min Pressão no orifício de saída 31: 0,1 MPaInlet port pressure 24: 22 MPa Inlet port flow rate 24: 193L / min Outlet port pressure 31: 0.1 MPa

Taxa de fluxo no orifício de saída 31: 191 LVminOutput Hole Flow Rate 31: 191 LVmin

Diâmetro interno da extremidade a jusante do orifício de saída 31: 20 mmInner diameter of downstream end of exit port 31: 20 mm

Diâmetro interno do orifício 37: 15 mmInner diameter of hole 37: 15 mm

Diâmetro interno do furo vazado 36: 3,3 mmInner diameter of cast hole 36: 3.3 mm

Sob as condições acima, uma diferença de pressão de 0,05 MPa ocorreu entre o lado a montante e o lado a jusante do orifício 37. Uma dife- rença de pressão similar ocorreu entre o óleo hidráulico na seção do orifício de saída 31 e no interior da câmara 28. O óleo hidráulico entra na câmara 28 através do furo vazado 36 em uma taxa de 3 L/min. No instante em que o óleo hidráulico é descarregado do furo vazado 36 para dentro da câmara 28, a temperatura desse óleo hidráulico se eleva à medida que a pressão cai. Entretanto, essa elevação na temperatura é devido à diferença de pressão entre a seção do orifício de saída 31 e a seção da câmara 28, que é uma queda de pressão de aproximadamente 0,05 MPa e é mantida extremamen- te baixa. Como um resultado, a quantidade da elevação de temperatura do óleo de escoamento, que vaza para dentro da armação do motor 27 prove- niente de um pequeno vão no aparelho de conversão de energia 38, e cuja temperatura é elevada devido à lubrificação da unidade do mancai 29, com relação ao óleo hidráulico na seção do orifício de entrada 24 é mantida em 20 ° C ou menos. Portanto, como descrito acima, mantendo a temperatura do óleo hidráulico na seção do orifício de entrada 24 em 50 ° C a 60 ° C por um esfriador de óleo, a temperatura da superfície da armação do motor 27 é adequadamente mantida em 80 ° C ou menos. Exemplo 2Under the above conditions, a pressure difference of 0.05 MPa occurred between the upstream and downstream side of port 37. A similar pressure difference occurred between hydraulic oil in outlet port section 31 and inside chamber 28. Hydraulic oil enters chamber 28 through the through hole 36 at a rate of 3 L / min. The instant the hydraulic oil is discharged from the hollow hole 36 into chamber 28, the temperature of this hydraulic oil rises as the pressure drops. However, this rise in temperature is due to the pressure difference between outlet port section 31 and chamber section 28, which is a pressure drop of approximately 0.05 MPa and is kept extremely low. As a result, the amount of runoff oil temperature rise that leaks into the motor frame 27 from a small gap in the power converter 38, and whose temperature is elevated due to the lubrication of the pump unit. Bearing 29 with respect to hydraulic oil in inlet port section 24 is maintained at 20 ° C or less. Therefore, as described above, by maintaining the temperature of the hydraulic oil in the inlet section 24 at 50 ° C to 60 ° C by an oil cooler, the surface temperature of the motor frame 27 is suitably maintained at 80 ° C or any less. Example 2

No caso da segunda modalidade ilustrada na figura 3, um exem- plo da relação da pressão, taxa de fluxo e dimensões é explicado em deta- lhes.In the case of the second embodiment illustrated in Figure 3, an example of the pressure ratio, flow rate and dimensions is explained in detail.

Pressão no orifício de entrada 24: 22 MPa Taxa de fluxo no orifício de entrada 24: 193L /min Pressão no orifício de saída 31: 0,07 MPa Taxa de fluxo no orifício de saída 31: 191 l_/minInlet port pressure 24: 22 MPa Inlet port flow rate 24: 193L / min Outlet port pressure 31: 0.07 MPa Outlet port flow rate 31: 191 l_ / min

Diâmetro interno da porção a montante 40 do cano hidráulico de efusão 17: 21,4 mmInner diameter of upstream portion 40 of hydraulic discharge pipe 17: 21.4 mm

Diâmetro interno do orifício 37a: 19 mm Diâmetro interno do cano do fluxo circulante 42: 7 mm Sob as condições acima, uma diferença de pressão de 0,02 MPa ocorreu entre o lado a montante e o lado a jusante do orifício 37a. Uma dife- rença de pressão similar ocorreu entre o óleo hidráulico na porção a montan- te 40 do cano hidráulico de efusão 17a e o interior da câmara 28. O óleo hi- dráulico entra na câmara 28 através do cano do fluxo circulante 42 em uma taxa de 3 L/min. No instante em que o óleo hidráulico é descarregado do cano do fluxo circulante 42 para dentro da câmara 28, a temperatura desse óleo hidráulico também se eleva à medida que a pressão cai. Entretanto, essa elevação na temperatura é devido à diferença de pressão entre a se- ção do orifício de saída 31 e a seção da câmara 28, que é uma queda de pressão de aproximadamente 0,02 MPa e é mantida extremamente baixa. Como um resultado, a quantidade da elevação de temperatura do óleo de escoamento, que vaza para dentro da armação do motor 27 proveniente de um pequeno vão no aparelho de conversão de energia 38, e cuja temperatu- ra é elevada devido à lubrificação da unidade do mancai 29, com relação ao óleo hidráulico na seção do orifício de entrada 24 é mantida em 14,5 °Cou menos. Portanto, como descrito acima, mantendo a temperatura do óleo hi- dráulico na seção do orifício de entrada 24 em 50 ° C a 60 ° C por um esfria- dor de óleo, a temperatura da superfície da armação do motor 27 é adequa- damente mantida em 80 ° C ou menos. Exemplo 3Inner bore diameter 37a: 19 mm Inner diameter of circulating flow pipe 42: 7 mm Under the above conditions, a pressure difference of 0.02 MPa occurred between the upstream and downstream side of orifice 37a. A similar pressure difference occurred between the hydraulic oil in the upstream portion 40 of the effusion hydraulic pipe 17a and the interior of chamber 28. Hydraulic oil enters chamber 28 through the circulating flow pipe 42 in a 3 L / min. The instant the hydraulic oil is discharged from the circulating flow pipe 42 into chamber 28, the temperature of this hydraulic oil also rises as pressure drops. However, this rise in temperature is due to the pressure difference between the outlet orifice section 31 and chamber section 28, which is a pressure drop of approximately 0.02 MPa and is kept extremely low. As a result, the amount of runoff oil temperature rise that leaks into the motor frame 27 from a small gap in the power converter 38, and whose temperature is high due to the lubrication of the pump unit. bearing 29 with respect to the hydraulic oil in the inlet hole section 24 is maintained at 14.5 ° C minus. Therefore, as described above, by maintaining the hydraulic oil temperature in the inlet port section 24 at 50 ° C to 60 ° C by an oil cooler, the surface temperature of the motor frame 27 is suitably kept at 80 ° C or below. Example 3

No caso da terceira modalidade ilustrada na figura 4, um exem- plo da relação da pressão, taxa de fluxo e dimensões é explicado em deta- lhes.In the case of the third embodiment illustrated in Figure 4, an example of the pressure ratio, flow rate and dimensions is explained in detail.

Pressão no orifício de entrada 24: 22 MPa Taxa de fluxo no orifício de entrada 24: 193L /min Pressão no orifício de saída 31: 0,15 MPa Taxa de fluxo no orifício de saída 31: 191 L/min Diâmetro interno da porção a montante 40 do cano hidráulico deInlet port pressure 24: 22 MPa Inlet port flow rate 24: 193L / min Outlet port pressure 31: 0.15 MPa Outlet port flow rate 31: 191 L / min Portion inside diameter a upstream 40 of the hydraulic pipe of

efusão 17a: 21,4 mmeffusion 17a: 21.4 mm

Diâmetro interno do orifício 37b: 14 mm Diâmetro interno do cano do fluxo circulante 42: 16,1 mm Diâmetro interno do segundo orifício 43: 2,7 mm Sob as condições acima, uma diferença de pressão de 0,1 MPaInner bore diameter 37b: 14 mm Inner diameter of circulating flow pipe 42: 16.1 mm Inner bore diameter of second hole 43: 2.7 mm Under the above conditions, a pressure difference of 0.1 MPa

ocorreu entre o lado a montante e o lado a jusante do orifício 37a. Uma dife- rença de pressão similar ocorreu entre o óleo hidráulico na porção a montan- te 40 do cano hidráulico de efusão 17a e o interior da câmara 28. O óleo hi- dráulico entra na câmara 28 através do cano do fluxo circulante 42 em uma taxa de 3 L/min. Quando o óleo hidráulico passa através do segundo orifício 43 no meio do cano do fluxo circulante 42a, a temperatura desse óleo hi- dráulico também se eleva à medida que a pressão cai. Entretanto, essa ele- vação na temperatura é também devido à diferença de pressão entre a se- ção do orifício de saída 31 e a seção da câmara 28, que é uma queda de pressão de aproximadamente 0,1 MPa e é mantida extremamente baixa. Como um resultado, nessa modalidade também, a elevação na temperatura do óleo de escoamento com relação ao óleo hidráulico na seção do orifício de entrada 24 é mantida em 14,5 ° C. Portanto, nessa modalidade também, sob as mesmas condições como as primeira e segunda modalidades descri- tas acima, a temperatura da superfície da armação do motor 27 é adequa- damente mantida em 80 ° C ou menos.occurred between the upstream side and the downstream side of hole 37a. A similar pressure difference occurred between the hydraulic oil in the upstream portion 40 of the effusion hydraulic pipe 17a and the interior of chamber 28. Hydraulic oil enters chamber 28 through the circulating flow pipe 42 in a 3 L / min. As the hydraulic oil passes through the second orifice 43 in the middle of the circulating flow pipe 42a, the temperature of this hydraulic oil also rises as the pressure drops. However, this rise in temperature is also due to the pressure difference between the outlet port section 31 and chamber section 28, which is a pressure drop of approximately 0.1 MPa and is kept extremely low. As a result, in this embodiment as well, the rise in the flow oil temperature relative to the hydraulic oil in the inlet port section 24 is maintained at 14.5 ° C. Therefore, in this mode as well, under the same conditions as the first and second embodiments described above, the surface temperature of the motor frame 27 is suitably maintained at 80 ° C or below.

Explicação dos números de referênciaExplanation of Reference Numbers

1 motor a óleo1 oil engine

2 bomba principal2 main pump

3 carga líquida3 net charge

4 tanque da carga líquida4 net cargo tank

5 convés5 decks

6 fundo do tanque6 tank bottom

7 antepara7 bulkhead

8 seção de guia do líquido8 liquid guide section

9 orifício de admissão da carga líquida9 net charge intake hole

10 suporteinferior10 lower support

11 cano de descarga11 discharge pipe

12 armação externa12 outer frame

13 cano de suporte13 support pipe

14 suporte intermediário14 intermediate support

15 cobertura do convés15 deck cover

16 cano hidráulico de influxo16 inflow hydraulic pipe

17,17a cano hidráulico de efusão17.17a hydraulic effusion pipe

18,18a cano de escoamento18.18a drainpipe

19 cilindro19 cylinder

20 pistão20 piston

21 junta esférica21 ball joint

22 eixo de transmissão22 drive shaft

23 placa de rotação23 rotation plate

24 orifício de entrada24 entrance hole

25 bloco de cilindros25 cylinder block

26 placa de orifícios26 hole plate

27 armação do motor .28 câmara27 motor frame .28 chamber

.29 unidade de mancai.29 bearing unit

.30 orifício de escoamento.30 drainage hole

.31 orifício de saída.31 exit hole

.32 pequeno furo vazado.32 small hollow hole

.33 cano de fluxo.33 flow pipe

.34 orifício.34 hole

.35 chapa final.35 end plate

.36 furo vazado.36 hollow hole

.37,37a, 37b orifício.37.37a, 37b orifice

.38 aparelho de conversão de energia.38 power converter

.39 pino central.39 center pin

.40 porção a montante.40 upstream portion

.41 porção a jusante.41 downstream portion

.42,42a cano do fluxo circulante .43 segundo orifício.42,42a circulating flow pipe .43 second orifice

Claims

1. An oil motor cooling mechanism for a submerged pump drive, comprising: an engine frame, a drive shaft that is supported within an end of the engine frame such that it rotates freely; and its tip end protrudes out of the motor frame and rotates and drives the driven portion of a main pump, an inlet port and an outlet port that are formed at the other end of the motor frame, the porthole. inlet by connecting at the downstream end of a hydraulic inflow pipe that connects into a discharge port of a hydraulic oil supply source and the outlet port connecting in the upstream end of a hydraulic effusion pipe that connects to a hydraulic oil tank from the hydraulic oil supply source, an energy conversion apparatus that is provided between the inlet port and the outlet port and the section of the base end of the drive shaft and which converts the pressure energy of pressurized hydraulic oil flowing from the inlet port to the kinetic energy outlet port that rotates the drive shaft, a drainpipe provided with one end to upstream connecting to the middle section of the engine frame and one upstream connecting to the hydraulic oil tank, such that the seepage oil leaking into the engine frame returns to the hydraulic oil tank, an element throttle provided on a hydraulic oil return flow path extending from the outlet port of the power converter through the outlet port and hydraulic drainpipe, and into the hydraulic tank and a circulating flow path provided between one side upstream of the return flow path than the throttling element and an internal space of the motor frame, to feed part of the hydraulic oil flowing through the return flow path from the outlet port to the hydraulic oil tank into the interior space.

An oil-motor cooling mechanism for a submerged pump drive according to claim 1, wherein the throttling element is a hole that is maintained between the periphery of the outlet hole of an end plate in which the inlet port and the outlet port are formed and the end surface on the upstream side of the effusion pipe, and the circulating flow path is a hollow hole that is formed within the end plate, such that one end It is connected to and opens into the inner surface of the outlet port and the other end is connected to and opens into the motor frame.

An oil motor cooling mechanism for a submerged pump drive according to claim 1, wherein the throttling element is a hole located in the middle of the effusion hydraulic pipe, and the trajectory Circulating flow is a circulating flow pipe that branches from the middle of the hydraulic effusion pipe more into the upstream side than the orifice, and the downstream end opens within the engine frame.

An oil motor cooling mechanism for a submerged pump drive according to claim 3, wherein a second orifice is provided in the middle of the circulating flow pipe.