BRPI0706367A2 - método para a redução direta de óxidos de ferro para ferro metálico utilizando-se gás de coqueria ou similar - Google Patents
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Abstract
MéTODO PARA A REDUçãO DIRETA DE óXIDOS DE FERRO PARA FERRO METáLICO UTILIZANDO-SE GáS DE COQUERIA OU SIMILAR. Um processo para redução de partículas de minério de ferro em um reator de redução de leito móvel compreendendo uma zona superior de redução e uma zona inferior de descarga, em que um gás de processo contendo metano, por exemplo, gás de coqueria, preferivelmente formando todo o constituinte para o gás de redução que circula através da mencionada zona de redução e reagindo nela, é inicialmente alimentado à mencionada zona de descarga (e, opcionalmente, resfriado) e posteriormente o mencionado gás de coqueria, condicionado pelo DRI na zona inferior, é retirado do reator e transferido externamente para reciclar o gás de redução para injeção na zona de redução do reator. Hidrocarbonetos pesados e outros componentes do gás de coqueria que podem provocar obstrução, corrosão ou depósitos na usina de redução direta são removidos do gás de coqueria por ação catalítica e/ou absorvente do DRI presente na mencionada zona inferior, antes de ser transferido externamente para a zona de redução do reator de redução. A diferença na taxa de fluxo de gás do gás de processo contendo metano e a taxa de fluxo de gás do gás transferido externamente está na faixa de cerca de 100 e cerca de 200 metros cúbicos normais (NCM) por tonelada de DRI produzido.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODOPARA A REDUÇÃO DIRETA DE ÓXIDOS DE FERRO PARA FERRO ME-TÁLICO UTILIZANDO-SE GÁS DE COQUERIA OU SIMILAR".
Campo da Invenção
A presente invenção refere-se à redução direta de óxidos de fer-ro para produzir ferro diretamente reduzido (DRI) também conhecido na in-dústria como ferro esponja. Mais especificamente, a presente invenção édirecionada a melhorias na operação dos reatores de redução direta quandoo gás de coqueria (COG) é utilizado como gás de processo para a reduçãodos óxidos de ferro. Todo o COG necessário para redução dos óxidos deferro é feito fluir através de uma porção do leito que contém o ferro direta-mente reduzido, geralmente abaixo da zona de redução do reator de redu-ção, com grandes vantagens técnicas e econômicas. A invenção fornece umprocesso de redução direta melhorado onde uma usina de redução diretapode ser vantajosamente incorporada em uma usina integrada de produçãode aço tendo fornos de coque.
Antecedentes da Invenção
É sabido que no processo de produção de coque metalúrgicopara a operação de altos fornos, o carvão é aquecido para eliminar a maioriados componentes voláteis e preservar a maioria da estrutura do carbono. Ocoque é assim fornecido com as propriedades físicas e químicas que o tor-nam adequado para fornecer energia e suporte de carga em altos fornos. Amatéria volátil do carvão compreende um número de compostos que sãodestilados em fornos de coque constituindo o que é conhecido como gás decoqueria.
O volume e a composição do gás de coqueria produzido em for-nos de coque dependem das características do carvão utilizado. O gás decoqueria bruto que vem da bateria de fornos de coque tem a seguinte com-posição típica: água, cerca de 47%; hidrogênio, 29% a 55%; metano, 13% a25%; nitrogênio, 5% a 10%; monóxido de carbono, 3% a 6%; dióxido de car-bono, 2% a 3%; hidrocarbonetos (etano, propano, etc.), 2% a 1%; e várioscontaminantes tais como vapores de alcatrão e vapores de óleos leves(aromáticos), consistindo principalmente em benzeno, tolueno e xileno (es-ses três conhecidos geralmente como BTX); naftaleno; amônia; sulfeto dehidrogênio; cianeto de hidrogênio e outras impurezas.
O gás de coqueria bruto deve ser resfriado, limpo e tratado emum número de processos químicos para separar os compostos valiosos taiscomo amônia e outros produtos petroquímicos e para remover o enxofre,gomas e outras substâncias, de forma que ele possa ser usado como gáscombustível na bateria de fornos de coque e em outros pontos da usina side-rúrgica. Na usina de tratamento do gás de coqueria, o mesmo é resfriadopara condensar vapor d'água e contaminantes e remover os aerossóis paraevitar obstrução na linha de gás/equipamento. A amônia é também removidapara evitar a corrosão da linha de gás, e o naftaleno para evitar obstrução nalinha de gás por condensação. O óleo leve é separado para recuperação evenda de benzeno, tolueno e xileno, e o sulfeto de hidrogênio tem que serremovido para atingir as regras locais quanto a emissões.
Após esse tratamento, o gás de coqueria tem a seguinte com-posição: cerca de 61% de hidrogênio; cerca de 8% de monóxido de carbono;cerca de 4% de dióxido de carbono; cerca de 22% de metano; cerca de 1%de nitrogênio; cerca de 2% de água; cerca de 2% de hidrocarbonetos maispesados que o metano inclusive etileno e acetileno; cerca de 5% de BTX; emenos de cerca de 1 % de sulfeto de hidrogênio, alcatrões e naftaleno.
Uma vez que o gás de coqueria tem um alto valor calorífico, eleé utilizado principalmente para propósitos de aquecimento em usinas side-rúrgicas, mas os valores químicos do hidrogênio e do monóxido de carbonopodem ser usados vantajosamente para redução de minérios de ferro paraferro metálico para aumentar a produção de ferro/aço dos equipamentos si-derúrgicos.
Processos de redução direta podem ser utilizados na indústriade aço como uma alternativa aos altos fornos ou para suplementar os altosfornos pela utilização do gás de coqueria contendo enxofre como forma deaumentar a produção de ferro metálico. O tipo mais comum de reator onde oferro diretamente reduzido é produzido é um forno do tipo cuba com leitomóvel, tendo duas seções principais: uma zona de redução onde um gás deredução é circulado a uma alta temperatura e através da qual o mencionadogás de redução é reciclado em um circuito de redução, e uma zona localiza-da abaixo da zona de redução onde o ferro diretamente reduzido é resfriadoaté a temperatura ambiente antes de ser descarregado do mencionado rea-tor pela circulação de um gás de resfriamento contendo também hidrogênioe monóxido de carbono em um circuito de resfriamento.
Partículas contendo ferro na forma de pelotas, torrões ou suasmisturas são carregadas na parte superior de um reator de redução do tipocuba e são reduzidas para ferro metálico pelo contato das mencionadas par-tículas com um gás de redução contendo hidrogênio e monóxido de carbonoa temperaturas acima de 850°C.
O oxigênio é removido dos minérios de ferro pelas reações quí-micas baseadas no hidrogênio (H2) e no monóxido de carbono (CO), para aprodução de ferro diretamente reduzido tendo um alto grau de metalização(razão do ferro metálico para o teor total de ferro no ferro diretamente redu-zido).
As reações de redução total envolvidas no processo são bem-conhecidas e estão apresentadas abaixo:
Fe2O3 + 3H2 ->2Fe + 3H20 (1)
Fe2O3 + 3C0 -> 2 Fe + 3C02 (2)
O hidrogênio e o monóxido de carbono transformados em águae dióxido de carbono conforme as reações (1) e (2) são separados da cor-rente de gás que circula no circuito de redução e são substituídos por umarranjo de alimentação de gás de redução. O arranjo de gás de redução vemgeralmente de um reparador de gás natural, mas, de acordo com a inven-ção, esse arranjo de gás é retirado do gás circulante através da zona inferiorde resfriamento/descarga do reator de redução. O ferro diretamente reduzidopresente na zona de resfriamento/descarga contribui na remoção dos hidro-carbonetos pesados, BTX, alcatrões e outros compostos indesejáveis pre-sentes no gás de coqueria, com o que essas substâncias não estão presen-tes no circuito de redução e problemas de obstrução no aquecedor de gás eoutros equipamentos são evitados.
Houve várias propostas para utilização de gás de coqueria emprocessos de redução direta, por exemplo, a Patente U. S. n9 4.054.444mostra um processo de redução direta onde metano ou um gás contendometano é introduzido no forno cuba debaixo de sua zona de redução paraaumentar o teor de carbono dó ferro diretamente reduzido. Nenhum ensina-mento específico de utilização do gás de coqueria é encontrado nessa pa-tente. É, entretanto, mencionado aqui em conexão com a possibilidade dealimentação de um gás contendo metano ao circuito do gás de resfriamento.
Os gases injetados no circuito de resfriamento nessa patente são todos dei-xados fluir para cima através do forno a partir da zona de resfriamento até azona de redução. Essa patente não mostra a possibilidade de transferir gásdo circuito de resfriamento para o circuito de redução por meio de um condu-to externo, portanto a quantidade de gases que podem ser alimentados aocircuito de resfriamento é limitada à quantidade que não resfria o leito daspartículas de ferro na zona de redução.
A Patente U.S. nQ 4.253.867 descreve um método de usar-segás de coqueria para reduzir minérios de ferro onde uma mistura de gás decoqueria e vapor é alimentada a uma zona intermediária localizada entre azona de redução e a zona de resfriamento do reator de redução. O gás decoqueria é reformado para hidrogênio e monóxido de carbono na zona dereforma tirando vantagem da ação catalítica do ferro e da alta temperaturado ferro diretamente reduzido sólido na mencionada zona de reforma. Estapatente não ensina a possibilidade de alimentar todo o gás de coqueria ne-cessário para a redução de óxidos de ferro para o circuito de resfriamentonem sugere a transferência do gás do circuito de resfriamento para o circuitode redução através do conduto externo.
As Patentes U.S. nos 4.270.739 e 4.351.513 descrevem um pro-cesso de redução direta onde um gás contendo enxofre tal como um gás decoqueria é dessulfurizado pelas partículas contidas no reator de reduçãopelo aquecimento e injeção do gás de coqueria acima da zona de reduçãodo forno de redução. Na patente '739 o gás de coqueria é aquecido em umaquecedor antes de sua introdução na zona de dessulfurização e na patente'513 o gás de coqueria é aquecido por troca de calor com os gases de com-bustão de um reformador. Essas patentes não sugerem a alimentação dogás de coqueria ao circuito de resfriamento e então a transferência de umaparte maior do mencionado gás de coqueria do circuito de resfriamento parao circuito de redução por meio de um conduto externo ao forno de redução(com o benefício do seu controle de processo aumentado).
Os documentos citados no texto (inclusive as patentes discuti-das aqui) e todos os documentos citados ou referenciados nos documentoscitados nesse texto, estão aqui incorporados como referência. Documentosincorporados como referência nesse texto ou quaisquer de seus ensinamen-tos podem ser usados na prática desta invenção.
Objetivos e Sumário da Invenção
É, portanto, um objetivo da presente invenção fornecer um pro-cesso e um equipamento para usar o gás de coqueria mais efetivamente naredução de minérios de ferro DRI em um reator de redução de leito móvel.
Isto é realizado em tal reator de redução, compreendido de umazona superior de redução e uma zona inferior de descarga, onde todo o gásde coqueria a ser alimentados como constituinte para o gás de redução quecircula e reage na mencionada zona de redução é inicialmente alimentado àmencionada zona de descarga (preferivelmente funcionando também comozona de resfriamento) e posteriormente esse gás de coqueria (agora condi-cionado pela passagem através do ferro diretamente reduzido na zona dedescarga) é sacado do reator e então adicionado ao gás de redução queestá sendo recirculado na mencionada zona de redução para reduzir osmencionados minério de ferro.
Breve Descrição dos Desenhos
A Figura 1 mostra um diagrama esquemático do processo ondeo gás de coqueria é utilizado em um processo de redução direta sem umreformador e onde o teor de calor do gás de redução efluente do reator deredução direta é usado para produzir vapor.
A Figura 2 mostra um diagrama esquemático do processo ondeo gás de coqueria é utilizado em um processo de redução direta sem umreformador e onde o teor de calor do gás de redução efluente do reator deredução direta é usado para preaquecer o gás de redução reciclado para omencionado reator de redução.
A Figura 3 mostra um diagrama esquemático de processo ondeo gás de coqueria é utilizado ém um processo de redução direta tendo umreformador no circuito de redução de gás.
A Figura 4 mostra um diagrama esquemático de processo ondeo gás de coqueria é utilizado em um processo de redução direta onde umaparte do gás de redução efluente do reator de redução é reciclado para oreator de redução através de um reformador, e outra parte do mencionadogás efluente é reciclado através de um aquecedor de gases.
A Figura 5 mostra um diagrama esquemático de processo simi-lar àquele da Figura 1, mostrando o mesmo reator modificado apenas pelofato de que a zona de descarga no fundo do reator (diferentemente dos rea-tores mostrados nas Figuras precedentes) não inclui um circuito de resfria-mento.
Descrição das Modalidades Preferidas da Presente Invenção
Em relação às figuras anexas, onde os mesmos numerais de-signam os mesmos elementos do método e do equipamento da invenção, emais particularmente para a Figura 1, o numerai 10 geralmente designa umreator de redução direta do tipo cuba de leito móvel, tendo uma zona superi-or de redução 12 e uma zona inferior de descarga 14. A zona 14 pode op-cionalmente ser também adaptada para funcionar como zona de resfriamen-to. O gás de coqueria de uma fonte adequada 16 é alimentado através dotubo 18 para a zona de resfriamento 14 através do tubo 22. Tipicamente, afonte 16 fornece gás de coqueria pré-condicionado, do qual muitos dos con-taminantes e certos compostos variáveis foram removidos, mas ainda con-tém impurezas residuais para provocar problemas de manuseio e de proces-so. A presente invenção também processa o gás de coqueria melhorandosua qualidade pela passagem do mesmo através do leito de ferro diretamen-te reduzido formado no reator de redução, mas de forma a permitir melhorcontrole total do processo de redução enquanto acomoda o condicionamentodo gás de coqueria.
Em uma modalidade preferida, a zona de descarga 14 inclui umcircuito de resfriamento de gás que é formado pelo tubo 22, pela zona deresfriamento 14, pelo tubo 24, pelo resfriador de gás 26, pelo tubo 28 e pelocompressor 30.
De acordo com a presente invenção, uma parte do gás de res-friamento efluente da zona de resfriamento 14 é transferida do circuito deresfriamento por meio do tubo 31 para o tubo 36 (que faz parte do circuito deredução de gás para a zona de redução 12). Um controlador 34 regula a ta-xa de fluxo do gás que circula através do tubo 18 por meio da válvula decontrole 20 e a quantidade de gás que flui através do tubo 31 por meio daválvula de controle 32. Através de tal regulagem pelo controlador 34, a quan-tidade de gás que pode fluir para cima, da zona de resfriamento para a zonade redução dentro do reator 10 é controlada, e preferivelmente minimizada.Esta é uma característica importante da invenção; porque, dessa forma, ogás de coqueria após ser inicialmente alimentado à zona de resfriamento 14e contatado ali e condicionado pelo leito móvel de ferro diretamente reduzi-do, é essencialmente todo ele transferido para o circuito de redução atravésdo tubo 31 para subseqüentemente ser aquecido de maneira controlada e nofinal ser injetado na zona de redução 12 como parte do gás de redução reci-clado.
Sem esse controle do fluxo de gás dentro do reator 10, as con-dições de processo na zona de redução e na zona de resfriamento não po-dem ser ajustadas para os valores desejados de composição, fluxo e tempe-ratura do gás adequados pata a redução eficaz das partículas de óxido deferro e para produzir ferro diretamente reduzido 65 de boa qualidade.
Foi descoberto que os melhores resultados são alcançadosquando a diferença entre a taxa de fluxo do gás que flui através do tubo 18(F1) e a taxa de fluxo do gás que flui através do tubo 31 (F2) está na faixa decerca de 100 e cerca de 200 metros cúbicos normais (NCM) por tonelada deferro diretamente reduzido produzido (F1>F2), mas preferivelmente deveestar pelo menos ná faixa de cerca de 50 e cerca de 300 metros cúbicosnormais (NCM) por tonelada de ferro diretamente reduzido produzido.
O gás de coqueria efluente da zona de resfriamento 14 no tubo24 tem a seguinte composição de volume: cerca de 48% de hidrogênio; cer-ca de 41% de metano; cerca de 7% de água; cerca de 0,6% de monóxido decarbono; cerca de 2% de dióxido de carbono; e cerca de 1% de nitrogênio.
Os hidrocarbonetos pesados e o BTX foram quebrados em gases de redu-ção úteis pelo contato do gás de coqueria com o ferro diretamente reduzidoe o enxofre foi também removido do gás de coqueria pelo ferro diretamentereduzido. Portanto, o gás efluente da zona de resfriamento 14 através dotubo 31 pode ser transferido com segurança para o circuito de redução semenfrentar problemas de depósitos de carbono e obstrução do equipamento,especialmente o aquecedor de gás, os trocadores de calor e os compressores.
O gás de coqueria, após passar através da zona de resfriamento14, flui através do tubo 31 e se combina com o gás de redução da zona deredução 12 no tubo 36, que leva ao compressor 38 e então através do tubo40 para uma unidade de remoção de CO2 42 (onde uma parte do CO2 pro-duzido pelas reações de redução é removido para regenerar o potencial deredução do gás que está sendo reciclado para a zona de redução 12). A re-moção do dióxido de carbono pode ser efetuada por absorção química oupor absorção física. O gás de redução, tendo agora um baixo teor de CO2 decerca de 3%, flui através do tubo 46 para um umidificador 48 onde o teor deágua no mencionado gás é aumentado controladamente até um nível maiorde cerca de 6%. O gás umedecido flui então através do tubo 54 para o a-quecedor 56, onde sua temperatura é aumentada até acima de 850°C, pre-ferivelmente para cerca de 900°C, e mais preferivelmente para acima de950°C. Qualquer combustível adequado de uma fonte 80 pode ser usadoatravés do tubo 82 para acender o aquecedor 56, combustível esse que po-de ser suplementado com o gás de redução purificado pelo circuito de redu-ção através do tubo 78. O gás quente efluente do aquecedor 56 é entãocombinado com oxigênio ou ar enriquecido com oxigênio 62 a partir de umafonte adequada 60. A combustão parcial com o oxigênio aumenta a tempera-tura do gás de redução alimentado à zona de redução áté cerca de uma fai-xa de 1000°C a 1050°C. O gás de redução de alta temperatura reduz as par-tículas contendo oxido de ferro 63 (tal como pelotas de minério de ferro) ali-mentadas à parte superior da zona 12 para ferro diretamente reduzido 65contendo ferro metálico que flui no reator a uma taxa regulada por meiosconhecidos na técnica, e é descarregado através da zona de resfriamen-to/descarga 14.
O gás de redução alimentado à zona de redução 12, após terreagido com partículas contendo oxido de ferro 63, é retirado do reator 10através do tubo 64. O gás de redução quente passa através do trocador decalor 66 onde o vapor 68 é vantajosamente produzido. O vapor 68 pode en-tão ser usado na operação da unidade de remoção de CO2 42. Do trocadorde calor 66, o gás de redução é levado através do tubo 70 para o resfriador72, onde o gás de redução é contatado diretamente com água 74 para res-friar a temperatura do gás até abaixo de cerca de 50°C e também para lavara sujeira.A água produzida pelas reações de redução na zona 12 é conden-sada no resfriador 72 e é removido do gás de redução regenerando assimseu potencial de redução. O gás resfriado flui através do tubo 73 e é divididoem duas partes. Uma parte maior do gás resfriado é reciclada através dotubo 36, e a seguir, para a zona de redução 12, fechando assim o circuito degás de redução (e uma menor parte é purgada do mencionado circuito degás de redução através do tubo 78 a uma taxa regulada por meio da válvulade controle 76). O gás purgado do tubo 78 pode ser usado como combustí-vel para o aquecedor 56 através do tubo 82 ou para outro propósito.
Água quente 75 é extraída do resfriador 72 e é preferivelmenteutilizada no umidificador 48 como água de alimentação 50 com a vantagemde que sua temperatura mais alta contribui para aumentar a temperatura dogás de redução no umidificador 48 e, portanto, a quantidade de água adicio-nada ao gás de redução pode ser controlada. O teor de água na corrente degás após a umidificação está tipicamente entre cerca de 5% e cerca de 10%em volume. O excesso de água no umidificador 48 é descarregado atravésdo tubo 52. A característica foi descrita na Patente U.S. nQ 5.110.350.
O ferro diretamente reduzido quente é opcionalmente resfriadode temperaturas de cerca de 800°C até abaixo de 100°C na zona de resfri-amento 14 antes de descarregar o ferro diretamente reduzido 65 do reator10. Nessa modalidade preferida, o gás de coqueria da fonte 16 é usado co-mo agente de resfriamento e é também vantajosamente limpo de hidrocar-bonetos pesados e BTX1 mas será evidente para aqueles versados na técni-ca, que a invenção pode também ser aplicada a reatores onde a temperaturado ferro diretamente reduzido não é necessariamente trazida para próximo àtemperatura ambiente antes da descarga (quando for desejada a descarga aquente para briquetagem). Nesse caso, não haveria necessidade de confor-mação de um circuito de resfriamento de gás com o resfriador 26 e o com-pressor 30 e o gás de coqueria poderia passar uma vez através da zona 14sem reciclagem, e então o gás de coqueria seria transferido para a zona deredução 12 através do tubo 31.
Com referência agora à Figura 2, o arranjo do processo geral ésimilar ao processo mostrado na Figura 1, com a diferença de que um troca-dor de calor 66 é usado para preaquecer o gás de redução recebido do umi-dificador 48 através do tubo 69, antes de ser reciclado através do aquecedor56 para a zona de redução 12. O gás de coqueria é alimentado a partir dafonte 16 através da zona de resfriamento 14 e então é transferido por fimpara o circuito de redução através do tubo 31 em uma operação similar àdescrita acima em relação à Figura 1.
Na Figura 3, o processo de redução direta mostrado é diferentedos processos das Figuras 1 e 2, pelo fato de que o gás de redução efluenteda zona de redução é reciclado através de um reformador catalítico 55 ondegás reciclado contendo metano é reformado com dióxido de carbono na zo-na de redução 12 para produzir hidrogênio e monóxido de carbono. O gás decoqueria é alimentado a partir da fonte 16 através da zona de resfriamento14 e então por fim é transferido para o circuito de redução através do tubo31 em uma operação similar à descrita acima em relação à Figura 1.
A Figura 4 mostra um processo de redução direta que combinano circuito de redução tanto um aquecedor de gás reciclado 56 quanto umreformador catalítico 55 com uma operação similar às configurações mostra-das nas Figuras 1, 2 e 3. O gás de coqueria é alimentado a partir da fonte 16através da zona de resfriamento 14 e então é transferido por fim para o cir-cuito de redução através do tubo 31 em uma operação similar conformedescrito acima em relação à Figura 1.
A presente invenção foi descrita em relação a umas poucas con-figurações preferidas, mas aqueles que são versados na técnica serão pron-tamente capazes de contemplar outras variantes que são consideradas co-mo estando dentro do escopo da invenção, escopo esse que deve ser con-firmado pelas reivindicações que seguem.
Claims (8)
1. Método para produzir ferro diretamente reduzido (DRI) atra-vés da redução de partículas contendo oxido de ferro para partículas con-tendo ferro metálico (DRI) em um reator de redução compreendendo umazona de redução e uma zona inferior de resfriamento e/ou descarga, pelocontato das mencionadas partículas contendo oxido de ferro com uma cor-rente de gás a alta temperatura compreendendo hidrogênio e monóxido decarbono na mencionada zona de redução, e em que as partículas reduzidas(DRI) fluem através da mencionada zona inferior; o mencionado métodosendo caracterizado pela melhoria compreendendo a circulação de uma pri-meira corrente de gás através da mencionada zona inferior; retirada de umaporção da mencionada primeira corrente de gás da mencionada zona inferiorcomo segunda corrente de gás; alimentar uma terceira corrente de gás con-tendo metano de modo a fluir na mencionada zona inferior do mencionadoreator e tornar-se pelo menos parte da mencionada primeira corrente de gás;e transferir externamente pelo menos uma primeira parte da mencionadasegunda corrente de gás para o mencionado reator na mencionada zona deredução, em que a taxa de fluxo da mencionada terceira corrente de gás émaior que a taxa de fluxo da mencionada porção transferida da mencionadasegunda corrente de gás em entre cerca de 50 metros cúbicos normais ecerca de 300 metros cúbicos normais por tonelada métrica de DRI produzidono mencionado reator de redução.
2. Método de acordo com a reivindicação 1, em que a mencio-nada porção transferida da mencionada segunda corrente de gás é combi-nada com gás reciclado aprimorado retirado da mencionada zona de redu-ção, e os gases assim combinados são aquecidos controladamente antes deserem alimentados à zona de redução.
3. Método de acordo com a reivindicação 2, em que a mencio-nada porção transferida da mencionada segunda corrente de gás é combi-nada com gás reciclado aprimorado retirado da mencionada zona de redu-ção; o teor de água dos gases assim combinados é aumentado até um nívelentre cerca de 5% e cerca de 10% em volume, e os gases combinados sãoaquecidos até uma temperatura acima de cerca de 850°C, antes de seremalimentados à mencionada zona de redução.
4. Método de acordo com a reivindicação 2 ou 3, em que osmencionados gases combinados, após passarem por um aquecedor de ga-ses, são também combinados com oxigênio de modo a aumentar a tempera-tura até uma faixa de entre cerca de 950°C e 1050°C.
5. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-4, em que a mencionada segunda corrente de gás retirada da mencionadazona inferior é resfriada e limpa e a mencionada primeira porção é posteri-ormente transferida externamente para a zona de redução e uma segundaporção é re-circulada de volta à zona de resfriamento inferior.
6. Método de acordo com a reivindicação 5, em que a mencio-nada primeira corrente é alimentada na segunda porção da mencionada se-gunda corrente, com ambas sendo posteriormente alimentadas à zona infe-rior de resfriamento.
7. Método de acordo com a qualquer uma das reivindicações 1 a-6, em que a taxa de fluxo da mencionada terceira corrente de gás é maiorque a taxa de fluxo da mencionada porção transferida da mencionada se-gunda corrente de gás em entre cerca de 100 metros cúbicos normais e cer-ca de 200 metros cúbicos normais por tonelada métrica de DRI produzido nomencionado reator de redução.
8. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-7, em que o gás contendo metano é gás de coqueria.
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