BRPI0618620A2

BRPI0618620A2 - processos para controlar a pressão e reduzir o acúmulo de carga estática dentro de um volume, e dentro da estrutura de revestimento de um furo de poço

Info

Publication number: BRPI0618620A2
Application number: BRPI0618620-3A
Authority: BR
Inventors: Don M Coates; John M Daniel
Original assignee: Lucite Internat; Chevron Usa Inc
Priority date: 2006-11-07
Filing date: 2006-11-16
Publication date: 2011-09-13
Also published as: EA200801360A1; CA2634213A1; US7510005B2; CN101346530B; AU2006350557A1; MY148912A; US20080223576A1; CN101346530A; US20070114034A1; AU2006350557B2; EA013417B1; EP1948903A4; ZA200805282B; JP4886856B2; TR200803530T1; EP1948903A1; WO2008057102A1; CA2634213C; JP2010509521A

Abstract

PROCESSOS PARA CONTROLAR A PRESSãO E REDUZIR O ACúMULO DE CARGA ESTáTICA DENTRO DE UM VOLUME, E DENTRO DA ESTRUTURA DE REVESTIMENTO DE UM FURO DE POçO. é descrito um processo para substituir pelo menos uma porção do líquido dentro do volume anular de um sistema de revestimento dentro de um furo de poço com um segundo líquido. O segundo líquido compreendendo pelo menos um monómero polimerizável e pelo menos um agente antiestático para controlar o acúmulo de carga estática. O segundo fluido é pré- selecionado para proporcionar uma medida de controle da pressão dentro do volume anular como o fluido dentro do volume sendo aquecido.

Description

TROCESSOS PARA CONTROLAR A PRESSÃO E REDUZIR O ACÚMULO DE CARGA ESTÁTICA DENTRO DE UM VOLUME, E DENTRO DA ESTRUTURA DE REVESTIMENTO DE UM FURO DE POÇO"

Campo da Invenção

A presente invenção refere-se a um método para controlar a pressão gerada por um fluido contido dentro de um volume confinado enquanto o fluido dentro do volume estiver sendo aquecido. Em uma modalidade preferida, a presente invenção refere-se a um processo para controlar a pressão dentro de um volume anular descrito por uma montagem de coluna de revestimento dentro de um furo de poço.

Fundamentos da Invenção

Durante o processo de perfuração de um furo de poço, tal como um poço de óleo, comprimentos individuais de tubulações de metal de diâmetro grande são tipicamente mantidos juntos para formarem um revestimento interno ou uma coluna de revestimento que está posicionada dentro de cada seção do furo de poço. Cada coluna de revestimento pode estar suspensa desde uma instalação de cabeça de poço próxima da superfície. Alternativamente, algumas das colunas de revestimento podem estar na forma de colunas de revestimento interno que se estendem de desde próximo da profundidade de assentamento de uma seção prévia de revestimento. Neste caso, a coluna de revestimento interno estará suspensa da seção prévia de revestimento sobre um suspensor de revestimento interno. As colunas de revestimento são normalmente compreendidas de numerosas juntas ou segmentos, cada uma sendo da ordem de doze metros de comprimento, conectadas umas nas outras por conexões rosqueadas ou outro meio de conexão. Estas conexões são tipicamente tubos metálicos, mas também podem ser materiais não-metálicos tal como tubulação compósita. Esta coluna de revestimento é usada para aumentar a integridade do poço pela prevenção de que a parede do furo desmorone. Em adição, a coluna de revestimento previne o movimento de fluidos de uma formação para outra formação através da qual o furo de poço passa.

Convencionalmente, cada seção da coluna de revestimento é cimentada dentro do furo de poço antes de a seção seguinte do furo de poço ser perfurada. Conseqüentemente, cada seção subseqüente do furo de poço tem que possuir um diâmetro que é menor do que o da seção prévia. Por exemplo, uma primeira seção do furo de poço pode receber uma coluna de revestimento de superfície (ou condutora) possuindo um diâmetro de cinqüenta e um centímetros. As várias seções seguintes do furo de poço podem receber colunas de revestimento (ou de proteção) intermediárias possuindo diâmetros de 41 centímetros, 34 centímetros e 24,5 centímetros, respectivamente. As seções finais do furo de poço podem receber colunas de revestimento de produção possuindo diâmetros de 18 centímetros e 11,4 centímetros, respectivamente. Quando a operação de cimentação é completada e o cimento endurece, há uma coluna de cimento no espaço anular descrito pela superfície externa de cada coluna de revestimento.

Zonas subterrâneas penetradas pelos furos de poço são comumente vedadas por composições de cimento hidráulico. Nesta aplicação, colunas de tubo tais como revestimentos e revestimentos internos são cimentadas em furos de poço usando composições de cimento hidráulico. Na realização destas operações de cimentação primária, uma composição de cimento é bombeada para dentro do espaço anular descrito pelas paredes de um furo de poço e as superfícies externas de uma coluna de revestimento dispostas dentro do mesmo. A composição de cimento é permitida endurecer dentro do espaço anular para formar uma bainha anular de cimento endurecido substancialmente impermeável que suporta e posiciona a coluna de tubo dentro do poço e veda as superfícies externas da coluna de tubo para as paredes do furo de poço. Composições de cimento hidráulico também são utilizadas em uma variedade de outras operações de cimentação, tais como vedação de zonas elevadamente permeáveis ou fraturas em zonas subterrâneas, tamponamento de fendas ou orifícios em colunas de tubo e semelhantes.

Montagens de revestimento compreendendo mais do que uma coluna de revestimento descrevem um ou mais volumes anulares entre colunas de revestimento concêntricas adjacentes dentro do furo de poço. Normalmente, cada volume anular é cheio, pelo menos em alguma extensão, com o fluido que está presente dentro do furo de poço quando a coluna de revestimento é instalada. Em um poço profundo, as quantidades de fluido dentro de um volume anular (i.e., o fluido anular) podem ser significativas. Cada espaço anular de 2,54 centímetros de espessura por 1,524 quilômetros de comprimento conteria aproximadamente 189 metros cúbicos, dependendo do diâmetro da coluna de revestimento.

Em poços de gás e óleo não é incomum que uma seção de formação tenha que ser isolada do restante do poço. Isto é tipicamente realizado ao se trazer o topo da coluna de cimento da coluna subseqüente para cima dentro do sapata do revestimento. Embora isto isole a formação, o trazer o cimento para cima para dentro da sapata de revestimento efetivamente bloqueia a válvula de segurança pelo gradiente de faturamento natural. Em vez de extravasar na sapata, qualquer acúmulo de pressão será exercido sobre o revestimento, a não ser possa ser sangrado na superfície. A maioria dos poços terrestres e alguns poços de plataforma em alto mar são equipados com cabeças de poço que proporcionam acesso a cada espaço anular de revestimento e um aumento de pressão observado pode ser rapidamente sangrado. Por outro lado, a maioria das instalações de cabeça de poço submarinas não proporciona acesso aos espaços anulares de revestimento e um espaço anular vedado tem que ser criado. Devido ao fato de o espaço anular ser vedado, a pressão interna pode aumentar significativamente em reação a um aumento em temperatura. Os fluidos no volume anular durante instalação das colunas de revestimento geralmente estarão na ou próximos da temperatura ambiente do fundo do mar. Quando o fluido anular é aquecido, ele se expande e pode resultar um aumento de pressão substancial. Esta condição está comumente presente em todos os poços de produção, mas é mais evidente em poços de água profunda. Poços de água profunda são provavelmente vulneráveis ao acúmulo de pressão anular por causa da temperatura fria do fluido deslocado, em contraste com a temperatura elevada do fluido de produção durante produção. A temperatura do fluido no volume anular quando ele é vedado geralmente será a temperatura ambiente, que pode estar dentro da faixa de - 18°C a 38°C (por exemplo 1,1°C), com as temperaturas mais baixas ocorrendo mais freqüentemente em poços submarinos com uma profundidade considerável de água acima do poço. Durante a produção do reservatório, fluidos de produção passam através da tubulação de produção em temperaturas significativamente mais altas. Temperaturas dentro da faixa de 10°C a 149°C são esperadas, e temperaturas dentro da faixa de 52°C a 1210C são freqüentemente encontradas.

A temperatura relativamente alta dos fluidos produzidos aumenta a temperatura do fluido anular entre as colunas de revestimento, e aumenta a pressão contra cada uma das colunas de revestimento. Líquidos convencionais que são usados no volume anular expandem-se com a temperatura em pressão constante; no volume constante do espaço anular, a temperatura de fluido aumentada resulta em aumentos de pressão significativos. Fluidos aquosos, que são substancialmente incompressíveis, poderiam aumentar em volume acima de 5% durante a mudança de temperatura das condições ambientes para as condições de produção em pressão constante. Em volume constante, este aumento em temperatura pode resultar em aumentos de pressão manométrica de até da ordem de 68,948 MPa. A pressão aumentada significativamente aumenta as chances de falha da coluna de revestimento, com conseqüências catastróficas para a operação do poço.

O que é necessário é um método para repor pelo menos uma porção do fluido convencional dentro de um volume anular com um sistema de fluido que diminui em volume específico à medida que a temperatura do fluido é aumentada. Também são necessários meios para controlar qualquer acúmulo de carga estática dentro do sistema de fluido no volume anular para diminuir o risco de faiscação.

O problema de desenvolvimento de pressão anular (APB) é bem conhecido na indústria de perfuração / recuperação de petróleo. Veja: B. Moe e P. Erpelding, "Annular Pressure Buildup: What it is and what to do about it," Deepwater Technology, p. 21-23, August (2000), e P. Oudeman e M. Kerem, "Transient behavior of annular pressure in HP/HT wells," J. of Petroleum Technology, v.18, no.3, p.58-67 (2005). Várias soluções potenciais têm sido previamente relatadas: A. injeção de espaçadores de cimento esponjado com nitrogênio como descrito em R. F. Vargo, Jr., et. al., "Practical and Successful Prevention of Annular Pressure Buildup on the Marlin Project," Proceedings - SPE Annual Technical Conference and Exhibition, p. 1235-1244, (2002), B. tubulação isolada a vácuo como descrito em J.H. Azzola, et. al., "Application of Vacuum Insulated Tubing to Mitigate Annular Pressure Buildup," Proceedings -SPE Annual Technical Conference e Exhibition, p. 1899-1905 (2004), C. espaçador de espuma triturável como descrito em C.P. Leach e A.J. Adams, "A New Method for the Relief of Annular Heat-up Pressure," em proceedings, - SPE Annual Technical Conference e Exhibition, p. 819-826, (1993), D. complemento de cimento, cimentação de altura total, porta de sangramento ou percurso de vazamento preferido, enhanced easing (stronger), e uso de fluidos compressíveis como descritos em R. Williamson et. al., "Control of Contained-Annulus Fluid Pressure Buildup," em proceedings, SPE/IADC Drilling Conference paper Number 79875 (2003), e Ε. uso de montagem de disco de ruptura, como descrito por J. Staudt em Patente U.S. 6.457.528 (2002) e Patente U.S. 6.675.898 (2004). Estes exemplos da arte anterior, embora potencialmente úteis, não proporcionam proteção total contra o problema de ASPB devido a quer dificuldades em implementação quer custos proibitivos, quer ambos. Nossa invenção é relativamente fácil de implementar e é custo-efetiva.

Sumário da Invenção

Como aqui descrito, é proporcionado um processo para controlar a pressão dentro de um volume confinado e também para controlar o desenvolvimento de carga estática.

Em uma modalidade, a presente invenção refere-se a um processo para controlar a pressão e para reduzir o desenvolvimento de carga estática dentro de um volume confinado, o processo compreendendo:

a) proporcionar um volume contendo um primeiro fluido possuindo uma primeira pressão e uma primeira temperatura dentro do volume;

b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido dentro do volume com um segundo fluido compreendendo (i) pelo menos um monômero polimerizável, e (ii) pelo menos um agente antiestático;

c) vedar o volume para produzir um volume confinado; e

d) aquecer o fluido dentro do volume confinado, de tal modo que o fluido está em uma segunda pressão e em uma segunda temperatura,

no qual o monômero polimeriza em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura e o monômero polimeriza com um decréscimo em pressão dentro do volume confinado de tal modo que a segunda pressão é menor do que tinha o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura.

O agente antiestático no processo descrito acima preferivelmente compreende grupos hidrofílicos e hidrofóbicos. O agente antiestático é preferivelmente um tensoativo neutro e/ou iônico. Em uma modalidade, o agente antiestático é preferivelmente um éster de fosfato aniônico. Em outras modalidades, o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de ZELEC TY™, ZELEC UN™, e suas misturas. Em modalidades adicionais, o agente antiestático é um sal de amônio quaternário. Preferivelmente, o agente antiestático é adicionado no processo descrito acima em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido e mais preferivelmente em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.

Em uma modalidade separada, um processo é proporcionado para controlar a pressão e reduzir o desenvolvimento de carga estática dentro da estrutura de revestimento de um furo de poço, no qual a pressão pode variar de localização para localização dentro do poço. Nesta modalidade, a pressão e a temperatura referem-se a uma única localização dentro de um volume anular. Assim, o processo compreende:

a) proporcionar um volume anular descrito por duas colunas de revestimento dentro de um furo de poço e conter um primeiro fluido possuindo uma primeira pressão e uma primeira temperatura em uma localização selecionada dentro de um volume anular;

b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido dentro de um volume anular com um segundo fluido compreendendo (i) um monômero que polimeriza em uma segunda pressão e em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e (ii) pelo menos um agente antiestático;

c) vedar o volume anular para produzir um volume confinado;

d) aquecer o fluido dentro do volume confinado, de tal modo que o fluido na localização selecionada esteja na segunda pressão e na segunda temperatura; no qual o segundo fluido é pré-selecionado de tal modo que a segunda pressão na localização selecionada seja menor do que a pressão na localização selecionada dentro do volume confinado que teria o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura.

Em uma modalidade, a segunda pressão, que ocorre em uma localização selecionada dentro de um volume anular em uma segunda temperatura, é igual à primeira pressão naquela localização, a despeito de uma temperatura aumentada do fluido dentro do volume. Em outra modalidade, a segunda pressão na localização selecionada não é mais do que 50% mais alta, preferivelmente não mais do que 30% mais alta e mais preferivelmente não mais do que 15% mais alta do que a primeira pressão na localização selecionada.

Em uma modalidade separada, o processo é direcionado para a pressão máxima dentro de um volume anular e a redução do desenvolvimento de carga estática. Para um volume anular com um comprimento vertical substancial, a pressão hidrostática gerada pelo fluido anular causa um gradiente de pressão através da distância vertical, com a pressão na localização mais profunda do volume anular sendo maior do que a pressão no topo do furo de poço, onde localizações referem-se ao centro da terra. Assim, há uma localização dentro de um volume anular onde a pressão é uma pressão máxima. Portanto, nesta modalidade, um processo é proporcionado para controlar a pressão máxima e para reduzir o desenvolvimento de carga estática dentro da estrutura de revestimento de um furo de poço, o processo compreendendo:a) proporcionar um volume anular descrito por duas colunas de revestimento dentro de um furo de poço e conter um primeiro fluido possuindo uma primeira pressão máxima em uma primeira temperatura dentro de um volume anular;

b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido dentro de um volume anular com um segundo fluido compreendendo (i) um monômero que polimeriza em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e (ii) pelo menos um agente antiestático;

c) vedar o volume anular para produzir um volume confinado;

d) aquecer o fluido dentro do volume confinado para uma temperatura elevada relativa à primeira temperatura, de tal modo que pelo menos uma porção do fluido esteja na segunda pressão;

no qual o segundo fluido é pré-selecionado de tal modo que uma segunda pressão máxima seja menor do que a pressão máxima dentro do volume confinado que teria tido o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na temperatura elevada.

Em uma modalidade, a segunda pressão dentro de um volume anular é igual à pressão máxima. Nesta modalidade, não há aumento de pressão efetivo dentro do volume anular vedado, a despeito de uma temperatura elevada do fluido dentro do volume. Em outra modalidade, a segunda pressão é não mais do que 50% mais alta, preferivelmente não mais do que 30% mais alta e mais preferivelmente é não mais do que 15% mais alta do que a primeira pressão máxima.

Em uma outra modalidade separada, um processo é proporcionado para controlar a pressão e para reduzir o desenvolvimento de carga estática dentro de um volume confinado, o processo compreendendo:

a) proporcionar em uma primeira pressão e em uma primeira temperatura um volume contendo um primeiro fluido e um segundo fluido compreendendo (i) um monômero que polimeriza em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e (ii) pelo menos um agente antiestático;

b) vedar o volume para produzir um volume confinado;

c) aquecer o primeiro fluido e o segundo fluido dentro do volume confinado, de tal modo que o primeiro fluido e o segundo fluido estejam em uma segunda pressão e em uma segunda temperatura;no qual o segundo fluido é pré-selecionado de tal modo que a segunda pressão seja menor do que aquela que tinha o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura.

Em uma modalidade particular, o segundo fluido compreende um monômero pelo menos um agente antiestático, no qual quando o monômero polimeriza, com volume reduzido, em uma temperatura e em uma pressão que estão de acordo com as condições dentro do volume anular vedado o desenvolvimento de carga estática é dissipado pelo agente antiestático. Conseqüentemente, um processo é proporcionado para controlar a pressão e reduzir o desenvolvimento de carga estática dentro um volume anular dentro de um furo de poço compreendendo:

a) encher o volume anular com um primeiro fluido;

b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido com um segundo fluido compreendendo um sistema de polimerização, e pelo menos um agente antiestático, dentro de um volume anular; e

c) vedar o volume anular

O agente antiestático no processo descrito acima preferivelmente compreende grupos hidrofílicos e hidrofóbicos, no qual o grupo hidrofóbico do agente antiestático é atraído em direção ao segundo fluido compreendendo o monômero e/ou polímero, e no qual o grupo hidrofílico do agente antiestático permanece na interface do segundo fluido e o ar circundante de tal modo que a carga estática é condutivamente dissipada deste modo prevenindo faiscação. Em modalidades preferidas, o agente antiestático é um tensoativo neutro e/ou iônico. Preferivelmente, o agente antiestático é adicionado em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido e mais preferivelmente em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.

Dentre outros fatores, a presente invenção é baseada na descoberta de que sistemas fluidos que possuem propriedades de expansão térmica incomuns, no sentido de que os fluidos se expandem, em pressão constante, em uma extensão menor do que seria esperada para um fluido incompressível. A presente invenção é adicionalmente baseada sobre a descoberta de controlar o desenvolvimento de carga estática dentro destes sistemas de fluido através da adição do agente antiestático, mencionado acima, no sistema de fluido para diminuir o risco de faiscação e fogo. Assim, quando aquecidos embora estando confinados em um volume vedado, os fluidos da presente invenção causam um menor aumento de pressão dentro do volume vedado e exibem mais controle sobre o desenvolvimento de eletricidade estática, do que seria esperado para um fluido convencional.

Breve Descrição dos Desenhos

Fig. 1 ilustra uma modalidade do processo da invenção, mostrando um volume anular aberto, durante cujo tempo um segundo fluido está sendo adicionado no volume anular.

Fig. 2 ilustra uma modalidade do processo da invenção, mostrando um volume anular vedado contendo um segundo fluido em uma segunda temperatura e em uma segunda pressão, como aqui descrito.

Fig. 3 ilustra um resultado experimental do teste de uma modalidade da invenção.,

Fig. 4 ilustra um resultado experimental do teste de uma modalidade da invenção.

Descrição Detalhada da Invenção

Definições

De acordo com esta descrição detalhada, as seguintes abreviações e definições se aplicam. Deve ser notado que como aqui usado, as formas singulares "um", "uma", "o" e "a" incluem as referências plurais a não ser que o contexto dite claramente de outro modo. Assim, por exemplo, referência aos "compostos" inclui uma pluralidade de tais. As publicações aqui discutidas são proporcionadas apenas para sua descrição antes da data de depósito do presente pedido. Nada aqui é para ser entendido como uma admissão de que a presente invenção não é intitulada para antecipar tal publicação em virtude da invenção anterior.

Adicionalmente, as dadas de publicação proporcionadas podem ser diferentes das datas de publicação reais, que podem necessitar serem independentemente confirmadas.

A não ser se enunciado de outro modo, os seguintes termos usados no relatório descritivo e reivindicações possuem os significados dados abaixo:

"Halo" significa fluoro, cloro, bromo, ou iodo.

"Nitro" significa o grupo -NO2.

"Nitroso" significa o grupo -NO.

"Hidroxila" significa o grupo -OH.

"Carboxila" significa o grupo -COOH.

"Alquila inferior" refere-se aos grupos alquila monovalentes possuindo de 1 a 6 átomos de carbono incluindo grupos alquila de cadeia linear e ramificada. Este termo é exemplificado pelos grupos tais como metila, etila, iso-propila, n-propila, n-butila, iso-butila, sec-butila, í-butila, n- pentila e semelhantes.

"Alquila inferior substituída" significa um grupo alquila com um ou mais substituintes, preferivelmente um a três substituintes sendo que os substituintes são selecionados do grupo consistindo de amino, nitroso, nitro, halo, hidroxila, carboxila, aciloxila, acila, amino-acila, e amino-carbonil- oxila.

"Alquenila inferior" significa um radical hidrocarboneto monovalente insaturado linear de dois a seis átomos de carbono contendo pelo menos uma ligação dupla, (-C=C-). Exemplos de grupos alquenila incluem, mas não são limitados a, alila, vinila, 2-butenila, e semelhantes. "Alquenila inferior substituída" significa um grupo alquenila com um ou mais substituintes, preferivelmente um a três substituintes sendo que os substituintes são selecionados do grupo consistindo de amino, nitroso, nitro, halo, hidroxila, carboxila, aciloxila, acila, amino-acila, e amino- carbonil-oxila.

O termo "ciclo-alquila" refere-se aos grupos alquila cíclicos de 3 a 6 átomos de carbono possuindo um único anel cíclico, por meio de exemplo, ciclo-propila, ciclo-butila, ciclo-pentila e ciclo-hexila.

"Alcóxi" refere-se ao grupo "alquila-inferior-O-" que inclui, por meio de exemplo, metóxi, etóxi, n-propóxi, iso-propóxi, n-butóxi, terc- butóxi, sec-butóxi, n-pentóxi, 1,2-dimetil-butóxi, e semelhantes.

"Amino" refere-se ao grupo NRaRb, no qual Ra e Rb são independentemente selecionados de hidrogênio, alquila inferior, alquila inferior substituída, e ciclo-alquila.

"Acilóxi" refere-se aos grupos H-C(O)O, alquila inferior- C(O)O-, alquila inferior substituída-C(0)0, alquenila inferior-C(0)0-, alquenila inferior substituída-C(0)0- e ciclo-alquila-C(0)0, no qual alquila inferior, alquila inferior substituída, alquenila inferior, alquenila inferior substituída, e ciclo-alquila são como aqui definidas.

"Acila" refere-se aos grupos H-C(O)-, alquila inferior-C(O)-, alquila inferior substituída-C(O)-, alquenila inferior-C(O)-, alquenila inferior substituída-C(O)-, ciclo-alquila-C(O)-, no qual alquila inferior, acila inferior substituída, alquenila inferior, alquenila inferior substituída, e ciclo-alquila são como aqui definidas.

"Amino-acila" refere-se aos grupos -NRC(0)alquila inferior, - NRC(0)alquila inferior substituída, -NRC(0)ciclo-alquila, -NRC(0)alquenila inferior, e -NRC(O) alquenila inferior substituída, no qual R is hidrogênio ou alquila inferior e no qual alquila inferior, alquila inferior substituída, alquenila inferior, alquenila inferior substituída, e ciclo-alquila são como aqui definidas. "Amino-carbonil-oxi" refere-se aos grupos -NRC(0)0-alquila inferior, -NRC(O)O-alquila inferior substituída, -NRC(O)Oalquenila inferior, -NRC(O)Oalquenila inferior substituída, -NRC(O)O-ciclo-alquila, nos quais R é hidrogênio ou alquila inferior e nos quais alquila inferior, alquila inferior substituída, alquenila inferior, alquenila inferior substituída, e ciclo-alquila são como aqui definidas.

"Compostos alifáticos" referem-se aos compostos orgânicos não-aromáticos, nos quais os átomos de carbono são unidos juntos em cadeias lineares ou ramificadas em vez de em anéis benzeno. Um exemplo de um composto alifático é metano. Compostos alifáticos incluem não apenas os ácidos graxos e outros derivados de hidrocarbonetos parafínicos (e.g., alcanos), mas também compostos insaturados, tais como etileno (e.g., alquenos) e acetileno (e.g., alquinos).

"Agente antiestático" refere-se a qualquer composto que reduz ou dissipa o desenvolvimento de carga estática nos monômeros polimerizáveis aqui descritos. Em modalidades preferidas da presente invenção, o agente antiestático possui grupos hidrofílicos e hidrofóbicos. O grupo hidrofóbico do agente antiestático é atraído em direção ao segundo fluido compreendendo o monômero e/ou polímero. O grupo hidrofílico do agente antiestático permanece na interface do segundo fluido e o ar circundante de tal modo que a carga estática é condutivamente dissipada deste modo prevenindo faiscação. Em modalidades preferidas da presente invenção, o agente antiestático é um tensoativo.

"Ácidos graxos" referem-se aos derivados de ácido carboxílicos possuindo a fórmula geral CnH2n+1COOH incluindo compostos alifáticos saturados ou insaturados com pelo menos quatro átomos de carbono, e preferivelmente possuindo pelo menos oito átomos de carbono.

"Tensoativos neutros ou iônicos" referem-se aos compostos que possuem grupos hidrofílicos e hidrofóbicos. Os grupos hidrofílicos dos tensoativos são atraídos na direção do segundo fluido compreendendo o monômero e/ou polímero, e no qual os grupos hidrofílicos dos tensoativos permanecem na interface do segundo fluido e o ar circundante de tal modo que a carga estática é condutivamente dissipada deste modo prevenindo faiscação. Em modalidades preferidas, os tensoativos podem servir como agentes antiestáticos nas várias modalidades da presente invenção.

"Sal" refere-se aos sais derivados de uma variedade de contra- íons orgânicos e inorgânicos bem conhecidos na arte e incluem, por meio de exemplo apenas, sódio, potássio, cálcio, magnésio, amônio, tetraalquil- amônio, e semelhantes; e quando a molécula contém uma funcionalidade básica, sais de ácidos orgânicos ou inorgânicos, tais como cloridrato, bromidrato, tartarato, mesilato, acetato, maleato, oxalato e semelhantes. Preferivelmente, os sais são sais de ácido inorgânico, tal como cloridrato.

"Opcional" ou "opcionalmente" significa que o evento ou a circunstância subseqüentemente descrito ocorre, mas não necessita ocorrer, e que a descrição inclui casos nos quais o evento ou a circunstância ocorre e casos nos quais não ocorre. Por exemplo, "grupo arila opcionalmente mono- ou di-substituído com um grupo alquila" significa que a alquila pode estar presente mas não necessita estar presente, e a descrição inclui situações nas quais o grupo arila está mono ou di-substituído com um grupo alquila e situações nas quais o grupo arila está não substituído com o grupo alquila.

A presente invenção proporciona um sistema de fluido, que quando aquecido dentro de um volume confinado, aumenta em pressão para um valor menor do que aquele de um sistema convencional e que tem diminuído o risco de faiscação e de fogo devido a uma diminuição no desenvolvimento de carga estática; O volume confinado é vedado para prevenir o escape do fluido. Conseqüentemente, a presente invenção proporciona um fluido e um método para reduzir o efeito de um aumento de pressão dentro de um volume confinado ou vedado quando o fluido dentro do volume é aquecido para uma temperatura elevada.

Em uma modalidade, o volume pode ser qualquer volume contendo fluido que é vedado e então aquecido. Um exemplo não limitante de um volume desta reação é um vaso de reação, para realizar, por exemplo, reações químicas. O volume, inicialmente cheio com o primeiro fluido, é aberto, significando que um fluido pode ser forçado a passar para dentro e para fora do fluido. Antes de o volume ser vedado, um segundo fluido é forçado a passar para dentro do volume, substituindo pelo menos uma porção do primeiro fluido no volume. O volume é então vedado para prevenir adicionalmente o fluxo de fluido para dentro e para fora do volume e o fluido dentro do volume é aquecido. Tal aquecimento faz com que a pressão aumente em uma extensão substancial dentro do volume, particularmente com os fluidos em fase líquida, e mais particularmente com os fluidos em fase líquida que são substancialmente incompressíveis. A invenção, portanto, proporciona um segundo fluido possuindo a propriedade tal que, quando contido dentro do volume vedado e aquecido para uma temperatura alvo, a pressão dentro do volume é menor do que a pressão que seria se o volume contivesse apenas o primeiro fluido. Visto que o volume confinado e o segundo fluido podem desenvolver carga estática, o segundo fluido adicionalmente compreende um agente antiestático para reduzir o desenvolvimento de carga estática e para reduzir o risco de faiscação e fogo.

Em uma modalidade particular, a invenção proporciona um processo para controlar pressões dentro de um furo de poço, e particularmente dentro de um volume anular dentro de uma montagem de revestimento que tem sido instalada em um furo de poço, intencionada, por exemplo, para remover um recurso de um reservatório. Exemplos de recursos incluem óleo cru, líquidos de gás natural, vapores de petróleo (e.g., gás natural), gás de síntese (e.g., monóxido de carbono), outros gases (e.g., dióxido de carbono, nitrogênio), e água ou soluções aquosos. O controle de pressão é realizado usando um segundo fluido como aqui descrito. Estas modalidades são particularmente suscetíveis à faiscação e aos fogos. Conseqüentemente, tem sido surpreendentemente descoberto que a adição de um agente antiestático no segundo fluido permite a diminuição do risco de faiscação e de fogos.

Uma montagem de revestimento compreende colunas de revestimento para proteger os lados do poço que é formado pela perfuração para dentro da terra. O volume anular é ligado por duas colunas de revestimento concêntricas adjacentes dentro da montagem de revestimento.

Durante a construção de poços de gás e óleo, uma máquina perfuradora rotativa é tipicamente usada para perfurar através de formações subterrâneas da terra para formar o furo de poço. A medida que a máquina perfuradora fura através da terra, um fluido de perfuração, conhecido na indústria como "lama", é circulado através do furo de poço. A lama é normalmente bombeada da superfície através do interior do tubo de perfuração. Pelo bombeamento constante do fluido de perfuração através do tubo de perfuração, o fluido de perfuração pode ser circulado para fora do fundo do tubo de perfuração e de volta para cima da superfície do poço através do espaço anular entre a parede do furo do poço e o tubo de perfuração. A lama é normalmente retornada para a superfície quando certa informação geológica é desejada e quando a lama é para ser recirculada. A lama é usada para ajudar a lubrificar e esfriar a broca de perfuração e facilita a remoção de cascalhos à medida que o furo de poço é perfurado. Também, a pressão hidrostática criada pela coluna de lama dentro do orifício previne erupções que de outro modo ocorreriam devido às pressões altas encontradas dentro do poço. Para prevenir uma erupção causada pela pressão alta, peso pesado é posto dentro da lama de modo que a lama possua uma pressão hidrostática maior do que qualquer pressão antecipada dentro da perfuração.

Tipos diferentes de lama têm que ser usados em profundidades diferentes porque a pressão aumenta dentro do furo do poço com o aumento da profundidade do furo do poço. Por exemplo, a pressão a 762,0 m é muito maior do que a pressão a 304,8 m. A lama usada a 304,8 m não seria suficientemente pesada em uma profundidade de 762,0 m ou pode ocorrer uma erupção. O peso da lama nas profundidades extremas em poços submarinos tem que ser particularmente pesado para contra-atacar a pressão alta. Contudo, a pressão hidrostática desta lama particularmente pesada pode fazer com que a lama comece a ultrapassar limites ou a vazar para dentro da formação, criando uma perda de circulação de lama. Colunas de revestimento são usadas para revestir o furo de poço para prevenir o vazamento da lama de perfuração.

Para permitir o uso de tipos diferentes de lama, colunas de revestimento diferentes são empregadas para eliminar o amplo gradiente de pressão encontrado no poço. Para iniciar, o poço é perfurado usando uma lama leve até uma profundidade onde uma lama mais pesada é requerida. Isto geralmente ocorre em um pouco além de 304,8 m. Neste estágio, uma coluna de revestimento é inserida dentro do furo do poço. Uma pasta de cimento é bombeada para dentro do revestimento e um tampão de fluido, tal como lama de perfuração ou água, é bombeado atrás da pasta de cimento com o objetivo de forçar o cimento para cima e para dentro do espaço anular entre o exterior do revestimento e o interior do furo do poço. A quantidade de água na formação da pasta de cimento variará sobre uma faixa ampla dependendo do tipo de cimento hidráulico selecionado, da consistência requerida da pasta, do requerimento de resistência para um trabalho particular, e das condições de trabalho gerais em mãos.

Tipicamente, cimentos hidráulicos, particularmente cimentos Portland, são usados para cimentar o revestimento de poço dentro do furo de poço. Cimentos hidráulicos são cimentos que endurecem e desenvolvem resistência compressiva devido à ocorrência de uma reação de hidratação que permite que eles endureçam ou curem sob água. A pasta de cimento é permitida endurecer ou enrijecer para manter o revestimento no lugar. O cimento também proporciona isolamento zonal das formações de subsuperfície e ajuda a prevenir desabamento ou erosão do furo do poço.

Após o endurecimento do primeiro revestimento, a perfuração continua até que o furo do poço seja de novo perfurado para uma profundidade onde uma lama mais pesada é requerida e a lama mais pesada requerida iniciaria a transpor limites e vazar para dentro da formação, geralmente ao redor de 762,0 metros. De novo, uma coluna de revestimento é inserida dentro do furo do poço dentro da coluna previamente instalada, e uma pasta de cimento é adicionada como antes.

Múltiplas colunas de revestimento também podem ser usadas no furo do poço para isolar duas ou mas formações que não devem se comunicas umas com as outras. Por exemplo, uma característica única encontrada no Golfo do México é uma areia aquosa fresca de pressão alta que flui em uma profundidade de cerca de 609,6 metros. Devido à pressão alta, é geralmente requerido um revestimento extra naquele nível. Caso contrário, a areia vazaria para dentro da lama ou do fluido de produção.

Uma cabeça de poço submarina tipicamente possui um alojamento externo seguro no fundo do mar e um alojamento de cabeça de poço interno recebido dentro do alojamento de cabeça de poço externo. Durante a completação de um poço marítimo, os suspensores de revestimento e de tubulação são abaixados para dentro das posições suportadas dentro do alojamento de cabeça de poço através de um conjunto de preventores BOP instalado acima do alojamento. Após a completação do poço, o conjunto de preventores BOP é substituído por uma árvore de natal possuindo válvulas adequadas para controlar a produção dos fluidos de poço. O suspensor de revestimento é vedado com respeito ao alojamento e o suspensor de tubulação é vedado com respeito ao suspensor de revestimento ou o furo de alojamento, de modo a formar efetivamente uma barreira ao fluido no espaço anular entre o revestimento e as colunas de tubulação e o furo do alojamento acima do suspensor de tubulação. Após o suspensor de revestimento ser posicionado e vedado, uma vedação de espaço anular de revestimento é instalada para controlar a pressão. Se a vedação está sobre a cabeça de poço de superfície, muitas vezes a vedação pode ter uma porta que se comunica com o espaço anular do revestimento. Contudo, em um alojamento de cabeça de poço submarina, há um alojamento de pressão baixa de diâmetro grande e um alojamento de pressão alta de diâmetro menor. Por causa da pressão alta, o alojamento de pressão alta tem que ser livre de quaisquer portas para segurança. Uma vez vedado o alojamento de pressão alta, não há meio de se ter um furo abaixo do suspensor de revestimento para propósitos de prevenção de erupção.

Representativamente ilustrado em Fig. 1 é um método que expressa os princípios da presente invenção. Na descrição seguinte do método e de outra aparelhagem e métodos aqui descritos, termos direcionais, tais como "acima", "abaixo", "superior", "inferior", etc., são usados apenas por conveniência em referência aos desenhos acompanhantes. Adicionalmente, é para ser entendido que várias modalidades da presente invenção aqui descritas podem ser utilizadas em várias orientações, tais como inclinada, invertida, horizontal, vertical, etc., e em várias configurações, sem se desviarem dos princípios da presente invenção. O processo aqui descrito é aplicável aos furos de poço em sítios terrestres e em sítios submarinos. Deve ser entendido que o furo de poço termina em uma extremidade onde o furo de poço entra na terra. No caso de sítios submarinos, a terminação está na interface de água/terra.

Deve ser entendido que o uso dos termos "furo de poço" e "coluna de revestimento" aqui não são para serem considerados como limitação da invenção aos elementos ilustrados particulares dos métodos. O furo de poço poderia ser qualquer furo de poço, tal como uma ramificação de outro furo de poço, e não necessariamente se estende diretamente para a superfície da terra. A coluna de revestimento poderia ser qualquer tipo de coluna tubular, tal como uma coluna de revestimento interno, etc. Os termos "coluna de revestimento" e iiColuna de revestimento interno''' são aqui usados para indicar colunas tubulares de qualquer tipo, tais como colunas tubulares segmentadas ou não-segmentadas, colunas tubulares feitas de quaisquer materiais, incluindo materiais não-metálicos, etc. Assim, o leitor reconhecerá que estes e outros termos descritivos aqui usados são meramente para conveniência em explanação clara das modalidades ilustradas da invenção, e não são usados para limitar o escopo da invenção.

Fig. 1 ilustra uma modalidade da invenção. Um furo de poço 10 já tem sido perfurado usando uma coluna de perfuração 50, e uma montagem de revestimento 20, compreendendo pelo menos duas colunas de revestimento em um arranjo concêntrico uma com respeito à outra, tem sido previamente instalado. A sonda de perfuração, com meio de suporte para suportar a coluna de perfuração, para instalar as colunas de revestimento, e para fornecer os fluidos ao furo de poço, é agora mostrada. Em Fig. 1, coluna de revestimento 22 tem sido instalada, e é vedada na ou próxima de uma extremidade oposta ao furo de poço 10 por um tampão de cimento 24.

Atenção particular é agora direcionada à coluna de revestimento 40, que tem sido instalada para estender a terminação de furo de poço 34. Está claro que a terminação 34 pode ser uma terminação temporária, de tal modo que o furo de poço pode ser estendido adicionalmente após a coluna de revestimento 40 ter sido instalada. Alternativamente, coluna de revestimento 40 pode se estender até a profundidade final na formação 5, e o furo de poço não se estenderá antes de iniciar a produção. Um volume anular 42, descrito pela superfície interna de coluna de revestimento 22 e a superfície externa de coluna de revestimento 40 is cheia com um fluido, e geralmente cheio com o fluido que está presente dentro do furo de poço volume 36 quando a coluna de revestimento 40 é instalada. Fluidos convencionais que podem estar inicialmente presentes no volume anular incluem um fluido de perfuração ou um fluido de completação, dependendo das circunstâncias da operação de perfuração. As propriedades do fluido inicialmente dentro de um volume anular, aqui chamado de primeiro fluido, são selecionadas para se atenderem às necessidades do trabalhador perfurando o poço para perfurar para completar o poço. Em uma modalidade, o fluido é um fluido incompressível, usando a definição convencional.

A composição do primeiro fluido é não crítica para a invenção, e geralmente será um dos vários fluidos usados na perfuração e completação do poço, incluindo, por exemplo, um fluido de perfuração ou um fluido de completação. Fluidos de perfuração podem ser água ou baseados em óleo, e podem adicionalmente compreender tensoativos, sais, agentes para aumento de peso e quaisquer outros materiais que são necessários para o esfriamento efetivo da broca de perfuração, remoção de cascalhos, e proteção e condicionamento do furo de poço para produção de fluido. Igualmente, fluidos de completação podem ser água ou baseados em óleo, e podem adicionalmente compreender materiais para limpeza do furo de poço e estruturas instaladas na preparação para recuperação dos fluidos da formação.

No estágio no processo ilustrado em Fig. 1, o volume anular 42 está em comunicação de fluido com o furo de poço volume 36 via a abertura 44 em uma extremidade do revestimento. A outra extremidade do volume anular, designada por 46, está em comunicação de fluido com o equipamento de superfície, tal como uma sonda de perfuração, (não mostrada), que possui o meio para recuperar um fluido deixando o volume anular através de 46. Preocupações ambientais proporcionam o incentivo para minimizar a quantidade de líquido perdida para o ambiente através de 46.

No processo da invenção, um segundo fluido compreendendo pelo menos um monômero polimerizável e pelo menos um agente antiestático é introduzido no furo de poço volume 36 através da abertura 48 para substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido no volume anular 42. A abertura 48 está em comunicação de fluido com meio para fornecer o segundo fluido. Meio de bombeamento para este propósito pode estar localizado, por exemplo, em uma sonda de perfuração ou em uma sonda de produção. O segundo fluido é fornecido ao volume como um tampão ou uma lama viscosa, e passa descendentemente através do furo de poço volume 36 em uma forma relativamente pura. Na terminação de furo de poço 34, o segundo fluido entra no volume anular 42 através da abertura 44, e passes ascendentemente, conduzindo o primeiro fluido originalmente no volume anular 42 para frente da lama viscosa de segundo fluido, e fora do volume anular através da abertura 46. A quantidade de segundo fluido que é fornecida ao volume anular é uma questão de escolha de engenharia, dependendo da quantidade de pressão que pode ser tolerada dentro do volume anular vedado 42. Esta quantidade é adicionalmente influenciada, por exemplo, pelo tamanho do sistema de poço, a temperatura do segundo fluido quando é fornecido ao volume anular, a temperatura dos fluidos que serão produzidos no poço, a temperatura esperada do fluido no volume anular durante a produção, projeto e especificações da coluna de revestimento e semelhantes.

Após uma quantidade suficiente do segundo fluido ter sido adicionada no volume anular 42 para substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido contido nele, o volume anular 42 é vedado. Fig. 2 ilustra o volume anular 42 vedado por um tampão de concreto em 26, e pelo tampão de espaço anular de revestimento, mostrado em 28. Geralmente, a vedação do espaço anular do revestimento veda o topo do furo de poço, prevenindo escape de fluidos do furo de poço para dentro do ambiente. Assim, o volume vedado, ou confinado, representado pelo volume anular 42 das colunas de revestimento contém um fluido, que está confinado no lugar e é prevenido de vazar do volume em qualquer extensão notável. Na modalidade ilustrada em Fig. 2, pelo menos uma porção de um primeiro fluido contido dentro de um volume tal como um volume anular 42, e possuindo uma primeira pressão e uma primeira temperatura dentro do volume, é substituída com um segundo fluido compreendendo, pelo menos um monômero polimerizável e pelo menos um agente antiestático, de tal modo que o volume seja cheio com a combinação de o primeiro fluido e o segundo fluido. O volume anular 42, entre as colunas de revestimento 22 e 40, é vedado por tampão de concreto 26 e por tampão de espaço anular de revestimento 28. A temperatura do fluido dentro de um volume anular 42, compreendendo o segundo fluido, está geralmente dentro da faixa de -18°C- 38°C. Para instalações submarinas, a temperatura de fluido (i. e., a primeira temperatura) é muitas vezes menor do que 16°C, menor do que 4,4°C, ou, por exemplo, está dentro da faixa de temperatura entre 25°F e 1,7°C.

Quando fluidos hidrocarbônicos começam a ser produzidos e a fluir ascendentemente através do conduto de produção 52 e para fora do furo de poço 10, estes fluidos estão geralmente em uma temperatura mais alta do que a primeira temperatura. Temperaturas de fluido de produção dentro da faixa de IO0C a 149°C são esperadas, e temperaturas dentro da faixa de 52°C a 121°C são freqüentemente encontradas. Os fluidos de produção relativamente mais quentes dentro dos condutos 52 aquecem o fluido dentro do volume anular confinado 42, de tal modo que o fluido está em uma segunda pressão e em uma segunda temperatura. Em sistemas convencionais, a pressão de fluido dentro do volume anular vedado começaria a aumentar para uma pressão significativamente mais alta à medida que a temperatura aumenta.

Em contraste, de acordo com a presente invenção, o segundo fluido compreendendo pelo menos um monômero polimerizável é pré- selecionado de tal modo que a segunda pressão dentro do volume confinado, após a temperatura do fluido dentro do volume ser aumentada para a segunda temperatura, é menor do que tinha o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura. Como tal, após a temperatura do fluido dentro do volume ser aumentada para a segunda temperatura, o monômero polimerizável no segundo fluido polimeriza com um decréscimo em pressão dentro do volume confinado de tal modo que a segunda pressão é menor do que se o fluido confinado contivesse apenas o primeiro fluido na segunda temperatura. O segundo fluido também compreende pelo menos um agente antiestático que reduz o desenvolvimento de carga estática.

Em modalidades preferidas da presente invenção, o agente antiestático possui grupos hidrofílicos e hidrofóbicos. O grupo hidrofóbico do agente antiestático é atraído em direção ao segundo fluido compreendendo monômero e/ou polímero. O grupo hidrofílico do agente antiestático permanece na interface do segundo fluido e o ar circundante de tal modo que a carga estática é condutivamente dissipada deste modo prevenindo faiscação. Em modalidades preferidas, o agente antiestático é a tensoativo.

Exemplos de agentes antiestáticos possuindo um grupo hidrofílico e um grupo hidrofóbico incluem, mas não são limitados a, cloreto de dioctadecil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de bisdocosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil- decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis[dissebo-dimetil-amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

Os ésteres de fosfato aniônico são preferivelmente selecionados do grupo consistindo de ZELEC TY™ e/ou ZELEC UN™ (ambos estão disponíveis na DuPont, Wilmington, DE).

Como um resultado da redução do desenvolvimento de carga estática no segundo fluido, é possível substancialmente reduzir o risco de riscos associados com faiscação e fogo. Os benefícios e vantagens da prática da invenção são contrastados com as deficiências do processo convencional. O volume anular é inicialmente cheio com um primeiro fluido. A temperatura do primeiro fluido pode estar na temperatura ambiente ou abaixo, dependendo da condição do furo do poço durante a adição do primeiro fluido. Para furos de poço submarinos, o primeiro fluido pode ser esfriado pela água através da qual o primeiro fluido passa o longo do caminho a partir da fonte na plataforma de perfuração para o furo de poço. Sob estas condições, o primeiro fluido geralmente estará em uma temperatura dentro da faixa de -18°C a 38°C. Para instalações submarinas, a temperatura de fluido (i.e.ç a primeira temperatura) é muitas vezes menor do que 16°C, menor do que 4,4°C, ou, por exemplo, está dentro da faixa de temperatura entre 25°F e 1,7°C. Após o fluido ser vedado dentro de um volume anular, ele é aquecido pelos fluidos de produção passando ascendentemente através da tubulação de produção 52 no furo de poço; a temperatura aumentada convencionalmente resulta em um aumento na pressão, algumas vezes até níveis catastróficos. Além disso, pode haver um risco de faiscação e fogo devido a um desenvolvimento de carga estática no volume confinado que pode resultar em danos desastrosos.

Pressão anular

Em contraste, de acordo com a presente invenção, esta pressão dentro de um volume anular é controlada para níveis manejáveis pelo processo aqui descrito. Na prática da invenção, um volume confinado que contém um fluido é aquecido, de tal modo que o fluido dentro do volume confinado está em uma segunda pressão e em uma segunda temperatura. Em uma modalidade, a segunda pressão é uniforme em todo o volume confinado. Em outra modalidade, a segunda pressão pode variar de lugar para lugar dentro do volume. Nesta modalidade, portanto, a segunda pressão(e segunda temperatura) é referida a uma localização particular, denominada de a localização selecionada, dentro de um volume anular. Por exemplo, o volume anular dentro da montagem de revestimento em um furo de poço pode possuir uma extensão vertical de centenas, e ate mesmo de milhares de pés. Assim é esperado que a pressão hidrostática dentro do furo de poço cheio de fluido seja mais alta no fundo do furo do poço do que em seu topo. Em outra modalidade, portanto, o presente processo é direcionado para controlar a pressão máxima dentro de um volume anular, levando-se em consideração a cabeça hidrostática e outros fatores dentro do volume.

Para propósitos dentro desta descrição, a pressão alvo é a pressão desejada dentro de um volume anular durante a prática da presente invenção. Em uma modalidade, a pressão alvo na prática da invenção é uma segunda pressão que é menor do a que tinha o volume confinado que continha apenas o primeiro fluido. Em outra modalidade, a segunda pressão igual à primeira pressão dentro de um volume anular. Em outra modalidade, o segundo fluido compreendendo pelo menos um monômero polimerizável é pré-selecionado de tal modo que o desenvolvimento de carga estática é reduzido e a segunda pressão do segundo fluido contido dentro do volume anular vedado na segunda temperatura é não mais do que 50% mais alta, preferivelmente não mais do que 30% mais alta, e mais preferivelmente não mais do que 15% mais alta do que a primeira pressão do volume anular não vedado em uma primeira temperatura e contendo apenas o primeiro fluido.

Em muitos casos, a primeira pressão, a primeira temperatura, a segunda pressão e a segunda temperatura podem ser medidas e o valor quantitativo de cada uma pode ser conhecido. Será reconhecido pelo trabalhador experiente, contudo, que a invenção pode ser praticada em sua totalidade sem conhecimento dos valores quantitativos destes parâmetros. E suficiente para a prática da invenção que uma segunda pressão seja mantida abaixo do limite de pressão no qual a integridade do recipiente (e.g., a coluna de revestimento) no qual o fluido está contido seja comprometida em uma extensão inaceitável. Sistema de Segundo Fluido

Na prática da invenção, o primeiro fluido dentro de um volume anular é substituído, pelo menos em parte, por um segundo fluido. Como aqui usado, o fluido que é adicionado ao volume anular para controlar a pressão dentro de um volume anular é chamado de o segundo fluido ou, na alternativa, o fluido anular.

Em geral, o segundo fluido compreende um componente líquido e um componente adicional que contribui para as propriedades desejadas como aqui descritas. De acordo com a presente invenção, o componente adicional inclui pelo menos um monômero polimerizável e pelo menos um agente antiestático. O componente líquido pode compreender água, hidrocarbonetos ou ambos, incluindo, por exemplo, um ou mais componentes de um fluido de perfuração. Soluções aquosas contendo bases, ácidos ou sais orgânicos e/ou inorgânicos podem ser incluídas no sistema de segundo fluido.

Misturas de hidrocarboneto, incluindo materiais tipicamente encontrados em fluidos de perfuração ou fluidos de completação podem ser usadas. Exemplos incluem combustível diesel, misturas de C6 a C2o álcoois, aldeídos, cetonas, éteres, carbonilas, aromáticos, parafinas e cicloparafinas. Emulsões com uma fase aquosa contínua e uma fase orgânica descontínua podem ser incluídas; alternativamente, emulsões com uma fase orgânica contínua e uma fase aquosa descontínua podem ser incluídas.

Adicionalmente, o segundo fluido pode incluir uma fase líquida como a fase contínua, e adicionalmente inclui sólidos, que podem estar presentes como uma lama ou como partículas massivas. Ou, o segundo fluido pode compreender um líquido como uma fase contínua, quer em camadas com uma fase vapor, ou contendo uma fase vapor na forma de bolhas dentro do líquido. Em outra modalidade, o segundo fluido compreende fases líquida, vapor e sólida, em qualquer das ou todas as formas descritas acima, em cada alternativa, o segundo fluido possui propriedades de expansão surpreendentes com respeito a um aumento em temperatura do fluido.

Um acúmulo de carga estática pode ocorrer dentro do volume confinado. Além disso, substituição de uma porção do primeiro fluido dentro de um volume anular com o segundo fluido pode resultar em desenvolvimento de carga estática de segundo fluido. Este desenvolvimento de carga estática acarreta um risco aumentado de faiscação e fogo, que teria conseqüências catastróficas.

De acordo com a presente invenção, o segundo fluido compreende pelo menos um monômero polimerizável e pelo menos um agente antiestático. O segundo fluido possui propriedades de expansão térmica que causam menor aumento de pressão dentro de um volume anular do que seria esperado para um líquido substancialmente incompressível. O segundo fluido também possui redução de propriedades de desenvolvimento de carga estática porque o segundo fluido compreende pelo menos um agente antiestático. Em modalidades preferidas da presente invenção, o agente antiestático possui grupos hidrofilicos e hidrofóbicos. O grupo hidrofóbico do agente antiestático é atraído em direção ao segundo fluido compreendendo o monômero e/ou polímero. O grupo hidrofílico do agente antiestático permanece na interface do segundo fluido e o ar circundante de tal modo que a carga estática é condutivamente dissipada deste modo prevenindo faiscação. Em modalidades preferidas, o agente antiestático é um tensoativo.

A adição de pelo menos um agente antiestático to o segundo fluido reduz os riscos associados com o desenvolvimento de carga estática.

Monômero Polimerizável

De acordo com a presente invenção, o segundo fluido compreende pelo menos um monômero polimerizável. Como tal, de acordo com a presente invenção, é proporcionado um processo para controlar a pressão dentro de um volume confinado pela provisão de um segundo fluido compreendendo um monômero que polimeriza com uma redução em volume específico em uma segunda pressão e em uma temperatura dentro da faixa de entre a primeira temperatura e a segunda temperatura. Conseqüentemente, a pressão dentro do volume anular vedado é diminuída sob aquecimento pela polimerização de um monômero que é adicionado no fluido anular prior para vedar o volume. Ambos um monômero solúvel em água e um monômero insolúvel em água, quando adicionados no volume anular, podem polimerizar, com uma diminuição acompanhante em volume (e diminuição associada em pressão dentro de um volume anular). Uma tal diminuição em volume resultaria, dentro do volume confinado do espaço anular vedado, em um decréscimo em pressão, dentro do volume confinado, em relação a um sistema similar sem polimerização dos monômeros particulares da presente invenção.

O monômero da invenção pode ser misturado com água, com óleo, ou com uma mistura mais complexa característica de uma lama de perfuração, incluindo componentes de densidade alta na preparação do segundo fluido. O monômero estará presente no segundo fluido na faixa de 1 a 99% em volume, mais preferivelmente dentro da faixa de 5 a 75% em volume, ainda mais preferivelmente dentro da faixa de 10 a 50% em volume, um exemplo de segundo fluido compreende 20% em volume de monômero e 80% em volume de um segundo componente compreendendo água e um material de densidade alta tal como sulfato de bário.

Com a polimerização dos monômeros, incluindo polimerização de acrilatos, tais como acrilato de metila metacrilato de metila, polímero sólido pode resultar do processo de polimerização. Veja, por exemplo, "Acrylic and Methacrylic Ester Polímeros", em Encyclopedia of Polymer Science and Engineering, 2nd Edition, J. Kroschwitz, ed., John Wiley & Sons, Inc., Volume 1, Table 20, p. 266, (1985), e D.A. Tildbrook, at al., "Prediction of Polímeroization Shrinkage Using Molecular Modeling," J. Poly. Sci; Part Β; Polymer Physies, 41, 528-548 (2003). Em uma modalidade preferida desta invenção, o monômero é suspenso ou emulsificado (usando sabão) em água como uma mistura de água/óleo com iniciador(es) de polimerização apropriado(s), bombeado para dentro do espaço anular, e após cimentação, polimerização ocorre (de novo, tomando vantagem da cinética lenta na temperatura de quase congelamento), com um decréscimo de volume total de até 5% pode ser alcançado com uma mistura de monômero e água de 20% em volume/volume.

Exemplos não-limitantes de monômeros acrílicos incluem acrilamida, metacrilamida, seus derivados, ácido acrílico, ácido metacrílico, seus sais, sais de ácido e sais quaternários de acrilatos ou metacrilatos de Ν,Ν-dialquil-amino-alquila, sais ácidos de dialil-amina, sais de dialil-dialquil- amônio, e semelhantes. Mais preferivelmente, os monômeros acrílicos incluem acrilato de metila, metacrilato de metila, e suas misturas. Exemplos não limitantes de outros monômeros vinílicos que poderiam ser práticos para este processo de polimerização in-situ incluem outros ésteres acrílicos, ésteres metacrílicos, butadieno, estireno, cloreto de vinila, N-vinil-pirrolidona, N- vinil-caprolactama, ou outros tais monômeros solúveis em água e/ou óleo.

Benefícios adicionais podem ser derivados da escolha de iniciador para o processo de polimerização. Um iniciador de tipo azo produz gás nitrogênio como um subproduto durante o processo de polimerização. O componente em fase gasosa resultante que é gerado no volume anular confinado, sendo um fluido compressível, pode contribuir para o controle da pressão dentro do volume anular confinado quando o fluido estiver sendo aquecido pelo fluido produto passando através da tubulação de produção. Um inibidor peróxido A também ser usado, dependendo das restrições químicas e de temperatura do fluido produto. Alternativamente, um sistema iniciador redox tal como persulfato de amônio e o ativador Ν,Ν,Ν',Ν'-tetrametil- etileno-diamina, ou persulfato de potássio e o ativador sulfato ferroso / bissulfito de sódio também poderia ser usado se encapsulado como mencionado acima para controlar o tempo quando a polimerização ocorre.

O segundo fluido também compreende pelo menos um agente antiestático que reduz o desenvolvimento de carga estática.

Agentes Antiestáticos

O volume confinado sob vedação pode desenvolver carga estática. Além disso, durante o manuseio do monômero e durante a polimerização do monômero, cargas estáticas podem se desenvolver. Um desenvolvimento de carga estática aumenta o perigo de faiscação e aumenta o risco de fogos e explosões. O desenvolvimento de carga estática pode ser controlado pelo aumento da condutividade elétrica do segundo fluido compreendendo, o monômero polimerizado. O aumento em condutividade elétrica pode ser realizado pelo aumento da condutividade iônica ou eletrônica. O desenvolvimento de carga estática também pode ser controlado pelo aumento da condutividade elétrica através da adsorção de umidade. Adsorção de umidade pode ser realizada pelo uso de agentes antiestáticos higroscópicos, que são geralmente umectantes porque baseiam-se na adsorção da umidade atmosférica para sua efetividade. Agentes antiestáticos podem adicionalmente operar por dissipação de carga estática à medida que ela se desenvolve; assim, taxa de decaimento estático e condutividade de superfície são medidas comuns da efetividade dos agentes antiestáticos. De acordo com a presente invenção, agentes antiestáticos que operam para dissipar cargas estáticas são adicionados no sistema de polimerização.

De acordo com a presente invenção, agentes antiestáticos referem-se aos compostos que reduzem ou dissipam o desenvolvimento de carga estática no segundo fluido. Como tais, de acordo com a presente invenção, agentes antiestáticos são adicionados no segundo fluido compreendendo o monômero polimerizável.

Exemplos de agentes antiestáticos incluem aminas e amidas, ésteres de ácidos graxos, ácidos orgânicos; derivados de polioxietileno, álcoois poli-hídricos, tensoativos neutros ou iônicos, sais de amônio quaternário, e suas misturas. Outros exemplos de agentes antiestáticos incluem combinações de sais de ácido graxo e aminas terciárias, condensados de amida graxa, amidas de ácido hidróxi-alquil-graxo, compostos de alquil- amônio quaternário, alquil-propil-aminas, aminas etoxiladas, e suas misturas. Exemplos ainda adicionais de agentes antiestáticos incluem (i) N-(2-hidróxi- alquil)-etanol-amina; (ii) uma combinação de N,N-bis(2-hidróxi-etil)-amina alifática superior e um álcool alifático superior; (iii) uma combinação de Ν- (2-hidróxi-3-dodecil-óxi-propil)-etanol-amina e N,N-bis(2-hidróxi-etil)- alquil-amina; (iv) tetra-hidro-pirimidina; e (v) suas misturas. Outros agentes antiestáticos exemplares podem ser selecionados do grupo consistindo de monoestearato de glicerol, estearil-sulfonato de sódio, dodecil-benzeno- sulfonato de sódio, estearato de trietanol-amina, e suas misturas.

Exemplos adicionais de agentes antiestáticos incluem (i) N- acil-derivados de N-metil-glicina, nos quais o grupo acila é lauroíla, oleoíla, ou derivado de ácidos graxos combinados de óleo de coco; (ii) N-acil- sarcosinatos e seus sais; (iii) N,N-bis(2-hidróxi-etil)-amina alifática superior; e (iv) suas misturas, cada um dos quais são descritos em Patente U.S. 4.785.032. Os N-acil-sarcosinatos podem ser preparados por uma variedade de métodos incluindo aqueles descritos em Patente U.S. 2.063.87 e Patentes U.S. 2.729.657, 3.074.980 e 3.836,.551.

Em modalidades preferidas da presente invenção, o agente antiestático possui grupos hidrofílicos e hidrofóbicos. O grupo hidrofóbico do agente antiestático é atraído na direção do segundo fluido compreendendo o monômero e/ou polímero. O grupo hidrofílico do agente antiestático permanece na interface do segundo fluido e o ar circundante de tal modo que a carga estática é condutivamente dissipada deste modo prevenindo faiscação.

Em modalidades preferidas, o agente antiestático é um tensoativo. Exemplos preferidos de agentes antiestáticos possuindo um grupo hidrofílico e um grupo hidrofóbico incluem, mas não são limitados a, ésteres de fosfato aniônicos e sais de amônio quaternário selecionados do grupo consistindo de cloreto de dioctadecil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de bisdocosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil-decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis [dissebo-dimetil-amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

Os ésteres de fosfato aniônicos são preferivelmente selecionados do grupo consistindo de ZELEC TY™ e/ou ZELEC UN™ (ambos disponíveis na DuPont, Wilmington, DE). ZELEC UN™ is um éster de fosfato aniônico que é um éster de fosfato não neutralizado e é insolúvel em água. Adicionalmente, ZELEC UN™ possui um peso molecular alto com uma estrutura base de álcool graxo Cg a Ci6. Conseqüentemente, ZELEC UN™ é um C8 a Ci6 alquil-éster de fosfato aniônico, insolúvel em água, não neutralizado 1. ZELEC TY™ é um éster de fosfato aniônico solúvel em água, neutralizado com uma estrutura base de álcool graxo de peso molecular menor.

Em uma modalidade preferida, pelo menos um agente antiestático que é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,01% em volume a cerca de 10% em volume, more preferivelmente o pelo menos um agente antiestático que é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume, e mais preferivelmente o pelo menos um agente antiestático que é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume. Exemplos

Exemplos de laboratório demonstraram uma redução efetiva em volume de uma mistura de metacrilato de metila em um processo de polimerização em emulsão, e pelo exemplo abaixo, foi provado que o processo funciona em uma aparelhagem que mantém volume constante, enquanto é monitorada a pressão durante um ciclo de aquecimento (Exemplo 1), e em um experimento de campo usando um poço de teste de 152 metros (Exemplo 2). Um experimento de campo usando um segundo fluido compreendendo metacrilato de metila e um agente antiestático é conduzido usando um teste de poço de 152 metros (Exemplo 3).

Exemplo 1

Uma bomba de pressão foi cheia com um fluido aquoso em pressão inicial manométrica de 1.379 kPa. A bomba foi então vedada para prevenir escape de fluidos da bomba, e aquecida de 24°C a 100°C. Como mostrado em Figura 3, a pressão do fluido dentro da bomba aumentou para 96.527 kPa durante o ciclo de aquecimento.

A bomba de pressão usada acima foi cheia com um fluido de emulsão aquosa contendo um carregamento de 20% em volume de metacrilato de metila (com iniciador de tipo azo) em uma pressão inicial manométrica de 1.379 kPa. A bomba foi vedada para evitar escape dos fluidos da bomba, e aquecida de 24°C a 100°C. Como mostrado em Figura 3, a pressão do fluido dentro da bomba aumentou para aproximadamente 20.684 kPa, mas em uma velocidade de aumento menor do que com apenas o fluido aquoso. A aproximadamente 70°C, polimerização do monômero metacrilato de metila foi iniciada, e a pressão dentro da bomba diminuiu para abaixo da pressão inicial dentro da bomba.

Exemplo 2

Também foi realizado um experimento de campo de escala aumentada. Agua foi usada em um poço de teste de profundidade de 152 metros dentro de um espaço anular confinado por revestimentos de 18 centímetros e 24,5 centímetros. Após a adição de fluido, o espaço anular foi pré-pressurizado para 3.447 kPa, e então aquecido pela circulação de água quente dentro do tubo de 18 centímetros. Durante um período de 2 horas, a temperatura de entrada foi de a temperatura de entrada foi de 87,8°C, e uma temperatura de saída de 71,10C (devido à absorção de calor da formação poço abaixo). A pressão manométrica resultante foi de cerca de 14.479 kPa (Figura 4).

Um fluido de emulsão similar como descrito em Exemplo 1, contendo carregamento de 20% em volume de metacrilato de metila (com iniciador de tipo azo) foi usado no mesmo poço de teste. Dentro de vários minutos após a pré-pressurização de 3.447 kPa, foi observado que a pressão já havia caído para zero, assim o espaço anular foi de novo pressurizado para até 3.447 kPa. Durante um período de 2 horas, a temperatura foi elevada como antes, e foi observado que as temperaturas de entrada e de saída foram virtualmente idênticas devido ao calor gerado pela reação de polimerização. A pressão de novo diminuiu para zero, e então lentamente aumentou para uma pressão estável final de 1.655 kPa (Figura 4). A queda significativa em pressão foi devido à retração do monômero em polímero. Amostras colhidas no final do experimento foram analisadas para monômero e polímero. Houve evidência de uma quantidade traço de monômero (<1%), e o polímero teve um peso molecular ponderai médio de quase 3 milhões.

Exemplo 3

Um experimento de campo de escala aumentada é realizado usando um fluido de emulsão similar como descrito em Exemplo 1 mas também contendo um agente antiestático. O fluido de emulsão contém carregamento de 20% em volume de metacrilato de metila (com iniciador de tipo azo) e carregamento de 1% volume de Dupont Zelec TY ou Zelec UN (Dupont, Wilmington, DE). O fluido de emulsão é usado em um poço de teste de profundidade de 152 metros dentro de um espaço anular confinado por revestimentos de 18 centímetros e 24,5 centímetros. Após a adição do fluido, o espaço anular é pré-pressurizado para pressão manométrica de 3.447 kPa, e então aquecido pela circulação de água quente dentro do tubo de 18 centímetros. Durante um período de 2 horas, a temperatura de entrada é elevada. A pressão diminui devido à retração do monômero para polímero. O agente antiestático protege contra o desenvolvimento de qualquer carga estática.

Embora a invenção tenha sido descrita em detalhe e com referência às suas modalidades específicas, será evidente para uma pessoa experiente na arte que várias mudanças e modificações podem ser feitas sem se desviarem do espírito e do escopo da invenção.

Claims

1. Processo para controlar a pressão e reduzir o acúmulo de carga estática dentro de um volume confinado, caracterizado pelo fato de compreender: a) proporcionar um volume contendo um primeiro fluido possuindo uma primeira pressão e uma primeira temperatura dentro do volume; b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido dentro do volume com um segundo fluido compreendendo (i) pelo menos um monômero polimerizável, e (ii) pelo menos um agente antiestático; c) vedar o volume para produzir um volume confinado; e d) aquecer o fluido dentro do volume confinado, de tal modo que o fluido esteja em uma segunda pressão e em uma segunda temperatura, no qual o monômero polimerizável polimeriza em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e no qual o monômero polimerizável polimeriza com um decréscimo na pressão dentro do volume confinado, de tal modo que a segunda pressão seja menor do que a pressão que tinha volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura.

2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o volume é um volume anular.

3. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o volume anular é descrito por duas colunas de revestimento concêntricas dentro de um furo de poço.

4. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a primeira temperatura está dentro da faixa de -17,8°C a 37,8°C.

5. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a segunda temperatura está dentro da faixa de 10°C a 149°C.

6. Processo de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que a segunda temperatura está dentro da faixa de 51,7°C a -121°C.

7. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o fluido dentro do volume confinado de etapa (c) está na primeira pressão e na primeira temperatura.

8. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a primeira pressão é a pressão máxima do primeiro fluido dentro do volume de etapa (a), e no qual a segunda pressão é a pressão máxima do fluido dentro do volume de etapa (d).

9. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a primeira pressão do fluido na primeira temperatura dentro do volume de etapa (a) está na localização selecionada dentro do volume, e no qual a segunda pressão do fluido na segunda temperatura dentro do volume de etapa (d) está na localização selecionada dentro do volume.

10. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o monômero polimerizável é selecionado do grupo consistindo de acrilatos e metilacrilatos.

11. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a polimerização do monômero polimerizável é iniciada por um iniciador selecionado do grupo consistindo de um iniciador do tipo azo, um iniciador peróxido, ou um sistema de iniciador redor de persulfato de amônio / Ν,Ν,Ν',Ν'-tetrametil-etileno-diamina.

12. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático compreende grupos hidrofílicos e hidrofóbicos.

13. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um tensoativo neutro e/ou iônico.

14. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um éster de fosfato aniônico.

15. Processo de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de ZELEC TY™, ZELEC UN™, e suas misturas.

16. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de cloreto de dioctadecil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de bisdocosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil-decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis [dissebo-dimetil- amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

17. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido.

18. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.

19. Processo para controlar a pressão e reduzir o acúmulo de carga estática dentro da estrutura de revestimento de um furo de poço, caracterizado pelo fato de compreender: a) proporcionar um volume anular descrito pelas duas colunas de revestimento dentro de um furo de poço e contendo um primeiro fluido possuindo uma primeira pressão e uma primeira temperatura na localização selecionada dentro do volume anular; b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido dentro do volume anular com um segundo fluido compreendendo (i) um monômero que polimeriza na segunda pressão e na temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e (ii) pelo menos um agente antiestático; c) vedar o volume anular para produzir um volume confinado; d) aquecer o fluido dentro do volume confinado, de tal modo que o fluido na localização selecionada esteja na segunda pressão e na segunda temperatura; no qual o segundo fluido é pré-selecionado de tal modo que a segunda pressão na localização selecionada é menor do que a pressão na localização selecionada dentro do volume confinado teria tido o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura.

20. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a segunda pressão é não maior do que 50% maior do que a primeira pressão.

21. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a segunda pressão é não maior do que 30% maior do que a primeira pressão.

22. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a segunda pressão é não maior do que 15% maior do que a primeira pressão.

23. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a segunda pressão é igual à primeira pressão.

24. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de o agente antiestático compreende grupos hidrofilicos e hidrofóbicos.

25. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um tensoativo neutro e/ou iônico.

26. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um éster de fosfato aniônico.

27. Processo de acordo com a reivindicação 26, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de ZELEC TY™, ZELEC UN™, e suas misturas.

28. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de cloreto de dioctil-decil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de docosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil- decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis [dissebo-dimetil-amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

29. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido.

30. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.

31. Processo para controlar a pressão e reduzir o acúmulo de carga estática dentro da estrutura de revestimento de um furo de poço, caracterizado pelo fato de compreender: a) proporcionar um volume anular descrito pelas duas colunas de revestimento dentro de um furo de poço e contendo um primeiro fluido possuindo uma primeira pressão máxima na primeira temperatura dentro do volume anular; b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido dentro do volume anular com um segundo fluido compreendendo (i) um monômero que polimeriza em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e (ii) pelo menos um agente antiestático; c) vedar o volume anular para produzir um volume confinado; d) aquecer o fluido dentro do volume confinado para uma temperatura elevada relativa à primeira temperatura, de tal modo que uma porção do fluido está na segunda pressão máxima; no qual o segundo fluido é pré-selecionado de tal modo que a segunda pressão máxima seja menor do que a pressão máxima dentro do volume confinado que teria tido o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na temperatura elevada.

32. Processo de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático compreende grupos hidrofílicos e hidrofóbicos.

33. Processo de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um tensoativo neutro e/ou iônico.

34. Processo de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um éster de fosfato aniônico.

35. Processo de acordo com a reivindicação 34, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de ZELEC TY™, ZELEC UN™, e suas misturas.

36. Processo de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de cloreto de dioctadecil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de bisdocosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil-decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis[dissebo-dimetil- amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

37. Processo de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido.

38. Processo de acordo com a reivindicação 31, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.

39. Processo para controlar a pressão e reduzir o acúmulo de carga estática dentro de um volume confinado, caracterizado pelo fato de compreender: a) proporcionar na primeira pressão e na primeira temperatura um volume contendo um primeiro fluido e um segundo fluido compreendendo (i) um monômero que polimeriza em uma temperatura entre a primeira temperatura e a segunda temperatura, e (ii) pelo menos um agente antiestático; b) vedar o volume para produzir um volume confinado; c) aquecer o primeiro fluido e o segundo fluido dentro do volume confinado, de tal modo que o primeiro fluido e o segundo fluido estão na segunda pressão e na segunda temperatura; no qual o segundo fluido é pré-selecionado de tal modo que a segunda pressão seja menor do que a pressão que tinha o volume confinado que continha o primeiro fluido apenas na segunda temperatura.

40. Processo de acordo com a reivindicação 39, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático compreende grupos hidrofílicos e hidrofóbicos.

41. Processo de acordo com a reivindicação 39, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um tensoativo neutro e/ou iônico.

42. Processo de acordo com a reivindicação 39, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um éster de fosfato aniônico.

43. Processo de acordo com a reivindicação 42, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de ZELEC TY™, ZELEC UN™, e suas misturas.

44. Processo de acordo com a reivindicação 39, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de cloreto de dioctadecil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de bisdocosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil-decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis [dissebo-dimetil- amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

45. Processo de acordo com a reivindicação 39, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido.

46. Processo de acordo com a reivindicação 39, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.

47. Processo para controlar a pressão e reduzir o acúmulo de carga estática dentro de um volume anular dentro de um furo de poço, caracterizado pelo fato de compreender: a) encher um volume anular com um primeiro fluido; b) substituir pelo menos uma porção do primeiro fluido com um segundo fluido compreendendo um sistema de polimerização e pelo menos um agente antiestático, dentro do volume anular; e c) vedar o volume anular.

48. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o sistema de polimerização compreende um monômero selecionado do grupo consistindo de acrilatos e metilacrilatos.

49. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o sistema de polimerização compreende um iniciador selecionado do grupo consistindo de um iniciador do tipo azo, um iniciador peróxido, ou um sistema de iniciador redor de persulfato de amônio / Ν,Ν,Ν',Ν'-tetrametil-etileno-diamina.

50. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático compreende grupos hidrofílicos e hidrofóbicos.

51. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um tensoativo neutro e/ou iônico.

52. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é um éster de fosfato aniônico.

53. Processo de acordo com a reivindicação 52, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de ZELEC TY™, ZELEC UN™, e suas misturas.

54. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é selecionado do grupo consistindo de cloreto de dioctadecil-dimetil-amônio, cloreto de dissebo-dimetil-amônio, cloreto de dicetil-dimetil-amônio, cloreto de bisdocosil-dimetil-amônio, cloreto de didodecil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dimetil-amônio, hidróxido de dioleil-dimetil-amônio, cloreto de disseboil-dimetil-amônio, brometo de dissebo-dipropil-amônio, fluoreto de dissebo-dibutil-amônio, cloreto de cetil-decil-metil-etil-amônio, sulfato de bis[dissebo-dimetil- amônio], fosfato de tris[dissebo-dimetil-amônio], e suas misturas.

55. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,05% em volume a cerca de 5% em volume do volume total do segundo fluido.

56. Processo de acordo com a reivindicação 47, caracterizado pelo fato de que o agente antiestático é adicionado no segundo fluido em uma quantidade de cerca de 0,1% em volume a cerca de 1% em volume do volume total do segundo fluido.