BRPI0611799A2

BRPI0611799A2 - método para purificação de águas residuais de sistemas de melamina

Info

Publication number: BRPI0611799A2
Application number: BRPI0611799-6A
Authority: BR
Inventors: Christoph Neumueller; Thomas Wallek; Wolfgang Ruech
Original assignee: Ami Agrolinz Melamine Int Gmbh
Priority date: 2005-06-15
Filing date: 2006-06-13
Publication date: 2010-09-28
Also published as: RU2400431C2; DE102005028665A1; US8673158B2; ATE414042T1; RU2007145418A; EP1890968B1; CN101198548B; EP1890968A1; WO2006133966A1; DE502006002080D1; PL1890968T3; CN101198548A; US20090294272A1

Abstract

MéTODO PARA PURIFICAçãO DE áGUAS RESIDUAIS DE SISTEMAS DE MELAMINA. A presente invenção refere-se a um método para purificação de águas residuais de um sistema de melamina. O referido método é caracterizado pelo fato de que - a água residual contendo tiazina é submetida a um estágio de pré-tratamento, depois - os vapores não condensados a partir de uma fase gasosa do estágio de pré-tratamento, e - a fase líquida do estágio ou pré-tratamento é submetida a um estágio de hidrólise térmica, enquanto que NH~ 3~ é isolado da fase líquida obtida contendo H~ 2~O, CO~ 2~ e NH~ 3~. O método inventivo torna possível compensar várias qualidades de água residual, assim permitindo o sistema de melamina e a estação de água residual se- rem operados de uma forma constante e segura. Além disso, a tensão na fase de hidrólise térmica subseqúente é aliviada com o auxílio do estágio de pré-tratamento térmico do método da invenção.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODOPARA PURIFICAÇÃO DE ÁGUAS RESIDUAIS DE SISTEMAS DE MELAMINA".

A presente invenção refere-se a um processo para limpeza deáguas residuais de plantas de melamina, de acordo com a reivindicação 1, ea um aparelho, de acordo com a reivindicação 21.

A melamina é preparada quase que exclusivamente de uréiapela seguinte equação de reação:

6 H2N-CO-NH2 -> C3N3(NH2)3 + 6 NH3 + 3 CO2

O processo de preparação de melamina pode ser dividido emduas categorias. Há os processos à alta pressão não-catalíticos, nos quais amelamina é preparada na fase líquida a pressões de > 7000 kPa (70 bar).Nos processos à baixa pressão catalíticos, a melamina é sintetizada a umapressão aproximadamente atmosférica na fase gasosa.

O que é comum a todos os processos de melamina é que a me-lamina bruta, do estágio de síntese, tem que ser purificada, uma vez quecompreende subprodutos. Para degradar os subprodutos, a melamina brutaé usualmente tratada na presença de água, uma vez que os subprodutosvão para a solução em água, sob certas condições. Desse modo, as águasresiduais contaminadas com substâncias contendo nitrogênio ocorrem emvários estágios da planta de melamina. Esses ingredientes de águas residu-ais são basicamente compostos cíclicos de nitrogênio, na forma de triazinas,tais como melamina, ureidomelamina, ácido cianúrico ou oxoaminotriazinas(OATs), tal como amelina ou amelida. Além disso, dependendo do estado daplanta, proporções variáveis de compostos acíclicos de nitrogênio, por e-xemplo, uréia, ou então íons de carbonato e de sódio ou amônio podem es-tar presentes.

As águas residuais contaminadas desse modo têm que ser tra-tadas para remover os seus ingredientes, antes que possam ser descarregadas.

Um exemplo do tratamento de águas residuais de um processode melamina é descrito pelo pedido de patente internacional WO01/46159/12. De acordo com isso, o licor-mãe contaminado com triazina,obtido na cristalização da melamina da solução aquosa, é acidificado, o quefaz com que cristalize as OATs. A suspensão de OATs assim obtida é sub-metida a uma filtração tangencial, na qual o material permeado rico em me-lamina e uma suspensão de OATs, como o material retido, são obtidos. Ain-da que o material permeado rico em melamina seja reciclado na planta, asOATs são removidas do material retido. Esse processo tem a desvantagemde que é complicado, e as OATs precipitadas não precisam ser dispostasadicionalmente.

Um outro meio de tratamento de águas residuais, em plantas demelamina, consiste no tratamento de águas residuais em uma planta de tra-tamento térmico de águas residuais (TAA), na qual os ingredientes das á-guas residuais contendo triazina são hidrolisados, sob alta pressão e altatemperatura na fase líquida, a CO2 e NH3. Esse processo é descrito, por e-xemplo, no IT 01282370. Nele, os licores-mãe de cristalização de uma plantade melamina são aquecidos a 180 - 2509C em um recipiente fechado, sob apressão autógena do sistema, e deixados por 20 a 120 min, em conseqüên-cia do que a melamina e os ingredientes OATs são degradados.

De uma maneira similar, de acordo com o IT 0128369, a águaresidual de melamina contendo triazina é tratada em um recipiente fechado,a uma temperatura de > 250-C. Os NH3 e CO2 formados são subseqüente-mente extraídos, e o líquido puro resultante é reciclado para a planta oudescarregado.

De acordo com o pedido de patente DE 102 29 103 A1, a águaresidual contendo triazina de uma planta de melamina é passada em umfluxo serpenteando por um aparelho aquecível. Nas temperaturas de >190°C e na pressão de equilíbrio do sistema, que é cerca de 3000 a 6000kPa (30 a 60 bar), os ingredientes da água residual são decompostos emNH3 e CO2. A reação ocorre na fase líquida, mas pequenas perdas por eva-poração não podem ser impedidas.

O que é comum para os processos mencionados é que são pro-cessos de estágio único, cujo aparelho de hidrólise, com relação à pressão,temperatura e tempo de residência, é projetado para certas quantidade eproporção de águas residuais constantes. Em operação normal da planta, osgraus desejados de degradação dos ingredientes são assim obtidos. No en-tanto, tão logo ocorram estados operacionais nos quais a água residual variacom relação à concentração e ao tipo de ingredientes, os graus necessáriosde degradação não podem ser mais garantidos.

É um objetivo da invenção encontrar um processo para limpezade águas residuais de uma planta de melamina, que não tenha as desvanta-gens detalhadas.

A presente invenção proporciona um processo para limpeza deáguas residuais de uma planta de melamina, que é caracterizado pelo fatode que:

- a água residual contendo triazina é submetida a um estágio depré-tratamento térmico, para formar uma fase gasosa e uma fase líquida;depois,

- os vapores da fase gasosa do estágio de pré-tratamento térmi-co são condensados; e

- a fase líquida do estágio de pré-tratamento térmico é submeti-da a um estágio de hidrólise térmica, e NH3 é removido da fase líquida con-tendo H2O, CO2 e NH3 resultante.

A vantagem do processo de limpeza de águas residuais de doisestágios é que o estágio de pré-tratamento térmico propicia estados de plan-ta variáveis, nos quais as diferentes qualidades de águas residuais que ocor-rem vão ser compensadas. No estágio de pré-tratamento térmico, certos in-gredientes das águas residuais, por exemplo, uréia, já são decompostossubstancialmente a NH3 e CO2. Essas águas residuais contaminadas comuréia ocorrem, por exemplo, durante a partida ou então nas operações deparada da planta de melamina. Quando essas águas residuais são conduzi-das diretamente para uma hidrólise térmica de águas residuais, em um está-gio de pré-tratamento, o modo operacional de toda a planta tem que ser a-justado exatamente às condições variadas, para que seja possível garantir ograu desejado de degradação dos ingredientes das águas residuais. Issoacarreta necessariamente uma complexidade de controle e monitoramenteem todas as situações que se desviam da operação normal.

O estágio de pré-tratamento térmico ligado a montante da hidró-lise de águas residuais, de acordo com a invenção, possibilita, surpreenden-temente a compensação para as qualidades variáveis das águas residuais aum grau tal que a água residual na alimentação para a hidrólise térmica te-nha uma qualidade substancialmente idêntica, virtualmente independente doestado da planta. Isso propicia um modo operacional constante e seguro daplanta de melamina e da planta de águas residuais.

Uma outra vantagem do processo de acordo com a invenção éque, no estágio de pré-tratamento térmico, os compostos cíclicos de nitrogê-nio já são parcialmente degradados, de modo que menores tempos de resi-dência são necessários para a degradação residual no estágio de hidrólisesubseqüente.

Desse modo, vantajosamente, pelo menos 15% em peso da á-gua residual são convertidos no pré-tratamento térmico a uma fase gasosacontendo H2O, CO2 e NH3 e tratados separadamente, de modo que o está-gio de hidrólise subseqüente é também descarregado com relação ao seugrau hidráulico a ser processado. A parte remanescente da água residual éobtida como uma fase líquida contendo triazina.

Tipicamente, a água residual de uma planta de melamina com-preende triazinas, por exemplo, as oxoaminotriazinas amelina e amelida,melamina, melam, cianomelamina, ureidomelamina, ácido cianúrico e tam-bém amônia, dióxido de carbono, uréia é, possivelmente, NaOH em diferen-tes proporções.

A água residual se origina, na maior parte, da cristalização demelamina e da filtração de melamina da planta de melamina, e tem, vantajo-samente, valores de pH e temperaturas existentes nelas. Dá-se preferênciaàs temperaturas da água residual de até cerca de 60°C e valores de pH decerca de 12. A água residual é também preaquecida vantajosamente a cercade 150 a 250°C, antes de entrar no estágio de pré-tratamento térmico.

Prefere-se quando a água residual se origina de uma cristaliza-ção a vácuo e filtração de melamiria. Prefere-se particularmente quando aágua residual se origina de uma cristalização de licor-mãe, a jusante de umacristalização a vácuo. Na cristalização do licor-mãe, a melamina ainda pre-sente é substancialmente cristalizada do licor-mãe da cristalização de mela-mina. É apenas a solução virtualmente isenta de melamina, obtida nela, quepassa para a planta de águas residuais e é descontaminada por ela.

As temperaturas e pressões no estágio de pré-tratamento térmi-co podem variar dentro de amplas faixas. Ainda que a temperatura seja es-tabelecida pelo tipo e proporção do veículo térmico, a pressão no aparelho édependente da taxa de reação das reações e evaporação e degradação, namedida em que procedem, e da pressão de vapor dos produtos de reação.

De preferência, a temperatura no estágio de pré-tratamento tér-mico é de 140 a 250°C, particularmente, 180 a 220°C.

Também, de preferência, a pressão no estágio de pré-tratamento térmico é de (5 a 50 bar), particularmente, 1500 a 3000 kPa (15 a30 bar).

Sob essas condições, ambas a evaporação da água residual e adegradação dos ingredientes individuais procedem tão eficientemente que otamanho do aparelho pode ser mantido dentro de limites sensíveis. As con-dições de pressão e temperatura também podem ser usadas para otimizar arecuperação térmica dos vapores do estágio de pré-tratamento térmico, porexemplo, na forma de vapor, de um modo específico de local.

De preferência, o veículo térmico usado é vapor, de preferência,vapor de alta pressão. Vapor é disponível em uma quantidade suficiente emcada planta de melamina, e é possível usar vapor de qualquer nível de pres-são, ainda que, por exemplo, na forma de vapor de pressão moderada oubaixa.

Um objetivo principal do estágio de pré-tratamento térmico é acompensação para as diferentes qualidades de águas residuais pela degra-dação de certos ingredientes, que ocorrem especialmente no caso de esta-dos operacionais excepcionais da planta de melamina. Esses ingredientessão freqüentemente compostos acíclicos de nitrogênio, por exemplo, uréia,que ocorre a um grau maior durante as operações de partida e parada. É,portanto, vantajoso quando a fase líquida contendo triazina, após o estágiode pré-tratamento térmico, tem então apenas < 1% em peso, particularmen-te, 0,5% em peso de compostos acíclicos de nitrogênio. Desse modo, o es-tágio de hidrólise térmica subseqüente é descarregado em termos de mate-rial a um ponto tal que pode ser operado virtualmente sempre sob condiçõesconstantes.

É vantajoso quando o tempo de residência da água residual con-tento triazina no estágio de pré-tratamento térmico é de 0,5 a 2 h, particu-larmente, 1 a 1,5 h.

Em paralelo com a degradação dos ingredientes da água resi-dual, a conversão de uma parte da água residual na fase gasosa ocorre noestágio de pré-tratamento térmico. Quanto mais alta a fração de água resi-dual convertida na fase gasosa, mais vantajoso essa é. Um alto teor de fasegasosa significa que grandes proporções de água são evaporadas da águaresidual, e que muitos subprodutos são degradados muito cedo como noestágio de pré-tratamento. De preferência, pelo menos 50% em peso da á-gua residual são obtidos como uma fase gasosa contendo H2O, CO2 e NH3.

Desse modo, é possível que ambas as cargas de material e hidráulica para oestágio de hidrólise térmica subseqüente sejam significativamente reduzidas.

A fase gasosa formada no estágio de pré-tratamento térmico éextraída e os vapores são condensados. Tão logo isso é feito, o calor é re-cuperado vantajosamente na forma de vapor. Dependendo de que qualidadede vapor é utilizável no local, é possível, por exemplo, para recuperar vaporde pressão moderada ou vapor de baixa pressão e reciclá-lo para a plantade melamina. Essa recuperação de calor aperfeiçoa o balanço de vapor totalda planta de melamina.

Os vapores condensados do estágio de pré-tratamento térmicoconsistem, substancialmente, de H2O, CO2 e NH3. Podem ser reciclados pa-ra a planta de uréia ou para a planta de melamina.

De preferência, CO2 e NH3 são removidos dos vapores conden-sados. Isso pode ser feito por meio de métodos conhecidos, por exemplo,por extração com vapor. Água pura é obtida, que pode ser reciclada comomaterial condensado do processo para a planta de melamina. Desse modo,pelo menos uma parte de água adicional pode ser economizada.

Devido à evaporação de água e à degradação de uma parte dosingredientes, a fase líquida, obtida no estágio de pré-tratamento térmico,compreende virtualmente exclusivamente compostos que são difíceis de de-gradar. Esses são, em particular, as triazinas, na forma das OATs amelina eamelida, e também melamina.

Essa fase líquida contendo triazina é alimentada a um estágio dehidrólise térmica, no qual as triazinas são substancialmente degradadas nafase líquida, a uma alta pressão e a uma alta temperatura, para produzirH2O, CO2 e NH3.

De preferência, a hidrólise térmica ocorre a uma temperatura de200 a 260°C e a uma pressão de 3000 a 10000 kPa (30 a 100 bar). Tipica-mente, a temperatura do estágio de hidrólise térmica é mais alta do que atemperatura do estágio de pré-tratamento térmico, de modo que calor temque ser fornecido à fase líquida contendo triazina OAT para hidrólise. Isso éfeito, por exemplo, por suprimento de vapor como um veículo de calor para oaparelho de hidrólise, o calor sendo tipicamente transferido na forma indireta.

Quanto mais alta a temperatura for no estágio de hidrólise térmi-ca, mais rapidamente a degradação dos ingredientes da água residual sepassa, e maior é a pressão necessária para manter a mistura reacional nafase líquida.

A hidrólise térmica ocorre, de preferência, em pelo menos umaparelho horizontal. Uma variante vantajosa de um estágio de hidrólise tér-mica e do aparelho de hidrólise é, por exemplo, descrita no pedido de paten-te DE 102 29 103 A1. É também possível usar uma pluralidade de aparelhosem série para a hidrólise térmica.

No estágio de hidrólise térmica, uma fase líquida contendo H2O,CO2 e NH3 é obtida. O NH3 é removido vantajosamente desse líquido porextração com vapor, de modo que H2O livre de NH3 pode ser removida nofundo do extrator. Os vapores ricos em NH3 são retornados para a planta demelamina ou para a planta de uréia.

No caso específico que a parte de tratamento aquoso da plantade melamina se passa na presença de NaOH1 a fase de fundo rica em H2O édescarregada; ela compreende, entre outros, carbonato de sódio e não po-de, portanto, ser reciclada para o processo de melamina.

A invenção também proporciona um aparelho para conduzir oprocesso de acordo com a invenção, de acordo com a reivindicação 21.

O aparelho tem:

- pelo menos um aparelho para pré-tratamento térmico, tendoum trocador de calor interno ou externo e um aparelho de separação;

- pelo menos um aparelho para condensação dos vapores doestágio de pré-tratamento térmico;

- pelo menos um aparelho para hidrólise térmica; e

- pelo menos um aparelho para remoção de NH3 da fase líquidado estágio de hidrólise térmica.

O presente processo de purificação propicia que a água residualde qualquer processo de melamina desejado seja purificada de uma maneirasimples e eficiente.

A Figura 1 mostra, por meio de exemplo, uma concretização doprocesso de acordo com a invenção.

Água residual contendo triazina de uma planta de melamina éalimentada a um estágio de pré-tratamento térmico 1, com um trocador decalor externo 2. Uma fase gasosa contendo H2O, CO2 e NH3 é extraída doestágio de pré-tratamento térmico 1, e é condensada no gerador de vapor 3,com a ajuda de material condensado de vapor. Isso produz vapor de pres-são moderada, que é reciclado para a planta de melamina.

A fase líquida do estágio de pré-tratamento térmico 1 passa paraa hidrólise térmica 4, na qual os ingredientes da água residual são degrada-dos com a ajuda de vapor de alta pressão, em um aparelho de hidrólise hori-zontal. A fase líquida contendo H2O, CO2 e NH3 é alimentada a um extratorde água residual 5, no qual NH3 e CO2 são expulsos por extração com vaporde baixa pressão. No fundo do extrator de água residual 5, água residuallimpa é obtida.

A invenção vai ser ilustrada abaixo com referência aos exem-plos; as medidas associadas são apresentadas na Tabela 1.

No exemplo comparativo, água residual, contendo triazina e4,0% em peso de uréia de uma planta de melamina, é introduzida, sem umestágio de pré-tratamento térmico, em um estágio de hidrólise térmica, que éoperado a uma temperatura de 240°C e uma pressão de 4500 kPa (45 bar).

A mistura reacional no aparelho de hidrólise contém 4% em peso de NH3,5,4% em peso de CO2 e 90,6% em peso de H2O. 20% em peso da misturareacional estão presentes em forma gasosa, uma parte considerável da fasegasosa sendo gerada pela hidrólise da uréia.

Para que seja possível manter a pressão constante no aparelhode hidrólise, a fase gasosa tem que ser removida. Isso significa que ocorreevaporação contínua. Um desvantagem nesse contexto é que a formação debolhas de gás reduz consideravelmente o volume de reação efetivo para areação de degradação e, desse modo, piora a degradação dos ingredientesda água residual.

Alternativamente à remoção da fase gasosa, a pressão pode sermantida por abaixamento da temperatura no aparelho, para manter menor afração de fase gasosa. Por conseguinte, no entanto, as taxas de reação sãoreduzidas, de modo que longos tempos de residência são necessários paraatingir o grau desejado de degradação das triazinas.

No Exemplo 1, a mesma água residual contendo triazina e uréia,como no exemplo comparativo, é submetida de acordo com a invenção pri-meiro a um estágio de pré-tratamento térmico e depois a um estágio de hi-drólise térmica. O pré-tratamento térmico ocorre a uma temperatura de200°C, uma pressão de 200 kPa (22 bar), para um tempo de residência de 1h. Durante o pré-tratamento térmico, 40% em peso da proporção total deágua residual são evaporados. A grande parte da uréia presente na águaresidual é degradada aqui e removida na forma de NH3 e CO2. A fase líquidaremanescente, que corresponde a uma proporção hidráulica de 60% em pe-so da proporção total de água residual, contém apenas 2% em peso de uréi-a. É submetida a um estágio de hidrólise térmica sob as mesmas condiçõesde temperatura e pressão, como no exemplo comparativo. A mistura reacio-nal no aparelho de hidrólise contém 1,7% em peso de NH3, 1,1% em pesode CO2 e 97,3% em peso de H2O. Isso corresponde a uma fração de fasegasosa de 2,3% em peso. Isso significa que apenas um nível muito baixo deevaporação ocorre, e, por conseguinte, as condições de temperatura e pres-são no aparelho de hidrólise podem ser mantidas constantes. Isso leva àsaltas taxas de degradação desejadas dos ingredientes da água residual.

Exemplo Comparativo: Hidrólise Térmica

Mistura reacional no estágio de hidrólise térmica:

NH3 [% em peso] 4,0%

CO2 [% em peso] 5,4%

H2O [% em peso] 90,6%

Temperatura [QC] 240

Pressão [kPa] 4500 ([bar] 45)

Fração de Fase Gasosa [% em peso] 20%

Exemplo 1: Pré-tratamento térmico com hidrólise a jusanteMistura reacional no estágio de hidrólise térmica:

NH3 [% em peso] 1,7%

CO2 [% em peso] 1,1%

H2O [% em peso] 97,3%

Temperatura [°C] 240

Pressão [kPa] 4500 ([bar] 45)

Fração de Fase Gasosa [% em peso] 2,3%

Listagem de Referências

1 - Pré-tratamento térmico

2 - Trocador de calor

3 - Gerador de vapor

4 - Hidrólise térmica

5 - Extrator de água residual

Claims

1. Processo para limpeza de águas residuais de uma planta demelamina, caracterizado pelo fato de que:- a água residual contendo triazina é submetida a um estágio depré-tratamento térmico, para formar uma fase gasosa e uma fase líquida;depois,- os vapores da fase gasosa do estágio de pré-tratamento térmi-co são condensados; e- a fase líquida do estágio de pré-tratamento térmico é submeti-da a um estágio de hidrólise térmica, e NH3 é removido da fase líquida con-tendo H2O, CO2 e NH3 resultante.

2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que pelo menos 15% em peso da água residual são obtidos no pré-tratamento térmico como uma fase gasosa contendo H2O, CO2 e NH3, e aparte remanescente da água residual como uma fase líquida contendo triazina.

3. Processo de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizadopelo fato de que a água residual contendo triazina se origina de uma cristali-zação a vácuo e de uma filtração de melamina.

4. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a água residual contendo triazinase origina de uma cristalização de Iicor-mãe, a jusante de uma cristalizaçãoa vácuo.

5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a temperatura no estágio de pré-tratamento térmico é de 140 a 250°C.

6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a temperatura no estágio de pré-tratamento térmico é de 180 a 220°C.

7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a pressão no estágio de pré-tratamento térmico é de 500 a 5000 kPa (5 a 50 bar).

8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a pressão no estágio de pré-tratamento térmico é de 1500 a 3000 kPa (15 a 30 bar).

9. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que vapor é alimentado ao estágio depré-tratamento térmico como um veículo térmico.

10. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a fase líquida contendo triazina, doestágio de pré-tratamento térmico, tem < 1% em peso de compostos acícli-cos de nitrogênio.

11. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que a fase líquida contendo triazina, doestágio de pré-tratamento térmico, tem < 0,5% em peso de compostos ací-clicos de nitrogênio.

12. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que o tempo de residência da águaresidual contendo triazina no estágio de pré-tratamento térmico é de 0,5 a 2 h.

13. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que o tempo de residência da águaresidual contendo triazina no estágio de pré-tratamento térmico é de 1 a 1,5 h.

14. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores,: caracterizado pelo fato de que pelo menos 50% em peso da águaresidual são obtidos no estágio de pré-tratamento térmico como fase gasosacontendo H2O, CO2 e NH3.

15. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que calor é recuperado na condensa-ção de vapor, na forma de vapor, e o vapor é reciclado para a planta de me-lamina.

16. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que CO2 e NH3 são removidos dos va-pores condensados do estágio de pré-tratamento térmico, por extração comvapor, e a água resultante é reciclada para a planta de melamina.

17. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que o estágio de hidrólise térmica pro-cede a uma temperatura de 200 a 260°C.

18. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que o estágio de hidrólise térmica pro-cede a uma pressão de 3000 a 10000 kPa (30 a 100 bar).

19. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que um estágio de hidrólise térmicaprocede em pelo menos um aparelho horizontal.

20. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesanteriores, caracterizado pelo fato de que NH3 é removido por extração comvapor da fase líquida contendo H2O1 CO2 e NH3 do estágio de hidrólise tér-mica, e H2O isenta de NH3 é retirada no fundo do extrator.

21. Aparelho para conduzir o processo como definido na reivin-dicação 1, caracterizado pelo fato de que:- pelo menos um aparelho para pré-tratamento térmico, tendoum trocador de calor interno ou externo e um aparelho de separação;- pelo menos um aparelho para condensação dos vapores doestágio de pré-tratamento térmico;- pelo menos um aparelho para hidrólise térmica; e- pelo menos um aparelho para remoção de NH3 da fase líquidado estágio de hidrólise térmica.