BR112019028257A2

BR112019028257A2 - corrosion resistant alloy

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Publication number: BR112019028257A2
Application number: BR112019028257-2A
Authority: BR
Inventors: Mikhail Anatol'evich Aseev; Sergey Vladimirovich Chineikin; Aleksandr Fedorovich Shevakin; Sergei Vladimirovich Belikov; Kirill Vladimirovich Dedov; Aleksandr Aleksandrovich Kritskiy; Rashid Amirovich Mityukov; Aleksandr Pavlovich Pantyukhin; Il'ya Borisovich Polovov; Konstantin Vladimirovich Skiba; Petr Alekseevich Kharin
Original assignee: Joint Stock Company ''science And Innovations''; Stock Company "Chepetsky Mechanical Plant"; Sergey Aleksandrovich Shipulin
Priority date: 2017-08-01
Filing date: 2017-12-29
Publication date: 2020-08-04
Also published as: CA3093022A1; EP3663422A1; CN111094603B; KR20200060694A; EA201992733A1; WO2019027347A1; JOP20190301A1; RU2672647C1; CN111094603A; WO2019027347A8; JP2020530064A; JP6974507B2; US20210164075A1; MY192470A; CA3093022C; EP3663422A4

Abstract

A invenção refere-se à metalurgia, a ligas baseadas em níquel, concebidas para serem usadas em ambientes oxidantes agressivos. O resultado técnico da invenção é a obtenção de uma liga com um alto nível de propriedades plásticas durante a operação na faixa de temperatura de 550 °C a 625 °C e maior resistência à fissuração por corrosão em cloretos fundidos KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4), a temperaturas de até 650 °C. O resultado técnico especificado é alcançado pela liga que contém carbono, silício, manganês, cromo, molibdénio, fósforo, enxofre, ferro, níquel e impurezas inevitáveis, segundo a invenção, contém adicionalmente titânio, alumínio, nióbio e magnésio na seguinte proporção de componentes, massa%: Carbono =0,006; Silício =0,1; Manganês =1,0; Cromo 22,8-24,0; Ferro =0,75; Molibdeno 12,0-14,0; Nióbio 0,01-0,03; Titânio 0,01-0,06; Alumínio 0,1-0,2; Magnésio 0,005-0,01; Fósforo =0,015; Enxofre =0,012; Níquel e impurezas inevitáveis restante, enquanto que o conteúdo de cromo, molibdénio e ferro está relacionada à proporção: e o teor de nióbio e de carbono à proporção: 3 parágrafos principais da fórmula, 3 tabelasThe invention relates to metallurgy, nickel-based alloys, designed to be used in aggressive oxidizing environments. The technical result of the invention is to obtain an alloy with a high level of plastic properties during operation in the temperature range of 550 ° C to 625 ° C and greater resistance to cracking by corrosion in molten chlorides KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4 ), at temperatures up to 650 ° C. The specified technical result is achieved by the alloy containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, phosphorus, sulfur, iron, nickel and unavoidable impurities, according to the invention, additionally contains titanium, aluminum, niobium and magnesium in the following proportion of components, pasta%: Carbon = 0.006; Silicon = 0.1; Manganese = 1.0; Chromium 22.8-24.0; Iron = 0.75; Molybdenum 12.0-14.0; Niobium 0.01-0.03; Titanium 0.01-0.06; Aluminum 0.1-0.2; Magnesium 0.005-0.01; Phosphorus = 0.015; Sulfur = 0.012; Nickel and unavoidable impurities remaining, while the content of chromium, molybdenum and iron is related to the proportion: and the proportion of niobium and carbon in proportion: 3 main paragraphs of the formula, 3 tables

Description

"CORROSION RESISTANT ALLOY"

[001] A invenção refere-se à metalurgia, a ligas baseadas em níquel, concebidas para serem usadas em ambientes oxidantes agressivos.[001] The invention relates to metallurgy, nickel-based alloys, designed to be used in aggressive oxidizing environments.

[002] A liga corrosiva apresentada Nicrofer 6616 hMo liga С-4 (n.º 2.4610) contendo, massa%: 14,5-17,5 Cr, 14,0- 17,0 Мо, ≤3,0 Fe, ≤0,009 С, ≤1,0 Mn, ≤0,05 Si, ≤2,0 Co, ≤0,7 Ti, ≤0,020 P, ≤0,010 S, restos de níquel e impurezas inevitáveis (Referência “Aços e Ligas Resistentes à Corrosão Resistentes ao Calor e de Alta Resistência", Moscovo, Prometej-Splav, 2008, pp. 304 – 306).[002] The corrosive alloy presented Nicrofer 6616 hMo alloy С-4 (No. 2.4610) containing, mass%: 14.5-17.5 Cr, 14.0-17.0 Мо, ≤3.0 Fe, ≤ 0,009 С, ≤1,0 Mn, ≤0,05 Si, ≤2,0 Co, ≤0,7 Ti, ≤0,020 P, ≤0,010 S, nickel remnants and unavoidable impurities (Reference “Corrosion Resistant Steels and Alloys) Heat Resistant and High Resistance ", Moscow, Prometej-Splav, 2008, pp. 304 - 306).

[003] A liga é usada para a fabricação de equipamentos usados numa ampla gama de ambientes químicos, a temperaturas ambiente e a temperaturas elevadas. Em particular, para adsorventes na dessulfuração de gases de combustão; banhos de decapagem e instalações de regeneração de ácidos; instalações para a produção de ácido acético e agroquímicos.[003] The alloy is used to manufacture equipment used in a wide range of chemical environments, at ambient temperatures and at elevated temperatures. In particular, for adsorbents in flue gas desulfurization; pickling baths and acid regeneration facilities; installations for the production of acetic acid and agrochemicals.

[004] O análogo mais próximo da presente invenção é a liga KhN65MVU (EP760) contendo, massa%: ≤0,02 С, ≤0,1 Si, ≤1,0 Mn, 14,5-16,5 Cr, 15,0-17,0 Mo, 3,0-4,5 W, ≤0,5 Fe, ≤0,012 S, ≤0,015 P, restos de níquel e impurezas inevitáveis (GOST 5632- 2014 - protótipo).[004] The closest analog of the present invention is the KhN65MVU alloy (EP760) containing, mass%: ≤0.02 С, ≤0.1 Si, ≤1.0 Mn, 14.5-16.5 Cr, 15 , 0-17.0 Mo, 3.0-4.5 W, ≤0.5 Fe, ≤0.012 S, ≤0.015 P, nickel remnants and unavoidable impurities (GOST 5632-2014 - prototype).

[005] A liga é usada para a fabricação de estruturas soldadas (colunas, permutadores de calor, reatores) que funcionam a temperaturas elevadas em ambientes agressivos de recuperação oxidativa, na indústria química, petroquímica (produção de ácido acético, resinas epóxi, acetato de vinila, melamina, compostos orgânicos complexos) e outras indústrias no intervalo de temperatura de -70 a 5000 °C.[005] The alloy is used for the manufacture of welded structures (columns, heat exchangers, reactors) that work at high temperatures in aggressive oxidative recovery environments, in the chemical and petrochemical industry (production of acetic acid, epoxy resins, acetate of vinyl, melamine, complex organic compounds) and other industries in the temperature range of -70 to 5000 ° C.

[006] A liga da marca KhN65MVU e as suas juntas soldadas podem ser usadas em ambientes KCl–AlCl3–ZrCl4 apenas até 500 °C, porque a uma temperatura está acima do valor especificado na liga, além da corrosão entre cristais e da corrosão, ocorre um declínio acentuado da extensão relativa de 48% para 7,3-13% a 550 °C e até 2,5% a 625 °C e a distorção do metal é manifestada mediante a aplicação de deformação.[006] The KhN65MVU brand alloy and its welded joints can be used in KCl – AlCl3 – ZrCl4 environments only up to 500 ° C, because at a temperature it is above the value specified in the alloy, in addition to corrosion between crystals and corrosion, there is a sharp decline in the relative extent from 48% to 7.3-13% at 550 ° C and up to 2.5% at 625 ° C and distortion of the metal is manifested by the application of deformation.

[007] O problema ao qual a invenção está direcionada engloba a criação de uma liga com altas propriedades corrosivas a temperaturas de até T= 650 °C em ambientes operacionais de instalações de cloreto (KCl–AlCl3–ZrCl4).[007] The problem to which the invention is addressed encompasses the creation of an alloy with high corrosive properties at temperatures up to T = 650 ° C in operating environments of chloride installations (KCl – AlCl3 – ZrCl4).

[008] O resultado técnico da invenção é a obtenção de uma liga com um alto nível de propriedades plásticas durante a operação na faixa de temperatura de 550 °C a 625 °C e maior resistência à fissuração por corrosão em cloretos fundidos KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4), a temperaturas de até 650 °C.[008] The technical result of the invention is to obtain an alloy with a high level of plastic properties during operation in the temperature range of 550 ° C to 625 ° C and greater resistance to cracking by corrosion in molten chlorides KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4), at temperatures up to 650 ° C.

[009] O resultado técnico especificado é alcançado pela liga que contém carbono, silício, manganês, cromo, molibdénio, fósforo, enxofre, ferro, níquel e impurezas inevitáveis, segundo a invenção, contém adicionalmente titânio, alumínio, nióbio e magnésio na seguinte proporção de componentes, massa%: Carbono ≤0,006 Silício ≤0,1 Manganês ≤1,0 Cromo 22,8-24,0 Ferro ≤0, 75 Molibdeno 12,0-14,0 Nióbio 0,01-0,03 Titânio 0,01-0,06 Alumínio 0,1-0,2 Magnésio 0,005-0,01 Fósforo ≤0,015 Enxofre ≤0,012 Níquel e impurezas restante inevitáveis[009] The specified technical result is achieved by the alloy containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, phosphorus, sulfur, iron, nickel and inevitable impurities, according to the invention, additionally contains titanium, aluminum, niobium and magnesium in the following proportion of components, mass%: Carbon ≤0.006 Silicon ≤0.1 Manganese ≤1.0 Chromium 22.8-24.0 Iron ≤0.75 Molybdenum 12.0-14.0 Niobium 0.01-0.03 Titanium 0 , 01-0,06 Aluminum 0,1-0,2 Magnesium 0,005-0,01 Phosphorus ≤0,015 Sulfur ≤0,012 Nickel and unavoidable remaining impurities

[010] Para obter uma estrutura estável e propriedades plásticas, é preferível que o teor de cromo, molibdénio e Cr    Ì î   46, 4 ferro esteja relacionado à proporção:  Fe (1) (a relação entre a percentagem em massa total de crómio e molibdénio e a percentagem de ferro não inferior a 46,4)[010] To obtain a stable structure and plastic properties, it is preferable that the content of chromium, molybdenum and Cr    î î   46, 4 iron is related to the ratio:  Fe (1) (the relationship between the percentage by weight of total chromium and molybdenum and the percentage of iron not less than 46.4)

[011] Para obter uma estrutura estável e altas propriedades corrosivas, é preferível que o teor de nióbio e carbono seja relacionado à proporção:  Nb  1, 66 C  (2) (a relação entre a percentagem em massa de nióbio e a percentagem em massa de carbono não inferior a 1,66).[011] To obtain a stable structure and high corrosive properties, it is preferable that the content of niobium and carbon is related to the proportion:  Nb  1, 66 C  (2) (the ratio between the mass percentage of niobium and the mass percentage of carbon not less than 1.66).

[012] É ideal que o conteúdo de cromo, molibdénio, ferro, nióbio e carbono seja relacionado às proporções: Cr    Ì î   46, 4  Fe (1)  Nb  1, 66 a C  (2).[012] It is ideal that the content of chromium, molybdenum, iron, niobium and carbon is related to the proportions: Cr    Ì î   46, 4  Fe (1)  Nb  1, 66 to  C  (2).

[013] Uma análise comparativa com o protótipo permite concluir que a liga reivindicada é diferente da conhecida por baixo teor de carbono (≤0, 006% em vez de ≤0,02), molibdénio (12,0-14,0% em vez de 15,0-17,0%), maior teor de cromo (23,0- 24,0% em vez de 14,5-16,5%), ferro (≤0,75% em vez de ≤0,5%) não contém tungsténio e também pela introdução adicional de elementos como o nióbio numa quantidade de 0,01-0,03%, titânio numa quantidade de 0,01-0,06%, alumínio numa quantidade de 0,1-0,2% e magnésio numa quantidade de 0,005-0,01%.[013] A comparative analysis with the prototype allows to conclude that the claimed alloy is different from that known for its low carbon content (≤0.006% instead of ≤0.02), molybdenum (12.0-14.0% in higher than 15.0-17.0%), higher chromium content (23.0-24.0% instead of 14.5-16.5%), iron (≤0.75% instead of ≤0 , 5%) does not contain tungsten and also by the additional introduction of elements such as niobium in an amount of 0.01-0.03%, titanium in an amount of 0.01-0.06%, aluminum in an amount of 0.1- 0.2% and magnesium in an amount of 0.005-0.01%.

[014] Além disso, em casos particulares da invenção, as razões reivindicadas dos elementos são cumpridas:[014] In addition, in particular cases of the invention, the claimed reasons of the elements are fulfilled:

Cr    Ì î   46, 4  Fe ; ou  Nb  1, 66 C  Cr    Ì î   46, 4  Nb  1, 66 ou  Fe a C  .Cr    Ì î   46, 4  Fe; or  Nb  1, 66 C  Cr    Ì î   46, 4  Nb  1, 66 or  Fe a C .

[015] Os limites do conteúdo dos elementos na liga declarada foram estabelecidos como resultado de um estudo das propriedades das ligas com diferentes opções de composição.[015] The limits of the content of the elements in the declared alloy were established as a result of a study of the properties of the alloys with different composition options.

[001] O excesso do teor de carbono de mais de 0,006% reduz a resistência à corrosão nas soluções de zircónio e háfnio, aumentando o processo de formação de carboneto a altas temperaturas (aparecimento de fases indesejáveis de carboneto).[001] The excess of the carbon content of more than 0.006% reduces the corrosion resistance in the zirconium and hafnium solutions, increasing the carbide formation process at high temperatures (appearance of undesirable carbide phases).

[016] O teor de cromo é de 22,8 - 24,0% para garantir a resistência necessária ao calor em ambientes de óxido de háfnio e zircónio. Quando o cromo é introduzido na liga com menos de 22,8%, não é fornecida a resistência ao calor necessária, e o excesso do teor acima de 24,0% prejudica a resistência térmica da liga.[016] The chromium content is 22.8 - 24.0% to guarantee the necessary heat resistance in environments of hafnium oxide and zirconium. When chromium is introduced into the alloy with less than 22.8%, the necessary heat resistance is not provided, and excess content above 24.0% impairs the thermal resistance of the alloy.

[017] A introdução de molibdénio nas ligas de níquel aumenta a temperatura de recristalização de soluções sólidas, inibe o seu amolecimento, aumenta a resistência térmica e leva a um aumento da ductilidade em testes de curto e longo prazo.[017] The introduction of molybdenum in nickel alloys increases the recrystallization temperature of solid solutions, inhibits their softening, increases thermal resistance and leads to an increase in ductility in short and long term tests.

[018] A faixa de conteúdo de molibdénio de 12,0-14,0% é escolhida para fornecer as propriedades mecânicas necessárias, tanto para as cargas de curto prazo quanto para as altas temperaturas. Com a introdução de menos de 12,0% de molibdénio, as propriedades mecânicas não são asseguradas.[018] The molybdenum content range of 12.0-14.0% is chosen to provide the necessary mechanical properties for both short term and high temperature loads. With the introduction of less than 12.0% molybdenum, mechanical properties are not guaranteed.

Quando o conteúdo está acima de 14,0%, há uma diminuição na ductilidade e, consequentemente, a deterioração de fabricação da liga durante o processamento metalúrgico.When the content is above 14.0%, there is a decrease in ductility and, consequently, the deterioration of the alloy's manufacture during metallurgical processing.

[019] O nióbio, na quantidade de 0,01 a 0,03%, liga carbono e nitrogénio residuais a carbonetos, nitretos e carbonitretos, impede a formação de carbonetos e carbonitretos de cromo ao longo dos limites dos grãos. A adição de nióbio numa quantidade 6 a 10 vezes superior ao teor de carbono na liga elimina a corrosão intergranular das ligas e protege as soldas contra a destruição. Quando o teor de nióbio é inferior a 0,01%, a sua interação com o carbono residual é ineficaz, e o teor de nióbio acima de 0,03% não é racional para a formação de carboneto.[019] Niobium, in the amount of 0.01 to 0.03%, binds residual carbon and nitrogen to carbides, nitrides and carbonitrides, prevents the formation of chromium carbides and carbonitrides along the grain boundaries. The addition of niobium in an amount 6 to 10 times higher than the carbon content in the alloy eliminates the intergranular corrosion of the alloys and protects the welds against destruction. When the niobium content is less than 0.01%, its interaction with the residual carbon is ineffective, and the niobium content above 0.03% is not rational for the formation of carbide.

[020] O excesso de silício acima de 0,1% tem um impacto negativo na tecnologia da liga, além de levar à fragilização da liga devido ao maior teor de silicatos.[020] Excess silicon above 0.1% has a negative impact on alloy technology, in addition to weakening the alloy due to the higher silicate content.

[021] O aumento do teor de manganês em mais de[021] The increase in manganese content by more than

1,0% produz uma eutética ligeira, que leva à destruição do lingote durante o processamento da pressão e reduz a resistência térmica da liga, além de reduzir a resistência à corrosão local.1.0% produces a slight eutectic, which leads to the destruction of the ingot during pressure processing and reduces the thermal resistance of the alloy, in addition to reducing resistance to local corrosion.

[022] O níquel é resistente em HCl, mesmo no ponto de ebulição. No entanto, na presença de cloretos, iões Fe(III) e outros agentes oxidantes, a corrosão do níquel e do níquel- cromo das ligas de molibdénio aumenta, relacionado com o teor de ferro é limitado no máximo de 0,75%.[022] Nickel is resistant to HCl, even at the boiling point. However, in the presence of chlorides, Fe (III) ions and other oxidizing agents, the corrosion of nickel and nickel-chromium in molybdenum alloys increases, related to the iron content is limited to a maximum of 0.75%.

[023] A introdução de titânio em quantidades de 0,01- 0,06% aumenta a resistência à corrosão em fusões dos sais de zircónio e háfnio, liga o carbono residual aos carbonetos e leva à formação de uma quantidade suficiente de composto intermetálico do tipo Ni3Ti, que, a uma temperatura operacional de 500-7000С afeta positivamente a resistência térmica da liga.[023] The introduction of titanium in quantities of 0.01- 0.06% increases the corrosion resistance in fusions of the zirconium and hafnium salts, binds the residual carbon to the carbides and leads to the formation of a sufficient amount of the Ni3Ti type, which at an operating temperature of 500-7000С positively affects the thermal resistance of the alloy.

Quando o teor de titânio é inferior a 0,01%, os requisitos de resistência à corrosão não são garantidos e o excesso de teor de titânio acima de 0,06% leva a uma diminuição da capacidade de fabricação da liga e formação de fases indesejáveis devido à reatividade do titânio.When the titanium content is less than 0.01%, corrosion resistance requirements are not guaranteed and excess titanium content above 0.06% leads to a decrease in the alloy's manufacturing capacity and formation of undesirable phases due to the reactivity of titanium.

[024] O alumínio e o magnésio, em quantidades de 0,1- 0,2% e 0,005-0,01%, são introduzidos na liga para extrair oxigénio residual e, no caso do alumínio, para formar um composto intermetálico do tipo Ni3Al, que afeta positivamente a resistência térmica da liga. Quando esses elementos são introduzidos em quantidades inferiores às especificadas, não é alcançada a remoção necessária de oxigénio residual. Se o teor desses elementos for excedido, são formadas inclusões não metálicas graves.[024] Aluminum and magnesium, in amounts of 0.1-0.2% and 0.005-0.01%, are introduced into the alloy to extract residual oxygen and, in the case of aluminum, to form an intermetallic compound of the type Ni3Al, which positively affects the thermal resistance of the alloy. When these elements are introduced in less than specified quantities, the necessary removal of residual oxygen is not achieved. If the content of these elements is exceeded, serious non-metallic inclusions are formed.

[025] Quando o teor de enxofre excede os 0,012% e o fósforo excede os 0,015%, formam-se inclusões graves não metálicas que afetam adversamente a ductilidade da liga.[025] When the sulfur content exceeds 0.012% and phosphorus exceeds 0.015%, serious non-metallic inclusions are formed which adversely affect the ductility of the alloy.

Cr    Ì î   46, 4Cr    Ì î   46, 4

[026] Quando a  Fe relação é reduzida abaixo de 46,4, a estrutura da liga torna-se menos estável (a fase sigma é liberada), o que afeta negativamente as características plásticas e a resistência à corrosão.[026] When the  Fe ratio is reduced below 46.4, the alloy structure becomes less stable (the sigma phase is released), which negatively affects plastic characteristics and corrosion resistance.

 Nb  1, 66 Nb  1, 66

[027] Na condição C  com uma relação menos 1,66 ocorre uma diminuição da resistência à corrosão da liga.[027] In the C condição condition with a minus 1.66 ratio, the corrosion resistance of the alloy decreases.

[028] As proporções de elementos proposta na liga foram encontradas de forma experimental e são ótimas porque permitem um resultado técnico abrangente reivindicado. Quando as relações entre os elementos são violadas, as propriedades da liga são deterioradas, a instabilidade ocorre e não são alcançados efeitos complexos.[028] The proportions of elements proposed in the alloy were found in an experimental way and are optimal because they allow a claimed comprehensive technical result. When the relationships between the elements are violated, the properties of the alloy are deteriorated, instability occurs and complex effects are not achieved.

Exemplos de implementação de uma invenção.Examples of implementing an invention.

[029] Lingotes de liga foram fundidos em fornos de indução a vácuo. O controlo da variação das propriedades plásticas das ligas estudadas sob a influência de temperaturas de 550 °C e 625 °C, após longa exposição no forno por mais de 1000 horas foi feita com o método de flexão das amostras até um ângulo de 90 graus ou mais, segundo GOST 14019-2003. Testes industriais de ligas para resistência à fissuração por corrosão foram realizados em cloretos fundidos KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4)[029] Alloy ingots were cast in vacuum induction furnaces. The control of the variation of the plastic properties of the studied alloys under the influence of temperatures of 550 ° C and 625 ° C, after long exposure in the oven for more than 1000 hours was done with the method of flexing the samples to an angle of 90 degrees or more, according to GOST 14019-2003. Industrial alloy tests for resistance to corrosion cracking were performed on molten chlorides KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4)

[030] A Tabela 1 apresenta a composição química dos lingotes de liga com diferentes opções de composição, bem como o protótipo da liga. A tabela 2 apresenta os resultados da determinação de propriedades plásticas por flexão em ângulo de 90 graus, de acordo com GOST 14019-2003. A tabela 3 apresenta os resultados dos testes industriais de ligas indicados na tabela 1 quanto à resistência contra o fissuração por corrosão em cloretos fundidos KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4), 100 100 horas, a T = 650ºC.[030] Table 1 shows the chemical composition of the alloy ingots with different composition options, as well as the alloy prototype. Table 2 presents the results of the determination of plastic properties by bending at an angle of 90 degrees, according to GOST 14019-2003. Table 3 presents the results of the industrial tests of alloys indicated in table 1 regarding the resistance against cracking by corrosion in molten chlorides KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4), 100 100 hours, at T = 650ºC.

[031] Como se pode ver nas tabelas 1, 2, as propriedades plásticas a 550 e 6250 °C da liga satisfazem a composição reivindicada (ligas 1, 2), acima das propriedades da liga do protótipo, liga 3, que não satisfazem a composição reivindicada, apresenta características plásticas inferiores às ligas 1, 2, o que leva à formação de fissuras resultantes dos testes de curvatura de acordo com GOST 14019-2003.[031] As can be seen in tables 1, 2, the plastic properties at 550 and 6250 ° C of the alloy satisfy the claimed composition (alloys 1, 2), above the properties of the prototype alloy, alloy 3, which do not satisfy the composition claimed, presents plastic characteristics inferior to alloys 1, 2, which leads to the formation of cracks resulting from the curvature tests according to GOST 14019-2003.

[032] Como mostra a tabela 3, a velocidade de corrosão das ligas (ligas 1, 2), que satisfazem a composição reivindicada, está abaixo da velocidade de corrosão da liga- protótipo, o exame visual não revelou fissuras, ao contrário do protótipo de liga. A velocidade de corrosão da liga 3, que não satisfaz a composição reivindicada, excede a velocidade da corrosão das ligas 1, 2 (no entanto, abaixo da velocidade da corrosão da liga-protótipo), e o exame visual revela uma fissura na amostra.[032] As shown in table 3, the corrosion rate of the alloys (alloys 1, 2), which satisfy the claimed composition, is below the corrosion rate of the prototype alloy, the visual examination revealed no cracks, unlike the prototype alloy. The corrosion rate of alloy 3, which does not satisfy the claimed composition, exceeds the corrosion rate of alloys 1, 2 (however, below the corrosion rate of the prototype alloy), and visual examination reveals a crack in the sample.

Tabela 1 - Composição química das ligas estudadas Ni e impureza Relaç Relaç Liga С Mn Si Mo Cr Nb S P Fe Ti Al W s ão ão inevitáv (1) (2) eis 0,00 0,5 ,0 13, 23, 0,0 0,00 0,5 ≤0, 0, Liga 1 1 4 - restante 67,2 27,27 11 5 7 0 3 3 28 01 1 0,00 , 13, 22, 0,0 0,00 0,0 0,7 0,0 0, Liga 2 0,3 - restante 48,0 3,45 58  1 9 2 5 05 5 5 1 1 0,00 0,6 0,1 12, 23, 0,0 0,00 0,0 0,8 0,0 0, Liga 3 - restante 42,98 1,11 9 5 0 5 6 1 8 09 4 4 1 Liga de - 0,01 0,6 0,0 16, 15, 0,00 0,0 0,4 3, protóti - - - restante - 7 3 8 2 6 6 09 5 7 po Tabela 2 – Resultados da determinação de propriedades plásticas por flexão em ângulo de 90 graus, de acordo com GOST 14019-2003 Temperatura de retenção, °C Liga 550 °C 625 °C Resultado Tempo Resultado Tempo curvatura das de retenção, curvatura das de retenção, h amostras h amostras Liga Amostra 720 720 Amostra recolhida de protótipo recolhidaTable 1 - Chemical composition of the studied alloys Ni and impurity Relation Relationship С Mn Si Mo Cr Nb SP Fe Ti Al W are unavoidable (1) (2) eis 0,00 0,5 , 0 13, 23, 0 , 0 0,00 0,5 ≤0, 0, Liga 1 1 4 - remaining 67,2 27,27 11 5 7 0 3 3 28 01 1 0,00 ,  13, 22, 0,0 0.00 0.0 0.7 0.0 0, League 2 0.3 - remaining 48.0 3.45 58  1 9 2 5 05 5 5 1 1 0.00 0.6 0.1 12, 23 , 0.0 0.00 0.0 0.8 0.0 0, League 3 - remaining 42.98 1.11 9 5 0 5 6 1 8 09 4 4 1 League - 0.01 0.6 0, 0 16, 15, 0,00 0,0 0,4 3, prototype - - - remainder - 7 3 8 2 6 6 09 5 7 po Table 2 - Results of the determination of plastic properties by bending at an angle of 90 degrees, from according to GOST 14019-2003 Retention temperature, ° C Alloy 550 ° C 625 ° C Result Time Result Time curvature of retention, curvature of retention, h samples h samples League Sample 720 720 Sample collected from collected prototype

1000 Sem fissuras 1000 Fissura 2065 Fissura 2065 Fissura 720 Sem fissuras 720 Sem fissuras Liga 1 1000 Sem fissuras 1000 Sem fissuras 2065 Sem fissuras 2065 Sem fissuras 720 Sem fissuras 720 Sem fissuras Liga 2 1000 Sem fissuras 1000 Sem fissuras 2065 Sem fissuras 2065 Sem fissuras 720 Sem fissuras 720 Sem fissuras Liga 3 Fissura 1000 Sem fissuras 1000 2065 Fissura 2065 Fissura1000 No crack 1000 Crack 2065 Crack 2065 Crack 720 No crack 720 No crack Alloy 1 1000 No crack 2065 No crack 2065 No crack 720 No crack 720 No crack Alloy 2 1000 No crack 1000 No crack 2065 No crack 2065 No crack 720 Crack free 720 Crack free Alloy 3 Crack 1000 Crack free 1000 2065 Crack 2065 Crack

Tabela 3 – Resultados de testes industriais de ligas para a resistência contra a fissuração por corrosão em fusão de cloretos KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4), 100 horas, e Т = 650 °CTable 3 - Results of industrial alloy tests for resistance against corrosion cracking in KCl, AlCl3 + (ZrCl4 HfCl4) chloride fusion, 100 hours, and Т = 650 ° C

Inspeção visual.Visual inspection.

Presença de Taxa de corrosão Liga fissuras após (mm/ano o teste Fissura na amostra.Presence of Corrosion Rate Connects cracks after (mm / year the Crack test in the sample.

Corrosão ulcerosa Liga de protótipo em amostra com 0,50 profundidade de até 0,1-0,2 mm Sem fissuras Fissura ulcerosa em Liga 1 amostra com 0,16 profundidade de até 0,1-0,2 mm Sem fissuras Fissura ulcerosa em Liga 2 amostra com 0,21 profundidade de até 0,1-0,2 mm Fissura na amostra.Ulcerative corrosion Prototype alloy in a sample with 0.50 depth up to 0.1-0.2 mm No fissures Ulcerative fissure in alloy 1 sample with 0.16 depth up to 0.1-0.2 mm No fissures Ulcerous fissure in Alloy 2 sample with 0.21 depth up to 0.1-0.2 mm Crack in the sample.

Corrosão ulcerosa Liga 3 em amostra com 0,45 profundidade de até 0,1-0,2 mmUlcerative corrosion Alloy 3 in sample with 0.45 depth up to 0.1-0.2 mm

Claims

1. Corrosive nickel-based alloy characterized by containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, phosphorus, sulfur, iron, nickel and unavoidable impurities, which also contains titanium, aluminum, niobium, magnesium in the next proportion of components, mass% : Carbon ≤0.006 Silicon ≤0.1 Manganese ≤1.0 Chromium 22.8-24.0 Iron ≤0.75 Molybdenum 12.0-14.0 Niobium 0.01-0.03 Titanium 0.01-0, 06 Aluminum 0.1-0.2 Magnesium 0.005-0.01 Phosphorus ≤0.015 Sulfur ≤0.012 Nickel and unavoidable impurities remaining.

2. Alloy according to claim 1, characterized by the content of chromium, molybdenum and iron and is related to the proportion: Cr    Ì î   46, 4  Fe.

3. Alloy according to claim 1, characterized in that the content of niobium and carbon is related to the proportion:

 Nb  1, 66 C .

4. Alloy according to claim 1, characterized in that the content of chromium, molybdenum and iron is related to the proportion Cr    Ì î   46, 4  Fe and the content of niobium and carbon by the proportion :  Nb  1, 66 C .