RU2801911C1 - Corrosion-resistant scandium alloy - Google Patents
Corrosion-resistant scandium alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2801911C1 RU2801911C1 RU2022120481A RU2022120481A RU2801911C1 RU 2801911 C1 RU2801911 C1 RU 2801911C1 RU 2022120481 A RU2022120481 A RU 2022120481A RU 2022120481 A RU2022120481 A RU 2022120481A RU 2801911 C1 RU2801911 C1 RU 2801911C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- corrosion
- content
- scandium
- ratio
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, к сплавам на никелевой основе, предназначенным для эксплуатации в атомной промышленности при температурах 700, 750°С.The invention relates to metallurgy, to nickel-based alloys intended for use in the nuclear industry at temperatures of 700, 750°C.
Известен Nicrofer 6616 hMo сплав С-4 (№2.4610), содержащий масс. %: 14,5-17,5 Cr, 14,0-17,0 Mo, ≤3,0 Fe, ≤0,009 С, ≤1,0 Mn, ≤0,05 Si, ≤2,0 Со, ≤0,7 Ti, ≤0,020 Р, ≤0,010 S, никель и неизбежные примеси - остальное (Справочник «Коррозионностойкие, жаростойкие и высокопрочные стали и сплавы», М., Прометей-Сплав, 2008 г., стр. . 304-306).Known Nicrofer 6616 hMo alloy C-4 (No. 2.4610), containing wt. %: 14.5-17.5 Cr, 14.0-17.0 Mo, ≤3.0 Fe, ≤0.009 C, ≤1.0 Mn, ≤0.05 Si, ≤2.0 Co, ≤0 .7 Ti, ≤0.020 P, ≤0.010 S, nickel and inevitable impurities - the rest (Handbook "Corrosion-resistant, heat-resistant and high-strength steels and alloys", M., Prometheus-Splav, 2008, pp. 304-306).
Сплав применяется для изготовления оборудования, эксплуатирующегося в широком диапазоне химических сред при комнатной и повышенных температурах, в частности адсорберов при десульфурации дымовых газов; ванн травления и установки регенерации кислот; установок для производства уксусной кислоты и агрохимикатов.The alloy is used for the manufacture of equipment operating in a wide range of chemical environments at room and elevated temperatures, in particular adsorbers for flue gas desulfurization; pickling baths and acid regeneration plants; installations for the production of acetic acid and agrochemicals.
К недостаткам Nicrofer 6616 hMo сплава С-4 следует отнести его охрупчивание при температурах выше 650°С за счет выделения σ-фазы.The disadvantages of Nicrofer 6616 hMo alloy C-4 include its embrittlement at temperatures above 650°C due to the precipitation of the σ-phase.
Известен сплав марки ХН65МВУ(ЭП760) содержащий, масс. %: ≤0,02 С, ≤0,1 Si, ≤1,0 Mn, 14,5-16,5 Cr, 15,0-17,0 Мо, 3,0-4,5 W, ≤0,5 Fe, ≤0,012 S, ≤0,015 Р, никель и неизбежные примеси - остальное (ГОСТ 5632-2014).Known alloy brand KhN65MVU(EP760) containing, wt. %: ≤0.02 C, ≤0.1 Si, ≤1.0 Mn, 14.5-16.5 Cr, 15.0-17.0 Mo, 3.0-4.5 W, ≤0, 5 Fe, ≤0.012 S, ≤0.015 P, nickel and inevitable impurities - the rest (GOST 5632-2014).
Сплав применяется для изготовления сварных конструкций (колонны, теплообменники, реакторы), работающих при повышенных температурах в агрессивных средах окислительно-восстановительного характера, химической, нефтехимической промышленности (производство уксусной кислоты, эпоксидных смол, винилацетата, меламина, сложных органических соединений) и других отраслей в интервале температур от -70 до 500°С.The alloy is used for the manufacture of welded structures (columns, heat exchangers, reactors) operating at elevated temperatures in aggressive redox environments, chemical, petrochemical industries (production of acetic acid, epoxy resins, vinyl acetate, melamine, complex organic compounds) and other industries in temperature range from -70 to 500°C.
Существенным недостатком сплава марки ХН65МВУ(ЭП760) является его применение только до температуры 500°С.A significant disadvantage of the KhN65MVU(EP760) grade alloy is its use only up to a temperature of 500°C.
Наиболее близким по технической сути к предлагаемому изобретению является коррозионностойкий сплав марки ХН62М-ВИ содержащий, масс. %: ≤0,006 С, ≤0,1 Si, ≤1,0 Mn, 22,8-24,0 Cr, 12,0-14,0 Мо, 0,005-0,01 Nb, 0,01-0,06 Ti, 0,1-0,2 Al, 0,005-0,01 Mg, ≤0,75 Fe, ≤0,012 S, ≤0,015 P, никель и неизбежные примеси - остальное (Патент РФ №2672647 от 01.08.2017 г.).The closest in technical essence to the proposed invention is a corrosion-resistant alloy brand KhN62M-VI containing, wt. %: ≤0.006 C, ≤0.1 Si, ≤1.0 Mn, 22.8-24.0 Cr, 12.0-14.0 Mo, 0.005-0.01 Nb, 0.01-0.06 Ti, 0.1-0.2 Al, 0.005-0.01 Mg, ≤0.75 Fe, ≤0.012 S, ≤0.015 P, nickel and unavoidable impurities - the rest (RF Patent No. 2672647 of 08/01/2017) .
Сплав предназначен для эксплуатации в расплавах хлоридов KCl, AlCl3+(ZrCl4 HfCl4) в установках разделения хлоридов циркония и гафния при температурах до 650°С.The alloy is intended for operation in molten chlorides KCl, AlCl 3 +(ZrCl 4 HfCl 4 ) in plants for the separation of zirconium and hafnium chlorides at temperatures up to 650°C.
Недостаток прототипа состоит в том, что при работе в условиях нейтронного облучения и коррозионностойкой среды при температурах 700 и 750°С происходит снижение пластических характеристик сплава. Следовательно, для компенсации потерь пластических характеристик сплава необходимо в исходном состоянии иметь высокий уровень пластических свойств.The disadvantage of the prototype is that when working under conditions of neutron irradiation and a corrosion-resistant environment at temperatures of 700 and 750°C, the plastic characteristics of the alloy decrease. Therefore, in order to compensate for the loss of plastic characteristics of the alloy, it is necessary to have a high level of plastic properties in the initial state.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является создание коррозионностойкого сплава, обладающего высоким уровнем пластических свойств при температурах 700, 750°С и после длительных выдержек при температурах 700, 750°С.The problem to which the invention is directed is the creation of a corrosion-resistant alloy with a high level of plastic properties at temperatures of 700, 750°C and after long exposures at temperatures of 700, 750°C.
Технический результат изобретения заключается в получении коррозионностойкого сплава с повышенным уровнем пластических свойств при эксплуатации при температурах 700 и 750°С.The technical result of the invention is to obtain a corrosion-resistant alloy with an increased level of plastic properties during operation at temperatures of 700 and 750°C.
Указанный технический результат достигается тем, что коррозионностойкий сплав, содержащий углерод, кремний, марганец, хром, молибден, фосфор, серу, железо, титан, алюминий, ниобий, магний, никель и неизбежные примеси, согласно изобретению, дополнительно содержит скандий в следующем соотношении компонентов, масс. %:This technical result is achieved in that the corrosion-resistant alloy containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, phosphorus, sulfur, iron, titanium, aluminum, niobium, magnesium, nickel and inevitable impurities, according to the invention, additionally contains scandium in the following ratio of components , wt. %:
при этом отношении содержание молибдена и скандия соответствует соотношениюat this ratio, the content of molybdenum and scandium corresponds to the ratio
а содержание скандия и углерода связано соотношением:and the content of scandium and carbon is related by the ratio:
Сопоставительный анализ с прототипом позволяет сделать вывод, что заявляемый коррозионностойкий сплав отличается от известного дополнительно введением такого элемента как скандий в количестве 0,05-0,15% при этом выполняются соотношения:A comparative analysis with the prototype allows us to conclude that the claimed corrosion-resistant alloy differs from the known additionally by the introduction of such an element as scandium in an amount of 0.05-0.15%, while the following relations are fulfilled:
Пределы содержания легирующих элементов в заявляемом коррозионностойком сплаве установлены в результате исследования свойств сплава при выплавке различных вариантов состава.The limits of the content of alloying elements in the inventive corrosion-resistant alloy are established as a result of studying the properties of the alloy during the smelting of various composition options.
Превышение содержания углерода более 0,006% приводит к снижению коррозионной стойкости за счет увеличения процесса карбидообразования при высоких температурах (появления нежелательных карбидных фаз) и снижению пластических характеристик.Exceeding the carbon content of more than 0.006% leads to a decrease in corrosion resistance due to an increase in the process of carbide formation at high temperatures (the appearance of undesirable carbide phases) and a decrease in plastic characteristics.
Содержание хрома установлено 22,8-24,0% для обеспечения требуемой жаростойкости и уровня механических характеристик. При введении в сплав хрома менее 22,8% не обеспечивается требуемая жаростойкость и уровень механических характеристик, а превышение содержания свыше 24,0% ухудшает жаропрочность сплава и приводит к снижению технологичности.The chromium content is set at 22.8-24.0% to provide the required heat resistance and mechanical performance level. With the introduction of less than 22.8% chromium into the alloy, the required heat resistance and the level of mechanical characteristics are not provided, and exceeding the content of more than 24.0% worsens the heat resistance of the alloy and leads to a decrease in manufacturability.
Введение молибдена в никелевые сплавы повышает температуру рекристаллизации твердых растворов, тормозит их разупрочнение, повышает жаропрочность и приводит к увеличению пластичности при кратковременных и длительных испытаниях.The introduction of molybdenum into nickel alloys increases the recrystallization temperature of solid solutions, slows down their softening, increases heat resistance, and leads to an increase in plasticity during short-term and long-term tests.
Диапазон содержания молибдена 12,0-14,0% выбран для обеспечения требуемых механических свойств как кратковременных, так и длительных при высоких температурах. При введении менее 12,0% молибдена не обеспечиваются требования по механическим свойствам. При содержании свыше 14,0% происходит уменьшение пластичности и соответственно ухудшение технологичности сплава при металлургических переделах.The range of molybdenum content of 12.0-14.0% is chosen to provide the required mechanical properties, both short-term and long-term at high temperatures. With the introduction of less than 12.0% molybdenum, the requirements for mechanical properties are not met. At a content of more than 14.0%, there is a decrease in ductility and, accordingly, a deterioration in the manufacturability of the alloy during metallurgical processing.
Ниобий в количестве 0,01-0,03%, связывает остаточный углерод и азот в карбиды, нитриды и карбонитриды, препятствует образованию по границам зерен карбидов и карбонитридов хрома. Добавка ниобия в количестве, в 6-10 раз превышающем содержание углерода в сплаве, устраняет межкристаллитную коррозию сплавов и предохраняет сварные швы от разрушения. При содержании ниобия менее 0,01% его взаимодействие с остаточным углеродом малоэффективно, а содержание ниобия свыше 0,03% не рационально для карбидообразования.Niobium in the amount of 0.01-0.03% binds residual carbon and nitrogen into carbides, nitrides and carbonitrides, prevents the formation of chromium carbides and carbonitrides along the grain boundaries. The addition of niobium in an amount 6-10 times higher than the carbon content in the alloy eliminates intergranular corrosion of alloys and protects welds from destruction. When the content of niobium is less than 0.01%, its interaction with residual carbon is ineffective, and the content of niobium over 0.03% is not rational for carbide formation.
Превышение содержания кремния свыше 0,1% негативно сказывается на технологичности сплава, а также приводит к охрупчиванию сплава из-за увеличения содержания в нем включений силикатов никеля.Exceeding the silicon content of more than 0.1% adversely affects the manufacturability of the alloy, and also leads to embrittlement of the alloy due to an increase in the content of nickel silicate inclusions in it.
Повышение содержания марганца более 1,0% приводит к появлению легкоплавкой эвтектики, которая приводит к разрушению слитка при обработке давлением (не достаточной пластичности) и снижает жаропрочность сплава, а также приводит к снижению стойкости против локальной коррозии.An increase in the manganese content of more than 1.0% leads to the appearance of a low-melting eutectic, which leads to the destruction of the ingot during pressure treatment (insufficient plasticity) and reduces the heat resistance of the alloy, and also leads to a decrease in resistance to local corrosion.
Никель устойчив в НС1 даже при температуре кипения. В присутствии хлоридов, ионов Fe (III) и других окислителей коррозия никеля и никельхроммолибденовых сплавов усиливается, с этим связано ограничение содержания железа не более 0,75%.Nickel is stable in HC1 even at the boiling point. In the presence of chlorides, Fe (III) ions and other oxidizing agents, the corrosion of nickel and nickel-chromium-molybdenum alloys is enhanced, which is why the iron content is limited to no more than 0.75%.
Введение титана в количестве 0,01-0,06% повышает коррозионную стойкость, связывает остаточный углерод в карбиды и приводит к образованию достаточного числа интерметаллида типа Ni3Ti, который при температуре эксплуатации 500-700°С положительно влияет на жаропрочность и механические свойства сплава. При содержании титана менее 0,01% не обеспечиваются требования по коррозионной стойкости, а превышение содержания титана выше 0,06% приводит к снижению технологичности сплава и образованию нежелательных фаз в силу своей реакционной способности.The introduction of titanium in an amount of 0.01-0.06% increases corrosion resistance, binds residual carbon into carbides and leads to the formation of a sufficient amount of Ni 3 Ti type intermetallic compound, which, at an operating temperature of 500-700 ° C, positively affects the heat resistance and mechanical properties of the alloy . When the titanium content is less than 0.01%, the requirements for corrosion resistance are not met, and the excess of the titanium content above 0.06% leads to a decrease in the processability of the alloy and the formation of undesirable phases due to its reactivity.
Алюминий и магний в количестве 0,1-0,2% и 0,005-0,01% вводятся в сплав для выведения остаточного кислорода, а также, в случае алюминия, образования интерметаллида типа Ni3Al, который положительно влияет на жаропрочность сплава. При введении данных элементов в менее указанных количествах, не достигается необходимое удаление остаточного кислорода. При превышении содержаний данных элементов происходит образование грубых неметаллических включений.Aluminum and magnesium in the amount of 0.1-0.2% and 0.005-0.01% are introduced into the alloy to remove residual oxygen, and also, in the case of aluminum, to form an intermetallic compound of the Ni 3 Al type, which positively affects the heat resistance of the alloy. When these elements are introduced in less than the indicated amounts, the necessary removal of residual oxygen is not achieved. When the contents of these elements are exceeded, the formation of coarse non-metallic inclusions occurs.
Скандий в количестве 0,05-0,15% оказывает благоприятное влияние на общую коррозионную стойкость и стойкость к локальным видам коррозии (МКК, КР, щелевой и др.) никелевых сплавов и вводится в сплав для повышения пластических характеристик.Scandium in an amount of 0.05-0.15% has a favorable effect on the overall corrosion resistance and resistance to local types of corrosion (MCC, CR, crevice, etc.) of nickel alloys and is introduced into the alloy to improve plastic characteristics.
При превышении содержания серы более 0,012% и фосфора более 0,015% происходит образования грубых неметаллических включений, которые отрицательно влияют на пластичность сплава.When the sulfur content is more than 0.012% and phosphorus is more than 0.015%, coarse non-metallic inclusions are formed, which adversely affect the ductility of the alloy.
Выполнение условий:Fulfillment of conditions:
обеспечивает получение стабильной структуры и пластических свойств. При уменьшении соотношения ниже 93 (соотношение 1) структура сплава становится нестабильной, что оказывает негативное влияние на пластические характеристики и коррозионную стойкость. При увеличении отношения более 240 (соотношение 1) и менее 12 (соотношение 2) происходит снижение коррозионной стойкости сплава.provides a stable structure and plastic properties. When the ratio decreases below 93 (ratio 1), the structure of the alloy becomes unstable, which has a negative effect on plastic characteristics and corrosion resistance. With an increase in the ratio of more than 240 (ratio 1) and less than 12 (ratio 2), the corrosion resistance of the alloy decreases.
Предлагаемые соотношения элементов в коррозионностойком сплаве были найдены экспериментальным путем и являются оптимальными, поскольку позволяют получить заявленный технический результат. При нарушении соотношений элементов ухудшаются свойства сплава, наблюдается их нестабильность и комплексный эффект не достигается.The proposed ratios of the elements in the corrosion-resistant alloy were found experimentally and are optimal, since they make it possible to obtain the claimed technical result. If the ratios of the elements are violated, the properties of the alloy deteriorate, their instability is observed, and the complex effect is not achieved.
Примеры реализации изобретения.Examples of implementation of the invention.
Испытания проводили на металле, выплавленном в вакуумных индукционных печах. Контроль изменения пластических свойств исследуемых сплавов при комнатной температуре проводили по ГОСТ 1497-84 и под воздействием температур 700 и 750°С и после длительных выдержек в печи 500 и 1000 ч по ГОСТ 9651-84.The tests were carried out on metal smelted in vacuum induction furnaces. Changes in the plastic properties of the studied alloys at room temperature were controlled according to GOST 1497-84 and under the influence of temperatures of 700 and 750°C and after long exposures in a furnace for 500 and 1000 h according to GOST 9651-84.
В таблице 1 приведен химический состав коррозионностойкого сплава, а также сплава-прототипа. Одной из пластических характеристик коррозионностойкого сплава является относительное удлинение. В таблице 2 приведены значения относительного удлинения сплавов при комнатной температуре по ГОСТ 1497-84, при 700 и 750°С по ГОСТ 9651-84. В таблице 3 представлены значения относительного удлинения сплавов при температурах испытаний 700 и 750°С по ГОСТ 9651-84 после старения при температурах 700 и 750°С в течение 500 ч и 1000 ч.Table 1 shows the chemical composition of the corrosion-resistant alloy, as well as the prototype alloy. One of the plastic characteristics of a corrosion-resistant alloy is elongation. Table 2 shows the relative elongation of the alloys at room temperature according to GOST 1497-84, at 700 and 750°C according to GOST 9651-84. Table 3 shows the relative elongation of the alloys at test temperatures of 700 and 750°C according to GOST 9651-84 after aging at temperatures of 700 and 750°C for 500 h and 1000 h.
Как видно из таблицы 2 относительное удлинение при 20, 700 и 750°С коррозионностойкого сплава, удовлетворяющего заявляемому составу (плавки 1-2), выше, чем у сплава - прототипа, плавка 3, не удовлетворяющая заявляемому составу, имеет более низкие значения относительного удлинения, чем плавки 1, 2 (однако выше значений относительного удлинения сплава-прототипа). Причем, если при 20°С разница в значениях относительного удлинения предложенного коррозионностойкого сплава и сплава-прототипа составляет до ~20%, то при температурах испытания 700 и 750°С (рабочие температуры сплава) эта разница доходит до ~100% при 700°С и до ~150% при 750°С.As can be seen from table 2, the relative elongation at 20, 700 and 750 ° C of a corrosion-resistant alloy that satisfies the claimed composition (melts 1-2) is higher than that of the prototype alloy, melt 3 that does not satisfy the claimed composition has lower values of relative elongation than melting 1, 2 (however, higher values of relative elongation of the prototype alloy). Moreover, if at 20°C the difference in the relative elongation of the proposed corrosion-resistant alloy and prototype alloy is up to ~20%, then at test temperatures of 700 and 750°C (working temperatures of the alloy), this difference reaches ~100% at 700°C and up to ~150% at 750°С.
Как видно из таблицы 3 значения относительного удлинения при 700 и 750°С после старения при температурах 700 и 750°С в течение 500 ч коррозионностойкого сплава, удовлетворяющего заявляемому составу (плавки 1-2), выше значений относительного удлинения сплава - прототипа, плавка 3, не удовлетворяющая заявляемому составу, имеет более низкие значения относительного удлинения, чем плавки 1,2 (однако выше значений относительного удлинения сплава-прототипа).As can be seen from table 3, the relative elongation values at 700 and 750°C after aging at temperatures of 700 and 750°C for 500 hours of a corrosion-resistant alloy that satisfies the claimed composition (melts 1-2) are higher than the relative elongation values of the prototype alloy, melt 3 , which does not satisfy the claimed composition, has lower elongation values than melting 1.2 (however, higher elongation values of the prototype alloy).
Как видно из таблицы 3 значения относительного удлинения при 700 и 750°С после старения при температурах 700 и 750°С в течение 1000 ч коррозионностойкого сплава, удовлетворяющего заявляемому составу (плавки 1-2), выше значений относительного удлинения сплава - прототипа, плавка 3, не удовлетворяющая заявляемому составу, имеет более низкие значения относительного удлинения, чем плавки 1,2 (однако выше значений относительного удлинения сплава-прототипа).As can be seen from table 3, the relative elongation values at 700 and 750°C after aging at temperatures of 700 and 750°C for 1000 h of a corrosion-resistant alloy that satisfies the claimed composition (melts 1-2) are higher than the values of the relative elongation of the prototype alloy, melt 3 , which does not satisfy the claimed composition, has lower elongation values than melting 1.2 (however, higher elongation values of the prototype alloy).
Claims (6)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2801911C1 true RU2801911C1 (en) | 2023-08-18 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2097439C1 (en) * | 1994-07-22 | 1997-11-27 | Хэйнес Интернэшнл, Инк. | Corrosion-resistant alloy, method of increase of corrosion resistance and product worked by pressure |
| RU2285059C1 (en) * | 2005-03-24 | 2006-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Nickel-base heat-resistant alloy and article made of this alloy |
| RU2672647C1 (en) * | 2017-08-01 | 2018-11-16 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Corrosive-resistant alloy |
| JP6620475B2 (en) * | 2015-09-10 | 2019-12-18 | 日本製鉄株式会社 | Manufacturing method of Ni-base heat-resistant alloy tube |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2097439C1 (en) * | 1994-07-22 | 1997-11-27 | Хэйнес Интернэшнл, Инк. | Corrosion-resistant alloy, method of increase of corrosion resistance and product worked by pressure |
| RU2285059C1 (en) * | 2005-03-24 | 2006-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Nickel-base heat-resistant alloy and article made of this alloy |
| JP6620475B2 (en) * | 2015-09-10 | 2019-12-18 | 日本製鉄株式会社 | Manufacturing method of Ni-base heat-resistant alloy tube |
| RU2672647C1 (en) * | 2017-08-01 | 2018-11-16 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Corrosive-resistant alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0381121B1 (en) | High-strength heat-resistant steel with improved workability | |
| RU2425164C1 (en) | Secondary titanium alloy and procedure for its fabrication | |
| JP5870201B2 (en) | Duplex stainless steel | |
| US20190284666A1 (en) | NiCrFe Alloy | |
| KR20100060026A (en) | Austenitic stainless steel | |
| JP5838933B2 (en) | Austenitic heat resistant steel | |
| KR20150005706A (en) | Nickel-chromium-aluminum alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance | |
| KR20150006871A (en) | Nickel-chromium alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance | |
| JP2014500907A (en) | Ni-Fe-Cr-Mo-alloy | |
| JP5846076B2 (en) | Austenitic heat-resistant alloy | |
| JPH028017B2 (en) | ||
| KR0167783B1 (en) | Austenitic stainless steel | |
| CA3020420C (en) | Ferritic alloy | |
| CN111394663A (en) | Heat-resistant iron-based alloy and preparation method thereof | |
| RU2383649C2 (en) | Precipitation hardening steel (versions) and item out of steel (versions) | |
| US5417918A (en) | Austenitic nickel alloy | |
| RU2801911C1 (en) | Corrosion-resistant scandium alloy | |
| KR100264709B1 (en) | Corrosion resistant nickel base alloy having high resistance to stress corrosion cracking | |
| JP5857894B2 (en) | Austenitic heat-resistant alloy | |
| JPS61113749A (en) | High corrosion resistance alloy for oil well | |
| RU2672647C1 (en) | Corrosive-resistant alloy | |
| US20200181745A1 (en) | Ferritic alloy | |
| EA043339B1 (en) | CORROSION RESISTANT ALLOY | |
| RU76647U1 (en) | SHAFT (OPTIONS) | |
| JP3779043B2 (en) | Duplex stainless steel |