BR112016022532B1

BR112016022532B1 - thick steel sheet and method for making it

Info

Publication number: BR112016022532B1
Application number: BR112016022532-5A
Authority: BR
Inventors: Shinichi Miura; Masao Yuga; Akio Ohmori
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2014-03-31
Filing date: 2015-03-19
Publication date: 2021-05-25
Also published as: KR20160140802A; CN106133171A; EP3128032A1; CL2016002494A1; JP2015193874A; EP3128032B1; AU2015242070A1; US20170183750A1; CN106133171B; JP6149778B2; AU2015242070B2; EP3128032A4; KR101898567B1; WO2015151443A1; MX2016012595A

Abstract

CHAPA DE AÇO ESPESSA E MÉTODO PARA FABRICAR A MESMA A presente invenção refere-se a uma chapa de aço espessa que pode ser preferencialmente usada em membros, por exemplo, de máquinas industriais e dispositivos de transporte e condução que devem ter resistência à abrasão contra, por exemplo, rocha, areia, minério e materiais de pasta fluida e a um método para fabricar a chapa de aço. Uma chapa de aço espessa que tem uma composição química que contém, % em massa, C: 0,200% ou mais e 0,350% ou menos, Si: 0,05% ou mais e 0,45% ou menos, Mn: 0,50% ou mais e 2,00% ou menos, P: 0,020% ou menos, S: 0,005% ou menos, Al: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos, um, dois ou mais dentre Cu, Ni, Cr, Mo, V, Nb, Ti, B, REM, Ca e Mg, e sendo que o saldo é Fe e impurezas inevitáveis, em que CI, que é definido por uma equação particular, é 40 ou mais, e uma microestrutura de aço em que a fração de área de uma fase bainita é 60% ou mais, a fração de área de constituinte de Martensita-Austenita é 5% ou mais e inferior a 20%, e as fases constituintes restantes são uma, duas ou todas dentre uma fase ferrita, uma fase perlita (...).THICK STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING IT The present invention relates to a thick steel sheet that can be preferably used in members, for example, of industrial machines and transport and driving devices that must have resistance to abrasion against, for example, rock, sand, ore and slurry materials and a method of making the steel sheet. A thick steel sheet that has a chemical composition that contains, % by mass, C: 0.200% or more and 0.350% or less, Si: 0.05% or more and 0.45% or less, Mn: 0.50 % or more and 2.00% or less, P: 0.020% or less, S: 0.005% or less, Al: 0.005% or more and 0.100% or less, one, two or more among Cu, Ni, Cr, Mo , V, Nb, Ti, B, REM, Ca and Mg, and where the balance is Fe and unavoidable impurities, where CI, which is defined by a particular equation, is 40 or more, and a steel microstructure where the area fraction of a bainite phase is 60% or more, the constituent area fraction of Martensite-Austenite is 5% or more and less than 20%, and the remaining constituent phases are one, two, or all of a ferrite phase. , a prolific phase (...).

Description

FIELD OF TECHNIQUE

[001]A presente invenção refere-se a uma chapa de aço espessa que pode ser preferencialmente usada em membros, por exemplo, de máquinas industriais e dispositivos de transporte e condução que devem ter resistência à abrasão contra, por exemplo, rocha, areia, minério e materiais de pasta fluida e a um método para fabricar a chapa de aço.[001] The present invention relates to a thick steel plate that can preferably be used in members, for example, of industrial machines and transport and driving devices that must have resistance to abrasion against, for example, rock, sand, ore and slurry materials and a method of making steel sheet.

FUNDAMENTALS OF THE TECHNIQUE

[002]Os membros, por exemplo, de máquinas industriais, tais como pás carregadeiras, escavadoras, tremonhas, caçambas e caminhões basculantes e dispositivos de transporte e condução, tais como canos de aço usados para transportar materiais fluidos, que são usados nos locais de campo, por exemplo, de construção, engenharia civil e minas, são submetidos à abrasão em uso devido, por exemplo, à terra e areia.[002]Members, for example, of industrial machines, such as wheel loaders, excavators, hoppers, buckets and dump trucks, and transport and driving devices, such as steel pipes used to transport fluid materials, which are used at the locations of field, for example construction, civil engineering and mines, are subjected to abrasion in use due to, for example, earth and sand.

[003]De maneira convencional, sabe-se que há um aumento na resistência à abrasão de um material de aço aumentando-se a dureza do material de aço. Portanto, até essa data, por exemplo, os materiais de aço cuja dureza é aumentada adicionando-se uma grande quantidade de elementos químicos de liga têm sido usados para alguns tipos de membros que devem ter resistência à abrasão satisfatória.[003] Conventionally, it is known that there is an increase in the abrasion resistance of a steel material by increasing the hardness of the steel material. Therefore, until that date, for example, steel materials whose hardness is increased by adding a large amount of alloying chemicals have been used for some types of members that should have satisfactory abrasion resistance.

[004]Entretanto, visto que se sabe que o aumento da dureza de materiais de aço a fim de aumentar a resistência à abrasão é acompanhado por uma diminuição significativa na trabalhabilidade, há um problema em que é difícil usar materiais de alta dureza em aplicações em que é necessário realizar trabalho nos materiais.[004] However, since it is known that increasing the hardness of steel materials in order to increase abrasion resistance is accompanied by a significant decrease in workability, there is a problem where it is difficult to use high hardness materials in applications in that it is necessary to carry out work on the materials.

[005]Portanto, há uma demanda por um material de aço excelente em termos de trabalhabilidade enquanto mantém resistência à abrasão excelente. Por exemplo, a Literatura de Patente 1 propõe uma chapa de aço que tem uma composição química que contém, % em massa, C: 0,13% a 0,18%, quantidades adequadas de Si, Mn, P, S, Al, B e N, Cr: 0,5% a 2,0%, Mo: 0,03% a 0,3%, e Nb: 0,03% a 0,1%, em que os elementos químicos constituintes satisfazem a condição de que HI é 0,7 ou mais, em que Ceq é superior a 0,50, e em que HB é 360 ou mais e 440 ou menos a uma temperatura de 25°C. Aqui, HI = [C] + 0,59[Si] - 0,58[Mn] + 0.29[Cr] + 0,39[Mo] + 2,11 ([Nb]- 0,02) - 0,72[Ti] + 0,56[V], e Ceq = [C] + [Si]/24 + [Mn]/6 + [Ni]/40 + [Cr]/5 + [Mo]/4 + [V]/14, em que os símbolos atômicos denotam respectivamente os teores (% em massa) dos elementos químicos de liga correspondentes.[005]Therefore, there is a demand for an excellent steel material in terms of workability while maintaining excellent abrasion resistance. For example, Patent Literature 1 proposes a steel sheet that has a chemical composition containing, % by mass, C: 0.13% to 0.18%, adequate amounts of Si, Mn, P, S, Al, B and N, Cr: 0.5% to 2.0%, Mo: 0.03% to 0.3%, and Nb: 0.03% to 0.1%, where the constituent chemical elements satisfy the condition where HI is 0.7 or more, where Ceq is greater than 0.50, and where HB is 360 or more and 440 or less at a temperature of 25°C. Here, HI = [C] + 0.59[Si] - 0.58[Mn] + 0.29[Cr] + 0.39[Mo] + 2.11 ([Nb]- 0.02) - 0.72 [Ti] + 0.56[V], and Ceq = [C] + [Si]/24 + [Mn]/6 + [Ni]/40 + [Cr]/5 + [Mo]/4 + [V ]/14, in which the atomic symbols respectively denote the contents (% by mass) of the corresponding alloying chemical elements.

[006]A Literatura de Patente 1 descreve que, de acordo com a técnica descrita acima, formando-se uma estrutura de martensita que tem uma HB de cerca de 400 realizando-se um tratamento de arrefecimento brusco, e aumentando-se a quantidade de uma solução sólida de Nb, é possível aumentar a resistência à abrasão a alta temperatura.[006] Patent Literature 1 describes that, according to the technique described above, forming a martensite structure that has a HB of about 400, performing a sudden cooling treatment, and increasing the amount of a solid solution of Nb, it is possible to increase the resistance to abrasion at high temperature.

[007]A Literatura de Patente 2 propõe uma chapa de aço que tem uma composição química que contém, % em massa, C: 0,10% a 0,45%, quantidades adequadas de Si, Mn, P, S e N e Ti: 0,10% a 1,0%, em que o número de precipitados de TiC ou precipitados de compostos de TiC com TiN e TiS que têm um diâmetro de grão de 0,5 μm ou mais é 400 ou mais por 1 mm2, e em que Ti*, que é expresso por uma expressão relacional particular, é 0,05% ou mais e inferior a 0,4%.[007] Patent Literature 2 proposes a steel sheet that has a chemical composition that contains, % by mass, C: 0.10% to 0.45%, adequate amounts of Si, Mn, P, S and N and Ti: 0.10% to 1.0%, where the number of TiC precipitates or precipitates of TiC compounds with TiN and TiS that have a grain diameter of 0.5 μm or more is 400 or more per 1 mm2 , and where Ti*, which is expressed by a particular relational expression, is 0.05% or more and less than 0.4%.

[008]A Literatura de Patente 3 propõe uma chapa de aço resistente à abrasão excelente em termos de trabalhabilidade, em que a chapa de aço tem uma composição química que contém, % em massa, C: 0,05% a 0,35%, quantidades adequadas de Si, Mn, e Al, Ti: 0,1% a 1,2%, em que DI*, que é expresso por uma expressão relacional particular, é inferior a 60, e uma microestrutura que inclui uma estrutura de fase ferrita-fase bainita como uma estrutura de matriz, em que as fases duras são dispersas.[008] Patent Literature 3 proposes an abrasion resistant steel sheet excellent in terms of workability, wherein the steel sheet has a chemical composition containing, % by mass, C: 0.05% to 0.35% , suitable amounts of Si, Mn, and Al, Ti: 0.1% to 1.2%, where DI*, which is expressed by a particular relational expression, is less than 60, and a microstructure that includes a structure of ferrite phase-bainite phase as a matrix structure, in which the hard phases are dispersed.

[009]A Literatura de Patente 2 e a Literatura de Patente 3 descrevem, de acordo com as técnicas descritas acima, que através da formação de precipitados que incluem principalmente TiC que tem um diâmetro de grão grande em um processo de solidificação, é possível aumentar a resistência à abrasão a baixo custo.[009] Patent Literature 2 and Patent Literature 3 describe, according to the techniques described above, that through the formation of precipitates that mainly include TiC having a large grain diameter in a solidification process, it is possible to increase Abrasion resistance at low cost.

LIST OF QUOTES PATENT LITERATURE

[010]PTL 1: Patente no JP 4590012[010]PTL 1: Patent No. JP 4590012

[011]PTL 2: Patente no JP 3089882[011]PTL 2: Patent No. JP 3089882

[012]PTL 3: Publicação de Pedido de Patente Não Examinada JP 2010222682[012]PTL 3: Publication of Unexamined Patent Application JP 2010222682

SUMMARY OF THE INVENTION PROBLEM OF THE TECHNIQUE

[013]Entretanto, no caso da técnica de acordo com a Literatura de Patente 1, é difícil dizer que a boa trabalhabilidade é obtida, devido ao fato de que a estrutura de martensita é formada realizando-se um processo de arrefecimento brusco, que resulta em uma alta dureza de HB360 ou mais. Além disso, no caso da técnica de acordo com a Literatura de Patente 1, visto que uma grande quantidade de elementos químicos de liga é adicionada, há um aumento nos custos de liga.[013] However, in the case of the technique according to Patent Literature 1, it is difficult to say that good workability is obtained, due to the fact that the martensite structure is formed by carrying out a sudden cooling process, which results at a high hardness of HB360 or more. Furthermore, in the case of the technique according to Patent Literature 1, since a large amount of alloying chemicals is added, there is an increase in alloying costs.

[014]No caso das técnicas de acordo com a Literatura de Patente 2 e a Literatura de Patente 3, há um aumento nos custos de fabricação, pelo fato de que, uma vez que TiC que tem um diâmetro de grão grande é formado em um processo de solidificação, é necessário reparar a superfície da placa antes de a laminação ser realizada. Além disso, não está claro se a resistência à abrasão a alta temperatura é obtida com o uso das técnicas de acordo com a Literatura de Patente 2 e a Literatura de Patente 3.[014] In the case of the techniques according to Patent Literature 2 and Patent Literature 3, there is an increase in manufacturing costs, due to the fact that, since TiC that has a large grain diameter is formed into a In the solidification process, it is necessary to repair the surface of the board before lamination is carried out. Furthermore, it is unclear whether high temperature abrasion resistance is achieved using the techniques according to Patent Literature 2 and Patent Literature 3.

[015]Portanto, um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço espessa pouco dispendiosa excelente em termos de trabalhabilidade e resistência à abrasão e um método para fabricar a chapa de aço.[015]Therefore, an object of the present invention is to provide an inexpensive thick steel sheet excellent in terms of workability and abrasion resistance and a method for fabricating the steel sheet.

SOLUTION TO THE PROBLEM

[016]Os presentes inventores, a fim de alcançar o objetivo descrito acima, conduziram investigações de forma diligente em relação à influência de vários fatores sobre a resistência à abrasão, e, como resultado, constataram que, otimizando-se a composição química de um material de aço, controlando-se um valor que é definido como o teor total de vários elementos químicos de liga na composição química para ser um determinado valor, e formando-se uma microestrutura de aço em que a fração de área de uma fase bainita é 60% ou mais, a fração de área de constituinte de Mar- tensita-Austenita (doravante chamado de “constituinte de MA”) na fase bainita é 5% ou mais e inferior a 20%, e o balanço é uma, duas ou todas dentre uma fase ferrita, uma fase perlita e uma fase martensita, é possível fornecer um material de aço com resistência à abrasão excelente enquanto mantém boa trabalhabilidade sem aumentar excessivamente a dureza do material de aço.[016] The present inventors, in order to achieve the objective described above, diligently conducted investigations into the influence of various factors on the abrasion resistance, and, as a result, found that by optimizing the chemical composition of a steel material, controlling a value that is defined as the total content of various alloying chemicals in the chemical composition to be a given value, and forming a steel microstructure in which the area fraction of a bainite phase is 60% or more, the area fraction of Martensite-Austenite constituent (hereinafter referred to as “MA constituent”) in the bainite phase is 5% or more and less than 20%, and the balance is one, two or all among a ferrite phase, a pearlite phase and a martensite phase, it is possible to provide a steel material with excellent abrasion resistance while maintaining good workability without excessively increasing the hardness of the steel material.

[017]A presente invenção foi concluída com base no conhecimento descrito acima e em investigações adicionais. Ou seja, a matéria da presente invenção é da seguinte maneira.[017] The present invention was completed based on the knowledge described above and further investigations. That is, the subject of the present invention is as follows.

[018][1] Uma chapa de aço espessa excelente em termos de resistência à abrasão, em que a chapa de aço espessa tem uma composição química que contém, % em massa,[018][1] A thick steel sheet excellent in terms of abrasion resistance, where the thick steel sheet has a chemical composition containing, % by mass,

[019]C: 0,200% ou mais e 0,350% ou menos,[019]C: 0.200% or more and 0.350% or less,

[020]Si: 0,05% ou mais e 0,45% ou menos,[020]Si: 0.05% or more and 0.45% or less,

[021]Mn: 0,50% ou mais e 2,00% ou menos,[021]Mn: 0.50% or more and 2.00% or less,

[022]P: 0,020% ou menos,[022]P: 0.020% or less,

[023]S: 0,005% ou menos,[023]S: 0.005% or less,

[024]Al: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos, e[024]Al: 0.005% or more and 0.100% or less, and

[025]sendo que o balanço é Fe e impurezas inevitáveis,[025] with the balance being Fe and unavoidable impurities,

[026]em que CI, que é definido pela equação (1) abaixo, satisfaz a condição de que CI é 40 ou mais,[026]where CI, which is defined by equation (1) below, satisfies the condition that CI is 40 or more,

[027]e uma microestrutura de aço em que a fração de área de uma fase bainita é 60% ou mais, a fração de área de constituinte de MA na fase bainita é 5% ou mais e inferior a 20% em relação à microestrutura total, e[027] and a steel microstructure in which the area fraction of a bainite phase is 60% or more, the area fraction of MA constituent in the bainite phase is 5% or more and less than 20% in relation to the total microstructure , and

[028]as fases constituintes restantes são uma, duas ou mais dentre uma fase ferrita, uma fase perlita e uma fase martensita.CI = 60C + 8Si + 22Mn + 10(Cu + Ni) + 14Cr + 21Mo + 15V ••• (1)[028]the remaining constituent phases are one, two or more of a ferrite phase, a pearlite phase and a martensite phase.CI = 60C + 8Si + 22Mn + 10(Cu + Ni) + 14Cr + 21Mo + 15V ••• ( 1)

[029]Na equação, os símbolos atômicos denotam respectivamente os teores (% em massa) dos elementos químicos de liga correspondentes. Entretanto, o teor de um elemento químico que não está contido é definido como 0.[029]In the equation, the atomic symbols respectively denote the contents (% by mass) of the corresponding alloying chemical elements. However, the content of a chemical element that is not contained is set to 0.

[030][2] A chapa de aço espessa excelente em termos de resistência à abrasão, de acordo com o item [1], em que a chapa de aço espessa tem a composição química que contém adicionalmente, % em massa, um ou mais selecionados dentre[030][2] The thick steel sheet excellent in terms of abrasion resistance, according to item [1], wherein the thick steel sheet has the chemical composition that additionally contains, % by mass, one or more selected among

[031]Cu: 0,03% ou mais e 1,00% ou menos,[031]Cu: 0.03% or more and 1.00% or less,

[032]Ni: 0,03% ou mais e 2,00% ou menos,[032]Ni: 0.03% or more and 2.00% or less,

[033]Cr: 0,05% ou mais e 2,00% ou menos,[033]Cr: 0.05% or more and 2.00% or less,

[034]Mo: 0,05% ou mais e 1,00% ou menos,[034]Mo: 0.05% or more and 1.00% or less,

[035]V: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos,[035]V: 0.005% or more and 0.100% or less,

[036]Nb: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos,[036]Nb: 0.005% or more and 0.100% or less,

[037]Ti: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos, e[037]Ti: 0.005% or more and 0.100% or less, and

[038]B: 0,0003% ou mais e 0,0030% ou menos.[038]B: 0.0003% or more and 0.0030% or less.

[039][3] A chapa de aço espessa excelente em termos de resistência à abrasão, de acordo com o item [1] ou [2], em que a chapa de aço espessa tem a composição química que contém adicionalmente, % em massa, um ou mais selecionados dentre[039][3] The thick steel sheet excellent in terms of abrasion resistance according to item [1] or [2], wherein the thick steel sheet has the chemical composition which additionally contains % by mass , one or more selected from

[040]REM: 0,0005% ou mais e 0,0080% ou menos,[040]REM: 0.0005% or more and 0.0080% or less,

[041]Ca: 0,0005% ou mais e 0,0050% ou menos, e[041]Ca: 0.0005% or more and 0.0050% or less, and

[042]Mg: 0,0005% ou mais e 0,0050% ou menos.[042]Mg: 0.0005% or more and 0.0050% or less.

[043][4] Um método para fabricar a chapa de aço espessa excelente em termos de resistência à abrasão, em que o método inclui:[043][4] A method for making thick steel sheet excellent in terms of abrasion resistance, wherein the method includes:

[044]aquecer uma peça fundida ou uma peça de aço que tem a composição química, de acordo com qualquer um dos itens [1] a [3], a uma temperatura de 950 °C ou mais alta e 1.250 °C ou mais baixa, realizando a laminação a quente com uma temperatura de entrega de acabamento igual a ou mais alta que Ar3, e[044]heat a casting or a steel part that has the chemical composition, in accordance with any one of items [1] to [3], to a temperature of 950 °C or higher and 1,250 °C or lower , performing hot rolling with a finish delivery temperature equal to or higher than Ar3, and

[045]realizar resfriamento acelerado imediatamente após a laminação a quente ter sido realizada, a uma taxa de resfriamento de 5 °C/s ou mais em uma faixa de temperatura de 400 °C ou mais alta e 650 °C ou mais baixa.[045]Perform accelerated cooling immediately after the hot rolling has been performed, at a cooling rate of 5 °C/s or more in a temperature range of 400 °C or higher and 650 °C or lower.

[046][5] Um método para fabricar uma chapa de aço espessa excelente em termos de resistência à abrasão, em que o método inclui:[046][5] A method for fabricating a thick steel sheet excellent in terms of abrasion resistance, where the method includes:

[047]aquecer uma peça fundida ou uma peça de aço que tem a composição química, de acordo com qualquer um dos itens [1] a [3], a uma temperatura de 950 °C ou mais alta e 1.250 °C ou mais baixa,[047]heat a casting or a steel part that has the chemical composition, in accordance with any one of items [1] to [3], to a temperature of 950 °C or higher and 1,250 °C or lower ,

[048]realizar a laminação a quente,[048] perform hot lamination,

[049]realizar o resfriamento de ar a uma temperatura mais baixa que 400 °C,[049]perform air cooling at a temperature lower than 400 °C,

[050]então, realizar o reaquecimento a uma temperatura igual a ou mais alta que a Ac3 e 950°C ou mais baixa, e[050] then reheat at a temperature equal to or higher than Ac3 and 950°C or lower, and

[051]realizar o resfriamento imediatamente após o reaquecimento ter sido realizado, a uma taxa de resfriamento de 5 °C/s ou mais em uma faixa de temperatura de 400 °C ou mais alta e 650 °C ou mais baixa.[051]Perform cooling immediately after reheating has been performed, at a cooling rate of 5 °C/s or more in a temperature range of 400 °C or higher and 650 °C or lower.

ADVANTAGEOUS EFFECTS OF THE INVENTION

[052]De acordo com a presente invenção, é possível fabricar de maneira fácil e estável uma chapa de aço resistente à abrasão excelente em termos de trabalhabi- lidade e que tem resistência à abrasão excelente de maneira estável, que tenha um efeito marcante na indústria.[052] According to the present invention, it is possible to easily and stably manufacture an abrasion resistant steel sheet excellent in terms of workability and which has excellent abrasion resistance in a stable manner, which has a marked effect in the industry .

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[053]A Figura 1 é um diagrama que ilustra uma máquina de teste de abrasão. DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES[053]Figure 1 is a diagram that illustrates an abrasion testing machine. DESCRIPTION OF MODALITIES

[054]Na presente invenção, uma composição química e uma microestrutura de aço são especificadas.[Composição química][054]In the present invention, a chemical composition and a steel microstructure are specified.[Chemical composition]

[055]Na descrição, % se refere à % em massa.[055]In the description, % refers to % by mass.

[056]C: 0,200% ou mais e 0,350% ou menos[056]C: 0.200% or more and 0.350% or less

[057]C é um elemento químico que contribui para a formação do constituinte de MA e que é importante para obter excelente resistência à abrasão. No caso em que o teor de C é inferior a 0,200%, não é possível realizar de maneira suficiente os efeitos descritos acima. Por outro lado, no caso em que o teor de C for superior a 0,350%, há uma diminuição na soldabilidade e trabalhabilidade. Portanto, o teor de C se limita a ser 0,200% ou mais e 0,350% ou menos ou, de preferência, 0,210% ou mais e 0,300% ou menos.[057]C is a chemical element that contributes to the formation of the MA constituent and that is important to obtain excellent abrasion resistance. In the case where the C content is less than 0.200%, it is not possible to sufficiently carry out the effects described above. On the other hand, in the case where the C content is higher than 0.350%, there is a decrease in weldability and workability. Therefore, the C content is limited to being 0.200% or more and 0.350% or less, or preferably 0.210% or more and 0.300% or less.

[058]Si: 0,05% ou mais e 0,45% ou menos[058]Si: 0.05% or more and 0.45% or less

[059]Si é um elemento químico eficaz que funciona como um agente desoxidante para aço fundido e que tem uma função de contribuir para a formação do constituinte de MA aumentando-se a capacidade de endurecimento. A fim de realizar tais efeitos, o teor de Si é definido como 0,05% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Si é superior a 0,45%, há uma diminuição na soldabilidade. Portanto, o teor de Si se limita a ser 0,05% ou mais e 0,45% ou menos, ou, de preferência, 0,15% ou mais e 0,40% ou menos.[059]Si is an effective chemical element that works as a deoxidizing agent for molten steel and that has a role to contribute to the formation of the MA constituent, increasing the hardening capacity. In order to realize such effects, the Si content is defined as 0.05% or more. On the other hand, in the case where the Si content is higher than 0.45%, there is a decrease in weldability. Therefore, the Si content is limited to being 0.05% or more and 0.45% or less, or preferably 0.15% or more and 0.40% or less.

[060]Mn: 0,50% ou mais e 2,00% ou menos[060]Mn: 0.50% or more and 2.00% or less

[061]Mn é um elemento químico eficaz que tem uma função de contribuir para a formação do constituinte de MA aumentando-se a capacidade de endurecimento. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Mn seja 0,50% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Mn é superior a 2,00%, há uma diminuição na soldabilidade, e uma grande quantidade de MnS, que se torna o ponto de partida no qual o faturamento ocorre quando trabalho, tal como flexão é realizado, é formada. Portanto, o teor de Mn se limita a ser 0,50% ou mais e 2,00% ou menos, ou, de preferência, 0,60% ou mais e 1,70% ou menos.[061]Mn is an effective chemical element that has a role to contribute to the formation of the MA constituent, increasing the hardening capacity. In order to achieve such an effect, it is necessary for the Mn content to be 0.50% or more. On the other hand, in the case where the Mn content is greater than 2.00%, there is a decrease in weldability, and a large amount of MnS, which becomes the starting point at which billing occurs when I work, such as bending is performed, is formed. Therefore, the Mn content is limited to being 0.50% or more and 2.00% or less, or preferably 0.60% or more and 1.70% or less.

[062]P: 0,020% ou menos[062]P: 0.020% or less

[063]No caso em que o teor de P no aço é grande, há uma diminuição na tenacidade. Portanto, é preferencial que o teor de P seja tão pequeno quanto possível. Na presente invenção, é aceitável que o teor de P seja 0,020% ou menos. Portanto, o teor de P se limita a ser 0,020% ou menos. Aqui, visto que diminuir excessivamente o teor de P causa um aumento nos custos de refino, é preferencial que o teor de P seja 0,005% ou mais.[063] In the case where the P content in steel is large, there is a decrease in toughness. Therefore, it is preferred that the P content is as small as possible. In the present invention, it is acceptable for the P content to be 0.020% or less. Therefore, the P content is limited to being 0.020% or less. Here, since excessively decreasing the P content causes an increase in refining costs, it is preferred that the P content be 0.005% or more.

[064]S: 0,005% ou menos[064]S: 0.005% or less

[065]No caso em que o teor de S no aço é grande, visto que S é precipitado na forma de MnS, há uma diminuição na tenacidade, e MnS se torna o ponto de partida no qual o faturamento ocorre quando trabalho é realizado. Portanto, é preferencial que o teor de S seja tão pequeno quanto possível. Na presente invenção, é aceitável que o teor de S seja 0,005% ou menos. Portanto, o teor de S se limita a ser 0,005% ou menos. Aqui, visto que diminuir excessivamente o teor de S causa um aumento nos custos de refino, é preferencial que o teor de S seja 0,0005% ou mais.[065] In the case where the S content in steel is large, since S is precipitated as MnS, there is a decrease in toughness, and MnS becomes the starting point at which billing occurs when work is performed. Therefore, it is preferred that the S content is as small as possible. In the present invention, it is acceptable for the S content to be 0.005% or less. Therefore, the S content is limited to 0.005% or less. Here, since excessively decreasing the S content causes an increase in refining costs, it is preferred that the S content be 0.0005% or more.

[066]Al: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos[066]Al: 0.005% or more and 0.100% or less

[067]Al é um elemento químico eficaz que funciona como um agente desoxidante para aço fundido. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Al seja 0,005% ou mais. No caso em que o teor de Al é inferior a 0,005%, não é possível realizar de maneira suficiente tal efeito. Por outro lado, no caso em que o teor de Al é superior a 0,100%, há uma diminuição na soldabilidade e na tenacidade. Portanto, o teor de Al se limita a ser 0,005% ou mais e 0,100% ou menos, ou, de preferência, 0,015% ou mais e 0,040% ou menos.[067]Al is an effective chemical element that functions as a deoxidizing agent for molten steel. In order to realize such an effect, it is necessary for the Al content to be 0.005% or more. In the case where the Al content is less than 0.005%, it is not possible to sufficiently achieve such an effect. On the other hand, in the case where the Al content is greater than 0.100%, there is a decrease in weldability and toughness. Therefore, the Al content is limited to being 0.005% or more and 0.100% or less, or preferably 0.015% or more and 0.040% or less.

[068]CI = 60C + 8Si + 22Mn + 10(Cu + Ni) + 14Cr + 21Mo + 15V > 40[068]CI = 60C + 8Si + 22Mn + 10(Cu + Ni) + 14Cr + 21Mo + 15V > 40

[069]Na equação, símbolos atômicos denotam respectivamente os teores (% em massa) dos elementos químicos de liga correspondentes, e o teor de um elemento químico que não está contido é definido como 0.[069]In the equation, atomic symbols respectively denote the contents (% by mass) of the corresponding alloying chemical elements, and the content of a chemical element that is not contained is set to 0.

[070]No caso em que CI é inferior a 40, visto que a microestrutura de aço descrita acima não é formada devido à capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco insuficiente, não é possível obter boa resistência à abrasão. Portanto, CI se limita a ser 40 ou mais, ou, de preferência, 44 ou mais. Além disso, no caso em que CI é excessivamente grande, visto que há um aumento excessivo na capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco, há um caso em que a microestrutura de aço descrita acima não é formada devido a um aumento na quantidade de martensita formada. Portanto, é preferencial que CI seja 80 ou menos, ou, com com mais preferência, 75 ou menos.[070] In the case where CI is less than 40, since the steel microstructure described above is not formed due to the hardening capacity by insufficient sudden cooling, it is not possible to obtain good resistance to abrasion. Therefore, CI is limited to being 40 or more, or preferably 44 or more. Furthermore, in the case where CI is excessively large, since there is an excessive increase in hardening ability by quenching, there is a case where the steel microstructure described above is not formed due to an increase in the amount of martensite formed. Therefore, it is preferred that CI is 80 or less, or more preferably 75 or less.

[071]A composição química descrita acima é a composição química básica, e o balanço é Fe e impurezas inevitáveis. Na presente invenção, a fim de aprimorar as propriedades, um, dois ou mais selecionados dentre Cu, Ni, Cr, Mo, V, Nb, Ti, B, REM, Ca e Mg podem ser adicionados como elementos químicos seletivos.[071]The chemical composition described above is the basic chemical composition, and the balance is Fe and unavoidable impurities. In the present invention, in order to improve the properties, one, two or more selected among Cu, Ni, Cr, Mo, V, Nb, Ti, B, REM, Ca and Mg can be added as selective chemical elements.

[072]Cu: 0,03% ou mais e 1,00% ou menos[072]Cu: 0.03% or more and 1.00% or less

[073]Cu é um elemento químico que tem um efeito de contribuir para a formação do constituinte de MA aumentando-se a capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Cu seja 0,03% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Cu é superior a 1,00%, há uma diminuição na trabalhabilidade a quente, e há um aumento nos custos de fabricação. Portanto, no caso em que Cu é adicionado, é preferencial que o teor de Cu se limite a ser 0,03% ou mais e 1,00% ou menos. Aqui, é mais preferencial que o teor de Cu se limite a ser 0,03% ou mais e 0,50% ou menos a partir do ponto de vista de inibição de uma diminuição na trabalhabilidade a quente e de diminuição de custos.[073]Cu is a chemical element that has an effect of contributing to the formation of the MA constituent, increasing the hardening capacity by sudden cooling. In order to realize such an effect, it is necessary for the Cu content to be 0.03% or more. On the other hand, in the case where the Cu content is above 1.00%, there is a decrease in hot workability, and there is an increase in manufacturing costs. Therefore, in the case where Cu is added, it is preferred that the Cu content is limited to 0.03% or more and 1.00% or less. Here, it is more preferred that the Cu content is limited to 0.03% or more and 0.50% or less from the viewpoint of inhibiting a decrease in hot workability and decreasing costs.

[074]Ni: 0,03% ou mais e 2,00% ou menos[074]Ni: 0.03% or more and 2.00% or less

[075]Ni é um elemento químico que aumenta a capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco e que contribui para um aumento na tenacidade a baixa temperatura. A fim de realizar tais efeitos, é necessário que o teor de Ni seja 0,03% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Ni é superior a 2,00%, há um aumento em custos de fabricação. Portanto, no caso em que Ni é adicionado, é preferencial que o teor de Ni se limite a ser 0,03% ou mais e 2,00% ou menos. Aqui, é mais preferencial que o teor de Ni se limite a ser 0,03% ou mais e 0,50% ou menos a partir do ponto de vista de diminuição de custos.[075]Ni is a chemical element that increases the hardening capacity by sudden cooling and that contributes to an increase in toughness at low temperature. In order to realize such effects, it is necessary for the Ni content to be 0.03% or more. On the other hand, in the case where the Ni content is higher than 2.00%, there is an increase in manufacturing costs. Therefore, in the case where Ni is added, it is preferred that the Ni content is limited to 0.03% or more and 2.00% or less. Here, it is more preferred that the Ni content be limited to 0.03% or more and 0.50% or less from a cost saving standpoint.

[076]Cr: 0,05% ou mais e 2,00% ou menos[076]Cr: 0.05% or more and 2.00% or less

[077]Cr é um elemento químico que tem um efeito de contribuir para a formação do constituinte de MA aumentando-se a capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Cr seja 0,05% ou maior. Por outro lado, no caso em que o teor de Cr é superior a 2,00%, há uma diminuição na soldabilidade, e há um aumento nos custos de fabricação. Portanto, no caso em que Cr é adicionado, o teor de Cr se limita a ser 0,05% ou mais e 2,00% ou menos, de preferência, 0,07% ou mais e 1,50% ou menos, ou, com com mais preferência, 0,20% ou mais e 1,00% ou menos.[077]Cr is a chemical element that has an effect of contributing to the formation of the MA constituent, increasing the hardening capacity by sudden cooling. In order to achieve such an effect, it is necessary for the Cr content to be 0.05% or greater. On the other hand, in the case where the Cr content is higher than 2.00%, there is a decrease in weldability, and there is an increase in manufacturing costs. Therefore, in the case where Cr is added, the Cr content is limited to be 0.05% or more and 2.00% or less, preferably 0.07% or more and 1.50% or less, or , most preferably 0.20% or more and 1.00% or less.

[078]Mo: 0,05% ou mais e 1,00% ou menos[078]Mo: 0.05% or more and 1.00% or less

[079]Mo é um elemento químico que tem um efeito de contribuir para a formação do constituinte de MA aumentando-se a capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Mo seja 0,05% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Mo é superior a 1,00%, há uma diminuição na soldabilidade, e há um aumento nos custos de fabricação. Portanto, no caso em que Mo é adicionado, o teor de Mo se limita a ser 0,05% ou mais e 1,00% ou menos, de preferência, 0,10% ou mais e 0,80% ou menos, ou, com com mais preferência, 0,20% ou mais e 0,50% ou menos.[079]Mo is a chemical element that has an effect of contributing to the formation of the MA constituent, increasing the hardening capacity by sudden cooling. In order to achieve such an effect, it is necessary for the Mo content to be 0.05% or more. On the other hand, in the case where the Mo content is greater than 1.00%, there is a decrease in weldability, and an increase in manufacturing costs. Therefore, in the case where Mo is added, the Mo content is limited to be 0.05% or more and 1.00% or less, preferably 0.10% or more and 0.80% or less, or , more preferably 0.20% or more and 0.50% or less.

[080]V: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos[080]V: 0.005% or more and 0.100% or less

[081]V é um elemento químico que aumenta a capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco e que contribui para um aumento na tenacidade através do efeito de diminuição do diâmetro de grão de uma microestrutura como resultado de ser precipitado na forma de carbonitretos. A fim de realizar tais efeitos, é necessário que o teor de V seja 0,005% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de V é superior a 0,100%, há uma diminuição na soldabilidade. Portanto, no caso em que V é adicionado, o teor de V se limita a ser 0,005% ou mais e 0,100% ou menos.[081]V is a chemical element that increases the hardening capacity by sudden cooling and that contributes to an increase in toughness through the effect of decreasing the grain diameter of a microstructure as a result of being precipitated in the form of carbonitrides. In order to realize such effects, it is necessary that the V content be 0.005% or more. On the other hand, in the case where the V content is greater than 0.100%, there is a decrease in weldability. Therefore, in the case where V is added, the V content is limited to being 0.005% or more and 0.100% or less.

[082]Nb: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos[082]Nb: 0.005% or more and 0.100% or less

[083]Nb é um elemento químico que contribui de maneira eficaz para um aumento na tenacidade através do efeito de diminuição do diâmetro de grão de uma microestrutura como resultado de ser precipitado na forma de carbonitretos. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Nb seja 0,005% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Nb é superior a 0,100%, há uma diminuição na soldabilidade. Portanto, no caso em que Nb é adicionado, o teor de Nb se limita a ser 0,005% ou mais e 0,100% ou menos. Aqui, é preferencial que o teor de Nb seja 0,010% ou mais e 0,030% ou menos a partir do ponto de vista de diminuição do diâmetro de grão de uma microestrutura.[083]Nb is a chemical element that effectively contributes to an increase in toughness through the effect of decreasing the grain diameter of a microstructure as a result of being precipitated in the form of carbonitrides. In order to realize such an effect, it is necessary for the Nb content to be 0.005% or more. On the other hand, in the case where the Nb content is greater than 0.100%, there is a decrease in weldability. Therefore, in the case where Nb is added, the Nb content is limited to be 0.005% or more and 0.100% or less. Here, it is preferred that the Nb content is 0.010% or more and 0.030% or less from the viewpoint of decreasing the grain diameter of a microstructure.

[084]Ti: 0,005% ou mais e 0,100% ou menos[084]Ti: 0.005% or more and 0.100% or less

[085]Ti é um elemento químico que contribui para um aumento na tenacidade através da fixação de solução sólida N como resultado de ser precipitado na forma de TiN. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de Ti seja 0,005% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Ti é superior a 0,100%, visto que os carbonitretos que têm um diâmetro de grão grande são precipitados, há uma diminuição na tenacidade. Portanto, no caso em que Ti é adicionado, o teor de Ti se limita a ser 0,005% ou mais e 0,100% ou menos. Aqui, é preferencial que o teor de Ti se limite a ser 0,005% ou mais e 0,030% ou menos a partir do ponto de vista de diminuição de custos.[085]Ti is a chemical element that contributes to an increase in toughness through the fixation of solid solution N as a result of being precipitated in the form of TiN. In order to realize such an effect, it is necessary for the Ti content to be 0.005% or more. On the other hand, in the case where the Ti content is greater than 0.100%, since carbonitrides having a large grain diameter are precipitated, there is a decrease in toughness. Therefore, in the case where Ti is added, the Ti content is limited to 0.005% or more and 0.100% or less. Here, it is preferred that the Ti content is limited to 0.005% or more and 0.030% or less from a cost saving standpoint.

[086]B: 0,0003% ou mais e 0,0030% ou menos[086]B: 0.0003% or more and 0.0030% or less

[087]B é um elemento químico que contribui para um aumento na capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco quando adicionado em pequenas quantidades. A fim de realizar tal efeito, é necessário que o teor de B seja 0,0003% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de B é superior a 0,0030%, há uma diminuição na tenacidade. Portanto, no caso em que B é adicionado, o teor de B se limita a ser 0,0003% ou mais e 0,0030% ou menos.[087]B is a chemical element that contributes to an increase in quench hardening ability when added in small amounts. In order to realize such an effect, it is necessary that the B content be 0.0003% or more. On the other hand, in the case where the B content is greater than 0.0030%, there is a decrease in tenacity. Therefore, in the case where B is added, the B content is limited to being 0.0003% or more and 0.0030% or less.

[088]REM: 0,0005% ou mais e 0,0080% ou menos[088]REM: 0.0005% or more and 0.0080% or less

[089]REM inibe uma diminuição na tenacidade e na formação de MnS, o que causa fraturamento quando trabalho é realizado, através da fixação de S. A fim de realizar tais efeitos, é necessário que o teor de REM seja 0,0005% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de REM é superior a 0,0080%, visto que há um aumento na quantidade de inclusões no aço, há uma diminuição na tenacidade. Portanto, no caso em que REM é adicionado, o teor de REM se limita a ser 0,0005% ou mais e 0,0080% ou menos e, de preferência, 0,0005% ou mais e 0,0020% ou menos.[089]REM inhibits a decrease in toughness and formation of MnS, which causes fracture when work is performed, through fixation of S. In order to realize such effects, it is necessary that the REM content be 0.0005% or more. On the other hand, in the case where the REM content is greater than 0.0080%, since there is an increase in the amount of inclusions in the steel, there is a decrease in toughness. Therefore, in the case where REM is added, the REM content is limited to being 0.0005% or more and 0.0080% or less, and preferably 0.0005% or more and 0.0020% or less.

[090]Ca: 0,0005% ou mais e 0,0050% ou menos[090]Ca: 0.0005% or more and 0.0050% or less

[091]Ca inibe uma diminuição na tenacidade e na formação de MnS, o que causa fraturamento quando trabalho é realizado, através da fixação S. A fim de realizar tais efeitos, é necessário que o teor de Ca seja 0,0005% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Ca é superior a 0,0050%, visto que há um aumento na quantidade de inclusões no aço, há uma diminuição na tenacidade. Portanto, no caso em que Ca é adicionado, o teor de Ca se limita a ser 0,0005% ou mais e 0,0050% ou menos, ou, de preferência, 0,0005% ou mais e 0,0030% ou menos.[091]Ca inhibits a decrease in toughness and MnS formation, which causes fracture when work is performed, through S fixation. In order to realize such effects, it is necessary that the Ca content be 0.0005% or more . On the other hand, in the case where the Ca content is higher than 0.0050%, since there is an increase in the amount of inclusions in the steel, there is a decrease in toughness. Therefore, in the case where Ca is added, the Ca content is limited to being 0.0005% or more and 0.0050% or less, or preferably 0.0005% or more and 0.0030% or less .

[092]Mg: 0,0005% ou mais e 0,0050% ou menos[092]Mg: 0.0005% or more and 0.0050% or less

[093]Mg inibe uma diminuição na tenacidade e na formação de MnS, o que causa fraturamento quando trabalho é realizado, através da fixação S. A fim de realizar tais efeitos, é necessário que o teor de Mg seja 0,0005% ou mais. Por outro lado, no caso em que o teor de Mg é superior a 0,0050%, visto que há um aumento na quantidade de inclusões no aço, há uma diminuição na tenacidade. Portanto, no caso em que Mg é adicionado, é preferencial que o teor de Mg se limite a ser 0,0005% ou mais e 0,0050% ou menos e, com mais preferência, 0,0005% ou mais e 0,0040% ou menos.[Microestrutura de aço][093]Mg inhibits a decrease in toughness and MnS formation, which causes fracture when work is performed, through S fixation. In order to achieve such effects, it is necessary that the Mg content be 0.0005% or more . On the other hand, in the case where the Mg content is higher than 0.0050%, since there is an increase in the amount of inclusions in the steel, there is a decrease in toughness. Therefore, in the case where Mg is added, it is preferred that the Mg content is limited to 0.0005% or more and 0.0050% or less and more preferably 0.0005% or more and 0.0040 % or less.[Microstructure of steel]

[094]Uma microestrutura de aço que inclui uma fase bainita em uma quantidade de 60% ou mais em termos de fração de área (também chamada de razão de área), o constituinte de MA na fase bainita em uma quantidade de 5% ou mais e inferior a 20% em termos de fração de área em relação à microestrutura total, e sendo que o balanço é uma, duas ou mais dentre uma fase ferrita, uma fase perlita, e uma fase martensita é formada. Controlando-se as frações de fase conforme descrito acima, há um aumento na capacidade de deformação plástica de uma chapa de aço, o que resulta na boa trabalhabilidade. Além disso, é possível obter excelente resistência à abrasão sem aumentar excessivamente a dureza da chapa de aço.[094] A steel microstructure that includes a bainite phase in an amount of 60% or more in terms of area fraction (also called the area ratio), the MA constituent in the bainite phase in an amount of 5% or more and less than 20% in terms of area fraction in relation to the total microstructure, and the balance being one, two or more of a ferrite phase, a pearlite phase, and a martensite phase is formed. By controlling the phase fractions as described above, there is an increase in the plastic deformation capacity of a steel sheet, which results in good workability. Furthermore, it is possible to obtain excellent abrasion resistance without excessively increasing the hardness of the steel sheet.

[095]Fase bainita: 60% ou mais em termos de fração de área[095]Bainite Phase: 60% or more in terms of area fraction

[096]No caso em que a fração de área de uma fase bainita é inferior a 60%, não é possível obter a resistência à abrasão desejada ou a trabalhabilidade desejada. Portanto, o teor de uma fase bainita é definido como 60% ou mais e, de preferência, 80% ou mais, em termos de fração de área.[096] In the case where the area fraction of a bainite phase is less than 60%, it is not possible to obtain the desired abrasion resistance or the desired workability. Therefore, the content of a bainite phase is defined as 60% or more, and preferably 80% or more, in terms of area fraction.

[097]Constituinte de MA: 5% ou mais e inferior a 20% em termos de fração de área[097] MA Constituent: 5% or more and less than 20% in terms of area fraction

[098]Visto que o constituinte de MA se dispersa finamente em uma fase bainita e tem uma alta dureza, o constituinte de MA contribui para um aumento na resistência à abrasão. No caso em que a fração de área do constituinte de MA é inferior a 5% em relação à microestrutura total, não é possível obter a resistência à abrasão desejada. Por outro lado, no caso em que a fração de área conforme descrito acima é 20% ou mais, o efeito de aumento da resistência à abrasão se torna saturado, e há um aumento excessivo na dureza de uma chapa de aço, que resulta em uma diminuição na trabalhabilidade e na tenacidade. Portanto, a fração de área descrita acima é definida como 5% ou mais e inferior a 20%. Aqui, visto que o constituinte de MA é formado entre as ripas de uma fase bainita ou nos contornos de grão de uma fase bainita, e tem um diâmetro de grão pequeno, é difícil distinguir entre uma fase bainita e o constituinte de MA com o uso de um microscópio óptico. Portanto, o constituinte de MA é visto como uma parte de uma fase bainita. Ou seja, no cálculo da fração de área descrita acima da fase bainita, a área do constituinte de MA é incluída na área da fase bainita. Entretanto, a fração de área do constituinte de MA é calculada em relação à microestrutura total.[098]Since the MA constituent disperses finely in a bainite phase and has a high hardness, the MA constituent contributes to an increase in abrasion resistance. In the case where the area fraction of the MA constituent is less than 5% in relation to the total microstructure, it is not possible to obtain the desired abrasion resistance. On the other hand, in the case where the area fraction as described above is 20% or more, the effect of increasing abrasion resistance becomes saturated, and there is an excessive increase in the hardness of a steel sheet, which results in a decrease in workability and tenacity. Therefore, the area fraction described above is defined as 5% or more and less than 20%. Here, since the MA constituent is formed between the laths of a bainite phase or the grain boundaries of a bainite phase, and has a small grain diameter, it is difficult to distinguish between a bainite phase and the MA constituent with use of an optical microscope. Therefore, the MA constituent is seen as a part of a bainite phase. That is, in calculating the above-described area fraction of the bainite phase, the area of the MA constituent is included in the area of the bainite phase. However, the area fraction of the MA constituent is calculated in relation to the total microstructure.

[099]As fases constituintes restantes da microestrutura de aço diferentes de uma fase bainita são uma, duas ou mais dentre uma fase ferrita, uma fase perlita e uma fase martensita.[099] The remaining constituent phases of the steel microstructure other than a bainite phase are one, two or more of a ferrite phase, a pearlite phase and a martensite phase.

[0100]Doravante, um método para fabricar a chapa de aço espessa de acordo com a presente invenção será descrito.[0100] Hereinafter, a method for fabricating the thick steel sheet according to the present invention will be described.

[0101]No caso em que um material de aço que tem a composição química descrita acima tem a temperatura especificada após a fundição ter sido realizada, o material de aço é submetido à laminação a quente sem resfriar o material de aço ou após ter resfriado primeiro e, então, aquecido o material de aço a fim de obter uma chapa de aço que tem dimensões e formato especificados. Embora não seja necessário impor limitações particulares sobre qual método é usado para fabricar um material de aço, é preferencial que o aço fundido seja preparado com o uso de um método de fundição conhecido, tal como um que use um conversor e que o aço fundido se transforme em uma placa que tem dimensões especificada com o uso de um método conhecido, tal como um método de fundição contínua. Um método de fundição-lami- nação de placa de lingote também pode ser usado a fim de obter uma placa.[0101] In the case where a steel material that has the chemical composition described above has the specified temperature after the casting has been carried out, the steel material is subjected to hot rolling without cooling the steel material or after having cooled first and then heated the steel material to obtain a steel sheet having specified dimensions and shape. While it is not necessary to impose particular limitations on which method is used to fabricate a steel material, it is preferred that the molten steel be prepared using a known smelting method, such as one using a converter and the molten steel transform into a slab that has specified dimensions using a known method, such as a continuous casting method. An ingot slab casting-rolling method can also be used in order to obtain a slab.

[0102]A temperatura de aquecimento de placa se limita a ser 950 °C ou mais alta e 1.250 °C ou mais baixa. No caso em que a temperatura de aquecimento é mais baixa que 950°C, visto que há um aumento excessivo na carga de laminação devido a um aumento na resistência à deformação, há uma diminuição na eficiência de lami- nação. Além disso, a fim de obter de maneira estável a resistência à abrasão satisfatória, é necessário formar uniformemente o constituinte de MA ao longo de toda a chapa de aço. No caso em que a temperatura de aquecimento é mais baixa que 950°C, visto que há difusão insuficiente de elementos químicos segregados, tais como C e Mn existentes em uma porção de microssegregação em um material de aço, o constituinte de MA é preferencialmente formado na porção de segregação, que resulta em uma distribuição irregular do constituinte de MA. Por outro lado, no caso em que a temperatura de aquecimento é mais alta que 1.250°C, visto que uma quantidade excessiva de incrustação é formada, há uma diminuição na razão de rendimento, e há um aumento no consumo de energia. Portanto, a temperatura de aquecimento se limita a ser 950 °C ou mais alta e 1.250 °C ou mais baixa. Aqui, a “temperatura de aquecimento de placa” se refere a uma temperatura média na direção de espessura da placa derivada pelo cálculo de transferência térmica-condução térmica. A temperatura média na direção de espessura de uma placa é quase igual à temperatura em uma posição situada em 1/4 da espessura.[0102]The plate heating temperature is limited to 950 °C or higher and 1,250 °C or lower. In the case where the heating temperature is lower than 950°C, since there is an excessive increase in the rolling load due to an increase in the deformation resistance, there is a decrease in the rolling efficiency. Furthermore, in order to stably obtain satisfactory abrasion resistance, it is necessary to uniformly form the MA constituent over the entire steel sheet. In the case where the heating temperature is lower than 950°C, since there is insufficient diffusion of segregated chemical elements such as C and Mn existing in a microsegregation portion of a steel material, the MA constituent is preferably formed in the segregation portion, which results in an irregular distribution of the MA constituent. On the other hand, in the case where the heating temperature is higher than 1.250°C, since an excessive amount of scale is formed, there is a decrease in the yield ratio, and there is an increase in energy consumption. Therefore, the heating temperature is limited to 950 °C or higher and 1,250 °C or lower. Here, the “plate heating temperature” refers to an average temperature in the direction of plate thickness derived by the thermal transfer-thermal conduction calculation. The average temperature in the thickness direction of a plate is almost equal to the temperature in a position 1/4 of the thickness.

[0103]A laminação a quente é realizada com uma temperatura de entrega de acabamento igual a ou mais alta que Ar3. No caso em que a temperatura de entrega de acabamento é mais baixa que a Ar3, visto que ferrita é formada, uma quantidade suficiente de bainita não é formada. Portanto, a temperatura de entrega de acabamento é definida como igual a ou mais alta que a Ar3. Além disso, no caso em que a temperatura de entrega de acabamento é excessivamente alta, visto que os grãos de austenita crescem, há um aumento no diâmetro de grão de austenita. Portanto, visto que há um aumento excessivo na quantidade de martensita formada devido a um aumento excessivo na capacidade de endurecimento por arrefecimento brusco, é difícil formar a microestrutura desejada. Portanto, é preferencial que o limite superior da temperatura de entrega de acabamento seja 930°C ou inferior. Aqui, é possível determinar a temperatura de transformação Ar3 a partir de uma curva de expansão térmica obtida quando o resfriamento é realizado a partir de uma faixa de temperatura para formar austenita. Além disso, a “temperatura de entrega de acabamento” se refere à temperatura da superfície de uma chapa de aço.[0103]Hot rolling is performed with a finish delivery temperature equal to or higher than Ar3. In the case where the finish delivery temperature is lower than Ar3, since ferrite is formed, a sufficient amount of bainite is not formed. Therefore, the finish delivery temperature is defined as equal to or higher than Ar3. Furthermore, in the case where the finish delivery temperature is excessively high as the austenite grains grow, there is an increase in the austenite grain diameter. Therefore, since there is an excessive increase in the amount of martensite formed due to an excessive increase in quench hardenability, it is difficult to form the desired microstructure. Therefore, it is preferred that the upper limit of the finish delivery temperature is 930°C or lower. Here, it is possible to determine the Ar3 transformation temperature from a thermal expansion curve obtained when cooling is performed over a temperature range to form austenite. Also, the “finish delivery temperature” refers to the surface temperature of a steel sheet.

[0104]O resfriamento acelerado é iniciado imediatamente após a laminação a quente ter sido realizada. “Imediatamente” significa “dentro de 30 segundos” após a laminação a quente ter sido realizada. A taxa de resfriamento é definida como 5 °C/s ou mais, e a temperatura de interrupção de resfriamento é definida como 400 °C ou mais alta e 650 °C ou mais baixa. No caso em que a taxa de resfriamento é inferior a 5 °C/s, visto que a ferrita é formada, uma quantidade suficiente de bainita não é formada. Portanto, a taxa de resfriamento é definida como 5 °C/s ou mais. Além disso, embora não exista nenhuma limitação particular no limite superior da taxa de resfriamento, visto que o limite superior da taxa de resfriamento de resfriamento acelerado é dependente da transferência térmica na superfície da chapa de aço, a taxa de resfriamento prática é 80 °C/s ou menos. Aqui, a “taxa de resfriamento” se refere a uma taxa de resfriamento média em uma posição situada em 1/4 da espessura entre o tempo que o resfriamento acelerado é iniciado e o tempo que o resfriamento acelerado é interrompido. Na presente invenção, a temperatura inicial de resfriamento, a taxa de resfriamento e a temperatura de interrupção de resfriamento são especificadas em termos da temperatura em uma posição situada em 1/4 da espessura, porque se considera que a temperatura em uma posição situada em 1/4 da espessura representa uma temperatura intermediária entre aquela da superfície da chapa de aço e aquela em uma posição em 1/2 da espessura da chapa de aço, e representa a temperatura média da espessura total da chapa de aço.[0104]Accelerated cooling is started immediately after hot rolling has been performed. “Immediately” means “within 30 seconds” after the hot rolling has been performed. The cooling rate is set to 5 °C/s or more, and the cool down temperature is set to 400 °C or higher and 650 °C or lower. In the case where the cooling rate is less than 5 °C/s, since ferrite is formed, a sufficient amount of bainite is not formed. Therefore, the cooling rate is defined as 5 °C/s or more. Furthermore, although there is no particular limitation on the upper limit of the cooling rate, as the upper limit of the cooling rate of accelerated cooling is dependent on heat transfer at the surface of the steel sheet, the practical cooling rate is 80 °C /s or less. Here, the “cooling rate” refers to an average cooling rate at a position 1/4 of the thickness between the time the accelerated cooling is started and the time the accelerated cooling is stopped. In the present invention, the initial cooling temperature, the cooling rate and the cooling stop temperature are specified in terms of the temperature at a position located at 1/4 of the thickness, because the temperature at a position located at 1 /4 of the thickness represents an intermediate temperature between that of the surface of the steel sheet and that at a position at 1/2 of the thickness of the steel sheet, and represents the average temperature of the total thickness of the steel sheet.

[0105]No caso em que a temperatura de interrupção de resfriamento é mais baixa que 400 °C, visto que a transformação de bainita é concluída, uma quantidade suficiente do constituinte de MA não é formada. Por outro lado, no caso em que a temperatura de interrupção de resfriamento é mais alta que 650 °C, visto que C é gasto pela perlita formada quando o resfriamento de ar é adicionalmente continuado, uma quantidade suficiente de constituinte de MA não é formada. Portanto, a temperatura de interrupção de resfriamento é definida como 400 °C ou mais alta e 650 °C ou mais baixa. Aqui, a "temperatura de interrupção de resfriamento” se refere à temperatura em uma posição situada em 1/4 da espessura quando o resfriamento acelerado é interrompido.[0105]In the case where the cooling stop temperature is lower than 400 °C, since the bainite transformation is completed, a sufficient amount of the MA constituent is not formed. On the other hand, in the case where the cooling stop temperature is higher than 650°C, since C is spent by the pearlite formed when air cooling is further continued, a sufficient amount of MA constituent is not formed. Therefore, the cooling stop temperature is defined as 400 °C or higher and 650 °C or lower. Here, the "cooling stop temperature" refers to the temperature at a position 1/4 of the thickness when accelerated cooling is stopped.

[0106]Em vez de realizar um processo de resfriamento acelerado após a la- minação a quente ter sido realizada, o processo de resfriamento acelerado pode ser realizado após um processo no qual o resfriamento por radiação é realizado após a laminação a quente ter sido realizada a uma temperatura mais baixa que 400 °C em termos da temperatura em uma posição situada em 1/4 da espessura na qual a transformação de ferrita ou transformação de bainita é concluída e em que o reaquecimento é, então, realizado a uma temperatura igual a ou mais alta que Ac3 e 950°C ou inferior. É necessário que o processo de resfriamento acelerado seja iniciado antes que a temperatura da chapa de aço seja reduzida e a transformação de ferrita comece. Portanto, é preferencial que o processo de resfriamento acelerado seja iniciado dentro de 30 segundos após a chapa de aço ter sido trazida para fora de um forno de reaqueci- mento.[0106] Instead of performing an accelerated cooling process after the hot rolling has been performed, the accelerated cooling process can be performed after a process in which the radiation cooling is performed after the hot rolling has been performed at a temperature lower than 400 °C in terms of the temperature at a position 1/4 of the thickness at which the ferrite transformation or bainite transformation is completed and where the reheat is then carried out at a temperature equal to or higher than Ac3 and 950°C or lower. It is necessary that the accelerated cooling process is started before the steel sheet temperature is reduced and the ferrite transformation begins. Therefore, it is preferred that the accelerated cooling process is started within 30 seconds after the steel sheet has been brought out of a reheat furnace.

[0107]No caso em que a temperatura de reaquecimento é mais baixa que Ac3, a transformação reversa de ferrita em austenita não ocorre de maneira suficiente. Visto que é necessário que a microestrutura de toda a chapa de aço seja transformada em austenita no processo de reaquecimento, o reaquecimento é realizado a uma temperatura igual a ou mais alta que a Ac3 em termos da temperatura em uma posição situada em 1/2t da chapa de aço. No caso em que a temperatura de reaquecimento é mais alta que 950°C, há um efeito negativo sobre a tenacidade devido a um aumento no diâmetro de grão de austenita, e há um aumento no consumo de energia. Portanto, a temperatura de reaquecimento é definida como igual a ou mais alta que a Ac3 e 950°C ou inferior. “Temperatura de reaquecimento” se refere à temperatura em uma posição situada em 1/2t de uma chapa de aço, e a temperatura de reaquecimento é derivada pelo cálculo de transferência térmica-condução térmica. Aqui, é possível determinar a temperatura de transformação Ac3 a partir de uma curva de expansão térmica obtida quando o aquecimento é realizado a partir de uma faixa de temperatura para formar ferrita até uma faixa de temperatura para formar austenita.[0107]In the case where the reheat temperature is lower than Ac3, the reverse transformation from ferrite to austenite does not take place sufficiently. Since it is necessary for the microstructure of the entire steel sheet to be transformed into austenite in the reheating process, the reheating is carried out at a temperature equal to or higher than Ac3 in terms of temperature at a position situated at 1/2t of the steel sheet. In the case where the reheat temperature is higher than 950°C, there is a negative effect on toughness due to an increase in the austenite grain diameter, and there is an increase in energy consumption. Therefore, the reheat temperature is defined as equal to or higher than Ac3 and 950°C or less. “Reheat temperature” refers to the temperature at a position within 1/2t of a steel sheet, and the reheat temperature is derived by the thermal transfer-thermal conduction calculation. Here, it is possible to determine the Ac3 transformation temperature from a thermal expansion curve obtained when heating is carried out from a temperature range to form ferrite to a temperature range to form austenite.

EXAMPLES

[0108]Através da preparação de aços fundidos que têm as composições químicas fornecidas na Tabela 1 com o uso de um forno de fusão a vácuo, e através da fundição do aço fundido em um molde de fundição, 150 kg de lingotes de aço (placas) foram fabricados. As placas obtidas foram aquecidas e submetidas à laminação a quente e, então, o resfriamento acelerado foi realizado. Aqui, algumas das chapas de aço que foram resfriadas com ar após a laminação a quente foram realizadas, adicionalmente reaquecidas e, então, submetidas a resfriamento acelerado.[0108] By preparing cast steels that have the chemical compositions given in Table 1 using a vacuum melting furnace, and by casting the cast steel in a casting mold, 150 kg of steel ingots (plates ) were manufactured. The plates obtained were heated and subjected to hot rolling and then accelerated cooling was performed. Here, some of the steel sheets that were air cooled after hot rolling were made, further reheated and then subjected to accelerated cooling.

[0109]Tomando-se as peças de teste a partir das chapas de aço obtidas, a observação de microestrutura e um teste de abrasão foram realizados. Os métodos de teste são da seguinte forma.[0109] Taking the test pieces from the steel plates obtained, the observation of microstructure and an abrasion test were carried out. Test methods are as follows.

[0110](1) Observação de microestrutura[0110](1) Microstructure observation

[0111]Tomando-se uma peça de teste for observação de microestrutura a partir de uma posição situada em 1/4 da espessura da chapa de aço obtida de modo que a superfície de observação seja um corte transversal paralelo à direção de laminação, realizando-se, então, o polimento espelhado na superfície, e realizando-se ataque com nital, a microestrutura foi exposta. Subsequentemente, através da observação de três campos de visão selecionados aleatoriamente com o uso de um microscópio óptico com uma ampliação de 400 vezes a fim de obter fotografias, e através da identificação de uma fase bainita através de um teste visual, uma razão de área (fração de fase bainita) foi calculada. Além disso, através da realização do polimento espelhado novamente na mesma peça de teste para observação de microestrutura, e através da realização do ataque em duas etapas, o constituinte de MA foi exposto. Subsequentemente, e através da observação de dez campos de visão em uma porção na qual uma estrutura de bainita foi formada com o uso de um microscópio eletrônico de varredura com uma ampliação de 2.000 vezes a fim de obter fotografias, a razão de área do constituinte de MA (fração de fase constituinte de MA) foi calculada com o uso de software de análise de imagens. Aqui, “razões de área” de uma fase bainita e constituinte de MA se referem às razões de área em relação à microestrutura total.[0111] Taking a test piece for microstructure observation from a position located in 1/4 of the thickness of the steel plate obtained so that the observation surface is a cross section parallel to the rolling direction, performing it if, then, the mirror was polished on the surface, and etching with nitral was carried out, the microstructure was exposed. Subsequently, by observing three randomly selected fields of view using an optical microscope at 400 times magnification in order to obtain photographs, and by identifying a bainite phase through a visual test, an area ratio ( bainite phase fraction) was calculated. Furthermore, by performing mirror polishing again on the same test piece for microstructure observation, and by performing the etching in two steps, the MA constituent was exposed. Subsequently, and by observing ten fields of view in a portion in which a bainite structure was formed using a scanning electron microscope at 2000 times magnification to obtain photographs, the constituent area ratio of MA (MA constituent phase fraction) was calculated using image analysis software. Here, "area ratios" of a bainite phase and MA constituent refer to the ratios of area relative to the total microstructure.

[0112](2) Teste de abrasão[0112](2) Abrasion test

[0113]Tomando-se uma peça de teste de abrasão (que tem uma espessura de 10 mm, uma largura de 25 mm e um comprimento de 75 mm) a partir da chapa de aço obtida de modo que uma posição situada em 0,5 mm da superfície da chapa de aço fosse uma superfície de teste (superfície de abrasão), e montando-se a peça de teste em uma máquina de teste de abrasão ilustrada na Figura 1, um teste de abrasão foi realizado.[0113] Taking an abrasion test piece (which has a thickness of 10 mm, a width of 25 mm and a length of 75 mm) from the steel plate obtained so that a position situated at 0.5 mm of the steel sheet surface were a test surface (abrasion surface), and by mounting the test piece on an abrasion testing machine illustrated in Figure 1, an abrasion test was performed.

[0114]A peça de teste de abrasão foi montada em uma direção em um ângulo reto em relação ao eixo geométrico rotacional do rotor da máquina de teste de abrasão de modo que a superfície de 25 mm x 75 mm fique voltada na direção tangencial da circunferência do círculo rotacional e, então, um material de abrasão foi carregado no tambor. A pedra de sílica que tem um diâmetro de grão médio de 30 mm foi usada como um material de abrasão.[0114] The abrasion test piece was mounted in one direction at a right angle to the rotational geometric axis of the abrasion testing machine rotor so that the 25 mm x 75 mm surface faces the tangential direction of the circumference of the rotational circle and then an abrasive material was loaded into the drum. Silica stone which has an average grain diameter of 30 mm was used as an abrasive material.

[0115]O teste foi realizado girando-se o rotor e o tambor, respectivamente, em velocidades rotacionais de 600 rpm e 45 rpm. Após ter girado o rotor 10.000 vezes no total, o teste foi finalizado. Após o teste ter sido realizado, o peso de cada peça de teste foi determinado. Através do cálculo da diferença (= diminuição no peso) entre o peso após o teste ter sido realizado e peso inicial, e com o uso da diminuição no peso de SS400 (JIS G 3101 “Rolled steels for general structure”) como um valor padrão, uma razão de resistência à abrasão ((valor padrão)/(diminuição no peso da peça de teste)) foi calculada. Um caso em que a razão de resistência à abrasão era 1,5 ou mais foi considerado como o caso de “excelente resistência à abrasão”.[0115]The test was performed by rotating the rotor and drum, respectively, at rotational speeds of 600 rpm and 45 rpm. After having rotated the rotor 10,000 times in total, the test was completed. After the test was performed, the weight of each test piece was determined. By calculating the difference (= decrease in weight) between the weight after the test has been performed and the initial weight, and using the decrease in weight of SS400 (JIS G 3101 "Rolled steels for general structure") as a default value , an abrasion resistance ratio ((default value)/(decrease in test piece weight)) was calculated. A case where the abrasion resistance ratio was 1.5 or more was considered as the case of “excellent abrasion resistance”.

[0116](3) Trabalhabilidade de flexão[0116](3) Bending workability

[0117]Um teste de flexão de 180 graus foi realizado em uma amostra de aço (que tem uma largura de 100 mm, um comprimento de 300 mm, e a espessura da chapa de aço original (t mm)) com o uso de um método de flexão por pressão com um raio de flexão de 2,0t (t: espessura) de acordo com JIS Z 2248 (2006). Através da realização de um teste visual, um caso em que um defeito, tal como uma rachadura ou outros não foi encontrado na amostra após o teste de flexão foi realizado foi considerado como o caso de boa trabalhabilidade de flexão.Os resultados dos testes descritos acima foram fornecidos em conjunto com as condições de fabricação na Tabela 2. No caso dos exemplos da presente invenção, ou seja, nos 1 a 15, 17, 18, e 20, a razão de resistência à abrasão foi de 1,5 ou mais, o que esclarece que esses exemplos tiveram excelente resistência à abrasão. Por outro lado, no caso do exemplo comparativo no 16 em que a fração de fase bainita e a fração de fase de constituinte de MA na microestrutura de aço não satisfazem os requisitos da presente invenção, a trabalhabilidade de flexão foi insatisfatória. Além disso, no caso do exemplo comparativo no 19 em que a fração de fase bainita e a fração de fase de constituinte de MA na microestrutura de aço não satisfazem os requisitos da presente invenção, a resistência à abrasão foi insatisfatória. No caso dos nos 21 a 23 em que a fração de fase de constituinte de MA na microestrutura de aço não satisfaz os requisitos da presente invenção, a resistência à abrasão foi insatisfatória

[0117] A 180-degree bending test was performed on a steel sample (which has a width of 100 mm, a length of 300 mm, and the thickness of the original steel plate (t mm)) using a pressure bending method with a bending radius of 2.0t (t: thickness) according to JIS Z 2248 (2006). By performing a visual test, a case where a defect such as a crack or others was not found in the sample after the bending test was carried out was considered as the case of good bending workability. were provided together with the manufacturing conditions in Table 2. In the case of the examples of the present invention, i.e., Nos. 1 to 15, 17, 18, and 20, the abrasion resistance ratio was 1.5 or more, which makes it clear that these examples had excellent abrasion resistance. On the other hand, in the case of comparative example 16 where the bainite phase fraction and the MA constituent phase fraction in the steel microstructure do not meet the requirements of the present invention, the bending workability was unsatisfactory. Furthermore, in the case of comparative example 19 where the bainite phase fraction and the phase fraction of MA constituent in the steel microstructure do not meet the requirements of the present invention, the abrasion resistance was unsatisfactory. In the case of nos. 21 to 23 where the phase fraction of MA constituent in the steel microstructure does not meet the requirements of the present invention, the abrasion resistance was unsatisfactory

Claims

1. Thick steel sheet CHARACTERIZED by the fact that it has a chemical composition that contains, in % by mass, C: 0.200% or more and 0.350% or less, Si: 0.05% or more and 0.45% or less ,Mn: 0.50% or more and 2.00% or less, P: 0.020% or less, S: 0.005% or less, Al: 0.005% or more and 0.100% or less, and where the balance is Fe and unavoidable impurities, where CI, which is defined by equation (1) below, satisfies the condition that CI is 40 or more, and a steel microstructure where the area fraction of a bainite phase is 60% or more, a area fraction of Martensite-Austenite constituent in the bainite phase is 5% or more and less than 20% in relation to the total microstructure, and the remaining constituent phases are one, two or more of a ferrite phase, a pearlite phase and a martensite phase:CI = 60C + 8Si + 22Mn + 10(Cu + Ni) + 14Cr + 21Mo + 15V ••• (1), in which, in the equation, atomic symbols respectively denote the contents (% by mass) of the chemical elements of corresponding alloys, and in which the content of an he chemical that is 0 is defined as 0.

2. Thick steel sheet according to claim 1, CHARACTERIZED by the fact that the thick steel sheet has a chemical composition that optionally contains, in % by mass, one or more selected from Cu: 0.03% or more and 1.00% or less, Ni: 0.03% or more and 2.00% or less, Cr: 0.05% or more and 2.00% or less, Mo: 0.05% or more and 1, 00% or less, V: 0.005% or more and 0.100% or less, Nb: 0.005% or more and 0.100% or less, Ti: 0.005% or more and 0.100% or less, and B: 0.0003% or more and 0.0030% or less.

3. Thick steel sheet according to claim 1 or 2, CHARACTERIZED by the fact that the thick steel sheet has a chemical composition that optionally contains, in % by mass, one or more selected from REM: 0.0005% or more and 0.0080% or less,Ca: 0.0005% or more and 0.0050% or less, eMg: 0.0005% or more and 0.0050% or less.

4. Method for manufacturing a thick steel sheet, CHARACTERIZED by the fact that the method comprises: heating a casting or a steel part having the chemical composition, as defined in any one of claims 1 to 3, to a temperature of 950 °C or higher and 1,250 °C or lower, performing hot rolling with a finish delivery temperature equal to or higher than Ar3, and performing accelerated cooling immediately after the hot rolling has been performed, at a rate cooling rate of 5 °C/sec or more over a temperature range of 400 °C or higher and 650 °C or lower.

5. Method for manufacturing a thick steel sheet, CHARACTERIZED by the fact that the method comprises: heating a casting or a steel part having the chemical composition, as defined in any one of claims 1 to 3, to a temperature of 950 °C or higher and 1,250 °C or lower, perform hot rolling, perform air cooling at a temperature lower than 400 °C, then reheat at a temperature equal to or higher than Ac3 and 950 °C or lower, and perform cooling immediately after reheating has been performed, at a cooling rate of 5 °C/s or more in a temperature range of 400 °C or higher and 650 °C or lower.