BR112016020955B1 - Cabo de operação e mecanismo de operação de cabo - Google Patents

Abstract

FIO. A presente invenção refere-se a um fio (1) para operação que tem uma estrutura multitorcida constituída mediante a torção de uma pluralidade de cordões laterais (3), cada um dos quais é formado ao torcer uma pluralidade de fios (3a, 3b) uns nos outros, em torno de um cordão de núcleo (2) formado ao torcer uma pluralidade de fios (2a, 2b, 2c, 2d) uns nos outros. O fio (1) é caracterizado pelo fato que o fio lateral (3b) do cordão lateral (3) fica voltado para a parte externa do fio (1) na direção radial em um local situado na circunferência externa do fio (1) e tem uma superfície achatada (P) na qual uma porção lisa (F) provida em uma porção do fio lateral (3b) na direção circunferencial estende-se na direção do eixo X, em que o comprimento na direção do eixo X da superfície achatada (P) é 4,8 a 11,0 vezes o diâmetro do fio lateral (3b), e a ampliação do passo do cordão lateral (3) é 7,0 a 12,0 vezes o diâmetro. Em consequência do acima exposto, é possível suprimir a ocorrência de ruído na direção do movimento do sulco causado quando um membro de mudança da direção e o fio deslizam um contra o outro, e suprimir uma (...).

Description

Campo Técnico

[0001] A presente invenção refere-se a um cabo de operação que tem uma estrutura de múltiplos cordões, e se refere em particular a um cabo de operação que é definido em torno de um membro de mudança da direção e um mecanismo de operação de cabo ao usar o cabo.

Técnica Antecedente

[0002] Um cabo de operação vem sendo usado para transmitir uma força de operação de uma parte impulsora a uma parte impelida. Por exemplo, em um regulador da janela de um veículo, um motor que serve como parte impulsora e uma placa condutora configurada para suportar um vidro da janela que serve como parte impelida são acopladas uma à outra com um cabo de operação, e a força de operação da parte impulsora é transmitida através do cabo de operação. O cabo de operação tem flexibilidade e permite uma fiação curvada. O cabo de operação é guiado de uma maneira deslizante por um membro de mudança da direção, tal como um membro guia, para mudar a direção do cabo de operação. Tipicamente, o cabo de operação é composto de uma pluralidade de fios de elementos que são torcidos uns nos outros. O cabo de operação é guiado por um sulco de movimento deslizante ou algo do gênero de um membro de mudança da direção feito de um material mais macio do que o cabo de operação, tal como um guia de fixação feito de uma resina (indicada a seguir simplesmente como "guia de resina"), e um ruído anormal é gerado em alguma situação na parte de contato entre um fio de elemento exposto no lado externo do cabo de operação e o membro de mudança da direção.

[0003] Tal ruído anormal é gerado tal como segue. As trilhas de cordões do cabo de operação são refletidas no membro de mudança da direção no processo de uso, e irregularidades com formato de cor- dão são formadas. Aqui, quando o cabo de operação e o membro de mudança da direção deslizam um sobre o outro, o cabo de operação é torcido por uma força de rotação exercida no cabo de operação quando as irregularidades com formato de cordões deslizam. Quando essa torção do cabo de operação é liberada, o ruído anormal de pancada é gerado na superfície de deslizamento do membro de mudança da direção, gerando desse modo o ruído anormal. Em particular, quando um regulador da janela é instalado em um veículo, o som da vibração é amplificado através do trilho guia e do painel da porta, gerando des-se modo o ruído anormal.

[0004] O PTL 1 divulga um método de funcionamento do cordão de um só fio deformado 100 que tem um fio de elemento cujo formato em seção transversal não é um círculo (vide a FIGURA 6). O cordão de fio deformado 100 tem uma superfície lisa e, portanto, a formação da trilha do cordão e a geração do ruído anormal podem possivelmente ser suprimidas. O cordão de fio deformado 100 é um cordão paralelo, e é trabalhado em um formato de linha deformada no estado onde os fios (fios de elementos) das camadas se encontram em uma linha de contato uns com os outros.

[0005] Além disso, com a finalidade de reduzir o ruído anormal, foi proposta uma configuração na qual a torção do cabo de operação é suprimida mediante a provisão de uma propriedade resistente à rotação de modo a suprimir o ruído anormal de pancada na superfície de deslizamento do cabo de operação no sulco de movimento deslizante do membro de mudança da direção devido às trilhas dos cordões que são irregularidades com formato de cordão (PTL 2). Lista de Citações Literatura de Patente PTL 1 Pedido de Patente Japonês em Aberto No. 6-108388 PTL 2 Pedido de Patente Japonês em Aberto No. 2006-283269

Sumário da Invenção Problema Técnico

[0006] No entanto, quando o método de funcionamento divulgado em PTL 1 é aplicado a um fio que tem uma estrutura de múltiplos cordões, a resistência à fadiga do fio pode ser reduzida. Tal redução na resistência à fadiga é causada tal como segue. Em um fio que tem uma estrutura de múltiplos cordões, os fios de elementos ficam em contato de ponto uns com os outros e, portanto, os locais de contato de ponto são de preferência deformados quando o funcionamento descrito acima é aplicado. Consequentemente, quando o fio é usado, o fio de elemento é cortado facilmente nas porções deformadas. Além disso, mesmo quando é usado um cabo de operação dotado de uma propriedade resistente à rotação, tal como o fio divulgado em PTL 2, foi confirmado que, dependendo da condição do uso, tal como uma condição de alta temperatura, o ruído anormal cíclico (indicado a seguir como "som do movimento do sulco") é gerado quando o fio de elemento da periferia mais externa do cabo de operação situado no sulco da trilha do cordão segue através da porção projetada da trilha do cordão.

[0007] Para resolver os problemas acima mencionados, um objeti vo da presente invenção consiste na provisão de um cabo de operação que pode suprimir a geração do som do movimento do sulco cíclico e a redução na resistência à fadiga do fio devido ao movimento deslizante entre um membro de mudança da direção e o fio.

Solução Para o Problema

[0008] Um cabo de operação da modalidade da presente invenção tem uma estrutura de múltiplos cordões. A estrutura de múltiplos cordões é composta de um cordão do núcleo composto de uma pluralida- de de fios de elementos que são torcidos uns nos outros, e uma pluralidade de cordões laterais dispostos em torno do cordão do núcleo, em que cada um dos cordões laterais é composto de uma pluralidade de fios de elementos que são torcidos uns nos outros, com o cordão do núcleo e os cordões laterais torcidos uns nos outros; um fio de elemento lateral do cordão lateral inclui uma superfície lisa numa porção localizada sobre uma periferia externa do cabo de operação, a superfície lisa compreendendo uma parte plana que é provida voltada radialmente para fora do cabo de operação em uma parte do fio de elemento lateral em direção circunferencial, a parte plana estendendo-se ao longo de uma direção axial; um comprimento axial da superfície lisa é 4,8 a 11,0 vezes um diâmetro do fio de elemento lateral; e um fator de multiplicação de passo do cordão lateral é 7,0 a 12,0 vezes.

[0009] De preferência, no fio operação, o comprimento axial da su perfície lisa é 5,8 a 9,2 vezes o diâmetro do fio de elemento lateral.

[0010] Além disso, um mecanismo de operação de cabo inclui: uma parte impulsora; uma parte impelida; e um membro de mudança da direção feito de uma resina, em que: a parte impulsora e a parte impelidasão conectadas juntas através do cabo de operação; o fio é definido em torno do membro de mudança da direção com uma carga predeterminada e, quando o cabo de operação é movido pela impulsão da parte impulsora para mover a parte impelida, o cabo de operação move-se em uma direção na qual o cabo de operação se estende com respeito a uma posição do membro de mudança da direção.

Efeitos Vantajosos da Invenção

[0011] De acordo com a presente invenção, é possível suprimir a geração do som do movimento do sulco cíclico e a redução de giro na resistência á fadiga do fio devido ao movimento deslizante entre um membro de mudança da direção e o fio.

Breve Descrição dos Desenhos

[0012] A FIGURA 1 é uma vista secional que ilustra uma estrutura exemplificadora de um fio de uma modalidade da presente invenção;

[0013] a FIGURA 2 é uma vista lateral do fio da FIGURA 1;

[0014] a FIGURA 3 é um diagrama para descrever um fator de multiplicação de passo de um cordão lateral do fio da modalidade da presente invenção;

[0015] a FIGURA 4 é uma vista esquemática de um regulador de janela que é usado para medir um som do movimento do sulco que é gerado durante o movimento deslizante entre o guia de fixação e o fio;

[0016] a FIGURA 5 ilustra um aparelho para medir a resistência à fadiga no caso em que o fio é dobrado de uma maneira deslizante pelo guia de fixação; e

[0017] a FIGURA 6 é uma vista secional de um cordão de fio de formado convencional.

Descrição das Modalidades

[0018] A seguir, um fio de uma modalidade da presente invenção será descrito em detalhes com referência aos desenhos anexos.

[0019] O fio da modalidade da presente invenção é um cabo de operação que transmite uma força de operação gerada pela operação da parte impulsora a uma parte impelida que é operada através do fio em uma posição afastada da parte de operação de uma maneira tal que o fio é puxado ou empurrado pela operação da parte impulsora. O fio da modalidade da presente invenção é guiado por um membro de mudança da direção tal como um guia de fixação que guia de modo não rotacional o fio e uma polia que gira em torno do eixo de rotação, por exemplo, e instalada entre uma parte impulsora e uma parte impelida. A parte impulsora e a parte impelida não são limitadas contanto que a parte impulsora e a parte impelida possam ser operadas com o fio, ou que a parte impulsora e a parte impelida possam operar o fio. O fio da modalidade da presente invenção pode ser aplicado aos usos em que a direção é girada por um membro de mudança da direção, o fio é instalado entre a parte impulsora e a parte impelida, e o fio transmite a força de operação da parte impulsora à parte impelida. Por exemplo, o fio da modalidade da presente invenção pode ser usado para operar reguladores de janelas, freios de estacionamento, aciona- dores de tampas de combustível, aceleradores de bicicletas, telas de bicicletas, e outros ainda. Além disso, o fio da modalidade da presente invenção também é aplicável a usos que não em veículos.

[0020] Um exemplo do fio da modalidade da presente invenção é ilustrado na FIGURA 1 e na FIGURA 2. A FIGURA 1 é uma vista seci- onal que ilustra uma estrutura do fio 1 da modalidade, e a FIGURA 2 é uma vista lateral que ilustra esquematicamente o fio 1. Para fins de conveniência da descrição, na FIGURA 2, o cordão lateral 3 em uma porção central é pontilhado. Tal como ilustrado na FIGURA 1, o fio 1 da modalidade da presente invenção tem uma estrutura de múltiplos cordões em que o cordão do núcleo 2 e uma pluralidade de cordões laterais 3 em torno do cordão do núcleo 2 são torcidos uns nos outros. O cordão do núcleo 2 é composto de uma pluralidade de fios de elementos 2a, 2b, 2c e 2d que são torcidos uns nos outros, e cada um dos cordões laterais 3 é composto de uma pluralidade de fios de elementos 3a e 3b que são torcidos uns nos outros. O fio 1 não é limitado, contanto que o fio 1 tenha uma estrutura de múltiplos cordões em que o cordão do núcleo 2 e uma pluralidade de cordões laterais 3 dispostos em torno do cordão do núcleo 2 sejam torcidos uns nos outros. O fio 1 pode ser apropriadamente mudado de acordo com o uso do fio, e as estruturas de múltiplos cordões incluindo estruturas publicamente conhecidas que não a estrutura ilustrada na FIGURA 1 podem ser empregadas. Deve ser observado que, na modalidade ilustrada na FIGURA 1, o fio 1 tem uma estrutura na qual oito cordões laterais 3 são tor-cidos em torno de uma cordão do núcleo 2 (W(19) + 8 x 7). O cordão do núcleo 2 é ilustrado como um cordão de Warrington no qual seis fios de elementos laterais 2b são torcidos em torno de um fio de elemento do núcleo 2q, e o fio de elemento lateral 2c e o fio de elemento lateral 2d que têm tamanhos diferentes são torcidos uns nos outros em torno do fio de elemento lateral 2b de maneira tal que o fio de elemento lateral 2c e o fio de elemento lateral 2d são dispostos alternadamente.Além disso, em cada cordão lateral 3, seis fios de elementos laterais 3b são torcidos uns nos outros ao redor de um fio de elemento do núcleo 3a.

[0021] Os exemplos do material dos fios de elementos do cordão do núcleo 2 e do cordão lateral 3 incluem fios de aço tais como um fio de aço banhado com zinco e um fio de aço inoxidável, por exemplo. Além disso, o diâmetro e o número de fios de elementos do cordão do núcleo 2 e do cordão lateral 3 podem ser mudados apropriadamente de acordo com o uso do fio e a estrutura do fio.

[0022] Tal como ilustrado na FIGURA 1 e na FIGURA 2, o fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 do fio 1 da modalidade da presente invenção tem a superfície lisa P em uma porção situada na periferia externa do fio 1. Para ser mais específico, a superfície lisa P é provida de modo a ficar voltada radialmente para fora do fio 1 no fio de elemento da periferia mais externa do fio 1 no fio de elemento 3b do cordão lateral 3, e é estendido ao longo do eixo X. Além disso, tal como ilustrado na FIGURA 1 e na FIGURA 2, a superfície lisa P é formada de maneira tal que a parte lisa F provida em uma parte do fio de elemento lateral 3b na direção circunferencial fica voltada para fora do fio 1 e se estende ao longo da direção do eixo X. A parte lisa F é uma porção lisa que é formada ao longo da direção circunferencial do fio lateral de elemento 3b no fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3. Na modalidade ilustrada na FIGURA 1, a porção lisa F está ilustrada como uma porção substancialmente parecida com um arco que tem um raio de curvatura substancialmente igual ao raio do círculo virtual C cujo raio é uma linha que conecta o ponto de contato da parte lisa F e o centro do fio 1, mas a parte lisa F também pode ser uma superfície lisa ou uma superfície curvada. Isto é, tal como descrito em detalhes mais adiante, é suficiente que a superfície lisa P formada pela extensão da parte lisa F seja formada em uma forma lisa tal que a superfície lisa P entra em contato de superfície com um membro de mudança da direção, e a superfície lisa P pode ter um raio de curvatura diferente daquele do círculo virtual C do fio 1. Além disso, a parte lisa F é provida para ficar voltada radialmente para fora do fio 1 em uma parte do fio de elemento lateral 3b na direção circunferencial, isto é, na periferia externa do fio de elemento lateral 3b em seção transversal tomada ao longo de uma direção perpendicular à direção que se estende do fio de elemento lateral 3b. A parte lisa F pode não ficar situada no círculo virtual C contanto que o contato de superfície no membro de mudança da direção possa ser obtido quando o fio 1 entrar em contato com o membro de mudança da direção. Além disso, a superfície lisa P é formada de maneira tal que a parte lisa F formada na maneira acima mencionada seja estendida em uma direção paralela ao eixo X da direção que se estende do fio 1, e pode entrar em contato de superfície com o sulco de movimento deslizante do membro de mudança da direção tal como ilustrado na FIGURA 2.

[0023] Tal como ilustrado na FIGURA 1 e na FIGURA 2, os fios de elementos laterais 3b do cordão lateral 3 são torcidos uns nos outros em torno do fio de elemento do núcleo 3a do cordão lateral 3 em um formato espiral. Cada fio de elemento lateral 3b tem a superfície lisa P formada em uma porção situada na periferia externa do fio 1, e o fio de elemento lateral 3b tem um formato em seção transversal circular em ambos os lados da porção da superfície lisa P na direção do eixo X (a direção horizontal na FIGURA 2). Desse modo, uma pluralidade de superfícies lisas P é formada na direção do eixo X e na direção circun- ferencial do fio 1 com uma pluralidade de fios de elementos laterais 3b que são expostos na periferia externa do fio 1 nas porções situadas na periferia externa do fio 1 que têm uma possibilidade de entrar em contato com o membro de mudança da direção, tal como ilustrado na FIGURA 2.

[0024] Deve ser observado que, contanto que os efeitos descritos mais adiante possam ser obtidos, o método de manufatura do fio 1 que tem a superfície lisa P não é limitado e, por exemplo, tal fio 1 pode ser formado através de estiramento com o uso de matrizes, estampagem, trabalho com matrizes de rolos de cassete, e outros ainda, depois que o cordão do núcleo 2 e o cordão lateral 3 são torcidos uns nos outros.

[0025] A superfície lisa P que é formada na maneira acima mencionada entra em contato de superfície com o membro de mudança da direção quando o fio 1 entra em contato com o membro de mudança da direção não ilustrado (a superfície do sulco guia do membro de mudança da direção que guia o fio 1). Por conseguinte, com o fio 1 da modalidade da presente invenção, é possível suprimir a carga por unidade de área de contato entre o fio 1 e o membro de mudança da direção uma vez que o fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 seja provido com a superfície lisa P. Embora, nos fios convencionais, o fio de elemento do cordão lateral tenha um ângulo com respeito à direção do eixo do fio 1 e forme consequentemente uma trilha de cordão que é um sulco que tem um ângulo com respeito à direção do movimento do fio 1, o fio 1 da modalidade da presente invenção pode reduzir a formação da trilha do cordão mesmo quando o fio 1 exerce uma carga elevada no membro de mudança da direção ou quando o membro de mudança da direção se encontra sob um ambiente de alta temperatura, uma vez que a carga do fio 1 exercida no membro de mudança da direção por unidade de área é reduzida. Desse modo, uma vez que a formação da trilha do cordão no membro de mudança da direção é reduzida,é possível reduzir o som do movimento do sulco que é gerado pelo movimento do fio de elemento lateral 3b do fio 1 entre os sulcos da trilha do cordão no caso em que o fio 1 se move na direção que se estende do fio 1 com respeito ao membro de mudança da direção. Deve ser observado, na modalidade ilustrada na FIGURA 1 e na FIGURA 2, que a superfície lisa P tem substancialmente o mesmo raio de curvatura que aquele do círculo virtual C. No entanto, contanto que a superfície lisa entre em contato com o membro de mudança da direção de maneira tal que a carga do fio 1 exercida no membro de mudança da direção por unidade de área é reduzida, a superfície lisa da modalidade da presente invenção pode ser formada para entrar em contato de superfície com o membro de mudança da direção, ou a superfície lisa P pode ter um raio de curvatura diferente daquele da periferia externa do fio 1, ou pode ser formada em um formato planar. Deve ser observado que, no caso em que a superfície lisa P é uma superfície horizontal, o círculo virtual C é um círculo que entra em contato com a superfície horizontal.

[0026] A superfície lisa P é configurada de maneira tal que o comprimento L1 da superfície lisa P na direção do eixo X é 4,8 a 11,0 vezes o diâmetro D1 do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3, e o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é 7,0 a 12,0 vezes. O comprimento L1 na direção do eixo X na qual o fio 1 se estende na superfície lisa P é o comprimento entre ambas as extremidades da superfície lisa P na direção do eixo X do fio 1 tal como ilustrado na FIGURA 2, e o diâmetro D1 do fio de elemento lateral 3b é o diâmetro externo do fio de elemento lateral 3b que tem a superfície lisa P tal como ilustrado na FIGURA 1 e na FIGURA 2. Além disso, tal como ilustrado na FIGURA 3, o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é um valor obtido ao dividir o comprimento de passo de cor- dão L2 do cordão lateral 3 pelo diâmetro externo D2 do fio 1 e, na presente modalidade, o diâmetro do círculo virtual C é o diâmetro externo D2 do fio 2.

[0027] Com a configuração onde o comprimento L1 da superfície lisa P é 4,8 a 11,0 vezes o diâmetro D1 do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 e além disso o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é 7,0 a 12,0 vezes, quando o fio 1 e o membro de mudança da direção entram em contato um com o outro, a superfície de contato entre o membro de mudança da direção e o fio 1 e a superfície lisa P do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 entram em um contato de superfície uma com a outra, e o número de locais de contato de ponto entre fios de elementos por unidade de área é reduzido, atingindo desse modo uma alta densidade do fio do elemento do fio 1 por unidade de área na seção transversal. Por conseguinte, é possível reduzir a formação da trilha do cordão do membro de mudança da direção pelo fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3, reduzir o som do movimento do sulco que é gerado quando o membro de mudança de direção e o fio 1 deslizam um sobre o outro, e suprimir a redução na resistência à fadiga do fio.

[0028] Quando o comprimento L1 da superfície lisa P é menor do que 4,8 vezes o diâmetro D1 do fio de elemento lateral 3b, o comprimento da porção exposta do fio de elemento lateral 3b na periferia externa do fio 1 é pequeno, e o comprimento da superfície lisa P na direção do eixo X é pequeno e, consequentemente, a área de superfície lisa P que entra em contato de superfície com o membro de mudança da direção é pequena. Em consequência disto, o efeito descrito acima da superfície lisa P não pode ser obtido. Por outro lado, quando o comprimento L1 da superfície lisa P é 11,0 vezes maior do que o diâmetro D1 do fio de elemento lateral 3b, a espessura do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 é pequena, e a ruptura de fios de elemen- tos ocorre quando uma carga é exercida sobre uma porção fina em uma direção radial até mesmo com a mesma área em seção transversal e, em consequência disto, a resistência à fadiga do fio 1 é reduzida.Além disso, no que diz respeito à resistência à fadiga, também no caso em que o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é menor do que 7,0 vezes, a resistência à fadiga é reduzida por causa do aumento no número de interseção de fios de elementos por unidade de comprimento. Especificamente, na modalidade exemplificadora ilustrada na FIGURA 1 e na FIGURA 2, o fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 cruza com e fica em contato de ponto com o fio de elemento lateral 2c e o fio de elemento lateral 2d dispostos na camada mais externa do cordão do núcleo 2. Quando o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é menor do que 7,0 vezes, o número de locais de contato de ponto entre o fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 e os fios de elementos laterais 2c e 2d do cordão de núcleo 2 por unidade de comprimento do fio 1 na direção do eixo X aumenta. Quando o fio 1 é dobrado pelo membro de mudança da direção, uma força local é aplicada aos locais de contato de ponto dos fios de elementos. Em vista disso, quando o número de locais de contato de ponto dos fios de elementos é grande, a possibilidade de corte do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 é grande, e a resistência à fadiga do fio 1 é por conseguinte reduzida. Por outro lado, quando o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é maior do que 12,0 vezes, aberturas são formadas fàcilmente entre os fios de elementos do fio 1, e a facilidade de manufatura é reduzida e além disso, a durabilidade pode possivelmente ser reduzida. Especificamente, na modalidade exemplificadora ilustrada na FIGURA 1 e na FIGURA 2, quando o fator de multiplicação de passo do cordão lateral 3 é maior do que 12,0 vezes, o cordão do núcleo 2 não pode ser preso firmemente no cordão lateral 3, e aberturas são formadas facilmente entre o fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3, e os fios de elementos laterais 2c e 2d dispostos na camada mais externa do cordão do núcleo 2. Em consequência disto, a densidade do fio de elemento do fio 1 por unidade de área em seção transversal reduzida, e a facilidade de manufaturaé reduzida e além disso, a durabilidade do fio 1 pode possivelmente ser reduzida.

[0029] Além disso, tal como descrito acima, no fio 1, o formato em seção transversal do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 é um formato circular nas porções que não entram em contato com o membro de mudança da direção e não são expostas na periferia externa do fio 1. As porções do fio de elemento lateral 3b que não são expostas na periferia externa do fio 1 ficam situadas no lado interno na direção radial do fio 1. Em uma pluralidade de fios de elementos laterais 3b do cordão lateral 3, um fio de elemento lateral 3b é estendido em espiral em torno do fio de elemento do núcleo 3a. Aqui, nas por-ções situadas na periferia externar do fio 1 (porções expostas na periferia externa), a superfície lisa P é formada e, nas porções que não são expostas na periferia externa do fio 1, o fio de elemento lateral 3b fica situado no lado interno no fio 1 na direção radial e tem um formato em seção transversal circular e, desse modo, as porções onde a superfície lisa P é formada e as porções que têm um formato em seção transversal circular são formadas alternadamente na direção axial em que cada fio de elemento lateral 3b é estendido. O fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 tem um formato seção transversal circular exceto quanto à porção onde a superfície lisa P é formada na periferia externa do fio 1 e, portanto, tem uma resistência uniforme na direção longitudinal do fio de elemento. Por conseguinte, no fio 1 da modalidade da presente invenção, o ponto onde o corte do fio de elemento lateral 3b pode ocorrer não é formado nem mesmo quando a direção é mudada pelo membro de mudança da direção não ilustrado e o fio 1 é dobrado e, desse modo, a redução na resistência à fadiga pode ser suprimida.

[0030] Tal como descrito acima, de acordo com o fio 1 da modalidade da presente invenção, uma vez que a superfície lisa P que tem um comprimento predeterminado é provida em uma porção do fio de elemento lateral 3b do cordão lateral 3 situada na periferia externa do fio 1, é possível suprimir a pressão da superfície de contato entre o fio 1 e o membro de mudança da direção, reduzir a formação da trilha do cordão, e reduzir o som do movimento do sulco que é gerado quando o membro de mudança da direção e o fio 1 deslizam um sobre o outro. Por outro lado, mediante o ajuste do comprimento da superfície lisa P a um comprimento igual ou menor do que um comprimento predeterminado, e ao torcer o cordão lateral 3 a um fator de multiplicação de passo predeterminado, a redução na resistência à fadiga pode ser suprimida. O fio 1 da modalidade da presente invenção pode ser empregado para o uso no qual o fio 1 é deslizado e dobrado por um membro de mudança da direção que é mais mole do que o fio 1, tal como um guia de fixação de resina. Por exemplo, o fio 1 da modalidade da presente invenção é aplicável a um mecanismo de operação de cabo que inclui: uma parte impulsora; uma parte impelida; e um membro de mudança da direção feito de uma resina, em que a parte impulsora e a parte impelida são conectadas uma à outra através do fio de acordo com a reivindicação 1 ou 2; o fio é definido em torno de um membro de mudança da direção com uma carga predeterminada e, quando o fio é movido pela impulsão da parte impulsora para mover a parte impelida, o fio se move em uma direção na qual o fio se estende com respeito a uma posição do membro de mudança da direção.Para ser mais específico, o fio da modalidade da presente invenção é útil para um regulador de janela.

Exemplos

[0031] Embora os exemplos e os exemplos comparativos da pre sente invenção sejam descritos em detalhes a seguir, a presente invenção não fica limitada aos mesmos.

[0032] Em primeiro lugar, os métodos de teste para avaliar as ca racterísticas do movimento deslizante do fio e a resistência à fadiga dos exemplos e dos exemplos comparativos serão descritos.

Teste para características do movimento deslizante do fio

[0033] Os fios dos exemplos e dos exemplos comparativos foram impelidos com o regulador de janela 10 ilustrado na FIGURA 4, e o som da operação foi medido em um tempo imediatamente depois que o regulador de janela 10 do fio foi unido ao guia de fixação G (estado inicial), e em um tempo depois do teste de arrasto para avaliar as características do movimento deslizante do fio com base no volume do som da operação gerado durante o deslizamento do movimento do fio. Dois fios foram unidos entre o motor 10a e a placa condutora 10b do regulador de janela 10, e guiados pelo guia de fixação G provido nos lados superior e inferior do trilho guia 10c do regulador de janela 10 para mudar a direção. O guia de fixação G feito de uma resina que não era girável e tinha uma superfície curva curvada ao longo da direção de orientação do fio foi usado. No teste de arrasto acima mencionado, uma voltagem da fonte de alimentação de 14,5 V foi aplicada ao regulador de janela 10, a placa condutora 10b foi fixada de modo a não se mover verticalmente ao longo do trilho guia 10c, e foi deixada por 120 horas a uma temperatura ambiente de 80°C. Depois de 120 horas, o motor foi impelido, e o som do movimento do sulco, que é som de atritocíclico, foi verificado pela orelha a uma distância de 1 m.

Teste para a resistência à fadiga

[0034] O fio dos exemplos e dos exemplos comparativos que tem um comprimento total de 1.000 mm foi preparado, e um peso 21 de 10 kg foi fixado a uma extremidade do fio tal como ilustrado na FIGURA 5. O fio foi instalado de maneira tal que o fio é girado em 180 graus no guia de fixação 22b imediatamente depois de ser girado por 90 graus no guia de fixação de fio 22a. Além disso, a outra extremidade do fio foi fixada a um cilindro de ar 23, e o cilindro de ar 23 foi alternado nas direções das setas M e N. Depois de 20.000 alternâncias, o número de fios de elementos laterais cortados do cordão lateral do fio foi contado. A resistência à fadiga foi avaliada com base no número de fios de elementos laterais cortados do cordão lateral depois de 20.000 alternâncias. Os resultados são mostrados na Tabela 1. Deve ser observado que o cilindro de ar 23 é configurado para se mover na direção da seta M no início para puxar o fio na direção M até que o peso 21 confine com o retém 24 e a força de tensão do fio atinja 35 kgf. Depois que a força de tensão é mantida por 0,5 segundo, o cilindro de ar 23 move- se na direção da seta N. O curso do fio foi ajustado em 100 mm, e a velocidade do fio foi ajustada em 20 alternâncias por minuto. Uma graxa de olefina foi aplicada suficientemente em uma porção onde o fio e os guias de fixação 22a e 22b deslizam um sobre o outro.

Exemplo 1

[0035] Uma pré-forma de fio de aço banhado com zinco (material: JIS G3506 SWRH62) que tem um diâmetro externo de 0,93 mm foi sujeitado a estiramento para obter os fios de elementos que têm diâmetros de 0,13 mm, 0,14 mm, 0,15 mm, 0,16 mm e 0,17 mm. Os fios de elementos foram torcidos de maneira tal que o fator de multiplicação de passo é de 11,28 vezes de modo a produzir o fio 1 que tem um diâmetro de 1,490 mm e tem a estrutura (W (19) + 8 x 7) ilustrada na FIGURA 1. Deve ser observado que, na FIGURA 1, o fio de elemento do núcleo 2a da cordão do núcleo 2 era um fio de elemento que tem um diâmetro de 0,17 mm, o fio de elemento lateral 2b era um fio de elemento que tem um diâmetro de 0,16 mm, o fio de elemento lateral 2c era um fio de elemento que tem um diâmetro de 0,17 mm, o fio de elemento lateral 2d era um fio de elemento que tem um diâmetro de 0,13 mm, o fio de elemento do núcleo do cordão lateral 3 era um fio de elemento que tem um diâmetro de 0,15 mm, e o fio de elemento lateral 3b era um fio de elemento que tem um diâmetro de 0,14 mm. A trefila- ção foi executada no fio com o uso de uma matriz (taxa de redução do diâmetro: 7,5%) para obter um fio do Exemplo 1 em que o comprimento axial da superfície lisa do fio de elemento lateral é 7,22 vezes o diâmetro do fio de elemento lateral.

Exemplos 2 a 6

[0036] Exceto quanto ao fator de multiplicação de passo do cordão lateral e ao valor múltiplo do comprimento da superfície lisa com respeito ao diâmetro do fio de elemento lateral mostrado na Tabela 1, os fios dos Exemplos de 2 a 5 que têm o fator de multiplicação de passo do cordão lateral e o valor múltiplo do comprimento da superfície lisa com respeito ao diâmetro do fio de elemento lateral mostrado na Tabela 1 foram obtidos da mesma maneira que no Exemplo 1. Deve ser observado que as taxas de redução do diâmetro na trefilação com o uso de uma matriz eram de 9,3% (Exemplo 2), 9,8% (Exemplo 3), 6,8% (Exemplo 4) e 7,5% (Exemplo 5), respectivamente.

Exemplos Comparativos 1 a 4

[0037] Exceto quanto ao fator de multiplicação de passo do cordão lateral e ao valor múltiplo do comprimento da superfície lisa com respeito ao diâmetro do fio de elemento lateral mostrado na Tabela 1, os fios dos exemplos comparativos de 1 a 4 que têm o fator de multiplicação de passo do cordão lateral e o valor múltiplo do comprimento da superfície lisa com respeito ao diâmetro do fio de elemento lateral mostrado na Tabela 1 foram obtidos da mesma maneira que no Exemplo 1. Deve ser observado que as taxas de redução do diâmetro na trefilação com o uso de uma matriz eram de 4,8% (Exemplo Comparativo 1), 4,3% (Exemplo Comparativo 2) e 4,1% (Exemplo Compa- rativo 3), respectivamente.

[0038] Os resultados dos testes para as características do movi mento deslizante e a resistência à fadiga nos Exemplos 1 a 5 e nos Exemplos Comparativos 1 a 3 são mostrados na Tabela 1.

[0039] No que diz respeito ao som do movimento do sulco, "pobre" indica que o volume do som do movimento do sulco era grande e incômodo, "regular" indica que a geração do som foi encontrada mas o volume não era incômodo, e "bom" indica que quase nenhum som do movimento do sulco foi reconhecido ou nenhum som do movimento do sulco foi reconhecido.

[0040] Além disso, no que diz respeito à resistência à fadiga, "bom" indica que nenhum fio de elemento lateral cortado foi encontrado depois de 20.000 vezes, "regular" indica que o número de fios do elemento lateral cortado era igual a ou menor do que 10% do número total depois de 20.000 vezes, e "pobre" indica que o número de fios do elemento lateral cortado era igual a ou maior do que 10% do número total depois de 20.000 vezes. Tabela 1

[0041] Tal como mostrado na Tabela 1, nos Exemplos 1 a 5, a redução do som do movimento do sulco era favorável, uma vez que o comprimento da superfície lisa é 4,8 a 11,0 vezes o diâmetro do fio de elemento lateral. Nos Exemplos 1, e 2 a 5 em particular, a redução do som do movimento do sulco era excelente, uma vez que o comprimento da superfície lisa é 5,8 a 9,2 vezes o diâmetro do fio de elemento lateral.

[0042] Além disso, tal como mostrado na Tabela 1, nos Exemplos 1 a 4 em que o fator de multiplicação de passo do cordão lateral é 7,0 a 12,0 vezes, nenhum fio de elemento lateral cortado foi encontrado depois de 20.000 vezes e a resistência à fadiga era excelente. Além disso, no Exemplo 5, uma vez que o fator de multiplicação de passo do cordão lateral é 7,0 a 12,0 vezes, mas o comprimento da superfície lisa é igual a ou menor do que 12,0 vezes o diâmetro do fio de elemento do cordão lateral que é maior do que mais de 9,2 vezes o diâmetro do fio de elemento do cordão lateral, a resistência à fadiga era pobre em comparação com os Exemplos 1 a 4, embora se possa dizer que é favorável. Por outro lado, nos Exemplos Comparativos 1 e 2, até mesmo quando o fator de multiplicação de passo do cordão lateral é 7,0 a 12,0 vezes, o volume do som do movimento do sulco era grande quando o comprimento da superfície lisa é menor do que 4,8 vezes o diâmetro do fio de elemento do cordão lateral (Exemplo Comparativo 1), e a resistência à fadiga foi reduzida quando o comprimento da su- perfície lisa era maior do que 11,0 vezes o diâmetro do fio de elemento do cordão lateral. Além disso, no Exemplo Comparativo 3, a resistênciaà fadiga foi reduzida até mesmo quando o comprimento da superfície lisa era 4,8 a 11,0 vezes o diâmetro do fio de elemento lateral, uma vez que o fator de multiplicação de passo do cordão lateral é menor do que 7,0 vezes. Embora os testes para as características do movimento deslizante e a resistência à fadiga fossem realizados nos Exemplos 1 a 5 e nos Exemplos Comparativos 1 a 3 com a estrutura (W(19) + 8 x 7) manufaturada tal como ilustrado na FIGURA 1, pode-se dizer que resultados similares podem ser obtidos com o uso de outras estruturas de múltiplos cordões. Deve ser observado que, no caso em que o fator de multiplicação de passo do cordão lateral é maior do que 12,0 vezes, o cabo de operação não podia ser obtido, uma vez que a manufatura era difícil. No entanto, se novos métodos de manufatura forem desenvolvidos no futuro, pode-se dizer que efeitos similares àqueles dos exemplos podem ser obtidos.

[0043] Tal como descrito acima, quando o fator de multiplicação do comprimento da superfície lisa com respeito ao diâmetro do fio de elemento lateral do cordão lateral é ajustado em 4,8 a 11,0 vezes, e o fator de multiplicação de passo do cordão lateral é ajustado em 7,0 a 12,0 vezes, a geração do som do movimento do sulco durante o movimento deslizante entre o membro de mudança da direção e o fio pode ser reduzida, e a redução na resistência à fadiga do fio pode ser suprimida. Além disso, quando o comprimento axial da superfície lisa é ajustado em 5,8 a 9,2 vezes o diâmetro do fio de elemento lateral, a geração do som do movimento do sulco pode ser reduzida ainda mais e além disso, a redução na resistência à fadiga também pode ser suprimida. Lista de Sinais de Referência 1 fio 2 cordão do núcleo 2a fio de elemento do núcleo do cordão do núcleo 2b, 2c, 2d fio de elemento lateral do cordão do núcleo 3 cordão lateral 3a fio de elemento do núcleo do cordão lateral 3b fio de elemento lateral do cordão lateral C círculo virtual que conecta a camada mais externa do fio D1 diâmetro do fio de elemento lateral do cordão lateral D2 diâmetro do fio F parte lisa L1 comprimento da superfície lisa L2 comprimento do passo de cordão do cordão lateral P superfície lisa X eixo

Claims (3)

1. Cabo de operação (1) que tem uma estrutura de múlti-ploscordões, em que: a estrutura de múltiplos cordões é composta de um cordão do núcleo (2) composto de uma pluralidade de fios de elementos (2a, 2b, 2c, 2d) que são torcidos uns nos outros, e uma pluralidade de cordões laterais (3) dispostos em torno do cordão do núcleo (2), em que cada um dos cordões laterais (3) é composto de uma pluralidade de fios de elementos (3a, 3b) que são torcidos uns nos outros, sendo o cordão do núcleo (2) e os cordões laterais (3) torcidos uns nos outros; um fio lateral de elemento (3b) do cordão lateral (3) inclui uma superfície lisa (P) em uma porção localizada sobre uma periferia externa do cabo de operação (1), a superfície lisa (P) compreendendo uma parte plana (F) que é provida voltada radialmente para fora do cabo de operação (1) em uma parte do fio de elemento lateral (3b) em uma direção circunferencial, a parte plana (F) estendendo-se ao longo de uma direção axial (X); caracterizado pelo fato de que um comprimento axial (L1) da superfície lisa (P) é de 4,8 a 11,0 vezes um diâmetro (D1) do fio de elemento lateral (3b); e um fator de multiplicação de passo do cordão lateral (3) é de 7,0 a 12,0 vezes, o fator de multiplicação de passo sendo definido como um valor obtido pela divisão do comprimento do passo do cordão (L2) do cordão lateral (3) por um diâmetro externo (D2) do cabo de operação (1).

2. Cabo de operação (1) de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o comprimento axial (L1) da superfície lisa (P) é de 5,8 a 9,2 vezes o diâmetro (D1) do fio de elemento lateral (3b).

3. Mecanismo de operação de cabo caracterizado pelo fato de que compreende: uma parte impulsora; uma parte impelida; e um membro de mudança da direção feito de uma resina, em que: a parte impulsora e a parte impelida são conectadas juntas através do cabo de operação como definido na reivindicação 1, o cabo de operação (1) é ajustado em torno do membro de mudança da direção com uma carga predeterminada, e quando o cabo de operação (1) é movido pela impulsão da parte impulsora para mover a parte impelida, o cabo de operação (1) se move em uma direção em que o cabo de operação (1) se estende com respeito a uma posição do membro de mudança da direção.

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