BR112015002928B1

BR112015002928B1 - Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo

Info

Publication number: BR112015002928B1
Application number: BR112015002928-0A
Authority: BR
Inventors: Simon Stingelin; Thomas Budmiger
Original assignee: Endress + Hauser Flowtec Ag
Priority date: 2012-08-16
Filing date: 2013-07-26
Publication date: 2021-06-22
Also published as: US10001392B2; EP2885613B1; BR112015002928A8; BR112015002928A2; WO2014026841A1; EP2885613A1; DE102012107534A1; US20150260555A1; CN104603582A; CN104603582B

Abstract

parelho de medição de passagem magneticamente indutivo a presente invenção refere-se a um aparelho de medição de passagem magneticamente indutivo, com uma disposição e bobina e um circuito para controle de uma tensão de abastecimento da disposição e bobina, sendo que o circuito está projetado para operar a tensão de abastecimento da disposição de acordo com o seguinte perfil de tensão: a) aumento da tensão, de uma tensão inicial até uma sobretensão ll; b) opcionalmente, conservação da tensão na sobretensão ll; c) queda da sobretensão || até uma tensão de conservação v; sendo que o circuito controla a queda da tensão da sobretensão até a tensão de conservação por ajuste da tensão para pelo menos dois ou mais valores teóricos intermediários ll, lv especificados.

Description

[001] A presente invenção refere-se a um aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo.

[002] É conhecido que um campo magnético de um aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo é gerado polaridade alternativa em uma corrente contínua cíclica. Isso garante um ponto zero estável e torna a medição insensível em relação a influências por substâncias de fases múltiplas, faltas de homogeneidade no líquido ou condutividade pequena. Nesse caso são conhecidos processos, com os quais a disposição de bobina pode ser operada. Esses processos já levaram a um aperfeiçoamento para uma operação eficiente em tempo da disposição de bobina.

[003] Em processos conhecidos, por exemplo, do documento EP 1 460 394 A2, ocorre um controle da tensão de abastecimento por comutação direta de uma sobretensão ajustada para uma tensão de retenção. Essa comunicação direta, no entanto, tem como consequência o fato de que são induzidas correntes turbulentas, que atuam contrariamente a uma inversão de polaridade rápida do campo magnético.

[004] É agora a tarefa da presente invenção pôr à disposição um aparelho de medição de fluxo, que possibilita um amortecimento de correntes turbulentas.

[005] Soluciona-se essa tarefa com a matéria da presente invenção.

[006] De acordo com a invenção, um aparelho de medição de fluxo apresente uma disposição e bobina e um circuito para controle de uma tensão de abastecimento da disposição de bobina, sendo que o circuito está configurado para operar a tensão de abastecimento da disposição bobina de acordo com o seguinte perfil de tensão:

[007] A) aumento da tensão de uma tensão inicial até uma sobretensão;

[008] B) em determinados casos, conservação da tensão na sobretensão;

[009] C) queda da sobretensão para uma tensão de retenção;

[0010] sendo que o circuito controla a queda da tensão da sobretensão até a tensão de retenção por ajuste da tensão para pelo menos dois ou mais valores desejados intermediários predeterminados.

[0011] Diferentemente da comutação direta como até agora, de sobretensão para tensão de retenção, o perfil de tensão, no âmbito da queda da sobretensão até a tensão de retenção, segue agora uma quantidade de valores intermediários até atingir a tensão de retenção. Por esse controle do perfil de tensão, pode ser reduzida, pelo menos substancialmente, a ocorrência de correntes turbulentas.

[0012] Configurações vantajosas da invenção são objeto das concretizações.

[0013] É vantajoso quando o circuito controla a queda da tensão da sobretensão até a tensão de retenção por ajuste da tensão para pelo menos cinco, de preferência, pelo menos dez, valores desejados intermediários predeterminados. A condução forçada também pode dar- se por meio de mais de 200 valores desejados intermediários. Teoricamente já são suficientes dois valores desejados intermediários para obter um efeito mensurável no que se refere ao amortecimento de correntes turbulentas, para, no entanto, obter um amortecimento de corrente turbulenta satisfatória, também para circuitos de construção simples, no entanto, deveriam ser predeterminados pelo menos 5 valores desejados intermediários, de preferência - caso o circuito o permita - 10 valores desejados intermediários para controle da queda.

[0014] O intervalo de tempo concreto para uma queda controlada para a tensão de retenção orienta-se, entre outras coisas, pelo diâmetro nominal do tubo de medição. Nesse caso, é preciso encontrar um compromisso entre o tempo de que o controle da queda para a tensão de retenção necessita para uma minimização das correntes turbulentas e o tempo, no qual o campo magnético finalmente deve atingir o valor final. Nesse contexto mostrou-se vantajoso quando o circuito controla a queda da tensão da sobretensão até a tensão de retenção de um diâmetro de tubo de medição de DN = 10 até DN = 100, de tal modo que a tensão para a tensão de retenção está ajustada dentro de um intervalo de tempo de 20 a 900 μs, de preferência, 30 até 800 μs, com uma precisão de ± 2V, de preferência, ± 0,2V.

[0015] Em valores nominais maiores, é vantajoso quando o circuito controla a queda a tensão da sobretensão até a tensão de retenção de um diâmetro de tubo de medição de DN>100 até DN=2400, de tal modo que a tensão para a tensão de retenção está ajustada dentro d e um intervalo de tempo de 600 até 10000 μs, de preferência, 750 até 8000 μs, com uma precisão de ± 2V, de preferência, ± 0,2V.

[0016] É de vantagem quando o intervalo de tempo entre dois valores desejados intermediários perfaz 0,05 μs, de preferência, pelo menos 0,3 μs, para impedir uma ocorrência de efeitos de corrente turbulenta pequenos por troca de valores desejados intermediários rápidos demais.

[0017] Uma forma particularmente favorável de uma queda de tensão é a forma de um polinômio ou de uma função exponencial.

[0018] O circuito pode ser realizado em modo de construção compacto, vantajoso, com pelo menos um dispositivo de controle, pelo menos um conversor D/A, um abastecimento de tensão e um conversor A/D.

[0019] Para controle do comportamento de amortecimento de correntes turbulentas, o circuito pode, além disso, medir ou determinar o perfil da intensidade de corrente.

[0020] É vantajoso quando o controle da queda da sobretensão para a tensão de retenção por ajuste da tensão para os pelo menos dois ou mais valores desejados intermédios III, IV predeterminados, ocorre um ajuste mais rápido para uma banda ípsilon de um campo magnético estático, do que em uma comutação direta da sobretensão para a tensão de retenção, sendo que a banda ípsilon compreende um desvio padrão de ±1% de um valor real do campo magnético gerado pela disposição de bobina, dependente de tempo, de um valor desejado do campo magnético estacionário. Com isso, pode ser obtida uma inversão de polaridade mais rápida e uma sequência de medição mais rápida no total.

[0021] A seguir, um exemplo de modalidade preferido é explicado mais detalhadamente por meio de figuras. As mesmas mostram:

[0022] Fig. 1a um diagrama da tensão de bobina sobre o tempo, com duas curvas de perfil de tensão diferentes;

[0023] Fig. 1b um diagrama da corrente de bobina sobre o tempo com duas curvas de perfil de tensão diferentes;

[0024] Fig. 1c um diagrama do campo B sobre o tempo, com duas curvas de perfil diferentes de dois campos magnéticos;

[0025] Fig. 1d um diagrama dos desvios das curvas de perfil da Fig. 1c de um valor final a ser atingido;

[0026] Fig. 1 e um detalhe ampliado da Fig. 1d;

[0027] Fig.2 um diagrama de circuito simplificado para um dispositivo de controle para operação da disposição de bobina;

[0028] Fig. 3a um diagrama de um outro perfil de tensão; e

[0029] Fig. 3b um diagrama de um outro perfil, de tensão em forma ampliada

[0030] A Fig. 1a mostra uma região parcial otimizada de um primeiro e um segundo perfil de tensão A1 e B1 na operação de uma disposição de bobina. Nesse caso, o primeiro perfil de tensão A1 da variante de modalidade de acordo com a invenção e o segundo perfil de tensão B1 de uma modalidade de acordo com o estado da técnica, na qual ocorre uma comutação direta de uma sobretensão para uma tensão de retenção.

[0031] Uma disposição de bobina correspondente encontra aplicação em um aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo. O perfil de tensão otimizado representado na Fig. 1a está projetado para um tubo de medição DN 600.

[0032] A estrutura e o princípio de medição de um aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo são conhecidos, em princípio. De acordo com a lei de indução de Faraday, uma tensão é induzida em um condutor, que se move em um campo magnético. No princípio de medição magnético-indutivo, o material de medição fluente corresponde ao condutor movido. Um campo magnético com intensidade constante é gerado por duas bobinas de campo nos dois lados de um tubo de medição. Perpendicularmente ao mesmo, na parede interna de tubo do tubo de medição encontram-se dois elétrodos de medição, que na passagem do material de medição detectam a tensão gerada. A tensão induzida comporta-se proporcionalmente à velocidade de passagem e, com isso, à passagem de volume. O campo magnético formado pelas bobinas de campo é gerado por uma corrente contínua cíclica de polaridade alternada. Isso garante um ponto zero estável e torna a medição insensível em relação a influências por substâncias de fases múltiplas, faltas de homogeneidade no líquido ou condutividade pequena. São conhecidos aparelhos de medição de fluxo magnético- indutivos com disposições de bobinas com mais de duas bobinas de campo e com outra disposição geométrica.

[0033] A tensão para a operação da disposição de bobina é ajustada previamente para um determinado perfil de tensão por um dispositivo de controle disposto no aparelho de medição de fluxo. Alternativamente, o dispositivo de controle também pode estar disposto fora do aparelho de medição de fluxo e controlar a tensão de bobina através de uma conexão eletrônica ou conexão sem fio.

[0034] É conhecido que na operação e um medidor de fluxo ocorre uma inversão de polaridade cíclica das bobinas, de modo que um perfil de tensão ocorre, em cada caso, em um ciclo no campo positivo e um no campo negativo. Por razões de simplificação, no entanto, a seguir é descrito apenas o perfil de tensão no campo positivo, que é periodicamente recorrente. A seguir, é descrito o perfil de tensão A1 do exemplo de modalidade de acordo com a invenção, com um diâmetro nominal DN 600.

[0035] Nesse caso, primeiramente, em um passo A, a tensão de um ponto inicial I, não representado mais detalhadamente, que se situa, por exemplo, em 0V ou no campo negativo, é aumentada para um valor de sobretensão II por alimentação de uma corrente. Esse aumento ocorre em um tempo curto. Ao atingir o valor de sobretensão II, a alimentação de corrente é reduzida, com o que, devido à oscilação própria das bobinas, ocorre um ajuste da tensão proporcional à corrente para ou em torno do valor de sobretensão II. O ajuste para o valor de sobretensão ocorre, de preferência, de tal modo que resulta um aumento monótono.

[0036] Depois de atingido o valor de sobretensão II, a tensão pode ser conservada ou, diretamente a seguir, pode ocorrer ou ser induzida uma queda para uma tensão de retenção V.

[0037] Esse ajuste para o valor de sobretensão II, de acordo com o passo B, é, portanto, um ajuste opcional, preferido, do dispositivo de controle. Como ajuste, devem ser entendidos, nesse caso, desvios do valor de sobretensão II, devido à indutividade própria da bobina, que diminui no decorrer do tempo. No caso mais simples, isso pode ser um único aumento da tensão para além do valor de sobretensão II e uma queda subsequente para o valor de sobretensão II. Nesse caso, o dispositivo de controle está ajustado de tal modo que ao ser novamente atingido o valor de sobretensão II, ocorre uma outra queda da tensão. Alternativamente, também pode ocorrer, repetidamente, um excedimento e o não atingimento do valor de sobretensão durante a conservação da tensão.

[0038] Subsequentemente ao ajuste para o valor de sobretensão II, ocorre uma diminuição da tensão para um primeiro valor desejado intermediário III da tensão. Esse valor desejado intermediário III está especificado pelo dispositivo de controle.

[0039] O perfil de tensão durante essa diminuição é estritamente monótono no presente exemplo de modalidade. Isto é, que o valor de tensão, que sucede o valor de tensão precedente, é sempre menor e não é igual ou maior do que o valor de tensão precedente. Nesse caso, o dispositivo de controle está configurado de modo correspondente, para possibilitar essa queda estritamente monótona para o valor intermediário III. Depois de atingido esse primeiro valor desejado intermediário III, ocorre o ajuste da tensão para um segundo valor desejado intermediário IV.

[0040] Os dois valores desejados intermediários inscritos na Fig. 1a, no entanto, são apenas simbólicos para cerca de 100-400 valores desejados intermediários sucessivos, até atingir a tensão de retenção.

[0041] Em tubos de medição com diâmetros nominais menores, por exemplo, DN 50, partindo do valor intermediário III, também pode resultar um aumento pequeno para a tensão de retenção IV.

[0042] De acordo com o perfil de tensão otimizado representado na Fig. 1a, o circuito de regulação pode ajustar o perfil de tensão efetivo.

[0043] A subseção do perfil de tensão A1, que caracteriza a queda para um valor intermediário III, de acordo com o passo D, é particularmente, a solução ótima de um problema de controle. Esse problema de controle é solucionado para a equação de corrente turbulenta na base das equações de Maxwell, de preferência, da seguinte maneira:

[0044] Essa funcional é minimizada com a seguinte condição secundária

para A(0) = −𝐴0 𝑖𝑛 Ω; (condição 1)

para ic of 0 = 𝑖0,(condição 2)

[0045] Para

[0046] T = tempo final

[0047] A = potencial de vetor para reformulação da fórmula de Maxwell

[0048] = condutividade

[0049] [= permeabilidade magnética

[0050] Nc = número de enrolamentos de uma bobina

[0051] Ac = seção transversal de bobina

[0052] Rc = resistência de bobina

[0053] J = densidade de corrente

[0054] U = tensão de bobina no momento t

[0055] = área de cálculo, tipicamente uma área parcial de um espaço tridimensional

[0056] lT, lU e lQ =parâmetros de ponderação (números positivos)

[0057] Q = W x (0...t)

[0058] Curl = vermelho

[0059] ±A0 = campo magnético (estado inicial e estado final)

[0060] X = variável de local

[0061] T = tempo

[0062] Â = derivação de tempo de A

[0063] I0 = corrente de bobina

[0064] Por meio da funcional citada acima, pode ser determinado o perfil da tensão de bobina μc em um intervalo de tempo.

[0065] O efeito desejado pelo controle de um amortecimento de efeitos de correntes turbulentas pode ser explicado mais detalhadamente por meio da Fig. 1b. A Fig. 1b mostra o primeiro e o segundo perfil de corrente 2A e 2B correspondentes à primeira e à segunda curva de perfil de tensão 1A e 1B.

[0066] Tal como é visível por meio da Fig. 1b, a curva de perfil de corrente 2A, depois de uma subida, ajusta-se de modo relativamente rápido para um valor final de corrente constante. Essa curva de perfil de corrente 2A corresponde ao perfil de tensão 1A do exemplo de modalidade de acordo com a invenção.

[0067] A segunda curva de perfil de corrente 2B corresponde ao perfil de tensão 1B para uma comutação direta de sobretensão para tensão de retenção. Tal como pode ser visto da Fig. 1b, ao ser atingido o valor final de corrente, ocorre um outro crescimento da intensidade de corrente e, finalmente, uma queda, até ajustar-se um valor final de corrente constante. Esse crescimento para além do valor final de corrente é significativo para a indutividade própria da bobina e para uma ocorrência de correntes turbulentas.

[0068] Os efeitos das duas curvas de perfil de corrente reproduzidas na Fig. 1b sobre o perfil temporal de campos magnéticos está representado na Fig. 1c. A Fig. 1c mostra uma primeira e uma segunda curva de perfil, em cada caso, para um primeiro e um segundo campo magnético. A primeira curva de perfil de um primeiro campo magnético A corresponde, nesse caso, à primeira curva de perfil de corrente 2A e à primeira curva de perfil de tensão 1A. Nesse caso, o traço X representa um valor final, que o campo magnético deve atingir.

[0069] A segunda curva de perfil do segundo campo magnético 3B corresponde à segunda curva de perfil de corrente 2B e à segunda curva de perfil de tensão 1B.

[0070] Tal como se vê da Figura 1c, o aumento da segunda curva de perfil 3B, depois da passagem por uma mínima, na verdade, inicialmente mais inclinada, no entanto essa curva de perfil 3B necessita, depois, de um tempo mais longo para atingir o valor final X do que a primeira curva de perfil 3A do primeiro campo magnético.

[0071] A Fig.1d mostra o perfil do desvio temporal do primeiro e segundo campo magnético B(t) do valor final B0. A Fig. 1e representa, nesse caso, um detalhe ampliado da região posterior da Fig. 1d. Portanto, desde que o valor alterável com o tempo do campo magnético B(t) atinja o valo final B0, o desvio é 0%. Um capô magnético estável existe, desde que o desvio do campo magnético B(t) alterável com o tempo perfaça ±1% do valor final B0. Tal como se vê, nesse caso, a primeira curva de perfil necessita de substancialmente menos tempo para atingir essa banda ípsilon.

[0072] Portanto, mostrou-se, surpreendentemente, que um controle da queda da tensão de abastecimento em relação a uma comutação direta, embora, inicialmente, necessite de mais tempo para atingir a tensão de retenção, no entanto, essa desvantagem aparente é compensada por um ajuste substancialmente mais rápido de um campo magnético mais estável pelo amortecimento de correntes turbulentas.

[0073] Um circuito d e regulação correspondente pode consistir em uma disposição, tal como está representada na Fig. 2.

[0074] A Fig. 2 apresenta um dispositivo de controle 1 como componente do circuito de controle. Nesse dispositivo de controle 1 está integrada uma unidade de memória, que emite um valor de especificação para uma tensão de abastecimento ou uma tensão de alimentação.

[0075] Esse valor especificado de uma tensão de abastecimento é transmitido a um conversor digital/analógico 3, que transforma o sinal digital em um sinal analógico. Esse sinal é transmitido como valor desejado a uma fonte de tensão de alimentação 4 variável, que distribui tensão de alimentação previamente ajustada correspondente ao valor desejado. A tensão de alimentação é transmitida a um regulador de tensão de bobina 5. Esse regulador de tensão de bobina 5 é abastecido com um valor desejado através de uma segunda unidade de memória 6 integrada no dispositivo de regulação 1, que previamente é transformado por um conversor digital/analógico em um sinal analógico. No regulador de tensão de bobina 5 ocorre o ajuste fino da tensão de alimentação ajustada previamente. O valor desejado especificado pela segunda unidade de memória 6 integrada corresponde no perfil temporal, ao perfil de tensão representado na Fig. 1.

[0076] A esse gerador de tensão de bobina 5, nesse caso, também é transmitida uma tensão teórica por um conversor digital/analógico 7, que corresponde ao perfil de tensão representado na Fig. 1. Esse perfil de tensão está depositado em uma memória 6 do dispositivo de controle 2 e é posto à disposição do gerador de tensão de bobina 4, para ajuste da tensão de alimentação.

[0077] Do gerador de tensão de bobina 4 é retransmitida uma tensão de bobina a um circuito de ponte em H 5. O circuito de ponte em H 5 executa uma troca de ciclo e serve para definição da direção de corrente. É distribuída uma corrente de bobina e uma tensão de bobina, com as quais o dispositivo de bobina é operado para geração de um campo magnético. Subsequentemente, a corrente de bobina e a tensão de bobina são transformadas, em cada caso, por meio d e um conversor analógico/digital sem mais digitais e avaliados pelo dispositivo de regulação 2.

[0078] O valor desejado é tirado, nesse caso, do perfil de curva representado na Fig. 1, que no caso concreto representa uma função, que é pelo menos dependente da geometria do sistema magnético, das propriedades de material do tubo de medição, da condutividade das sapatas polares, das chapa de recirculação de campo, da curva B-H do campo magnético e da resistência resistiva das n bobinas, sendo que n descreve o número das bobinas. A função apresenta, além disso, um valor limite superior, que é menor ou igual ao valor de sobretensão.

[0079] Portanto, é vantajoso quando a tensão de abastecimento é ajustada por meio de um valor desejado dependente de tempo, que acompanha o perfil de tensão, sendo que o perfil de tensão apresenta a dependência da tensão

[0080] da disposição geométrica do sistema magnético disposto no aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo

[0081] da condutividade e permeabilidade magnética das chapas de recirculação de e sapatas polares dispostas

[0082] das resistências resistivas das n bobinas da disposição de bobinas.

[0083] As Figuras 3a e 3b mostram um outro exemplo de modalidade para um perfil de tensão especificado, mas que, em comparação com a Fig. 1a tem um traçado menos ótimo. Nesse caso, a Fig. 3b é um detalhe da Fig. 3a.

Claims

1. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo com uma disposição de bobina e um circuito para controle de uma tensão de abastecimento da disposição de bobina, sendo que o circuito está projetado para fornecer a tensão de abastecimento da disposição de bobina com um perfil de tensão sequenciado da seguinte forma A) a tensão aumenta a partir de uma tensão inicial I até uma sobretensão II; B) em determinado casos, a tensão é mantida na sobretensão II; C) a tensão cai a partir da sobretensão II até uma tensão de retenção V; sendo que o circuito controla a queda da tensão a partir da sobretensão até a tensão de retenção por ajuste da tensão para pelo menos dois ou mais valores desejados intermediários III, IV predeterminados, caracterizado pelo fato de que o controle da queda da sobretensão até a tensão de retenção ocorre por ajuste da tensão para os pelo menos dois ou mais valores intermediários III, IV predeterminados com um ajuste mais rápido para uma banda ípsilon de um campo magnético estático do que no caso de uma comutação direta da sobretensão para a tensão de retenção, sendo que a banda ípsilon tem um desvio-padrão de ± 1% de um valor real do campo magnético dependente de tempo produzido pela disposição de bobina de um valor desejado do campo magnético estacionário.

2. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o circuito controla a queda da tensão a partir da sobretensão até a tensão de retenção por ajuste da tensão para pelo menos cinco valores desejados intermediários III, IV predeterminados.

3. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o circuito controla a queda da tensão a partir da sobretensão até a tensão de retenção por ajuste da tensão para pelo menos dez valores desejados intermediários III, IV predeterminados.

4. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o circuito controla a queda da tensão a partir da sobretensão até a tensão de retenção para um diâmetro de tubo de medição de DN = 10 até DN = 100 de tal modo que a tensão é ajustada para a tensão de retenção dentro de um intervalo de tempo de 20 μs a 900 μs, com uma precisão de ± 2 V.

5. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a tensão é ajustada para a tensão de retenção dentro de um intervalo de tempo de 30 μs a 800 μs.

6. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a tensão é ajustada para a tensão de retenção com uma precisão de ± 0,2 V.

7. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que a tensão é ajustada para a tensão de retenção com uma precisão de ± 0,2 V.

8. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o circuito controla a queda da tensão a partir da sobretensão até a tensão de retenção para um diâmetro de tubo de medição de DN > 100 até DN = 2400, de tal modo que a tensão é ajustada para a tensão de retenção dentro de um intervalo de tempo de 600 μs a 10000 μs, com uma precisão de ± 2 V.

9. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a tensão é ajustada para a tensão de retenção dentro de um intervalo de tempo de 750 μs a 8000 μs.

10. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a tensão é ajustada para a tensão de retenção com uma precisão de ± 0,2 V.

11. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que a tensão é ajustada para a tensão de retenção com uma precisão de ± 0,2 V.

12. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o intervalo de tempo entre dois valores desejados intermediários é de pelo menos 0,05 μs.

13. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que o intervalo de tempo entre dois valores desejados intermediários é de pelo menos 0,3 μs.

14. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que uma subseção do perfil de tensão, que descreve a queda da tensão de abastecimento de acordo com C), possui a forma de um polinômio.

15. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que uma subseção do perfil de tensão, que descreve a queda da tensão de abastecimento de acordo com C), possui a forma de uma função exponencial.

16. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o circuito possui pelo menos um dispositivo de controle, pelo menos um conversor D/A (3), um abastecimento de tensão e um conversor A/D.

17. Aparelho de medição de fluxo magnético-indutivo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o circuito adicionalmente mede o nível de corrente elétrica como uma função do tempo.