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On connaît des procédés pour l'enlèvement des batti- tures de fil métallique, dans lesauels le fil métalliaue est suc- cessivement cintré dans un sens et dans l'autre par des galets cintreurs. Pour obtenir ce résultat, il était jusqu'à présent considéré couine nécessaire de disposer les galets cintreurs sous des angles différents. Ceci avait naturellement l'inconvénient d'imposer l'emploi d'appareils encombrants et d'entraîner des frais de construction proportionnellement grands....
La présente invention est basée sur la constatation qu'il n'est pas nécessaire de faire agir les galets cintreurs sur le fil métalliaue sous des angles différents pour cintrer le fil métallique dans des plans différents et obtenir ainsi un bon enlèvement des battitures, mais que ceci peut être obtenu plus
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simplement en tordant le fil autour de son axe entre les diffe rents galets cintreurs disposés parallèlement. La torsion qui s'opère dans les intervalles entre les différents galets cintreurs, a pour -résultat d'amener le galet cintreur suivante à cintrer le fil métallique dans un autre plan que le plan précédent. Bien que les galets se trouvent tous dans un même plan, il se produit une action d'ensemble qu'on n'obtenait jusqu'à présent qu'avec des galets cintreurs disposés dans plusieurs plans.
Un autre et important inconvénient des. appareils connus réside en ce que les nombreux cintrages aigus que subis- sait le fil métallique pendant son passage entre les galets,con- duisaient parfois à des modifications de structure et à des dé- formations, qui avaient pour conséquence une réduction de la qualité de la matière:, évitée pr la présente invention. Ces inconvénients connus allaient souvent si loin que le fil métal- lique se rompait pendant son entraînement au travers de l'instal- lation pour l'enlèvement des battitures, de sorte qu'il n'était pas possible d'éviter des interruptions de service et les frais élevés qui en résultent.
Une autre particularité de l'invention est qu'il n'est pas nécessaire d'utiliser des installations particulières pour la torsion du fil métallique autour de son axe. Il suffit que l'effet de cintrage soit exercé sur le fil métallique par une série de galets à gorge dont les axes sont parallèles mais dé- calés, sur lesquels le fil métallioue psse successivement, une partie de l'effort de traction du fil métallique se transformant . en composantes tangentielles correspondantes.
Ceci.s'obtient paticulièremt bien lorsque les plans des gorges des galets à gorge successifs coïncident exac- tement ou approximativement.
Si un fil métalliaue est tiré au travers d'un tel dispositif , il dévie du plan médian des gorges de guidage, par
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exemple, du fait qu'il passe librement sur les galets à gorge ou du fait des courbures ou des tensions qu'il doit à des mises en forme antérieures.De ce fait, les forces de .cintrage exercées par un galet suivant n'attaquent pas le fil dans le plan dans lequel se trouve la courbe donnée au fil métallique par le galet précédent. Il s'ensuit qu'une force de torsion s'exerce sur le fil métallique. Le degré de la torsion est influencé par des change- ments apportés aux diamètres des galets, à leur écartement et .en particulier des angles d'ondulation.
De minimes déviations dans le parallélisme des axes ou un léger déplacement parallèlement aux axes des plans des gorges n'ont aucune influence sur le mode de travail décrit.
Si l'angle d'ondulation aux différents galets est trop grand, les forces de friction qui interviennent empêchent la torsion du fil métallique et ainsi l'enlèvement des battitures de ce dernier de tous les côtés. Ceci se présente facilement,.en particulier lorsque les gorges de guidage ont, en coupe transver- sale, la forme d'une encoche pointue. Dans ce cas, une torsion du fil métalliquene peut être obtenue que lorsque les angles d'ondulation sont tellement petits qu'il ne se produit plus aucun enlèvement de battitures suffisant.
Les gorges de guidage à profil rond se sont montrées particulièrement appropriées, lorsque la largeur des gorges est plus grande que le diamètre du fil métallique,- de préférence plus grande que 1,5 fois le diamètre du fil métallique... Ceci donne au fil métallique la possibilité de se soustraire également laté- ralement àl'intérieur du profil, aux forces de cintrage qui s'exercent sur lui.
Pour ménager la structure du fil métallique,les diamètres des galets cintreurs et par conséquent les rayons de cintrage, ne doivent pas être trop petits. Par exemple, pour un fil métallique d'environ 5,5 mm de diamètre, la préférence est
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donnée aux rayons de cintrage de plus de 25 mm:, en particulier entre 30 et 35 mm Les angles d'ondulation du fil métallique autour des galets cintreurs dépendent de l'épaisseur et de la qualité du fil métallique dont il faut enlever les battitures.
Ils se situent entre 20 et 80
En particulier, pour pouvoir régler de façon appro- priée à chaque cas les angles d'ondulation qui, dans les installa- tions pour l'enlèvement des battitures, résultent pratiquement, en soi de la section et de la qualité du fil métallique dont il faut enlever les battitures, ainsi que de la section ces gorges .de guidage et finalement de la distance mutuelle des galets cintreurs successifs, il convient de disposer ces éléments en deux grouper dont l'un est fixe et dont l'autre est mobile par rapport à celui-ci.
Dans la figure 1, l'appareil est représenté en vue de face, et, dans la figure 2, en vue de dessus. Le fil métallique 1 passe.tout d'abord au travers d'un guide 2 en deux parties et articulé ,et sur les éléments de cintrage en forme de galets à gorge 3-8. Les galets 3,4 et 5 sont touril- lonnés sur un support 9 mobile, les galets 6, 7 et 8 sur un support fixe.
Au moyen d'un volant à main non dessiné et d'une paire de roues coniques, dont l'une 11 formant écrou, tourne dans le palier 13 et attaque la tige filetée 12 fixée dans le support 9, on peut régler en hauteur le support mobile'9 qui est guidé dans son déplacement par les colonnes parallèles 14 et 15.
Pour'l'introduction du fil métallique 1, on abaisse d'abord le support 9 dans une position telle que lorsque le guide 2 est ouvert, le fil métallique peut être inséré sans cintrage, par le côté, entre les groupes de galets 3-5 et 6-8.
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Ensuite, le guide 2 est'fermé et on règle le support 9 dans la position de travail appropriée au type de fil à traiter, par la manoeuvre du volant à main.
Le premier galet de cintrage 3 est porté à une position plus élevée que les autres galets 4 et 5 montés sur le support 9, de sorte que le fil métallique reçoit au galet 6 un plus grand angle de boucle qu'aux galets 4, 5, 7 et 8 Grâce à celà,, déjà aux deux premiers galets, il se produit un écla- 'tement intensifié de la couche de battitures qui reste pourtant encore cohérente et solide.
Le réglage en hauteur du support mobile 9 se fait d'après le genre de fil métallique à traiter. Par exemple, pour l'enlèvement des battitures d'un fil métallique SM de 5,5 mm et pour un diamètre de 65 mm des différents galets servant à l'en- lèvement des battitures et une distance de 100 mm d'axe en axe, il s'est avéré utile de choisir un angle d'ondulation 16 d'en- viron 50 Pour des fils métalliques plus épais ainsi que pour des fils 'plus durs., il faut choisir un angle d'ondulation plus petit. Ceci peut être réalisé en abaissant le support mobile 9 ' ou en supprimant un ou plusieurs galets.
On a constaté que,pour le fil métallique de 5, 5 mm précité, le meilleur effet d'enlèvement des battitures s'obtient en réglant la position des galets de façon que la torsion du fil métallique soit'd'environ 8 par cm. Avec une distance entre @ les centres des galets d'environ 10 cm, ainsi que décrit précé- demment, la torsion du fil métallique autour de son axe longi- tudinal est d'environ 5400 au cours de son passage au travers de l'installation entière. Sur la fig. 2, le trajet du fil métallique au travers de l'installation est représenté d'une manière simplifiée ; enexploitation, le fil métallique, en passant sur les galets 3 à 8, dévie latéralement à l'intérieur de la gorge du galet.
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Pour d'autres types de fils métalliques,, la torsion du fil est notablement inférieure.
REVENDICATIONS 1.- Procédé pour l'enlèvement des battitures de fil métallique, au cours duquel le fil métallique est successivement cintré dans un sens et dans l'autre par des éléments de cintrage, caractérisé en ce que le cintrage du fil métallique s'opère en substance dans un plan et en ce que le fil métallique est tordu autour .de son axe longitudinal entre les différents éléments de cintrage.
2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le cintrage est effectué par une série de galets à gorg à axes parallèles mais décalés, sur lesquels le fil métallique passe successivement, une partie de l'effort de traction sur le fil métallique se transformant en composantes tangentielles cor- respondantes.
3.- Appareil pour l'exécution d'un procédé suivant les revendications 1 et 2 caractérisé en ce que les plans des gorges des galets à gorge successifs coïncident exactement ou approximativement.
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Methods are known for the removal of metal wire flats, in which the metal wire is successively bent in one direction and in the other by bending rollers. To obtain this result, it was hitherto considered necessary to arrange the bending rollers at different angles. This naturally had the disadvantage of requiring the use of bulky devices and entailing proportionately large construction costs ....
The present invention is based on the finding that it is not necessary to make the bending rollers act on the metal wire at different angles in order to bend the metal wire in different planes and thus to obtain a good removal of scale, but that this can be obtained more
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simply by twisting the wire around its axis between the various bending rollers arranged in parallel. The twist which takes place in the intervals between the various bending rollers, has the result of causing the next bending roller to bend the metal wire in a plane other than the previous plane. Although the rollers are all in the same plane, an overall action occurs which has hitherto only been obtained with bending rollers arranged in several planes.
Another and important drawback of. known apparatus resides in that the numerous sharp bends which the metal wire undergoes during its passage between the rollers, sometimes led to structural modifications and deformations, which resulted in a reduction in the quality of the wire. the material :, avoided pr the present invention. These known drawbacks often went so far that the metal wire broke during its drive through the installation for scale removal, so that service interruptions could not be avoided. and the high costs that result.
Another particular feature of the invention is that it is not necessary to use special installations for the twisting of the metal wire around its axis. It suffices for the bending effect to be exerted on the metal wire by a series of grooved rollers whose axes are parallel but offset, on which the metal wire successively releases part of the tensile force of the metal wire. transforming. into corresponding tangential components.
This is particularly well achieved when the planes of the grooves of successive grooved rollers coincide exactly or approximately.
If a metal wire is pulled through such a device, it deviates from the median plane of the guide grooves, for example.
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example, from the fact that it passes freely over the grooved rollers or because of the curvatures or tensions which it owes to previous shaping. Therefore, the bending forces exerted by a following roller do not attack not the wire in the plane in which is the curve given to the metal wire by the preceding roller. It follows that a twisting force is exerted on the metal wire. The degree of torsion is influenced by changes in the diameters of the rollers, their spacing and in particular the angles of undulation.
Small deviations in the parallelism of the axes or a slight displacement parallel to the axes of the groove planes have no influence on the working mode described.
If the angle of undulation at the various rollers is too large, the friction forces which intervene prevent the twisting of the metal wire and thus the removal of the scale of the latter from all sides. This occurs easily, in particular when the guide grooves have, in cross section, the shape of a pointed notch. In this case, twisting of the wire can only be obtained when the corrugation angles are so small that no sufficient scale removal takes place.
Round profile guide grooves have been shown to be particularly suitable, when the width of the grooves is larger than the diameter of the wire, - preferably greater than 1.5 times the diameter of the wire ... This gives the wire metal, the possibility of being withdrawn also laterally inside the profile, from the bending forces exerted on it.
In order to protect the structure of the metal wire, the diameters of the bending rollers and consequently the bending radii, must not be too small. For example, for a metal wire of about 5.5 mm in diameter, the preference is
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given to bending radii of more than 25 mm :, in particular between 30 and 35 mm The corrugation angles of the metal wire around the bending rollers depend on the thickness and quality of the metal wire from which the scale must be removed.
They are between 20 and 80
In particular, in order to be able to adjust in an appropriate manner in each case the corrugation angles which, in installations for the removal of scale, practically result in themselves from the section and the quality of the metal wire of which it is used. The scale must be removed, as well as from the section these guiding grooves and finally from the mutual distance of the successive bending rollers, it is advisable to have these elements in two grouped, one of which is fixed and the other of which is movable relative to to this one.
In Figure 1, the apparatus is shown in front view, and in Figure 2, in top view. The metal wire 1 passes firstly through a two-part, articulated guide 2, and over the bending elements in the form of grooved rollers 3-8. The rollers 3, 4 and 5 are pivoted on a movable support 9, the rollers 6, 7 and 8 on a fixed support.
By means of a non-drawn handwheel and a pair of bevel wheels, one of which 11 forming a nut, turns in the bearing 13 and attacks the threaded rod 12 fixed in the support 9, the height of the mobile support'9 which is guided in its movement by the parallel columns 14 and 15.
For the introduction of the metal wire 1, the support 9 is first lowered to a position such that when the guide 2 is open, the metal wire can be inserted without bending, from the side, between the groups of rollers 3- 5 and 6-8.
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Then, the guide 2 est'closed and the support 9 is adjusted in the working position appropriate to the type of yarn to be treated, by operating the handwheel.
The first bending roller 3 is brought to a higher position than the other rollers 4 and 5 mounted on the support 9, so that the metal wire receives at the roller 6 a greater loop angle than at the rollers 4, 5, 7 and 8 Thanks to this, already to the first two pebbles, there is an intensified bursting of the scale layer which nevertheless remains coherent and solid.
The height adjustment of the mobile support 9 is made according to the type of metal wire to be treated. For example, for the removal of scale from a 5.5 mm SM metal wire and for a diameter of 65 mm of the various rollers used for the removal of scale and a distance of 100 mm from axis to axis It has been found useful to choose a crimp angle 16 of about 50. For thicker wires as well as harder wires, a smaller crimp angle should be chosen. This can be achieved by lowering the movable support 9 'or by removing one or more rollers.
It has been found that, for the above-mentioned 5.5 mm wire, the best scale removal effect is obtained by adjusting the position of the rollers so that the twist of the wire is about 8 per cm. With a distance between the centers of the rollers of about 10 cm, as described above, the twist of the metal wire around its longitudinal axis is about 5400 as it passes through the installation. whole. In fig. 2, the path of the metal wire through the installation is shown in a simplified manner; in operation, the metal wire, passing over rollers 3 to 8, deflects laterally inside the groove of the roller.
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For other types of wire, the twist of the wire is significantly less.
CLAIMS 1.- Method for removing scale from metallic wire, during which the metallic wire is successively bent in one direction and in the other by bending elements, characterized in that the bending of the metallic wire takes place substantially in a plane and in that the metal wire is twisted around its longitudinal axis between the different bending elements.
2.- Method according to claim 1, characterized in that the bending is performed by a series of gorg rollers with parallel but offset axes, on which the metal wire passes successively, part of the tensile force on the metal wire transforming into corresponding tangential components.
3.- Apparatus for carrying out a method according to claims 1 and 2 characterized in that the planes of the grooves of the successive grooved rollers coincide exactly or approximately.