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La présente invention est relative à l'utilisation de nou- veaux alliages déterminés de niokel pour la construction d'appareils de blanchiment ou de pièces d'équipement de ceux-ci.
Ces derniers temps, les solutions de chlorite, particulière- ment celles de ohlorites alcalis ou aloalino-terreux ont pris une importanoe accrue en tant qu'agents de blanchiment pour oellulose ou matières textiles, étant donné que, comparativement aux agents utili- sés habituellement jusqu'à présent , elles se caractérisent par le fait que, pour un effet de blanchiment exoellent, elles ne donnent pas lieu à des dégradations indésirables de la matière à blanchir.
Les avantages de ces agents de blanchiment apparaissent le mieux lorsque les ohloritea sont utilisés en solutions acides, par exemple à des valeurs pH comprises entre 2,5 et 6,0.
Les solutions acides de ohlorite oorrodent toutefois plus ou moins tous les matériaux utilisés pour la oonstruotion de l'appa-
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reillage do blanchiment, Il 11s4:a u.V' J ;.of; quu fÜ;J r.,(t.'rlL.I.!1.: qui bout généralement oonuldúrÓ1;) 00 LI'), ronlutaut à la corrosion par 1 chlore et les combinaisons à bctuu o.,; uhluru1 ut uuuui ceux qui, co.l1(;
l'ont montré dos expériences cae3rwuLe;u, rouiatunt aux attuqu(;a de l'oxy- dation, sont encoru expouun dani unw 1;-tr,ru Muuure T. la. csarrouion par le chlorite ou par le bioxyde do ohloru qui a 1 'n d::;'c:e de telle sorte que l'on ne peut aucune,-,! en pr,jurùr de la résistance d'une matière au oh1orlto en se basant uur ia r6:..J1otpnof::l à l'atta- que du chlore ou d'agents d'oxydation, il s'lv0rc tt(;U d.)fJF.\zrGu.b1e que dans le cas de nombreuse 3 I,mtlère> métalliques,' l'attaque ne se localise pas uniquement en uU1"fo.cc1 mai 3 s'exerce aussi on pro- fondeur, en creusant den trous, de telle aorte qu'il y a formation locale de rouille, oe qui a do[; effet;) tshs non seule- ment ' cause de la d, tfr3 rvzaiü: de la. corictitucnt les appa- reils ou les armatures, mais SUI..to11 i 0<,J.'U::W du danger de souiller la matière, soumise au blunohl'jient.
De nombreuses expériences ont montré que même lea t;,oier3 dl1;' ±P::C1..'I.l1X1 donu les tlli:ea ohrorrte- niokel-.fer des composition le n.vr divernen, r,ntte en cas de te- neurs particulièrement e>3.e.f'er: on chrome, réailtent p¯; de maniè- re satisfaisante aux attnquea dc 20lut:)onn da chlorite, les condi- tions étant d'ailleurs encore n.SGrfl'r>8:J :::urtout par le fait que le blanchintent a lieu habituellement h des température d'environ 80 ,
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et allant même jusqu'à 90 . Lors de l'utilisation d'appareils de
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blanchiment en aciers ppéciatzx, on en est déjà arrivé à additionner
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aux solutions des agents d Protection qui doivent empêcher l'atta-
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que, ou à atteindre des efct1 analogues grâce à des apports de recouvrements sur les m'itinx.
Toutefois, jusqu'à présent, on nia pas encore réuasi à trouver des matières métalliques qui résistent
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de manière satisfaisante aux exigences posées par l'utilisation de solutions de blanchiment à base de ohlorlte à une température élevée, On a aussi examiné déjà des alliages dont le constituant principal nest pas représenté par du fer, mais par d'autres éléments Ainsi par exemple, on trouve dans la littérature technique une opi-
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nion selon laquelle le nickel et sea alliages avec du chrome, du mo- lybdène et du fer ne résisteraient pas suffisamment aux solutions de chlorite d'une valeur pH de 4, à 80 , de sorte que, ainsi, l'uti- lisation pratique des alliages de cette espèce paraîtrait exclue.
En opposition à oe point de vue exprimé dans la littérature technique, on a constaté avec surprise que des alliages déterminés de nickel sont particulièrement bien appropriés comme matériau de construction pour appareils de blanchiment et pièces d'équipement de ces derniers, étant donné qu'en pratique ils résistent parfaitement aux solutions acides de ohlorite, même à des concentrations qui dé- passent les concentrations habituelles pour les solutions de blan- chiment Il stagit d'alliages nickel-chrome-molybdène, qui doivent titrer,plus de 10% de chrome. Se sont avérés particulièrement avan- tageux pour l'objectif en question les alliages de niokel, dont la teneur en chrome est comprise entre la et 25 %, tandis que leur te- neur en molybdène doit en général dépasser 4,5 %.
La teneur restante des alliages est constituée en majeure partie par du nickel et de faibles quantités de oarbone, silioium, manganèse, tungstène et fer.
Bien que la teneur en fer puisse aller jusqu'à plus de 20 %, il ne stagit pas ici d'alliages ayant un caractère ferreux; au contraire, le nickel forme toujours le constituant principal, la teneur en oe métal comportant en général 40 % au moins.
A partir d'un alliage constitué par environ 16 % de chrome, 16 % de molybdène, 4 % de tungstène et 6 à 7 % de fer, et comprenant en outre du carbone, du silioium, du manganèse, du phosphore et du soufre en quantités respectives de moins de 1 %, le solde étant du niokel, on fabriqua des éprouvettes qui, dans une solution chauffée à 95 de 10 gr de ohlorite de sodium au litre, d'une valeur pH de 3,8, n'accusèrent qu'une perte de poids de 0,705 gr/m2/jour seulement.
Les chiffres de corrosion dans l'atmosphère gazeuse au-dessus d'une solution de ce genre furent tout aussi satisfaisants, Des solutions de blanchiment plus diluées de 1 gr/litre de ohlorite donnèrent, à des températures de 70 , valeur pH de 3,8 et avec une addition de
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1 gr/litre Na4Pa07' des pertes de poids de Ot03 a. 0,,,oe gr/ma/jour seulement, et pour des essais de oorrosion de plus langue durée. l'attaque cessa pratiquement après quelque temps, Il faut,surtout remarquer que l'on ne oonstata ni trous ni points de rouille.
Suivant l'exposé ci-dessus, on donnera à titre d'exemple deux types d'alliages A et B pour les usages mentionnés.
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% <SEP> Alliage <SEP> A <SEP> Alliage <SEP> B
<tb>
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or 15,5 17,5 31-33
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<tb> 0 <SEP> max. <SEP> 0,15 <SEP> max, <SEP> 0,08
<tb>
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Me 16 - 18 5,5 - 7,5
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<tb> Si <SEP> max. <SEP> 1 <SEP> max. <SEP> 1
<tb>
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un maux. 1 1-3
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<tb> Fe <SEP> 4,5- <SEP> 7 <SEP> reste
<tb>
<tb> W <SEP> 3.75 <SEP> - <SEP> 4,75 <SEP> max. <SEP> 1
<tb>
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p max, 0,04 max. 0,04 S Max, 0,03 max.
0,03
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<tb> Ni <SEP> reste <SEP> 44 <SEP> - <SEP> 47 <SEP>
<tb>
L'alliage A se rapporte à l'exemple donné ci-dessus au cours de Imposé de la description de l'invention, tandis que dans les
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mêmes conditions, l'alliage B accuse une perte de 2,15 gr/ma/jaur,
Les valeurs de l'alliage B ne sont pas tout à fait aussi favo- rables que celles constatées pour l'alliage A, mais elles suffisent toutefois toujours à la pratique, si on pense que, dans les mêmes conditions, des aciers normaux dits spéciaux accusent des pertes de poids plusieurs fois supérieures, de tordre d'environ 6 gr/ma/jour par exemple pour licier nickel-chrome normal austénitique V4A.
Par conséquent, les alliages en question de nickel-chrome- molybdène conviennent très bien comme matériaux de construction pour l'appareillage de blanchiment, dans lequel on utilise des solutions - acides de chlorite ou des liquides oontenant du bioxyde de chlore
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Par suite de leur usînabilité, ils peuvent aussi être utilises avec
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succès pour la construction de pièces de ces appareils qui se trou- vent en contact avec les dites solutions ou dans l'atmosphère ga- zeuse au-dessus de ces solutions ; on peut les utiliser par exemple pour la oonstruotion de pompes ou de parties de pompe, de broches pour blanchiment au bobinoir et pour d'autres pièces analogues.
Na- turellement, il est possible aussi d'utiliser ces alliages non seu- lement pour la construction d'appareils de blanchiment, mais aussi pour le garnissage des récipients de blanchiment, tels que cuves ou bacs, ou pour le revêtement d'armatures ou de parties d'armatures,
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8 E Y E N D ï f1 A T I 0 N 8 ' 1) Utilisation d'alliages de nickel-chrome-molybdène conte- nant plus de 10 % de chrome, de préférence de 12 à 28 %, oomme maté- riaux de construction pour appareils de blanchiment ou pièces d'é- quipement de ceux-ci, surtout pour ceux qui se trouvent en contact, à des températures habituelles ou des températures plus élevées, aveo des solutions de ohlorite, particulièrement des solutions aci- des, avec des liquides contenant du bioxyde de chlore,
avec du bio- xyde de ohlore seul ou avec des vapeurs en contenant.
2) Utilisation d'alliages de niokel-ohrome-molybdene conte- nant au moins 10 jusqu'à 28% de chrome et au moins 4,5 jusqu'à
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.
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The present invention relates to the use of specific new alloys of niokel for the construction of bleaching apparatus or of pieces of equipment thereof.
In recent times, chlorite solutions, particularly those of alkali or aloalino-earth chlorites, have become increasingly important as bleaching agents for cellulose or textile materials, since, compared to the agents usually used up to 'now they are characterized by the fact that, for an exoellent bleaching effect, they do not give rise to undesirable degradation of the material to be bleached.
The advantages of these bleaches are best seen when the ohlorites are used in acidic solutions, for example at pH values between 2.5 and 6.0.
Acid solutions of ohlorite, however, corrode more or less all the materials used for the construction of the apparatus.
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reillage do bleaching, Il 11s4: a u.V 'J; .of; quu fÜ; J r., (t.'rlL.I.! 1 .: which usually boils oonuldúrÓ1;) 00 LI '), ronlutaut to corrosion by 1 chlorine and combinations with bctuu o.,; uhluru1 ut uuuui those who, co.l1 (;
It has been shown by experiments cae3rwuLe; u, rouiatunt aux attuqu (; a de oxidation, are still expouun dani unw 1; -tr, ru Muuure T. la. csarrouion by chlorite or by the dioxide of ohloru which a 1 'nd ::;' c: e so that we can not, -,! in pr, swear the resistance of a material to oh1orlto based on ia r6: .. J1otpnof :: l to attack by chlorine or oxidizing agents, it lv0rc tt (; U d.) fJF. \ zrGu.b1e than in the case of numerous 3 I, mtler> metallic, 'l' the attack is not only localized in uU1 "fo.cc1 May 3 is also carried out in depth, by digging holes, in such a way that there is local formation of rust, which has effect;) tshs not only 'cause of the d, tfr3 rvzaiü: of the corictitucnt the apparatus or the armatures, but SUI..to11 i 0 <, J.'U :: W of the danger of contaminating the material, subject to blunohljient.
Many experiments have shown that even lea t;, oier3 dl1; ' ± P :: C1 .. 'I.l1X1 donu les tlli: ea ohrorrte- niokel-.fer des compositions le n.vr divernen, r, ntte in case of particularly e> 3.e.f'er contents: on chrome, realtent p¯; satisfactorily for the attacks dc 20lut:) onn da chlorite, the conditions still being n.SGrfl'r> 8: J ::: especially by the fact that the bleaching usually takes place at the temperature of d 'about 80,
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and even going up to 90. When using devices
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bleaching in ppéciatzx steels, we have already come to add
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the solutions of Protection agents who must prevent the attack
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that, or to achieve similar efct1 thanks to contributions of recoveries on the m'itinx.
However, until now, it has not yet been successful in finding metallic materials that resist
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satisfactorily the requirements posed by the use of bleaching solutions based on ohlorlte at an elevated temperature, We have also already examined alloys whose main constituent is not represented by iron, but by other elements Thus for example , we find in the technical literature an opi-
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nion that nickel and its alloys with chromium, molybdenum and iron would not sufficiently resist chlorite solutions with a pH value of 4 to 80, so that, thus, practical use alloys of this kind would appear to be excluded.
In contrast to this view expressed in the technical literature, it has surprisingly been found that certain nickel alloys are particularly well suited as a material of construction for bleaching apparatus and parts thereof, since in practical they are perfectly resistant to acid solutions of ohlorite, even at concentrations which exceed the usual concentrations for bleaching solutions. It consists of nickel-chromium-molybdenum alloys, which must contain more than 10% chromium. Niokel alloys have proved particularly advantageous for the purpose in question, the chromium content of which is between 1a and 25%, while their molybdenum content should in general exceed 4.5%.
The remaining content of the alloys consists mostly of nickel and small amounts of carbon, silicon, manganese, tungsten and iron.
Although the iron content can go up to more than 20%, it does not appear here alloys having a ferrous character; on the contrary, nickel always forms the main constituent, the metal content generally comprising at least 40%.
From an alloy consisting of approximately 16% chromium, 16% molybdenum, 4% tungsten and 6-7% iron, and further comprising carbon, silioium, manganese, phosphorus and sulfur in respective quantities of less than 1%, the balance being niokel, test tubes were made which, in a solution heated to 95 of 10 g of sodium ohlorite per liter, with a pH value of 3.8, showed only 'a weight loss of only 0.705 gr / m2 / day.
Equally satisfactory were the corrosion figures in the gaseous atmosphere above such a solution. More dilute bleach solutions of 1 gr / liter of ohlorite gave, at temperatures of 70, a pH value of 3, 8 and with an addition of
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1 gr / liter Na4Pa07 'weight loss of Ot03 a. 0 ,,, oe gr / ma / day only, and for oorrosion tests of longer tongue duration. the attack practically ceased after some time. It should be noted above all that no holes or spots of rust were oonstata.
Following the description above, two types of alloys A and B will be given by way of example for the uses mentioned.
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<tb>
% <SEP> Alloy <SEP> A <SEP> Alloy <SEP> B
<tb>
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gold 15.5 17.5 31-33
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<tb> 0 <SEP> max. <SEP> 0.15 <SEP> max, <SEP> 0.08
<tb>
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We 16 - 18 5.5 - 7.5
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<tb> If <SEP> max. <SEP> 1 <SEP> max. <SEP> 1
<tb>
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an evils. 1 1-3
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<tb> Fe <SEP> 4,5- <SEP> 7 <SEP> remains
<tb>
<tb> W <SEP> 3.75 <SEP> - <SEP> 4.75 <SEP> max. <SEP> 1
<tb>
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p max, 0.04 max. 0.04 S Max, 0.03 max.
0.03
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<tb> Ni <SEP> remains <SEP> 44 <SEP> - <SEP> 47 <SEP>
<tb>
Alloy A relates to the example given above during the course of the description of the invention, while in the
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same conditions, alloy B shows a loss of 2.15 gr / ma / day,
The values of alloy B are not quite as favorable as those observed for alloy A, but they are nevertheless still sufficient for practice, if it is believed that, under the same conditions, normal so-called special steels show several times greater weight loss, twisting around 6 gr / ma / day, for example, to release normal austenitic nickel-chromium V4A.
Therefore, the nickel-chromium-molybdenum alloys in question are very suitable as materials of construction for bleaching equipment, in which acid solutions of chlorite or liquids containing chlorine dioxide are used.
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Due to their machinability, they can also be used with
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success in the construction of parts of these devices which are in contact with said solutions or in the gaseous atmosphere above these solutions; they can be used, for example, for the construction of pumps or pump parts, spindles for winder bleaching and other similar parts.
Naturally, it is also possible to use these alloys not only for the construction of bleaching devices, but also for the lining of bleaching vessels, such as vats or tubs, or for the coating of reinforcements or parts of reinforcement,
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8 EYEND ï f1 ATI 0 N 8 '1) Use of nickel-chromium-molybdenum alloys containing more than 10% chromium, preferably from 12 to 28%, as construction materials for bleaching devices or equipment parts thereof, especially for those which are in contact, at usual or higher temperatures, with solutions of chlorite, especially acid solutions, with liquids containing sodium dioxide. chlorine,
with chlorine dioxide alone or with vapors containing it.
2) Use of niokel-ohrome-molybdenum alloys containing at least 10 up to 28% chromium and at least 4.5 up to
** ATTENTION ** end of DESC field can contain start of CLMS **.