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RACCORDS.
On connaît déjà des raccords comportant un élément formant butée axiale pour le tube à raccorder, et un écrou à portée conique intérieure engagé sur le tube et vissé sur cet élément formant butée. Ces raccords comportent, de plus, un élément d'accouplement déformable engagé sur le tube entre la butée et 1'écrou, et qui présente une partie annulaire épaisse à arête tranchante susceptible de pénétrer dans le tube par contraction radiale, et une partie tubulaire plus mince que la partie annulaire.
Cette partie tubulaire, espacée radialement de la surface extérieure du tube, et de la périphérie de la partie annulaire est susceptible de se déformer radialement par contraction axiale de l'élément d'accouplement, entre l'écrou et l'élément formant butée pour le tube.
La présente invention concerne des raccords du type ci-dessus, dans lesquels on a cherché notamment à limiter la déformation de l'élément d'accouplement et la pénétration de l'arête tranchante dans le tube de manière à réduire l'affaiblissement de ce tube.
L'invention concerne notamment un raccord du type décrit caractérisé par ce que la partie annulaire de l'élément d'accouplement est limitée par une portée conique extérieure venant en prise avec la portée conique intérieure de l'écrou; ce qui limite la déformation de cette partie annulaire tout en assurant la pénétration de l'arête tranchante dans le tube lors du serrage de l'écrou.
Suivant une caractéristique de l'invention, la portée conique extérieure de la partie annulaire de l'élément d'accouplement présente même angle au sommet que la portée conique intérieure de l'écrou, ce qui permet, par serrage de l'écrou, de contracter la partie annulaire sans la faire bas-
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culer autour de l'arête tranchante.
Suivant un mode de réalisation des raccords précédents, l'arête tranchante de la partie annulaire présente la forme d'un cercle situé dans un plan perpendiculaire à l'axe du raccord.
Suivant un autre mode de réalisation, l'arête tranchante de la partie annulaire présente une forme hélicoïdale, ce qui permet de réduire sa pénétration dans le tube et de multiplier les barrages pour un trajet de fuite parallèle à l'axe du raccord.
Suivant une caractéristique de l'invention, la partie annulaire de l'élément d'accouplement est limitée intérieurement par un alésage conique s'évasant du côté opposé à la butée, cet alésage déterminant avec une face plane ou faiblement conique de cette partie annulaire, l'arête tranchante de l'élément d'accouplement.
Suivant un mode de réalisation de l'invention, la partie annulaire de l'élément d'accouplement est limitée du côté de la butée, et extérieurement, à la partie tubulaire mince et déformable, par une face transversale sensiblement plane et intérieurement à cette partie tubulaire, par une face faiblement conique plus éloignée de la butée que la face transversale, ce qui permet à la face faiblement conique et à l'alésage de la partie annulaire de déterminer par leur intersection une arête tranchante située-au-dessous des portées coniques en prise de l'écrou et de l'élément d'accouplement.
L'invention concerne également un raccord du type décrit, caractérisé par ce que la portée conique intérieure de l'écrou présente un-angle au sommet plus petit que celui de la portée conique extérieure de la partie annulaire de l'élément d'accouplement, ce qui permet, par serrage de cet écrou, de faire basculer la partie annulaire autour de son arête tranchante, la portée conique extérieure de la partie annulaire se déformant alors pour s'appliquer contre la portée conique intérieure de l'écrou.
Suivant une caractéristique; de l'invention, l'angle formé entre la portée conique de l'écrou, et la portée conique extérieure de la partie annulaire de l'élément d'accouplement, est inférieur à l'angle formé entre la surface transversale faiblement conique limitant l'arête tranchante et un plan transversal à l'axe, ce qui permet, après serrage de l'écrou et déformation de cette partie annulaire, de maintenir pour l'arête tranchante un angle de coupe positif assurant sa pénétration dans le métal du tube.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, l'arête tranchante de la partie annulaire de l'élément d'accouplement est dans un plan transversal voisin de celui du cercle de base de la portée conique extérieu- re de cette partie annulaire.
L'invention s'étend également à un raccord du type décrit, caractérisé par ce que l'élément formant butée axiale pour le tube à raccorser présente une portée conique intérieure s'évasant vers l'écrou,et contre laquelle vient prendre appui l'extrémité de la partie tubulaire de l'élément d'accouplement, lors du serrage de l'écrou, ce qui permet de contracter cette-extrémité et de faire pénétrer une de ses arêtes tranchantes dans le tube en même temps que l'arête tranchante de la partie annulaire de cet élément d'accouplement pénètre dans ce tube, un double ancrage de l'élément d'accouplement dans le tube étant ainsi réalisé.
L'invention s'étend ainsi également aux caractéristiques ci-après décrites et à leurs diverses combinaisons possibles;
Des raccords conformes à l'invention sont représentés, à titre d'exemple, sur le dessin ci-joint, dans lequel :
La figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'une première forme de réalisation du raccord, les différentes parties de ce raccord étant séparées l'une de l'autre.
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La figure 2 est une vue en coupe, à plus grande échelle du raccord précédent, dont les parties sont rapprochées, mais non serrées.
La figure 3 est une vue en coupe partielle de ce même raccord après serrage de l'écrou.
La figure 4 est une vue en demi-élévation, demi-coupe de l'élément d'accouplement.
La figure 5 est une vue en coupe partielle d'un raccord suivant une variante de l'invention,les éléments du raccord étant rapprochés mais non serrés.
La figure 6 est une vue en coupe partielle de ce même raccord après serrage.
La figure 7 est une vue en demi-élévation- demi-coupe de l'élément d'accouplement du raccord représenté sur les figures 5 et 6.
La figure 8 est une vue en élévation partie en coupe axiale, d'une autre forme de réalisation du raccord de l'invention, les pièces étant représentées avant l'assemblage.
La figure 9 est une vue en coupe longitudinale à plus grande échelle du raccord précédent, les parties étant assemblées, mais non serrées.
La figure 10 est une vue en coupe longitudinale de ce même raccord après serrage.
La figure Il est une vue en coupe longitudinale d'une variante du raccord, les pièces étant assemblées, mais non serrées.
La figure 12 est une vue partie en coupe axiale, partie en élévation d'un raccord suivant une autre forme de réalisation de l'invention, les éléments étant assemblés l'un à l'autre, mais non serrés l'un sur l'autre.
La figure 13 est une vue en coupe axiale de ce raccord après serrage.
La figure 14 est une vue partie en élévation, partie en coupe de l'élément d'accouplement.
Les figures 15-16-17 sont des vues correspondant aux figures 12-13- 14 d'une variante du raccord précédent.
La figure 18 est une vue, partie en élévation, partie en coupe axiale, d'une autre forme de réalisation d'un raccord conforme à l'invention, dont les éléments sont rapprochés mais non serrés.
La figure 19 est une vue en coupe; à plus grande échelle, du raccord précédent.
La figure 20 est une vue en coupe analogue mais les éléments étant serrés.
La figure 21 est une vue, partie en élévation, partie en coupe, de l'élément d'accouplement.
La figure 22 est une vue en coupe partielle d'une autre forme de réalisation du raccord, les pièces étant assemblées avant serrage.
La figure 23 est une vue en coupe partielle de ce raccord après serrage.
La figure 24 est une vue, partie en élévation, partie en coupe, de l'élément d'accouplement du raccord précédent.
Le dispositif d'accouplement représenté sur les figures de 1 à 4 comporte un corps B fileté extérieurement et sur l'extrémité arrière duquel doit être accouplé le tube T. La jonction est assurée par la coopération de l'écrou N fileté intérieurement. L'élément d'accouplement E est engagé entre
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l'écrou N et le corps B, de manière à agripper le tube et à assurer le joint avec l'extrémité arrière du corps. Le corps. Le corps B présente un alésage 1 en prolongement de l'alésage du tube T et de même diamètre intérieur.
La face arrière 2 du corps est, conformément, à l'invention, essentiellement plane et peut être normale à l'axe de l'alésage du corps, ce qui facilite l'accouplement par contact resserré. Dans les formes de réalisation des figures 1 à 3 incluses, la face arrière 2 du corps présente un redent étroit annulaire 3 face à l'intérieur, ou épaulement qui peut être très faible, c'est-à-dire d'une profondeur de l'ordre de 1 à 2/100 de mm.
Cet épaulement 3 est suffisamment petit pour ne pas influencer le rapprochement de l'accou- plement, mais il sert cependant à recevoir l'épaulement complémentaire 4 formé sur l'extrémité avant de l'élément de couplage E (fig. 4) et à centrer et placer cet élément coaxialement à l'alésage du corps tout en s'opposant à un déplacement radial de l'extrémité avant de l'élément E pendant son introduction, et, après le jointement terminé, lorsque les pièces sont soumises aux efforts de service. La face arrière 2 du corps sert de butée longitudinale ou axiale pour l'extrémité avant du tube T, la maintenant contre un déplacement axial vers le corps. Elle sert également de butée pour l'extrémité avant de l'élément d'accouplement E en maintenant cette extrémité contre un déplacement axial vers l'avant.
L'écrou N comporte un alésage 5 coaxial à l'alésage du corps et à celui du tube et il entoure librement mais de très près le tube. Conformément à l'invention, l'écrou comporte un siège femelle à face inclinée, de préférence conique ou un épaulement galbé 6 pouvant venir en engagement avec l'épaulement 7 mâle, de forme complémentaire, prévu sur l'extrémité extérieure et arrière de l'élément d'accouplement E.
L'élément d'accouplement E comprend une portion annulaire épaisse 10 disposée vers l'arrière comportant la face conique 7 inclinée vers l'extérieur et vers l'arrière comme indiqué plus haut, et il comprend une portion en manchon ou tubulaire 11 à paroi relativement mince et disposée vers l'avant. La partie annulaire vient en prise avec l'écrou et l'extrémité avant du manchon vient en prise avec le corps. La partie annulaire et le manchon sont de préférence, comme représenté, partie intégrante d'une tige ou d'un tube, de manière à avoir ou à pouvoir présenter pour le manchon les caractéristiques de résistance élastique et pour l'élément la dureté et la résistance à l'écrasement, suffisantes pour que les fonctions de 7,' invention puissent être remplies.
La fonction principale de la pièce annulaire est d'accrocher et maintenir le tube T avec une prise mécanique solide et de préférence également en assurant une jonction étanche au fluide. La fonction principale du manchon est tout d'abord d'offrir une résistance axiale suffisante au déplacement axial de la partie annulaire lorsque cette dernière est en prise avec l'écrou en vue de transmettre vers l'intérieur,les efforts radiaux entre l'écrou et l'anneau pour produire un serrage de l'anneau et de son arête coupante 12.
En second lieu,l'anneau doit céder élastiquement à la fois radialement et axialement pour permettre et transmettre un déplacement radial vers l'intérieur et un déplacement axial vers l'avant de l'arête coupante pénétrant dans la paroi du tube, de sorte que l'arête puisse découper une nervure R de dimensions appréciables (Fig. 3). En même temps, le manchon réagit entre l'écrou et le corps et assure un joint étanche au fluide sur la face arrière du corps et comme le manchon se trouve raccourci vers l'avant et recourbé vers l'intérieur (fig. 2 et 3), il forme un joint étanche au fluide avec la nervure R et la paroi adjacente du tube.
De manière analogue et complémentaire, les rôles et les fonctions de la partie annulaire devront comprendre la transmission depuis l'écrou vers le manchon, des efforts nécessaires à assurer le joint étanche entre le manchon et le corps. Le rôle de la partie annulaire est également de raccourcir le manchon vers l'avant et en même temps de transmettre des forces radiales suffisantes pour plier ce manchon vers l'intérieur, en conséquence, de son raccourcissement en vue de l'amener tandis qu'il se rac-
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courcit, en engagement d'accrochage et de jonction étanche avec le tube et la nervure.
Une autre fonction du manchon est de s'appliquer,, de préférence , sur la nervure et le tube dans le sens qui crée un fort accroissement d'adhérence et de résistance au déplacement de l'écrou et de l'anneau une fois qu'il a été raccourci et recourbé comme le montre la figure 3. On limite ainsi l'action de découpage de l'arête 12 et on indique à l'opérateur qui effectue le raccordement que le joint est suffisant du fait qu'il rencontre une forte augmentation du couple de vissage appliqué sur l'écrou.
Dans la figure 4, l'anneau 10 de l'élément E présente un alésage conique 13 de préférence incliné à 15 à partir de l'axe de l'élément. Cette inclinaison est la plus favorable lorsque l'inclinaison de la surface 7 est de 30 environ sur le même axe.
L'alésage conique 13 se termine à son extrémité avant par l'arête circulaire 12 normale à l'axe de l'élément et dont le diamètre s'adapte exactement sans jeu sur le diamètre extérieur du tube T. Cette arête est définie par l'intersection de l'extrémité avant de l'alésage avec la surface 14 à forte inclinaison et de préférence conique.
Cette surface 14 est inclinée dans la même direction que l'alésage conique 13, mais suivant un angle de 87 à 88 sur le même axe, ce qui fait qu'elle est inclinée vers l'arrière et vers l'ex- térieur de l'arête 13 suivant un angle de 2 à 3 avec le plan de l'arête 13 normal à l'axe de l'élément. L'arête 12'et la masse adjacente de l'anneau constituent ainsi en fait un outil coupant annulaire dont l'angle d'attaque est de 2 à 3 , l'angle de coupe 87 à 88 et l'angle de dépouille de 15 , la pièce à utiliser étant le tube et le copeau étant la nervure R.
La surface 7 de l'anneau est de préférence inclinée suivant le même angle d'environ 30 que la surface 6 de l'écrou N de sorte que lorsque le déplacement de l'écrou vers le corps est commandé à force, l'anneau est contraint de se;mouvoir axialement vers l'avant et radialement vers l'intérieur et, en même temps coaxialement à l'écrou, au corps et au tube sans toutefois qu'une action de roulement et de déversement puisse être constatée.
Cette forme de l'invention couvre également certaines modifications apportées à la forme conique des surfaces 6 et 7 et à la correspondance rigoureuse de ces surfaces l'une par rapport à l'autre dans la mesure où ces modifications ne changent pas l'opération et les résultats caractéristiques de l'invention.
Il est visible évidemment que, si la surface 6 de l'écrou est inclinée à un angle légèrement plus faible que la surface 7 de l'anneau, l'anneau aura tendance à être entraîné par roulement vers l'avant, ce qui diminue l'effet du crochet râcleur de la surface 14 et augmente l'angle de dépouille de la partie avant de l'alésage 13. L'inverse a tendance à se produire, lorsque la surface 6 est d'une pente un peu plus raide que la surface 7. En recouvrant l'écrou de cadmium ainsi que sa surface 6, on réduit le frottement entre les surfaces 6 et 7.
La conicité de l'alésage 13 facilite l'action d'entaillage de l'arête 12 lorsqu'on oblige l'anneau à effectuer ces déplacements combinés,en donnant un angle de dépouille et un jeu convenable, permettant à l'arête de mordre dans la surface extérieure du tube, le redan de la surface 14 facilitant le découpage et le retournement de la nervure R. La hauteur et le volume de la nervure R et en conséquence la profondeur de l'entaille faite dans le tube T sont limitées entre autres par la dimension radiale de la surface de râclage 14, c'est-à-dire par le diamètre de l'alésage 15 du manchon Il adjacent à la face 14. Pour faciliter le travail d'alésage et par économie, l'alésage 15 peut être de diamètre uniforme comme représenté.
Radialement et vers l'extérieur de l'arête 12, l'anneau prend son épaisseur maximum en une masse surplombant l'arête, et la face 14, à la fois vers l'avant et vers l'arrière pour donner à l'arête un support et une résistance suffisantes en tant qu'outil coupant. Cette résistance permet aussi de supporter l'extrémité arrière du manchon et d'imposer une pression radia-
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le sur lui et sur la nervure R lorsque celle-ci est coincée et serrée entre la face 14 et l'extrémité arrière de l'alésage 15, gauche ou incurvée (fig.3).
La surface extérieure de l'anneau 10 peut, en vue de réserver un espace radial suffisant, être cylindrique comme représentée, sur une longueur limitée de la surface inclinée 7 et vers l'avant. La surface 7 s'étend à partir de l'arrière de l'anneau et vers l'avant jusqu'à un plan normal à l'axe, et seulement un peu en arrière du plan de l'arête pour procurer un support large entre l'écrou et l'anneau en tous les points à partir desquels émanent les composantes de force appliquée sur l'arête. Ces considérations, s'ajoutant aux angles d'inclinaison de la surface 6 et de l'alésage 13, tendront à donner à l'anneau une longueur axiale efficace, mesurée à partir de la ligne d'intersection des surfaces, qui ne soit pas beaucoup plus grande que l'épaisseur de l'anneau .
La longueur principale de l'anneau, mesurée entre un plan avant, situé à peu près à mi-distance entre l'arête et la partie extrême antérieure de l'anneau et un plan arrière à moitié environ des surfaces inclinées 7 et 13, est de préférence égale à l'épaisseur totale de l'an- neau ou lui est de peu inférieure.
Pour ce qui est de la matière dans laquelle est constitué l'élément E, on peut renforcer l'action coupante de l'arête 12 tout en lui donnant le minimum de résistance à la déformation et le minimum de fragilité en durcissant la surface de l'alésage conique 13 dans une zone limitée adjacente à l'arête 12 et sur une épaisseur de 2 à plusieurs centièmes de millimètres comme l'indique la partie ombrée 16 sur la figure 4. Un tel durcissement intéresse la ligne géométrique de l'arête 12 et tend à s'étendre sur quelques centièmes de mm sur la face 14 vers le haut. La question du choix des matières de l'élément d'accouplement en fonction de la matière du tube à accoupler et de la dureté nécessaire pour l'arête 12 en fonction de la dureté du métal du tube, estétudiée plus en détail ci-dessous.
La partie en manchon de l'élément E présente; de préférence, dans cette forme de réalisation de l'invention, une portion 8 d'ancrage épaissie radialement vers l'avant et dont la face antérieure présente un léger redan annulaire 4 adapté pour s'emboîter dans le redan 3 de la face 2 du corps en réalisant un engagement de centrage et de joint. La portion surépaissie 8 tend,avec ou sans l'emboîtement des redans 3 et 4, à empêcher l'extrémité. avant du manchon 11 de s'étendre radialement lorsque l'élément E est emmanché à force entre l'écrou et le corps. Entre la partie d'ancrage 8 et l'anneau 10, le manchon comprend un tube à paroi mince appelé pont ou partie à réis- tance élastique 9 qui est de préférence plusieurs fois plus long que son épaisseur de paroi.
Son alésage 15 est plus grand que le diamètre extérieur du tube, la différence étant environ du double de la dimension radiale de la face 14, pour permettre une déformation élastique radiale intérieure du pont et le mouvement de taille, vers l'intérieur, de l'arête 12 jusqu'à ce que l'extrémité arrière du fond du pont arrive en contact avec la nervure R une fois que celle-ci a été découpée sur la face 14.
La matière dans laquelle peut être constitué l'élément d'accouplement laisse place à un choix considérable dépendant en partie de la matière et des caractéristiques du tube à accoupler, aussi bien que des matières qu'on désire employer pour l'écrou et le corps. La prédérence est donnée à de l'acier facilement usinable et admettant un durcissement de surface dans toutes les parties de l'élément y compris le pont aussi bien que la ou les arêtes coupantes, sans qu'il y ait amoindrissement de la flexibilité ou des qualités des pièces courbées ou travaillées telles qu'elles doivent l'être dans le dispositif de l'invention.
En employant cet acier, il n'est pas indispensable de tremper l'élément de couplage autrement que par la trempe résultant de l'usinage nécessaire, du moment que son arête coupante est plus dure que le tube et/ou le corps qui doit être entamé (fig. 6) . Avec des tubes en acier ou en acier inoxydable ou autres tubes durs, un élément de couplage en acier tel que ci-dessus, durci sur toute sa surface, donne des arêtes coupantes satisfaisantes tout en réservant la possibilité de déformations dans les autres parties de l'élément.
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Si on emploie un corps ou un écrou avec un tube en aluminium, ou des écrous et corps en acier ou en laiton avec des tubes en cuivre, par exemple, l'élément d'accouplement B peut être fait en un tel acier et non trempé pour autant qu'il a une dureté supérieure à celle du tube à accoupler, dans la forme des fig. 5, 7, et, de préférence, supérieure à celle du corps pour faciliter la morsure de l'arête 20 dans le corps.
Sur les tubes en acier, on peut utiliser un élément d'accouplement en acier ou de dureté analogue mais directement usinable,lequel, après avoir été usiné et mis à la forme, reçoit une cémentation légère de préférence seulement sur la surface voisine de l'arête telle que dans la zone 16 par cyanuration ou carbonitruration, de manière à avoir une cémentation ne dépassant pas une profondeur de 2 à 5 centièmes de mm.
Avec les tubes en acier inoxydable, il est commode de durcir l'arête coupante et la zone 16 plus profondément et à un plus grand degré de dureté, tandis qu'on évite le durcissement du pont et du reste de Isolément d'accouplement. La limitation du durcissement à une zone réduite peut être réalisée par 1111 recouvrement au cuivre de l'ensemble de l'élément en une légère couche qu'on retire par grattage dans la zone 16, ou bien en recouvrant tout l'extérieur de l'élément sauf dans la zone 16 avant de le soumettre au traitement de cémentation, ce qui limite le durcissement à la zone réduite désirée et à l'arête coupante.
Pour faciliter la compréhension et l'application de l'invention, on trouvera ci-dessous un exemple donnant les dimensions de l'élément d'ac- couplement.
Pour un tube de 12,5 mm de diamètre extérieur (1,25 cm), le diamètre de l'arête 12 nécessaire dépasse seulement ces 12,5 mm de la quantité suffisante pour tenir compte des tolérances commerciales-du tube et de l'élément, de manière à permettre un emmanchement coulissant libre. Le diamètre extérieur de la portion d'ancrage 8 et de l'anneau 1 est d'environ 1,70 à 1,72 cm. La portion 8 a une longueur de 1,5 à 2 mm, et la longueur du pont sur sa surface extérieure est d'environ 2,8 mm. Le manchon mesuré le long de l'alésage 15 depuis la face 14 jusqu'à son extrémité avant est de 5 mm.
La profondeur radiale de la surface 14, c'est-à-dire la hauteur du pont audessus de l'arête 12 est d'environ 7,5 mm, sauf que celle-ci peut être un peu réduite pour le cas de tubes à parois extra-minces. L'épaisseur du pont est d'environ 0,4 à 0,45 mm, et la profondeur de la rainure sur le pont entre la partie supérieure de l'anneau et l'ancrage est d'environ 1 mm. La surface cylindrique extérieure de l'anneau est longue d'environ 0,75 mm. La longueur hors tout de l'anneau n'est pas plus grande que son épaisseur. Bien que le dessin de la fig. 4 ne soit pas rigoureusement exact comme échelle, il correspond sensiblement aux dimensions données ici à titre d'exemple.
Pour les tubes de diamètre plus grand ou plus faible, l'expérien- ce montre que toutes les dimensions indiquées ci-dessus ne doivent pas nécessairement être modifiées proportionnellement. Par exemple, dans le cas de l'élément d'accouplement pour un tube de 25 mm; les alésages et diamètres extérieurs de l'anneau et de la butée peuvent être approximativement le double de ceux correspondant au diamètre de 12,5 mm et la longueur totale peut être modérément augmentée pour ce qui est de l'ancrage et de l'anneau. Mais la longueur et l'épaisseur du pont et la distance au tube peuvent très bien être conservées identiques à celles du tube de 12,5 mm, bien que le diamètre principal du pont ait été doublé par rapport à celui du tube de 12,5 mm.
Il est à noter également que la longueur du pont, tout en conservant l'épaisseur relative désirée, et l'espacement radial, particulièrement de l'extrémité arrière du pont à l'arête 12, peuvent et de préférence doivent être modifiées pour augmenter ou diminuer la profondeur de l'entaille désirée à faire par l'arête 12 (notamment dans la forme de réalisation suivant les fig. 1 à 4), en fonction de l'épaisseur de la paroi et de la qualité du matériau du tube à accoupler et du service et de la pression auxquels l'assemblage sera soumis.
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Les angles d'inclinaison des surfaces 6 et 7 sont de préférence choisis d'environ 30 ; et la conicité du cône 13 et 13a décrit plus loin, d'environ 15 , parce que de tels angles se sont révélés satisfaisants en service et aux essais à la fois pour ce qui est du couple de torsion désiré et de l'efficacité du découpage et de la jonction étanche. Le fait d'évaser les angles des épaulements 6 et 7 sans changer rien d'autre, par exemple en les réduisant à 25 , augmentera la composante radiale sur l'anneau, l'arête et le manchon et diminuera de façon correspondante la composante axiale en augmentant le trajet de l'écrou par rapport au déplacement de l'arête 12.
De telles conditions peuvent présenter un avantage dans le cas de tubes â parois fortes et épaisses. Inversement, si les épaulements 6 et 7 sont inclinés à 35 , d'autres tendances se manifesteront qui seront plus avantageuses pour des tubes doux et à parois minces. En réduisant l'inclinaison de l'alésage 13 de 15 à 10 , les auttes caractéristiques étant inchangées, on tend à exiger un déplacement axial plus important de l'anneau et de l'arête pour réaliser la même profondeur de découpage et on tendra à augmenter la valeur du serrage exercé sur le tube et à augmenter la surface de liaison à force entre l'alésage conique et le tube.
Cela présente des avantages pour le couplage d'un tube à grand diamètre et à paroi relativement mince et douce destiné à être employé dans certaines circonstances où les qualités antivibratiles sont exigées pour l'accouplement. L'augmentation de l'inclinaison de l'alésage de 15 à 20 par exemple, le reste étant sans changement, aura tendance à provoquer des effets opposés et présentera des avantages pour des buts différents, par exemple pour obtenir une entaille plus profonde plus rapidement et un accrochage moins général entre l'alésage et le tube.
Cette forme de l'invention est caractérisée parce que les pièces sont assemblées dans les positions réciproques indiquées aux figures 1 et 2, l'extrémité avant du tube et l'extrémité avant de l'élément d'accouplement E butant l'une contre l'autre, le corps, l'épaulement profilé 6 de l'écrou s'appuyant sur l'épaulement 7 de l'anneau et l'arête 12 s'appuyant sur la surface extérieure du tube. Après quoi, l'écrou est avancé à force vers le corps grâce au filetage existant entre eux. En conséquence, l'anneau 10 avec son arête 12 est en même temps serré et déformé vers l'intérieur, et déplacé axialemant relativement au tube et au corps; tandis que le pont 9 s'oppose par élasticité au mouvement axial de l'anneau suffisamment pour provoquer sa déformation radiale et la déformation radiale de l'arête 12.
Lorsque l'extrémité arrière du pont cède et se courbe vers l'intérieur, ou se cambre en serrant l'anneau et l'arête coupante, il se produit un déplacement axial de l'anneau vers l'avant. L'engagement de coupe entre l'arête 12 et le tube commence aussitôt que l'arête est comprimée vers cet engagement, et peut et doit de préférence se poursuivre sous l'action à force de l'écrou jusqu'à ce qu'une butée se produise de l'extrémité arrière du pont contre la nervure R, cette dernière étant rebroussée par l'arête 12. Une conséquence directe de cette action est que l'extrémité avant de l'élément E est forcée pour réaliser un joint étanche au fluide avec la face arrière 2 du corps et l'extrémité arrière du pont.
En même temps, l'arête 12 et la face 14 et la partie avant de l'alésage 13 sont en contact et forment un joint étanche contre le tube du fait que ces parties sont appliquées mécaniquement contre le tube à l'épreuve d'une pression vers l'extérieur. Pendant ce temps, l'extrémité arrière du pont et l'extrémité avant de l'alésage 13 viennent en prise avec le tube en s'opposant à un déplacement du tube vers l'avant.
Cette butée améliore l'accouplement, notamment le renforce contre une rupture due aux coups de bélier soit aux essais soit en service, coups de bélier caractérisés par des variations brutales de pression en plus ou en moins ou de pression positive à pression négative.
L'angle de conicité de l'alésage 3 non seulement donne la dépouille et le jeu pour faciliter l'action de l'arête coupante décrite ci-dessus, mais encore il limite l'écrasement radial et l'engagement à force de la portion de l'alésage 13 qui est en contact avec la surface du tube à l'arrière de l'arête coupante. Lorsque l'alésage à une conicité de 15 qui a été men-
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tionnée comme préférable, la surface de l'alésage immédiatement derrière l'arête coupante à tendance, en portant sur la surface fraîchement décou- pée du tube, à contraindre l'arête coupante à avoir un déplacement vers l'a- vant et vers l'intérieur par rapport à la surface suivant un cône de 15 sur l'axe de l'accouplement.
Ce trajet de déplacement de l'arête coupante est cependant in- fluencé non seulement par la pente de l'alésage 13, mais aussi par :
1 ) la résistance de la paroi du tube à l'égard d'une déformation par pression radiale;
2 ) la résistance de cette paroi à l'action d'entaillage de l'arê- te 12;
3 ) La résistance relative du pont du manchon à l'égard d'un rac- courcissement axial en fonction de sa résistance à un cambrage ou une courbu- re radiale,
4 ) la résistance de l'anneau 10 à une déformation par pression radiale;
5 ) l'inclinaison des surfaces 6 et 7 et en conséquence la direction de la force résultante appliquée par l'écrou sur l'anneau.
Par exemple, si le pont 9 est plus résistant à l'égard d'un rac- courcissement axial en comparaison de la résistance du tube à une déformation diamétrale augmentée de la résistance de l'anneau à une déformation diamétrale, alors l'anneau et l'arête 12 tendront à avoir un mouvement radial vers l'intérieur relativement plus grand'et un déplacement axial comparativement plus faible. L'alésage tendra alors à avoir un accrochage plus important sur la paroi du tube qui se trouvera davantage comprimée mais légèrement plus entaillée.
A l'extrême opposé, dans l'exemple inverse, si le pont 9 est plus faible dans sa résistance au raccourcissement axial et que le tube fort et rigide résiste davantage au coupage de l'arête et si l'anneau présente une résistance à la déformation relativement élevée, alors l'arête aura tendance à avoir un déplacement axial plus important ou trop important avec un entaillage trop léger oq marne tellement peu d'entaillage que l'alésage 13 peut ne pas engager la paroi du tube sauf tout près de la ligne de l'arête 12. Pour l'application de l'invention, les pièces doivent être choisies de formes et dimensions favorables pour le rôle qu'elles ont à jouer d'après la description ci-dessus.
La résistance idéale offerte par le pont 9 à un déplacement axial de Il.-Arête 12, dans cette forme d'exécution de l'invention, sera quelque peu plus grande que celle qui serait nécessaire pour que l'arête se déplace vers l'avant et vers l'intérieur dans la surface d'un cône de 15 , celle par exemple qui correspondrait à sa pénétration et son déplacement dans la surface d'un cône de 20 à 25 et en conséquence la portion avant de l'alésage 13 tendra à porter sur la surface extérieure du tube qui a été découpée et résistera à la composante radiale de force qui tend à approfondir l'entaille.
Il y aura un effet d'accrochage sur le tube et d'amortissement des vibrations dans la paroi du tube qui sera important et efficace.
Comme il est représenté fig. 3, il est préférable que la partie antérieure de l'alésage 13 correspondant à moitié ou 3/4 de sa longueur prenne un accrochage énergique sur la paroi extérieure du tube derrière l'entaille une fois le joint terminé. La solidité de l'accrochage tend à être plus grande au voisinage de l'arête pour diminuer progressivement en allant vers l'extrémité arrière du contact entre l'alésage et le tube.
Une forme modifiée de l'invention est représentée dans les fig.
5 et 6, avec emploi des mêmes chiffres de référence. Cette forme diffère de la forme précédente par certains détails de l'élément d'accouplement E' qui correspond à l'élément E décrit sauf que, dans E', l'anneau 10a comporte un
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alésage 13a-13b différent de 13. D'autre part, le manchon et la portion formant pont 9a sont en prolongement et se terminent à l'extrémité avant de l'élément par une face biseautée 19 qui est, de préférence, durcie et se termine vers l'extérieur par une arête coupante 20 adaptée pour entailler dans la face arrière 2' du corps 2 pour s'y constituer un siège (fig. 5 et 6).
La partie avant 13a de l'alésage de l'anneau 10a peut correspondre exactement à l'alésage 13 de l'élément E, formant une surface conique à 15 , et cette surface étant durcie au voisinage de l'arête coupante 12 et vers l'arrière. Cette portion conique 13a de l'alésage de l'anneau peut s'étendre vers l'arrière à partir de l'arête coupante sur 1/3 à 1/2 de la longueur totale de l'alésage et au delà l'alésage peut prendre une forme cylindrique 13b coaxiale à l'alésage conique 13a et à l'ensemble de l' élément .
Par ailleurs,l'anneau 10a correspond exactement à l'anneau 10 décrit ci-dessus.
Le manchon et le pont 9a correspondent dans leur ensemble au pont 9 ci-dessus, sauf que, dans cette forme de réalisation de l'invention, il est préférable que la paroi soit d'épaisseur régulière uniforme tout le long et se termine à son extrémité antérieure par l'arête coupante durcie mentionnée ci-dessus.
Pour la réalisation et l'utilisation de cette forme de réalisation de l'invention, les pièces jouent sensiblement le même rôle que celui décrit ci-dessus sauf que l'arête 20 à l'extrémité avant du manchon devra , sous l'effet de la pression de l'écrou, découper son propre siège dans la face d'appui 2' du corps B en vue de réaliser un joint étanche et d'augmenter la résistance à l'extension radiale par son accrochage à encoché avec la face arrière du corps. Sous la même influence des efforts et des déplacements de l'écrou, l'anneau 10a se déplacera axialement vers l'avant et radialement vers l'intérieur en amenant son arête de coupe 12 en engagement avec la surface extérieure du tube T,ces déplacements étant facilités par l'élasticité du manchon et du pont 9a comme il a été dit plus haut.
Dans cette forme de l'invention, cependant, lorsque les pièces sont proches des positions représentées fig. 6, la portion cylindrique 13b de l'alésage de l'anneau 10a viendra en contact avec une longueur correspondante de la surface extérieure du tube T et, comme le tube est engagé plus solidement et plus facilement par cette portion cylindrique de l'alésage, toute déformation plus poussée de l'anneau 10a cessera brusquement. Cet effet d'application de butée se traduit par une augmentation brusque du couple de torsion, et signale la réalisation de la jonction.
Il donne également un accrochage solide, amortisseur de vibrations, de toute la longueur de la portion de l'anneau 10a sur le tube sur une plus grande surface que celle qu'on peut obtenir dans la forme d'invention décrite plus haut pour une mens profondeur d'entaille.
Comme il est indiqué dans la fig. 6, l'effet de butée qui est obtenu par engagement entre la portion cylindrique 13b de l'alésage de l'anneau 10a et le tube est de préférence simultané à la butée de l'extrémité arrière du manchon ou du pont 9a sur la nervure R et la partie adjacente du tube. La butée de l'anneau,cependant, n'a pas besoin d'être simultanée à la butée de l'extrémité arrière de l'alésage du manchon, du fait que, en redisant le diamètre de l'alésage 13b par rapport à l'alésage 11 du manchon, la butée peut se produire exclusivement par l'anneau, limitant ainsi la profondeur d'entaillage et arrêtant l'opération de coupe avant que le pont ou le manchon 9a soit nécessairement cambré jusqu'au degré indiqué dans la fig. 6.
De même, le manchon 9a n'a pas besoin d'être placé pour limiter obligatoirement la dimension radiale de la face 14 dans l'intention de limiter la dimension du pont R, mais il peut joindre la face avant de l'anneau 10a à un emplacement différent qui n'a pas besoin d'être nécessairement choisi en fonction de l'action de butée du manchon ou du pont.
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Dans le raccord représenté sur les figures 12, 13, 14, le corps B présente un alésage interne 2 correspondant à l'intérieur du tube T, et un épaulement 4 contre lequel porte l'extrémité du tube T. A la suite de l'épaulement 4, le corps présente une embouchure 3 évasée, s'ouvrant vers l'arrière et de préférence conique.
Le corps peut également présenter un filetage extérieur mâle correspondant au filetage femelle de l'écrou N. Ce dernier présente un alésage 5 disposé vers l'arrière et à travers lequel passe le tube T.
L'écrou N présente un épaulement 6, incliné, de préférence conique, s#étendant vers l'avant et vers l'extérieur par rapport à l'alésage 5 de l'écrou. Entre ce dernier et l'embouchure 3 du corps, l'élément d'accouplement E est contraint d'effectuer le maintien et la jonction étanche du tube lorsque l'écrou et le corps sont rapprochés à force sous l'effet du filetage. Il est entendu que l'écrou et le corps peuvent présenter l'une quelconque des nombreuses formes et configurations externes, y compris les formes habituelles à flasques.
L'élément d'accouplement E présente la forme d'un anneau susceptible d'entourer le tube T près de l'extrémité de celui-ci, mais légèrement en arrière, et possède une partie annulaire arrière 10 épaisse présentant un alésage interne 9 pratiquement cylindrique dont le diamètre permet un ajustement à glissement sur l'extérieur du tube T.
L'élément d'accouplement E comprend également un manchon ou pont 11 s'étendant vers l'avant et d'épaisseur relativement faible, présentant, un alésage interne ou contre-alésage 15,de diamètre sensiblement plus grand que l'alésage 9, qui se termine à son extrémité arrière par un épaulement radial ou face 14 qui est de préférence inclinée vers l'arrière et vers l'extérieur, et possède une forme sensiblement conique inclinée d'environ 80 par rapport à l'axe de l'alésage 9, c'est-à-dire inclinée d'environ la vers l' arrière. De préférence, les parties en forme de manchon et en forme d'anneau de l'élément E sont en une seule pièce, et) dans de nombreux cas,
peuvent être tournés à partir d'une barre brute d'usinage ou d'un manchon tubulaire possédant ou susceptible d'acquérir les caractéristiques variables de résistance et dureté telles qu'elles seront plus complètement décrites plus loin. L'élément E comprend également une partie annulaire 19, s'étendant vers l'arrière et d'épaisseur relativement faible, formant partie intégrante de l'anneau à sa partie arrière la plus petite et ayant son alésage dans le prolongement de l'alésage 9 de la partie annulaire.
La partie annulaire de l'élément E comprise entre le manchon 11 et le prolongement 19, est sensiblement aussi longue qu'épaisse et présente, vers l'arrière et ;vers l'extérieur, un épaulementprofilé plat ou surface 7, de préférence sensiblement conique, et plus inclinée que l'épaulement 6 de l'écrou N auquel elle est juxtaposée et avec lequel elle agit en coopération (fig. 12 et 13). Alors que la surface 6 de l'écrou N est inclinée d'environ 300 par rapport à l'axe de l'écrou, la surface 7 de l'anneau 10 peut et doit de préférence être inclinée d'environ 45 , de manière que la surface 7 de l'asseau présente, par rapport à la surface 6, une différence angulaire d'environ 15 .
Cette différence angulaire est en relation avec l'inclinaison de la face 14, et, bien que les valeurs spécifiques de ces angles puissent être sensiblement modifiées, la relation entre eux est, de préférence, avantageusement conservée. Cependant, lorsque la relation de l'angle d'inclinaison est réduite par rapport à la différence angulaire, l'inclinaison tend à devenir négative à la fin de l'opération d'entaillage, chose qui n'est pas nécessairement désavantageuse spécialement avec des tubes de matériaux relativement tendres.
Au contraire, une augmentation de l'angle, d'inclinaison de la face préconisée par les machinistes, tend à faciliter l'action d'entaillage, décrite plus complètement plus loin, aux dépens cependant de la résistance de l'arête coupante ou mèche. Les valeurs absolues ou effectives des angles
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des surfaces 6 et 7 respectivement peuvent également être modifiées par exem- ple de 5 en plus ou en moins, en changeant ou sans changer l'angle différentiel entre elles,mais en conservant, de préférence,un angle différentiel de valeur suffisante pour les raisons citées plus haut.
Un aplatissement de l'angle des surfaces 6 et 7 augmente, toutes choses égales d'ailleurs, la composante radiale par rapport à la composante axiale de l'action exercée par l'écrou sur l'anneau, et augmente la supériorité mécanique de l'écrou sur l'anneau,tout en demandant un plus grand nombre de tours d'écrou par rapport à l'augmentation de travail effectuée sur l'élément d'accouplement, chose souvent utile lorsqu'on a à faire à des tubes qui sont difficiles à entailler et accrocher. L'inverse se produit si les angles des surfaces 6 et 7 sont rendus plus inclinés.
La partie annulaire 10 présente également une courte surface extérieure cylindrique dont l'extrémité arrière vient à la rencontre de l'épaulement 7 pour former un angle extérieur arrière, ou butée 8, qui est disposée pour avoir un contact initial pratiquement exclusif avec l'épaulement profilé 6 de l'écrou N. A l'extrémité intérieure avant de l'anneau 10, comme on le voit sur la section transversale, la surface inclinée 14 vient à la rencontre de l'alésage 9 pour former une arête coupante 12 circulaire et aiguë.
A son extrémité adjacente à l'arête 12, et sur une surface limitée en arrière de ce point, la surface de l'alésage 9 est, de préférence, une surface durcie, comme il est indiqué par des hachures en 13, sur une profondeur d'environ 0,025 à 0,075 millimètres.
Cette surface durcie, adjacente à l'arête 12, donne à cette arête les caractéristiques désirables pour entailler le tube et créer de plus un serrage désirable de l'arête et du corps de l'anneau adjacent, sans causer ni tendre à provoquer aucune fracture ni détérioration de l'anneau ou de son arête, tandis que ce dernier est serré et que l'opération d'entaillage est poursuivie. L'arête 12 s'étend de préférence un peu vers l'arrière par rapport à la partie extrême avant et extérieure de l'anneau 10, et elle est située, près dans le sens radial, et loin dans le sens longitudinal; par rapport à l'arête annulaire 8 de l'anneau.
Ceci a pour résultat que, lorsque la jonction est terminée, l'arête 8 tend à recouvrir l'arête 12, en sorte que l'anneau après jonction comme indiqué sur la figure 13 tend à présenter son épaisseur radiale maximum à l'aplomb de l'arête 12.
La partie en forme de manchon 11 ou pont de l'élément E est, de préférence, 50 à 75% plus longue que l'anneau 10 et son épaisseur est d'environ 1/3 à 1/4 de l'épaisseur de cet anneau 10. L'angle extérieur avant du manchon 11 est de préférence arrondi pour que le contact avec l'embouchure évasée 3 du corps soit à glissement doux et non abrasif.
La partie extrême avant du manchon présente de préférence une face radiale, qui vient couper l'extrémité avant de l'alésage 15 sous un angle peu incliné, de préférence environ 90 ou un peu moins, pour former une arête coupante aiguë 17, semblable à l'arête 12, mais ayant, de préférence, une inclinaison moins accentuée pour rencontrer moins de résistance que l'arête 12 dans son action d'entaillage. De préférence, la surface de l'alésage 15 immédiatement adjacente à l'arête 17 et vers l'arrière, est une surface durcie en 18, de façon analogue à la surface durcie 13 adjacente à l'arête 12 décrite plus haut.
La matière dans laquelle peut être fabriqué l'élément d'accouplement peut être choisie parmi un ensemble considérable, dépendant en partie du matériau et des caractéristiques du tube à accoupler, aussi bien que des matériaux que l'on désire utiliser pour l'écrou et le corps.
Pour l'élément d'accouplement, on utilise un acier qui est aisément usinable et qui admet le durcissement de surfaces en toutes parties de l'élément d'accouplement,; y compris le manchon de l'élément E aussi bien que l'arête ou les arêtes coupantes, sans diminution néfaste de la flexibilité et malléabilité des parties flexibles et malléables, caractéristiques du mode d'opération de l'élément d'accouplement.
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On ne produit pas nécessairement de durcissement de l'élément d'accouplement autrement que par le durcissement dû à l'usinage nécessaire, pour autant que son ou ses arêtes coupantes sont plus dures que le tube à entailler. Avec de l'acier ou d'autres tubes plus durs, la surface entièrement durcie en acier de l'élément d'accouplement fournit des arêtes coupantes satisfaisantes et empêche la malléabilité désirable des autres parties de l'élément. Lorsqu'on utilise un corps, un écrou et un tube en aluminium ou un corps et un écrou en acier ou en laiton et un tube en cuivre par exemple, l'élément d'accouplement peut être fabriqué avec un tel acier et non durci pour autant que sa dureté est plus grande que celle du tube qui doit être accouplé.
Avec des tubes d'acier, on peut utiliser un élément d'accouplement en acier de dureté comparable, mais facilement usinable, lequel, après avoir été usiné et formé, est soumis à un durcissement sur une petite zone, de préférence seulement sur la surface adjacente à l'arête (surfaces 13 et 18), par cyanuration et carbo-nitruration, pour obtenir une zone de l'ordre de 0,025 à 0,050 millimètres de profondeur.
Le durcissement de la surface peut être limité aux zones 13 et 18 par un léger plaquage de cuivre sur tout l'élément et en grattant ensuite le plaquage sur les surfaces 13 et 18 avant de soumettre l'élément à un traitement de durcissement de surface, limitant ainsi sensiblement le durcissement à ces zones et aux arêtes coupantes. Bien que cette manière de localiser le durcissement soit citée avec référence spéciale à l'accouplement de tubes en acier, il n'y a pas lieu de se limiter à cet exemple de durcissement pour cette utilisation spécifique ou pour toute autre, mais il est cité comme illustration des préceptes et enseignements de l'invention.
Pour faciliter la compréhension et la pratique de l'invention, un exemple de dimensions et de proportions des parties de l'élément d'accouplement est donné ci-après, en manière d'illustration et d'exemple :
Pour un tube de 12,5 mm de diamètre extérieur, l'alésage 9 excède seulement 12,5 mm de la quantité nécessaire pour tenir compte des tolérances commerciales du tube et de l'élément d'accouplement pour obtenir un glissement doux. Le diamètre extérieur de l'anneau est d'environ 17 mm.
La longueur du manchon 11 sur la surface extérieure est d'environ 3 à 4 mm, et mesurée entre l'arête 17 et la surface 14 d'environ 3,6 à 4,3 mm. La profondeur radiale du manchon 'tau-dessus" de l'arête 12 et de l'alésage 9, et "audessus" de l'extérieur du tube dans le premier exemple, est d'environ 0,8 mm, l'épaisseur du manchon d'environ 0,45 à 0,5 mm, et l'intervalle entre l'extérieur du pont et le diamètre extérieur de l'anneau est d'environ lmm. La surface cylindrique extérieure de l'anneau est longue d'environ 0,8 à 1 mm, la longueur totale de l'anneau étant d'environ 2 mm 5 à 3 mm et le prolongement 13 s'étendant, de préférence, d'environ 0,8 à 1 mm vers l'arrière par rapport à l'anneau et étant épais d'environ 0,4 à 0,5 mm.
Comme procédé empirique, la longueur moyenne de l'anneau peut être prise approximativement égale à son épaisseur maximum. Pour des tubes de plus grande ou de plus petite dimension, toutes les dimensions indiquées ci-dessus ne doivent pas, ou ne doivent pas nécessairement être modifiées proportionnellement. Par exemple, pour effectuer un accouplement avec un tube de 25 mm, 4, les alésages et les diamètres extérieurs de l'anneau et du manchon peuvent être approximativement doublés par rapport aux dimensions correspondant à 12 mm 7, mais la longueur totale de l'élément peut n'être que modérément accrue, et la longueur et l'épaisseur du manchon, ainsi que sa distance au tube, peuvent garder les mêmes valeurs que pour 12,7 mm, cependant que le diamètre moyen du pont doit être approximativement doublé.
Dans cette réalisation de la forme préférée de l'invention, lors-' que l'écrou N est contraint d'avancer vers le corps B, l'embouchure évasée 6 de l'écrou vient rencontrer l'angle ou butée 8 de l'anneau, poussant l'élément d'accouplement E vers l'avant en direction du corps, cependant que l'angle extérieur avant 16 du manchon vient rencontrer l'embouchure évasée 3 du corps et tend par là à être comprimé, et, par sa résistance à cette
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compression, résiste pour autant à tout mouvement axial vers l'avant de l'ensemble de l'élément d'accouplement E. Un couple non compensé se développe alors entre l'arête et la jonction du manchon avec l'anneau, qui tend à faire tourner l'anneau dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, comme il est indiqué sur les fig. 12 et 13.
Lorsque les parties ont les proportions indiquées plus haut, cette résistance initiale du manchon au mouvement axial de l'élément, ne provoque pas de rotation sensible de l'anneau capable d'amener l'arête 12 en contact ou contact effectif d'entaille avec la surface extérieure du tube. La continuation vers l'avant du mouvement de l'écrou en direction du corps fait progresser vers l'avant l'ensemble de l'élément d'accouplement E et augmente la compression progressive de l'extrémité avant du manchon tout en faisant croître la réaction entre l'extrémité arrière du manchon et l'anneau jusqu'à ce que l'extrémité avant du manchon soit suffisamment comprimée pour que l'arête 17 vienne en contact avec la paroi du tube (voir fig. 13).
Alors, l'arête 17 tend à commencer à entailler le tube et provoque l'apparition d'une résistance supplémentaire importante à l'avancement axial du manchon vers l'avant, et, en conséquence, le manchon offre une nouvelle résistance au mouvement vers l'avant de la partie inférieure moyenne de l'anneau en forçant l'anneau à effectuer son mouvement de rotation et à commencer à entailler le tube par l'intermédiaire de l'arête 12 un petit peu en arrière de la position indiquée sur la figure 13.
La continuation vers l'avant du mouvement de l'acrou en direction du corps provoque maintenant l'entaillage profond du tube par l'arête 17 qui tend à découper en tournant une nervure R I en avant de l'extrémité avant du manchon, cette action de découper en tournant ou de tendre à découper rapidement la nervure R 1 accroissant la résistance de l'extrémité avant du manchon à tout nouveau déplacement axial vers l'avant. La rapidité avec laquelle saccroit cette résistance dépend, en grande partie, de la forme de la face extrême avant du manchon.
Il est préférable que l'arête 17 soit telle que cette arête effectue un découpage annulaire relativement petit, mais complet qui augmente la résistance de l'extrémité avant du manchon à tout mouvement axial, au point de provoquer la déviation vers l'intérieur ou bouclage de l'extrémité arrière du manchon, la rotation de l'anneau et l'action d'entaillage du tube par l'arête 12.
Le manchon 11 est résistant suivant son axe, et faible radialement, c'est-à-dire assez résistant pour développer, sous l'effet d'une com- pression axiale, un couple non compensé entre ses points de réaction sur , l'anneau, et l'arête 8 pour provoquer la rotation de l'anneau vers l'avant et vers l'intérieur,alors que l'extrémité avant du manchon est assez résistante pour s'opposer à tout mouvement axial, et possède toutefois une résistance assez faible pour subir une déviation vers l'intérieur, ou bouclage, au voisinage de l'anneau. La rotation de l'anneau, la compression de l'arête coupante 2 et le début d'entaillage du tube par l'arête 12 sont ainsi facilités.
Le contact d'entaillage entre l'arête 12 et le tube offre nécessairement une résistance à tout mouvement vers l'avant, qui augmente progressivement. La résistance mesurable de l'extrémité arrière du manchon partiellement déviée et bouclée, à tout libre mouvement d'ensemble de l'anneau, empêche une action mécanique plus importante de l'arête 12 sur le tube, et provoque la rotation progressive de l'anneau, la compression de l'arête, le mouvement combiné radial,vers l'intérieur et vers l'avant, de l'arête dans le tube, et le découpage de la nervure R 2 d'une dimension appréciable, le long de la surface inclinée 14. La rotation de l'anneau est accompagnée par un mouvement de glissement vers l'avant de l'écrou et de son épaulement profilé 6 sur l'arête 8 de l'anneau,
agissant sur la partie angulaire de l'an- neau vers l'avant et la comprimant, et sur l'arête coupante vers l'intérieur et la faisant avancer vers l'avant. La continuation du mouvement vers l'avant de l'écrou en direction du corps, provoque l'action d'entaillage de l'arête 12; découpant la nervure R 2 et bouclant l'extrémité arrière du manchon vers l'in-
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térieur sur le tube et la nervure et limitant la nervure sous l'extrémité arrière bouclée du manchon jusqu'à ce que les parties atteignent sensiblement la position indiquée sur la figure 13. Pendant ce temps, l'anneau effectue son mouvement de rotation jusqu'à ce que pratiquement la totalité de son épaulement 7 soit venu en contact total avec l'épaulement 6 de l'écrou.
En même temps que ces actions qui viennent d'être décrites, l'extrémité avant du manchon continue à exercer son action d'entaillage sur le tube par l'intermédiaire de l'arête 17, et établit en contact étanche aux fluides entre l'embouchure évasée 3 du corps et le tube. La rotation de l'anneau provoquée par l'écrou N, est accompagnée d'un mouvement relatif différentiel de l'écrou et de l'anneau. L'écrou dépasse l'anneau dans son mouvement axial vers l'avant et, parmi d'autres détails indiqués plus haut, l'épaulement profilé 6 de l'écrou vient en contact avec l'angle arrière extérieur du prolongement arrière 19 de l'élément d'accouplement E, déviant et comprimant ce prolongement jusqu'à provoquer, en arrière de l'anneau, un accrochage du tube solide, portant sur une grande surface et résistant aux vibrations..
Comme' résultat des actions diverses provoquées par la déforma- tion de l'élément d'accouplement E ci-dessus décrit, les deux nervures R 1 et R 2 formées en avant des entailles effectuées par les arêtes 12 et 17, ont été découpées en maintenant le tube avec une grande force contre l'action, de pressions d'expansion qui tendent à faire reculer le tube en dehors du corps.
De même, une étroite étanchéité aux fluides est obtenue entre l'extrémité avant du manchon et l'embouchure évasée du corps, et le tube est maintenu premièrement par un accrochage étanche de compression derrière l'arête 17 par l'extrémité avant du manchon, deuxièmement par un accrochage étanche de compression par l'extrémité arrière déviée du pont lequel, de plus, limite, accroche et comprime la nervure R 2. troisièmement par un accrochage étanche de compression derrière et par l'arête 12, quatrièmement par un accrochage de compression entre le corps de l'anneau comprimé et le tube, et cinquièmement par un accrochage de compression solide et accru entre le prolongement arrière 19 et le tube.
Au total, l'élément d'accouplement E agit pour provoquer un accrochage sensiblement continu du tube sur toute la longueur de l'élément, augmenté par deux entailles dans le tube, et devient ainsi avantageusement partie intégrante du tube pour renforcer l'accouplement de ce dernier avec le corps dans l'étreinte mutuelle de l'écrou et du corps. Comme il est indiqué sur la figure 13, une portion moyenne du manchon 11 n'est pas en contact avec le tube, mais, si l'on désire un contact étroit et continu sur toute la longueur de l'élément E, on peut l'obtenir en utilisant un manchon un peu plus court.
Dans la variante de l'invention, représentée sur les figures 15, 16 et 17, les parties et portions de parties analogues à celles décrites plus haut sont répérées par les mêmes lettres ou numéros de référence. Ainsi, l'écrou N et le tube T peuvent être pris identiques à ceux décrits plus haut, mais, dans cette forme de réalisation de l'invention, le corps B' et l'élément d'accouplement E' subissent certaines modifications caractéristiques.
Le corps B' correspond au corps B, et a le même rôle vis-à-vis de l'écrou N et les mêmes alésages 2 et épaulement 4 contre lequel l'extrémité du tube T vient buter. Mais il se différencie du corps B en ce que l'embouchure évasée 3a du corps B' est plus courte et plus inclinée, en sorte que, si l'embouchure 3 du corps B est inclinée d'environ 20 , l'embouchure évasée 3a du corps B' peut être inclinée d'environ 35 à 40 .
L'élément d'accouplement E' correspond sensiblement à l'élément d'accouplement E dans les parties arrière de ce dernier, mais il est modifié quant aux parties avant qui ont un rôle particulier à jouer en concours avec l'embouchure évasée 3a du corps B'. L'anneau, c'est-à-dire sensiblement la moitié arrière 10a de l'élément d'accouplement E'.
correspond sensiblement à la portion annulaire 10 de l'élément d'accouplement E, sa configuration externe, en avant de l'arête annulaire 8, se fondant rapidement en la surface conique externe de la portion avant 21 de l'élément E', disposée en coin an-
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nulaire et en porte-à-faux. De préférence, l'angle et l'arête 12 sont plus près d'être alignés radialement que dans l'élément E.
D'un autre côté, la portion annulaire 10a présente la même arête coupante 12, la même face inclinée 14, la même surface durcie 13, le même alésage 9, le même épaulement 7 profilé à 45 vers l'arrière et l'extérieur et le même angle extérieur 8, tous ces éléments étant reliés sensiblement de la même manière, pour accomplir sensiblement les mêmes offices et fonctions dans l'élément E' que dans Isolément E. Dans cette réalisation modifiée de l'invention, le prolongement 19 est ajouté à l'extrémité arrière de l'anneau 10a dans et pour les mêmes buts et avec les mêmes effets que ceux décrits plus haut.
La portion en forme de coin 21 comprend une partie de l'élément E' s'étendant intégralement vers l'avant et faisant partie intégrante de la portion annulaire 10 a de ce dernier, présentant une surface extérieure 24 effilée et de préférence conique, inclinée d'environ 20 à 25 sur l'axe de l'alésage 9 et d'un angle sensiblement plus faible que l'inclinaison de l'embouchure évasée 3a du corps intérieurement, la portion 21 en forme de coin et en porte-à faux présente un alésage conique 25 s'ouvrant vers l'extérieur et vers l'avant, dont la surface est inclinée d'environ 5 à 10 sur l'axe de l'alésage 9, et qui vient rencontrer la surface inclinée 14 à son extrémité arrière. Cette portion 21 possède, à son extrémité arrière, un diamètre correspondant sensiblement au diamètre de l'alésage 15 de l'élément E, ou un peu plus petit.
La. portion en forme de coin 21 présente une longueur axiale, mesurée en avant de la surface 14, approximativement égale à la longueur de l'anneau 10a mesurée à partir de la surface 14 jusqu'à l'extrémité avant du prolongement 19 et dont la forme en coin, vue en partie en section transversale s'adapte à la partie annulaire 10a de l'élément d'accouplement (fig. 15 et 16).
L'extrémité avant de la portion 21 est arrondie vers l'extérieur comme en 26, pour obtenir un contact initial à glissement doux avec l'embou- chure évasée 3a du corps, et, dans cette réalisation modifiée de l'invention, il est préférable que l'extrémité avant intérieure de la portion 21 soit arrondie vers l'intérieur comme en 27, au lieu d'être aiguisée comme en 17 dans l'élément E,bien que, au contraire, l'extrémité avant intérieure de la portion 21 puisse présenter une arête durcie aiguë correspondant à l'arrête 17 et une zone de surface durcie correspondant à la zone 18 de l'élément E.
L'extrémité arrondie avant de la portion 21 en forme de coin et en porte-à- faux, possède un diamètre extérieur calculé pour entrer franchement dans l'embouchure évasée 3a du corps (fig. 15), avant la déformation contrainte de l'élément d'accouplement. L'évasement vers l'extérieur de l'alésage conique 25 permet un angle correspondant de roulement accru de la partie annulaire 10a, et, par la même, de l'élément entier E' avant que la portion 21 ne "bute" ou vienne en contact du tube (fig. 16).
L'action d'accouplement et le mode d'opération de ce mode de réalisation de l'invention correspond en partie à la réalisation décrite plus haut avec la différence que, lorsque l'écrou N vient forcer l'élément d'accouplement E' vers l'avant par rapport au corps B' et au tube T, par un contact à force de l'épaulement 6 de l'anneau et de l'angle 8 de l'élément d'accouplement, l'extrémité avant de la portion 21 de l'élément d'accouplement est immédiatement soumis à une compression et forcé à se dévier vers l'intérieur, et tend immédiatement à faire tourner la partie annulaire 10a vers l'avant et vers l'intérieur,
en combinaison avec le couple simultané non compensé produit sur la partie annulaire par la force exercée par l'écrou sur l'arête 8 et la résistance à tout mouvement axial vers l'avant exercée par la portion en forme de coin et transmise à la partie annulaire. Ainsi, immédiatement après que les différentes parties ont été amenées en contact initial d'action, comme représenté sur la figure 15, le mouvement vers l'avant, la rotation et la compression de l'arête de l'anneau 10a sont provoqués lorsque l'écrou commence à se mouvoir selon l'axe par rapport à l'anneau et que le coin 21 est comprimé et tourne avec l'anneau, cependant qu'il est introduit à force dans l'embouchure évasée du corps.
Une caractéristique de cette réalisation de l'invention est que tout l'élément E' subit un mouvement de rota-
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tion vers l'avant, provoqué et accompagné par l'arête 12 dans son mouvement axial vers l'avant et radial vers l'intérieur et dans son action d'entaillage du tube.
L'arête coupante 12 est ainsi immédiatement contrainte d'entailler la paroi du tube et de découper une nervure R2 de dimension appréciable qui, lorsque l'entaille atteint la profondeur désirée, se trouve bloquée en-dessous de la portion en coin 21 comprimée vers l'intérieur à l'extrémité avant de l'alésage de celle-ci, cependant que l'extrémité avant de la portion 21 de l'élément d'accouplement est contrainte de comprimer et d'accrocher l'extérieur du tube en avant de la nervure, en sorte que pratiquement toute la longueur de l'alésage 25 produit un accrochage étanche de compression sur l'extérieur du tube et la nervure nouvellement découpée. En même temps, les portions extérieures avant de la partie 21 établissent une zone d'effort étendue et solide et un accrochage étanche aux fluides avec l'embouchure évasée 3a du corps.
Dans le même temps, l'écrou N a dépassé l'anneau en amenant l'épaulement 7 de l'anneau en contact sensiblement total avec l'épaulement 6 de l'écrou, et en comprimant l'anneau, non seulement selon,le contact d'entaillage indiqué plus haut, mais également selon un contact solide d'accrochage par compression avec ce tube tout le long de l'alésage de l'anneau, augmenté par le contact solide entre le prolongement arrière 19 et l'extérieur du tube à la partie arrière de l'élément d'accouplement, sensiblement comme décrit plus haut avec référence aux mêmes parties de l'élément d'accouplement.
Lorsque l'élément d'accouplement E' a été déformé dans les conditions indiquées par la figure 5, il a effectué un contact d'entaille et de verrouillage du tube au moyen de l'arête 12 et il a fourni pour le tube un accrochage étanche de compression, résistant aux vibrations et amortissant sur toute la longueur de l'élément d'accouplement. Extérieurement, l'élément d'accouplement est accroché et comprimé sensiblement sur toute la longueur par l'embouchure évasée du corps et l'épaulement profilé de l'écrou. Enfin, l'élément E' tout entier a son diamètre réduit tandis que sa forme et sa position sont contraintes de changer (cf fig. 15-16).
Dans ce mode de réalisation de l'invention, l'action d'accouplement est plus rapide par rapport au mouvement axial de rotation de l'écrou que dans le mode de réalisation de l'invention décrit plus haut et l'élément d'accouplement et l'écrou dans leur forme modifiée ont donc tous deux une dimension longitudinale plus petite. Dans cette réalisation de l'invention de même que dans la réalisation précédente cependant, la profondeur de l'entaille effectuée par l'arête 12 est volontairement limitée par la butée des parties intérieures adjacentes de l'élément d'accouplement sur la paroi extérieure du tube, ce qui se traduit par une augmentation brusque du couple de torsion qui indique à l'opérateur que l'action d'accouplement et la jonction des différentes parties sont terminées.
Dans les deux modes de réalisation de l'invention, on obtient effectivement une jonction et un accouplement solides et propres avec un couple de torsion limité et une grande sécurité. On peut utiliser et choisir les mêmes sortes de matériaux pour fabriquer les différentes parties de cette réalisation de l'invention, comme décrit plus haut, et on peut les traiter de la même manière pour les mêmes buts et avec les mêmes ou sensiblement les mêmes avantages.
Le raccord représenté sur les fig. 8 à 10 comporte un corps B fileté extérieurement sur l'extrémité arrière duquel le tube T doit être accouplé et jonctionné par la coopération de l'écrou N à filetage intérieur.
Entre cet écrou et le corps, est emmanché à force l'élément d'accouplement E qui s'accroche de façon étanche sur le tube, et entre en relation de jonction étanche avec l'extrémité arrière du corps. Le corps B présente un alésage 1 en prolongement de l'alésage du tube T et de même diamètre intérieur que celui-ci.
La face arrière 2 du corps peut, conformément à l'invention, être essentiellement plane et unie et être normale à l'axe de l'alésage du corps, ce qui facilite la réalisation d'un accouplement jointif très resser-
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ré sur lui-même. La face arrière 2 du corps sert de butée longitudinale ou axiale pour l'extrémité avant du tube T, l'empêchant d'exécuter un déplacement axial vers le corps et sert également de butée pour l'extrémité avant de l'élément d'accouplement E en maintenant l'extrémité avant de l'élément contre tout déplacement axial vers l'avant.
L'écrou N présente un alésage 3 coaxial à l'axe de l'alésage du corps et coaxial au tube et enserrant le tube exactement mais librement, et pour la coopération caractéristique de l'invention, l'écrou présente une face inclinée dirigée vers l'avant, de préférence en forme de siège conique femelle ou épaulement profilé 6, pouvant venir en engagement avec l'épaulement mâle complémentaire 7 de moindre inclinaison prévu sur l'extrémité extérieure arrière de l'élément d'accouplement E. De préférence, l'épaulement femelle 6 de l'écrou est incliné à environ 25 à 30 , tandis que l'épaulement mâle 7 de l'élément d'accouplement est incliné à 45 en vue de créer une différence angulaire d'environ 15 à 20 destinée à faciliter l'emmanchement de l'élément et son engagement avec le- tube tel qu'il sera décrit plus loin.
L'écrou N et le corps B sont représentés dans leurs formes conventionnelles habituelles, mais les termes écrou et corps s'étendent à des pièces ou organes équivalents tels que corps à bride ou anneau de bride, tels que bride ayant à l'arrière une face correspondant à la face 2 et anneau de bride ayant un épaulement profilé correspondant à l'épaulement 6, l'un et l'autre destinés à coopérer avec l'élément E et le tube T comme dit plus haut et comme il sera indiqué plus loin.
L'élément d'accouplement E comprend une partie annulaire relativement épaisse 10, comportant la surface 7 inclinée vers l'extérieur et vers l'arrière, et de préférence conique mentionnée ci-dessus, et comprend une partie allongée vers l'avant tubulaire ou un manchon à paroi relativement mince 11 avec une portion annulaire plus épaisse 8 servant d'ancrage ou de butée à son extrémité avant. L'anneau coopère avec l'écrou, et la partie d'ancrage de l'extrémité du manchon coopère avec le corps.
Les parties annulaires et de manchon sont, de préférence, d'une seule pièce comme représenté, venues solidaires à partir d'une barre ou d'un tube, de manière à posséder ou pouvoir acquérir les qualités de force élastique et de résistance nécessaires dans le manchon et les qualités de déformation par striction et de dureté nécessaires dans l'anneau, cela en vue de remplir les rôles qui caractérisent l'invention.
La fonction principale de l'anneau est de s'accrocher et maintenir le tube T avec une prise énergique et de préférence égalenent avec une jonction étanche. La fonction principale du manchon est :en premier lieu, d'offrir une résistance axiale suffisante au déplacement de l'anneau lorsque celui-ci est en prise avec l'écrou, et cela en vue de créer des composantes de force,agissant radialement vers l'intérieur, entre l'écrou et l'anneau, de manière à pro@oquer le resserrement de l'anneau et de son arête coupante 12 ;
en second lieu, de céder élastiquement à la fois radialement et axialement pour permettre et provoquer un déplacement, axial vers l'avant et radial vers l'intérieur, de l'arête coupante dans la paroi du tube, de sorte que l'arête puisse découper en tournant une nervure R de dimension suffisante (figure 10). En même temps, le manchon réagit entre l'écrou et le corps et réalise un joint étanche au fluide avec la face arrière du corps, et, comme la partie en manchon est raccourcie et courbée vers l'intérieur (figures 9 et 10), elle forme un joint étanche au fluide avec la nervure R et la position voisine de la paroi du tube.
Inversement et complémentairement, les fonctions de la partie annulaire comprennent la transmission, de l'écrou au manchon, des composantes radiales de forces qui assurent le joint étanche entre la face frontale, de préférence plane,de la partie d'ancrage du manchon et le corps. Il est ainsi possible de raccourcir le manchon et de transmettre des composantes de forces radiales de l'écrou sur l'extrémité arrière du manchon pour forcer celle-ci à céder élastiquement vers l'intérieur et se
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plier en conséquence de son raccourcissement pour entrer en relation de jonction étanche et d'accrochage avec le tube et la nenvure.
Une autre fonction du manchon est de s'appliquer sur le tube et la nervure de manière à augmenter énergiquement la résistance au déplacement de l'écrou et de l'anneau, limitant ainsi, une fois qu'il a été recourbé comme indiqué figure 10, l'action de découpage de l'arête 12 et indiquant à l'opérateur que la jonction est suffisamment étanche et serrée du fait de l'augmentation brusque du couple de torsion appliqué sur l'écrou.
Pour ce qui concerne la structure de l'élément E, l'anneau 10 présente un alésage cylindrique 13 qui se termine à son extrémité avant que l'arête coupante 12 qui est circulaire, normale à l'axe de l'élément et d'un diamètre qui est de préférence exactement adapté sur le diamètre extérieur du tube T.
L'arête est définie par l'intersection de l'extrémité avant de l'alésage avec la surface conique inclinée 14. Cette dernière est inclinée d'environ 80à 75 sur lemême axe, ce qui lui donne une inclinaison vers l'arrière et vers l'extérieur à partir de l'arête 12, d'environ 10 à 15 sur le plan de l'arête normal à l'axe de l'élément. L'arête 12 et la partie de l'anneau adjacente forment un outil coupant annulaire ayant un angle d'attaque d'environ 10 à 15 , un angle de coupe de 75 à 80 et, au début, un angle de dépouille faible par rapport au tube considéré comme pièce à entailler et à la nervure R considérée comme copeau. On voit que l'anneau 10 est entraîné en tournant vers l'avant pour réaliser un angle de dépouille pour l'arête coupante 12.
De préférence,la surface 7 de l'anneau est inclinée à environ 45 , de sorte que, lorsque l'écrou avance à force vers le corps, l'anneau est d'abord en prise avec l'épaulement 6 de l'écrou par son angle extérieur arrière 3. Puis cet anneau est contraint de se déplacer en tournant vers l'avant et radialement vers l'intérieur, ayant ainsi urne action de basculement et d'avancement.
Cette forme de réalisation admet certaines variantes dans la conicité exacte des surfaces 6 et 7 pourvu que cela ne modifie pas le mode opératoire et le résultat. Il est visible que la différence de pente des surfaces 6 et 7 permet à l'anneau d'être roulé vers l'avant en diminuant légèrement l'inclinaison de la surface 14 et en créant un angle de dépouille à l'extrémité arrière de l'alésage 13 au voisinage de l'arête 12. L'inclinaison de la surface 14 facilite l'action de coupe de l'arête lorsque l'anneau est contraint à ce mouvement combiné, ce qui oblige l'arête 12 à mordre dans la surface extérieure du tube et à découper et rebrousser la nervure R.
La hauteur et le volume de la nervure R et en conséquence la profondeur de l'entaille dans le tube T sont limités par la dimension radiale de la face de râclage 14, c'est-à-dire par le diamètre de l'alésage 15 du manchon 11 au voisinage de la face 14. Pour des facilités d'usinage, l'alésage 15 peut être d'un diamètre uniforme comme représenté.
Radialement vers l'extérieur de l'arête 12, l'anneau 10 présente son épaisseur maximum de manière à déborder l'arête et la face 14 à la fois vers l'avant et vers l'arrière et à assurer une bonne résistance et un bon support à l'arête 12 considérée comme un outil coupant.
La forme de l'anneau permet de supporter l'extrémité arrière du manchon 11 et d'imposer une pression radiale sur ce dernier et sur la nervure R lorsque celle-ci est coincée entre la face 14 et l'extrémité arrière du manchon 11 recourbée vers l'intérieur comme indiqué figure 10. La surface extérieure de l'anneau 10 peut, pour conserver un certain espacement radial, être cylindrique, comme représenté, sur une certaine distance vers l'avant au-delà de l'arête 3 du sommet de l'épaulement 7.
L'arête 13 est annulaire et située dans un plan normal à l'axe de l'anneau, mais un peu en arrière du plan contenant l'arête 12, ce qui assure un bras de levier suffisant pour amorcer le basculement de l'anneau et, après basculement, figure 10, un support suffisant entre l'écrou et l'anneau en tous les points autour des points d'où émanent les composantes radiales et axiales des forces appliquées sur
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l'arête. La longueur principale de l'anneau, comme indiqué aux dessins, est de préférence environ égale à l'épaisseur totale de l'anneau ou même légère- ment inférieure à celle-ci.
L'action de basculement de l'anneau 10 (figures 2 et 3) se réalise le mieux lorsque la différence des inclinaisons des épau- lements 6 et 7 est d'envrion 20 et l'inclinaison de la face 14 d'environ 10 à 12 . Dans ce cas, la face 14 est à peu près normale à l'axe et conserve une légère inclinaison à la fin du basculement de l'anneau et du découpage (figure 10),tandis que l'épaulement 7 de l'anneau a été amené à coïncider sensiblement avec l'inclinaison la plus faible de l'épaulement 6.
La figure 10 montre également que le basculement initial de l'anneau et la pression qui en résulte sur l'arête 12 créent un angle de dépouille et de jeu entre l'alé- sage 13 et la surface du tube à l'arrière de l'arête, ce qui débute et faci- lite une légère action d'entaillage, notamment lorsque la face 14 est bien inclinée, l'extrémité avant de l'alésage 13 prenant une forme conique derriè- re l'arête lorsque se produisent le resserrement de celle-ci et son action d'entaillage. Le choix du matériau pour l'élément d'accouplement est décrit plus loin en fonction du matériau du tube et de la dureté désirée de l'arê- te 12 par rapport à celle du tube.
Le manchon 11,partie de l'élément E, a de préférence, dans la forme de réalisation en question, une portion 8 d'ancrage qui est épaissie radialement vers l'avant, la face avant étant tournée relativement polie et perpendiculairement à l'axe de l'élément en vue de s'engager à jonction étan- che avec la face 2 du corps. La partie plus épaisse 8 tend à empêcher l'ex- trémité avant du manchon 11 de se dilater radialement lorsque l'élément E est emmanché à force entre l'écrou et le corps. Lorsque tout débord l'écrou attaque l'élément d'accouplement et Notamment avant que l'arête 12 soit amenée à force à s'engager dans le tube, 1-'élément a tendance à tourner avec l'écrou sauf que cette rotation est empêchée par frottement entre la face arrière 2 du corps et la face avant de la portion 8 du manchon.
L'engagement de frot- tement du début est accompagné d'une pression et d'un déplacement relatif en- tre ces faces,et il en résulte que les traits d'outil et autres irrégulari- tés de surface sont supprimés et qu'on obtiendra une bonne jonction étanche des deux surfaces.
Ces faces n'ont pas à recevoir de traitement spécial anti-friçtion ou autre, tendant à développer, après le déplacement relatif initial et avant que l'action d'entaillage de l'arête 12 ait commencé, une plus grande résis- tance à la rotation de l'élément E, supérieure à l'impulsion de rotation qui lui est communiquée par l'écrou du fait du contact des épaulements 6 et 7.
On peut revêtir de cadmium la surface 6 de l'écrou pour faciliter son glis- sement libre axial et circonférentiel sur le coin 3 de la surface 7 de l'é- lément E.
Entre la portion d'ancrage 8 et l'anneau 10, le manchon comprend un pont tubulaire à paroi mince 9 déformable élastiquement qui est, de pré- férence, d'une longueur égale à plusieurs fois son épaisseur de paroi et dont l'alésage 15 est plus grand que le diamètre extérieur du tube d'environ deux fois la dimension radiale de la face 14 pour permettre un cambrage ou une courbure radiale vers l'intérieur, de la partie arrière du pont et un dépla- cement d'entaillage, radial vers l'intérieur et axial vers l'avant, de l'a- rête 12 jusqu'à ce que l'extrémité arrière du pont vienne en contact de butée avec la nervure R lorsque celle-ci a été découpée et rebroussée par la face 14. La partie en pont 9 est de préférence d'épaisseur 1/4 ou 1/5 de celle de l'anneau 10,
et rejoint l'anneau radialement vers l'intérieur du coin 3,de sorte que sa réaction axiale initiale contre l'anneau développe un couple en sens inverse des aiguilles d'une montre (figures 9 et 10) entre l'angle 3 et l'extrémité arrière du pont, ce qui tend à provoquer le bascule- ment de l'anneau vers l'avant, le resserrement de l'arête 12 et le repliement vers l'intérieur du pont. Le pont a une résistance axiale initiale suffisan- te pour assurer cette action initiale contre l'anneau et présente une souples- se radiale suffisante pour permettre le basculement et le resserrement de l'anneau.
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L'invention prévoit que le pont est disposé et dimensionné de telle sorte que sa résistance axiale au déplacement de l'anneau vers l'avant décroît à mesure qu'il se déforme et se courbe vers l'intérieur en vue de permettre l'action de découpage vers l'avant et le déplacement radial vers l'intérieur de l'arête 12 dans le tube.
Toutefois le pont, alors qu'il est recourbé et raccourci sous Inaction à force de l'écrou à travers l'anneau, offre encore une réaction axiale suffisante entre le corps et l'anneau pour maintenir une jonction étanche au fluide entre l'ancrage et le corps et éga- lement pour limiter le déplacement de l'anneau vers l'avant à un déplacement inférieur à celui de l'acrou, de sorte que l'épaulement 6 de l'écrou exécute un déplacement différentiel par rapport à l'arête 3 et à l'épaulement 7, de manière à exercer une compression énergique de resserrement de l'anneau sur le tube pendant que se produisent les déplacement et basculement vers l'avant et le découpage.
Dans cette forme de l'invention, il est prévu, venu de forme avec l'extrémité intérieure arrière de l'anneau 10, un prolongement annulaire à mince paroi, court et dirigé vers l'arrière 17, dont l'alésage est en prolon- gement de l'alésage 13 de l'anneau et dont la surface extérieure cylindrique rejoint la partie inférieure de l'épaulement profilé 7. L'angle extérieur arrière 18 de ce prolongement 17 est, de préférence, arrondi ou biseauté pour s'engager de façon glissante avec la partie inférieure de l'épaulement profilé 6 de l'écrou.
Cet organe 17 est assez court pour que le coin 16 soit suffisamment éloigné de l'épaulement 6 lorsque le coin 3 de l'anneau est en contact d'engagement (figure 9), de telle sorte que l'angle 18 n'est pas engagé tant que l'écrou ne s'est pas déplacé vers l'avant par rapport au centre de la masse de l'anneau et n'a pas encore commencé à basculer l'anneau en comprimant l'arête et débutant l'entaillage. Lorsque l'écrou avance par rapport à l'anneau et que l'anneau bascule vers l'avant, la partie avant du prolongement 17 tend tout d'abord à être soulevée légèrement et éloignée du tube et, presque en même temps, l'épaulement 6 entre en contact avec l'angle 18 et commence à la comprimer ''bars l'intérieur, forçant ainsi l'extrémité arrière du prolongement vers l'intérieur et vers l'avant en direction du tube.
Lorsque l'action de découpage de l'arête 12 et la déformation du pont se produisent, la partie arrière du prolongement 17 est comprimée, resserrée énergiquement sous la partie arrière de l'épaulement 6, et contrainte à un engagement étanche avec le tube (figure 10).
Les compression et déformation de la partie arrière du prolongement 17 avec le basculement final de l'anneau tendent à amener la surface extérieure du prolongement à être en alignement de conicité avec l'épaulement 7 qui a lui-même basculé pour s'adapter sensiblement sur l'épaulement 6. La déformation finale du prolongement 17 a lieu lorsque l'anneau 10 effectue son dernier déplacement vers l'avant, de sorte que la partie intérieure arrière du prolongement exerce un serrage et blocage final sur le tube, ce qui réalise un accrochage solide, amortissant grandement les vibrations, derrière l'anneau proprement dit et en arrière de l'entaille que l'arête à faite dans la paroi du tube.
Il en résulte (figure 10) que l'élément E acquiert finalement plusieurs engagements d'accrochage avec le tube à la fois en avant et en arrière de la nervure R et de l'entaille,ce qui donne une rigidité latérale et une plus grande sécurité à l'accrochage mécanique dans l'entaille.
Les derniers déplacements relatifs de l'élément E vers l'avant de l'écrou provoquent une dernière compression radiale de déformation de toutes les pièces de l'élément dans leur engagement avec le tube (figure 10). Ces pièces déformées l'ont été au-delà de leurs limites élastiques. Elles se maintiennent donc dans leur relation de solidarité définitive avec le tube même au cours des accouplements et désaccouplements ultérieurs de celui-ci.
La matière dans laquelle est fait l'élément d'accouplement est choisie en tenant compte des considérations exposées au sujet du raccord représenté sur les figures de 1 à 7.
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En variante,l'élément E peut être complètement usiné et mis à sa forme, après quoi on insère un tube de caoutchouc dans l'alésage et le gonfle jusqu'à bon contact avec la partie avant de celui-ci. L'ensemble de l'élément, sauf les parties avant de l'alésage 13 en contact avec le tube de caoutchouc gonflée est légèrement cuivré et devient ainsi réfractaire à la cyanuration, mais la partie avant de l'alésage 13 sur l'arête 12 et immédiatement derrière celle-ci sont exemptes de cuivrage et sont soumises au traitement de cyanuration et de durcissement.
Pour l'élément d'accouplement E' de la figure 11, pour une raison qui apparaîtra plus loin, la matière de l'élément peut être l'un des aciers mentionnés plus haut mais n'a pas besoin d'être durcie pour assurer l'entaillage du tube puisque le tube est pré-entaillé conformément à l'invention. En fait, dans cette forme d'application, il est désirable que le matériau ait une certaine malléabilité, conjuguée avec une résistance suffisante pour maintenir les jonctions étanches, un accrochage mécanique et une résistance à 1-'expulsion. Ainsi, l'élément E' peut être fait en laiton ou acier doux, ce qui donne des avantages de conformation facile et de bonne jonction d'étanchéité.
Pour faciliter la compréhension, l'exemple ci-après donne le dimensionnement d'un élément d'accouplement choisi comme exemple;
Pour un tube de diamètre extérieur de 13 m/m, le diamètre de l'arête 12 et de l'alésage 13 n'ont pas besoin de dépasser 13 m/m pourvu qu'on prête attention aux variations de dimensions tolérées dans le commerce en vue d'assurer un assemblage coulissant librement. Le diamètre extérieur de la partie d'ancrage 8 est d'environ 17 m/m et celui de l'anneau est de 17 m/m 3 environ. La portion 8 a une longueur de 1,5 m/m et la longueur du pont sur la surface extérieure est de 2,8 m/m. Le manchon mesuré le long de l'alésage 15 depuis la face 14 jusqu'à l'extrémité avant a une longueur de 4,8 m/m.
La profondeur radiale de la surface 14, c'est-à-dire la hauteur du pont au-dessus de l'arête 12 est 0,5 m/m à 0,75 m/m, sauf qu'elle peut être réduite quelque peu pour limiter l'entaille dans le cas de tubes minces.
L'épaisseur du pont est de 0,5 à 0,75 m/m et la profondeur de la rainure au-dessus du pont entre la partie extérieure de l'anneau et l'ancrage est de 0,09 à 0,12 m/m au-dessous du,sommet de l'anneau. La surface cylindrique extérieure de l'anneau est longue de 0, 5 à 0,75 m/m. La longueur totale de l'anneau proprement dit est de 2 m/m, et égale à son épaisseur ou de peu supérieure à celle-ci. Le prolongement 17 est long de 1 à 1,2 m/m et épais de 0,45 m/m. Pour les tubes de dimension plus grande ou plus faible, il n'est pas nécessaire de modifier toutes les dimensions indiquées ci-dessus en proportion.
Par exemple, pour un élément de couplage destiné à un tube de 25 m/m 4, les alésages et les diamètres extérieurs de l'anneau et de la butée peuvent être approximativement le double de ceux prévus pour le tube de 12 m/m 7 et la longueur totale peut être un peu augmentée dans l'ancrage et dans l'anneau, mais la longueur et l'épaisseur du pont et son espacement du tube peuvent très bien être conservés identiques à ceux du tube de 12 m/m 7 bien que le diamètre principal du pont doit être doublé.
Il est à noter que, pour la longueur du pont, bien qu'on maintienne le rapport voulu entre sa longueur et son épaisseur, l'espacement radial particulièrement de l'extrémité arrière du pont par rapport à l'arête 12 doit être modifié pour accroître ou décroître la profondeur d'entaillage désirée pour l'arête 12 en fonction de l'épaisseur de paroi et des caractéristiques du matériau du tube ou en fonction de la pression de service à laquelle l'accouplement doit être soumis.
Dans cette forme de l'invention, les parties et pièces sont assem- blées dans les positions représentées figures 8 et 9. l'extrémité avant du tube et l'extrémité avant de l'élément d'accouplement E butant contre le corps. L'épaulement profilé 6 de l'écrou est en contact avec l'angle extérieur 3 de l'épaulement 7 de l'anneau et l'arête 12 étant appliquée sur la
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surface extérieure du tube.
Ensuite, on avance à force l'écrou vers le corps au moyen du filetage qui les relie et, en conséquence, l'anneau 10 est basculé vers l'avant et son arête 12 est en même temps amenée à être comprimée et resserrée vers l'intérieur et avancée axialement par rapport au tube et au corps tandis que le pont résiste élastiquement au déplacement axial de l'anneau, suffisamment pour provoquer son resserrement radial et le resserrement radial de l'arête 12. Au moment où l'extrémité arrière du pont cède et se déforme vers l'intérieur ou se recourbe vers l'intérieur avec resserrement de l'anneau et de l'arête coupante, le déplacement axial de l'anneau et de l'arête se produit vers l'avant.
L'engagement d'entaille entre l'aré- te 12 et le tube commence aussitôt que l'arête est comprimée, et il doit se poursuivre sous l'action de l'écrou jusqu'à ce que se produise une butée de l'extrémité arrière du pont contre la nervure, cette dernièreétant rebroussée par l'arête 12.
Une conséquence directe de la courbure du pont et de l'action de découpage et d'accrochage est que l'extrémité avant de l'élément E est amenée à force à s'engager à jonction étanche avec la face arrière 2 du corps, et que l'extrémité arrière du pont, de même que l'arête 12 et la face 14 et la partie avant de l'alésage 13, s'appliquent dans une jonction étanche sur le tube. Pendant ce temps l'arête 12, la face 14 et l'extrémité avant de l'alésage 13, sont soumises à une liaison mécanique avec le tube à l'épreuve de l'arrachage, Entre temps, le prolongement arrière 17 de l'anneau est déformé par compression et appliqué à une jonction étanche sur le tube comme dit plus haut.
La coopération de facteurs tels que la différence initiale entre les inclinaisons des épaulements 6 et 7, l'angle d'inclinaison de l'épaulement 6 de l'écrou, le décrochement de la face 14 et la qualité de résistance élastique du pont, contribue à donner les avantages de cette forme de réalisation de l'invention. La différence de pente entre les épaulements 6 et 7 tend à déterminée l'importance du basculement de l'anneau, tandis que l'inclinaison de 6 détermine le rapport initial et final entre les composantes de force radiale et axiale imposées à l'anneau en fonction des déplacements différents de l'écrou et de l'anneau et donc l'action mécanique de l'écrou sur l'anneau.
Cette action mécanique comporte l'action de déformation de l'ensemble de l'élément de couplage et les actions d'accrochage et de découpage de l'élément sur le tube. En même temps, le décrochement de la face 14 contribue à faciliter l'action d'entaillage et réduit l'effort ou couple de torsion nécessaire à l'entaillage du tube et au rebroussement de la nervure. En même temps qu'il provoque ces effets, le pont réagit contre l'anneau pour tout d'abord provoquer et commencer le basculement de l'anneau qui, à son tour, rabat l'extrémité arrière du pont vers l'intérieur et commence le recourbement du pont, qui, à son tour, oblige l'anneau et spécialement l'arête 12 à avoir un déplacement vers l'avant conjugué avec son déplacement radial vers l'intérieur en vue de réaliser l'action de découpage désirée.
La figure 11 montre une forme modifiée de l'invention, dans laquelle les pièces sont désignées par les mêmes repères. Cette forme diffère de la précédente par les points caractéristiques suivants : la forme de la figure 11 contient plusieurs variantes qui ne sont pas nécessairement à employer toutes ensemble. Cette disposition permet l'accouplement de tubes de plus grand diamètre 75 à 100 m/m par exemple, et, pour de telles utilisations, le corps B et l'écrou N' peuvent être supposés par exemple être un corps à bride et un anneau à bride de même configuration intérieure que ceux décrits ici en coopération avec l'élément de couplage E' et le tube T'.
Le tube T' diffère de T en ce qu'il comporte une rainure annulaire G, entaillée à l'avance près de son extrémité avant à l'emplacement voulu pour recevoir la partie intérieure avant de l'anneau 20 lorsque celui-ci a été déplacé vers l'avant et rétreint vers l'intérieur de la même manière que l'anneau 10 dans l'exemple précédent. La rainure G est taillée avec une face radiale avant 21 et une face s'étendant coniquement vers l'arrière 22 avec
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une pente d'environ 15 sur l'axe du tube.
La profondeur de la rainure est variable suivant,entre autres, la pression d'expulsion à laquelle doit résister l'assemblage et la qualité du tube à accouplera En règle générale, la profondeur de la gorge doit être suffisante pour que l'anneau et le tube réalisent une connection de bonne résistance mécanique empêchant le tube d'être expulsé par la pression ou les coups de bélier dans le tube.
Pour des tubes en métal léger de faible épaisseur, la profondeur de la gorge doit être de 5 à 10% de l'épaisseur de la paroi et, pour des tubes en matériau plus dur avec plus grande épaisseur, la profondeur de gorge peut être de 1/4 à 1/5 de l'épaisseur. L'existence de cette gorge G pré-entaillée, présente, entre autres, un avantage pour les tuyaux dont la surface est brute ou rugueuse ou de dureté inégale ou rouillée ou irrégulière, ce qui diminue la facilité d'entaillage et la sécurité des actions d'entaillage et de jonction étanche de l'arête et de l'anneau qui étaient prévues dans la précédente forme de l'invention.
L'élément E' dans cette forme de l'invention comporte une partie en anneau 20 qui peut être identique à l'anneau 10 de 1-'élément E et présenter le même alésage 13, la même face à redan 14, l'arête 12 et l'épaulement profilé 7 pour réaliser la même action de la manière décrite plus haut.
Mais la différence est que l'arête 12 n'a que peu ou pas d'entaillage à faire du fait qu'elle pénètre et bute finalement dans la raînureG pré-entaillée.
L'élément E' comporte également une partie en pont 9 correspondant au pont 9 de l'élément E et jouant le même rôle de la même manière sauf que, ici, le diamètre principal du pont et son alésage 25 sont un peu plus petits que dans l'élément E. En conséquence, la face 14 a une dimension radiale plus faible de préférence égale ou plus grande que la profondeur de la gorge G, parce que, dans cette forme de l'invention,la nervure R n'a pasà être rebroussée et la dimension radiale de la face 14 et l'espacement initial du pont par rapport au tube n'a pas à tenir compte d'une nervure en avant de la gorge G. L'élément E' comprend également une partie d'ancrage 28 correspondant à 8 de l'élément E, à l'avant et vers l'extérieur du pont, mais elle s'étend également vers l'intérieur jusqu'au diamètre intérieur du tube et du corps.
La face intérieure et arrière de l'ancrage 28 comprend une butée directe pour l'extrémité du tube T' et la face avant de l'ancrage 28 est normale à l'axe de l'élément. Elle s'appuie à plat contre la face plane arrière 2 du corps.
L'écrou N' correspond à l'écrou E et comporte un épaulement annulaire profilé 26 incliné comme l'épaulement 6 de l'écrou N avec la même différence de pente par rapport à l'épaulement 7, mais l'épaulement 6 de l'écrou se termine vers l'extérieur et vers l'avant par un rebord annulaire arrondi 23 qui n'entre en contact au départ avec l'épaulement 7 que très peu avant sa limite extrême.
Dans cette forme, la ligne de contact initiale entre l'écrou et l'anneau se trouve sur l'arête 23 de l'écrou plutôt que sur l'arête 3 de l'anneau. La raison de cette disposition inverse qui peut être appliquée aussi bien dans la forme précédente que dans celle-ci est que, puisque l'écrou est souvent constitué en une matière plus douce que l'anneau, l'arête 3 peut avoir tendance à entailler l'épaulement 6 et retarder le glissement axial et circonférentiel et le déplacement réciproque de l'écrou et de l'anneau, tandis que lorsque l'arête 23 est prévue sur l'épaulement 26, elle Deut être arrondie plus ou moins par la matière plus dure de l'anneau, mais elle n'entailla pas ni ne raye pas, de sorte que le glissement doux de l'anneau et de l'écrou est protégé, de même que les surfaces de l'épaulement 26 et de l'arête 23.
Ce dernier effet présente l'avantage de pouvoir réutiliser l'écrou pour introduire un autre anneau.
Le mode opératoire de cette forme de l'invention est identique à celui décrit, sauf que l'action d'entaillage est supprimée. En gros, le mouvement à force de l'écrou vers le corps depuis la position montrée figure 11 entraîne le basculement de l'anneau et l'emmanchement de l'élément de coupla- ge, le resserrement de l'anneau, son déplacement vers l'avant et la courbure concomitante du pont. Dans ces déformations et mouvements, les portions in-
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térieures et antérieures de l'anneau sont forcées dans la gorge G qu'elles remplissent et la face 14 de l'anneau est amenée à force en contact j:ointif étanche avec la face 21 de la gorge, tandis que l'alésage de l'anneau est rétreint jusqu'à engagement étanche avec la face conique 22 de la gorge.
En même temps, le pont est courbé et déformé vers l'intérieur sur le tube au droit de la gorge et l'ancrage, est amené et maintenu à force en contact de joint étanche avec le corps.
Le raccord représenté sur les figures de 18 à 21 comporte un corps B avec filetage extérieur, sur l'extrémité arrière duquel le tube T est accouplé et forme joint par l'action de l'écrou fileté intérieurement
N. Entre cet écrou et le corps est engagé l'élément d'accouplement E qui accroche le tube en formant une jonction étanche avec ce tube et avec l'extrémité arrière du corps. Le corps B présente un alésage 1 en prolonge- ment de l'alésage du tube T et de même diamètre intérieur. La face arrière
2 du corps peut, conformément à l'invention, être plane et unie et être nor- male à l'axe de l'alésage du corps pour contribuer à former un accouplement "resserré".
Dans la forme représentée sur les figures 18 à 20, la face arrière 2 du corps a un décrochement ou redan annulaire étroit ou épaulement 3 face à l'intérieur,qui peut être très faible, c'est-à-dire de l'ordre de
10 à 25 centièmes de millimètre de profondeur. L'épaulement 3 est assez faible pour ne pas nuire au resserrement de l'accouplement, mais sert cependant à recevoir un épaulement ou redan complémentaire 4 formé sur l'extrémité avant de l'élément d'accouplement E (figure 21) et à centrer et placer l'élément coaxialement à l'alésage du corps. Il tend à résister à une expansion radiale de l'extrémité avant de l'élément E lorsque cet élément est emmanché à force et, après que le jointoiement est terminé, lorsque les pièces sont soumises aux efforts de service.
La face arrière 2 du corps sert de butée longitudinale ou axiale pour l'extrémité avant du tube T en le maintenant contre un déplacement axial vers le corps. Cette face sert également de butée pour l'extrémité avant de l'élément d'accouplement E en maintenant l'extrémité avant de cet élément contre un déplacement axial vers l'avant.
L'écrou N présente un alésage 5 coaxial à l'alésage du corps et à celui du tube et enserrant exactement et librement ce tube. L'écrou présente une face avant inclinée en cône femelle ou épaulement profilé 6 pouvant s'engager sur l'épaulement mâle complémentaire 7 de l'extrémité extérieure arrière de l'élément E. L'écrou N et le corps B sont représentés dans leurs formes conventionnelles, mais la description s'étend à tous autres appareils ou articles équivalents à bride par exemple tel qu'un corps avec bride ayant, toutefois, une face arrière de préférence à redan, correspondant à la face 2; la bride annulaire ayant un épaulement profilé correspondantà l'épaulement 6, l'un et l'autre en vue de coopérer avec l'élément E et le tube T comme dit plus haut et décrit ci-après.
L'élément E comprend un anneau 10 relativement épais disposé à l'arrière et dont l'extrémité extérieure arrière est inclinée en une surface conique 7, et comprend un manchon ou pont constitué par une partie tubulaire à paroi mince disposée vers l'avant 11. L'anneau vient en prise avec l'écrou et l'extrémité avant du manchon vient en prise avec le corps. L'anneau et le manchon sont, de préférence, venus d'une seule pièce à partir d'une barre ou d'un tube, de manière à avoir ou pouvoir acquérir les qualités de résistance élastique dans le manchon et de striction et rétreinte dans l'anneau pour remplir les rôles qui leur sont attribués par l'invention.
La principale fonction de l'anneau est d'accrocher le tube T et de venir en prise avec ce dernier pour réaliser une liaison mécanique solide et étanche au fluide.
La principale fonction du manchon est tout d'abord d'offrir une résistance axiale suffisante au déplacement de l'anneau lorsque celui-ci est
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en prise avec l'écrou, et de créer vers l'intérieur une composante de force radiale de l'écrou vers l'anneau pour rétreindre celui-ci ainsi que son arête coupante hélicoïdale 12. En second lieu, le manehon doit céder élastiquement à la fois radialement et axialement, pour permettre et provoquer un déplacement radial et axial de l'arête de coupe dans la paroi du tube, de telle sorte que cette arête puisse découper et rebrousser une longue nervure en hélice R de dimension suffisante, figure 20.
En même temps, le manchon réagit entre l'écrou et le corps pour assurer une jonction étanche au fluide sur la face arrière du corps et, lorsque le manchon a été raccourci et recourbé vers l'intérieur (figures 19 et 20),il forme un joint étanche avec la paroi adjacente du tube. Inversement et complémentairement les fonctions de l'anneau comportent d'abord une transmission de l'écrou sur le manchon des composantes axiales de la force en vue de réaliser un joint étanche entre le manchon et le corps et de raccourcir ce manchon.
Ces fonctions de l'anneau comportent en même temps la transmission de composantes radiales des forces appliquées par l'écrou, sur l'extrémité arrière du manchon, pour l'amener à se déformer vers l'intérieur en conséquence de son raccourcissement, et à venir en engagement d'accrochage et de jointoiement étanche avec le tube une fois qu'il a été raccourci. Un autre rôle du manchon est, de préférence, de buter sur le tube. Du fait de la butée du pied de l'arête hélicoïdale 12 sur le tube, il se produit une augmentation brusque de la résistance au déplacement de l'écrou et de l'anneau (figure 20), ce qui montre à l'opérateur que le jointoiement désiré a été réalisé suffisamment du fait de l'augmentation brusque du couple de vissage de l'écrou.
Dans la figure 21, la partie annulaire 10 de l'élément E comporte un alésage intérieur fileté 23 de préférence à simple filet et pas continu 18, le filetage 18 présentant une crête hélicoïdale aiguisée continue 12 qui constitue l'arête coupante de l'élémant. Le filetage 18 est, de préférence, également caractérisé par un .creux arrondi 19 se raccordant progressivement à la face frontale 14 du filet et à sa face arrière 13. La face arrière 13 du filet est,de préférence, inclinéeà environ 15 sur l'axe de l'alésage de l'anneau,tandis que la face frontale 14 s'étend radialement à partir de l'arête 12 en constituant un léger redan vers l'arrière d'environ 2 sur une faible distance radiale avant de se raccorder au creux 19 du filet..
Avec une telle forme de filet et lorsque l'anneau est rétreint radialement et déplacé
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axialement vers l'avant, toute la longueur de la crête de l'arête 12 du fi- 1-"* letage 18 vient en prise avec la surface extérieure du tube comme un outil 11' coupant allongé, le décrochement ou ret1an de la face 14 constituant un angle de coupe un peu inférieur à 90 et l'inclinaison de la face arrière du filet
13 constituant un angle de dépouille de 15 . Le diamètre du filetage au sommet, c'est-à-dire le diamètre minimum, mesuré sur l'arête 12, est, de pré- férence, un peu plus grand que le diamètre extérieur du tube pour permettre à l'alésage fileté 23 d'être glissé sur l'extrémité du tube, compte tenu des variations de diamètre des tubes du commerce et de la tolérance à admettre dans l'usinage du filetage.
Avec cette forme de filetage, le diamètre de base du filet est fonction du pas qui peut être favorablement choisi à 30 à 50 filets par 25 m/m 4, ce qui donne une profondeur de filet d'environ 12 à 18 centièmes de m/m et un diamètre à la base dépassant le diamètre intérieur d'environ 25 à 35 centièmes de m/m.
De préférence, la surface 7 de l'anneau est inclinée au même angle d'environ 30 que la surface 6 de l'écrou N, de sorte que, lorsqu'on im- ; pose à l'écrou un déplacement vers le corps, l'anneau est contraint de se @ mouvoir avec l'ensemble axialement vers l'avant et radialement vers l'inté- '; rieur et en même temps coaxialement à l'écrou, mais sans le corps ni le tul be.
Cette forme de l'invention peut subir diverses modifications dans la conicité réelle des surfaces 6 et 7 et dans la similitude exacte de forme de ces deux surfaces pourvu que ces modifications ne nuisent pas au fonction- nement et au résultat. Si la surface 6 de l'écrou est inclinée à un moindre
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degré que la surface 7 de l'anneau, celui-ci tendra à basculer vers l'avant en diminuant l'inclinaison de la face 14 et en augmentant 1-'angle de dépouil-
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..Le as .La partie avanli ae iaiesage J..j..!.t' j.D,verse liena. a se proa.U1.re si -La surface 6 est plus inclinée que la surface 7. , '/,://..., ¯ / tZf;-;
1 '-"< Lorsque l'écrou et le corps sont en engagement de visage comme représenté, les filetages étant à pas à droite, il est/pré!' le que le ±1letafte soit à.-1?...JLuche, c1ë sorte qu on su ïme endance qu'aurait .stae 1. soit à pas à J ¯gau che, e quon suBimela'andance qu aurait Ieçrouaner en rotation 1 élément E ra ' , Cette ten- QE.¯1!!?i'aj:g.±.. ¯:9.J.QH.1:Al.émen1:gt Cette ten- . dance est convertie en une composante "S ôree agissant approximativement normalement à l'arête hélicoïdale 12. Si l'écrou a la forme d'un anneau de $ç#de pour se fixer à un corps à bride et qu'il ne doive avoir qu' n"simplé , q déplacement axial vers le corps, il est indifférent que le pas du filetage r 7/ 16 soit à droite ou à gauche.
En pratique, il'est préférable que l'engagement entre l'élément E et la face arrière du corps B résiste ainsi à tout déplacement dejrptation de lélémentj par rapport an corpssgele- ; crou. N ¯é=G i tvurné ét,térâ¯âë.tr"xier i' élément E em rot ion, 1'aetion u filetage 18 sur le tube étant alors essentiellement la même que le filetage 18 aoîbàpas à droite ou à pas à gauche.
En s'éloignant radialement vers l'extérieur de la portion avant de l'alésage 23, l'anneau acquiert son épaisseur maximum de manière à assurer une résistance suffisante et un bon support pour l'arête hélicoïdale 12 en tant qu'outil coupant et pour soutenir à l'arrière et supporter l'extrémité arrière du manchon 11 et pour imposer sur celle-ci une pression radiale de même que sur la nervure hélicoïdale R une fois celle-ci rebroussée et serrée de manière étanche entre les filets du filetage 18 comme indiqué dans la figure 20.
La surface extérieure de l'anneau d'accouplement 10 peut, en vue de ménager l'espacement radial suffisant, être cylindrique, comme représenté, sur une distance limitée vers l'avant de la surface inclinée 7, la surface inclinée 7 s'étendant à partir de l'arrière de l'anneau vers l'avant jusqu'à un plan normal à l'axe seulement un peu en arrière de l'extrémité avant de l'alésage 23 pour constituer une large portée entre l'écrou et l'anneau aux points et au voisinage des points d'où partent les composantes radiales et axiales des forces à appliquer sur l'arête 12. Ces considérations avec les angles d'inclinaison de la surface 6 et de la face 13 du filetage donnent à l'anneau une longueur axiale peu supérieure à l'épaisseur de l'anneau.
La longueur principale de l'anneau est, de préférence, étale ou peu inférieure à son épaisseur maximum.
Pour ce qui est du matériau dans lequel est fait l'élément E, l'action de coupe de l'arête 12 peut être renforcée avec un minimum de résistance à la striction et une tendance minimum à se briser, en durcissant la surface du filetage 18 à une profondeur de 25 millièmes de m/m ou un peu plus comme indiqué par la zône hachurée 16 (figure 21). Un tel durcissement intéresse la ligne géométrique de l'arête et tend à être plus profond au voisinage de l'arête. Le choix des matériaux pour l'élément de couplage en fonction du matériau du tube à accoupler et de la dureté désirée pour l'arête 12 en fonction de la faible dureté du tube est étudié plus loin.
L'alésage 23 et le filetage 18 se terminent à leur extrémité avant par une face radiale ou épaulement 17 dont la dimension radiale est nettement supérieure à la profondeur du filet 18. Cette face se termine extérieurement à l'intersection avec l'alésage ou contre-perçage 15 du manchon 11 et mesure l'espacement radial entre le manchon 11 et la surface extérieure du tube. Il est préférable que cet espacement radial soit important de préférence de l'ordre de grandeur indiqué plus loin, pour faciliter la flexion ou la courbure du manchon 11 en vue de donner à l'anneau 10 le mouvement de déplacement désiré sous l'influence de l'écrou N.
Le manchon de l'élément E présente une partie antérieure d'ancrage 8 avant plus épaisse dont la face avant a un léger redan annulaire 4 de dimension voulue pour s'emboîter en engagement de centrage et de jonction
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avec le redan 3 de la face 2 du corps. La partie épaisse 8, avec ou sans em- boîtage des redans 3 et 4, tend à empêcher l'extrémité avant du manchon 11 de se déplacer radialement lorsque l'élément E est emmanché à force entre l'écrou et le corps. Entre la partie d'ancrage 8 et l'anneau 10, le manchon comprend une partie tubulaire 9 à paroi mince ou pont, pouvant céder élastiquement et qui est plusieurs fois plus longue que l'épaisseur de sa paroi.
L'alésage 15 de ce pont dépasse nettement le diamètre extérieur du tube pour permettre une déformation élastique radiale vers l'intérieur ou une courbure du pont et un déplacement radial d'entaillage de l'arête 12 jusqu'à ce que la nervure R ait rempli les creux du filetage 18 et que l'anneau ait buté sur lui pour former avec lui une liaison mécanique solide et un joint étanche au fluide. Au moment où cette butée a lieu entre l'anneau et le filetage, l'extrémité arrière du pont bute ou tend à buter dans un contact étroit avec le tube sous l'extrémité surplombante avant de l'anneau (figure 20).
Le matériau utilisé pour constituer l'élément de couplage laisse place à un choix très libre dépendant d'une part du matériau du tube à accoupler, et, d'autre part, des matériaux qu'on désire employer pour l'écrou et le corps. Ce choix est fait comme il a été exposé plus haut, au sujet des éléments d'accouplement des raccords décrits précédemment.
La limitation du durcissement à la zône limitée de la surface du filetage 18 peut être obtenue en cuivrant l'ensemble de l'élément légèrement avant de tailler le filetage 18 et en taillant ensuite le filetage, ce qui enlève le recouvrement de la surface des filets et fait qu'ils sont seuls exposés au traitement de cyanuration ou de durcissement. D'une autre manière, l'élément E peut être complètement usiné à sa forme, filetage compris, et ensuite on introduit un tube de caoutchouc dans l'alésage 23 et le gonfle pour obtenir un contact intime avec les parties avant de la surface 13.
L'ensemble de l'élément, sauf les parties avant de la surface 13 que couvre le caoutchouc, peut être alors légèrement cuivré et devient insensible à la cyanuration, sauf les parties de la surface 13 qui sont immédiatement en arrière de l'arête 12. Après que le tube a été enlevé et l'élément soumis à cyanuration, seule cette partie de la surface 13 sera durcie. Bien qu'on ait décrit un durcissement localisé, il est évident qu'on peut appliquer tout autre mode de durcissement de l'arête et d'autres parties de l'élément.
A titre indicatif, les dimensions suivantes peuvent être adoptées :
Pour un tube de 12 m/m 5 de diamètre extérieur, le diamètre de l'arête hélicoïdale 12 n'a besoin de dépasser 12,5 m/m que de la quantité suffisante pour tenir compte des tolérances du commerce dans les dimensions réelles du tube et de l'élément, de manière à assurer un emboîtement glissant, Le diamètre extérieur de la partie d'ancrage 8 et de l'anneau 10 est de 17 m/m.
La portion 8 est longue de 1 à 1,5 m/m et la longueur du pont sur sa surface extérieure est environ 2,7 m/m. Le manchon mesuré le long de l'alésage 15 depuis la face 17 jusqu'à l'extrémité avant a une longueur de 4,5 m/m. La profondeur radiale de la surface 17, c' est-à-dire la hauteur du pont au-dessus de l'arête 12,est de 50 à 75 centièmes de m/m de préférence excédant la profondeur du filetage pour les raisons mentionnées plus haut. L'épaisseur du pont est de 45 à 50 centièmes de m/m et la profondeur de la gorge au-dessus du pont entre la partie extérieure de l'anneau et l'ancrage est de 97 centièmes de m/m. La surface cylindrique extérieure de l'anneau a une longueur de 50 à 75 centièmes de m/m. La longueur totale de l'anneau est de 2 à 3 m/m et est égale ou légèrement supérieure à son épaisseur.
Pour des tubes de taille plus grande ou plus faible, il est inutile de modifier proportionnellement toutes les dimensions indiquées ci-dessus. Par exemple, pour un élément destiné à un tube de 25 m/m, les alésages et les diamètres extérieurs de l'anneau et de la butée peuvent être approximativement doublés par rapport à ceux du tube de 12,5 m/m et la longueur totale peut être légèrement augmentée pour ce qui est de l'ancrage et de l'an-
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neau, mais la longueur et l'épaisseur du pont et son espacement du tube peuvent être conservés les mêmes, bien que le diamètre principal du pont ait été doublé.
Il est à remarquer que la longueur du pont, tandis qu'il conserve son épaisseur, et l'espacement radial particulièrement de l'extrémité arrière du pont à l'arête 12 peuvent être modifiés en fonction de la grandeur et du pas du filetage 18 pour faciliter le déplacement désiré de l'anneau qui entraîne le coupage du tube et l'accrochage de la nervure.
Une inclinaison des surfaces 6 et 7 à environ 30 et de la face 13 du filetage à 15 donne des résultats satisfaisants, à la fois pour un faible couple de vissage et une bonne action de coupage et de jonction étanche. En diminuant l'inclinaison des épaulements 6 et 7, sans rien changer d'autre, par exemple en la réduisant à 20 , on augmente la composante radiale sur l'anneau, l'arête et le manchon et diminue la composante axiale et on augmente la course de l'écrou par rapport au déplacement de l'arête 12. Cela peut être un avantage avec des tubes plus durs et plus épais. Inversement avec des épaulements 6 et 7 à 35 , d'autres tendances prévalent plus avantageuses avec des tubes doux et plus minces.
En diminuant l'inclinaison de la face hélicoïdale 13 de 15 à 10 par exemple, le reste étant inchangé, on im- pose à l'anneau et à l'arête une course plus longue pour la même profondeur d'entaille et on augmente la striction du tube à l'intérieur du filetage 18, ce qui est avantageux dans l'accouplement de tubes à large diamètre et à paroi relativement mince devant être employés lorsqu'on veut éviter les vibrations dans l'accouplement. En augmentant la pente de la face 13 de 15 à 20 , on tend vers le résultat opposé pour des buts différents, par exemple la réalisation plus rapide d'une entaille profonde et un accrochage moindre entre les filets et la nervure et le tube.
Dans la pratique, les pièces sont assemblées tout d'abord comme dans les figures 18 et 19. L'extrémité avant du tube et l'extrémité avant de l'élément E butant contre le corps, 1-*épaulement 6 de l'écrou étant en contact avec l'épaulement 7 de l'anneau et l'arête hélicoïdale 12 étant en contact avec la surface extérieure du tube. Alors, on avance à force l'écrou vers le corps grâce à son engagement par vissage et, en conséquence, l'anneau 10 avec son arête 12 est contraint d'être serré et rétreint vers l'intérieur et déplacé axialement par rapport au tube et le corps tandis que le pont 9 résiste, en cédant au déplacement axial de l'anneau, suffisamment pour assurer sa rétreinte radiale et celle de l'arête 12.
Comme l'extrémité arrière du pont se déforme par cambrage vers l'intérieur ou recourbement intérieur, un déplacement vers l'avant de l'anneau et de l'arête se produit également en même temps que leur rétreinte.
L'engagement entre l'arête 12 et le tube commence aussitôt que l'arête est suffisamment:rétreinte et se poursuit sous l'action positive de l'écrou jusqu'à ce qu'il y ait butée entre le fond du filetage et la nervure R qui a été découpée et rebroussée par l'arête 12. Au même moment, l'extrémité arrière du pont 9 peut et doit se recourber pour entrer en contact annulaire avec l'extrémité antérieure de la nervure R rabattue vers l'avant (figure 20).
Comme représenté figure 20, il est préférable que la forme du filetage, le rapport de la longueur à l'épaisseur du pont, l'espacement entre le pont et le tube et les angles d'inclinaison des épaulements 6 et 7 coopérant pour amener la partie recourbée avant du pont à former un joint étanche avec la paroi du tube en même temps qu'on réalise le joint étanche par remplissage des creux du filetage avec la nervure R. Mais, même s'il n'y a pas contact complet entre l'extrémité recourbée du pont et le tube avant que la nervure ne soit bloquée dans le filetage, le résultat reste encore valable. Même si ce contact se produisait au contraire avant blocage de la nervure dans le filet, ce ne serait pas un inconvénient, car un tel contact n'empêche pas de poursuivre la rétreinte et le déplacement axial d'entaillage de l'anneau et de l'arête.
Seul le couple sera peut-être augmenté avant que la nervure n'ait rempli le pied du filet en augmentant la courbure et la pression du pont sur le tube.
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Une conséquence directe du recourbement, de l'entaillage et de l'accrochage est que l'extrémité avant de l'élément E est amenée à force en contact de jonction étanche avec la face arrière 2 du corps. En même temps, la longueur totale de 1''alésage de l'arnneau et du file@age @@ acquièrent une prise éner- gique sur une longueur relativement grande de la paroi du tube avec une lon- gueur d'entaille considérablement augmentée, la nervure ayant plusieurs fois la circonférence du tube.
L'entaillage et l'accrochage du tube sont répartis sur une surface plus grande avec un effort relativement faible de constriction dans l'accrochage exercé sur le tube.., le tube étant maintenu solidement contre tout déplacement axial vers le corps ou en s'éloignant du corps, et présentant une grande résistance à la brisure par pression intérieure (coup de bélier ou vibration).
* L'angle d'inclinaison de la face 13 du filetage 18 non seulement procure une dépouille et un jeu suffisants pour l'action de l'arête coupante, mais encore détermine l'écrasement radial et l'engagement à force entre la partie de la face 13 qui est en contact avec la surface du tube en arrière de l'arête coupante.
Lorsque la face 13 du filet a une inclinaison de 15 , la surface de la face immédiatement derrière l'arête porte sur la face frai-- chement coupée du tube et tend à empêcher l'arête @ d'avoir un déplacement vers l'avant et vers l'intérieur de la surface du cône incliné à 15 sur l'axe de l'élément. Le traje@ de déplacement de l'arête coupante est cepen- dant influencé, non seulement par l'inclinaison de la face 13, mais également;
1 ) par la résistance ce la paroi du tube à l'entaillage de !larête 12 ;
2 par sa résistance à la rétreirte diarètrale;
par la résistance relative du pont du manchon au raccourcissement axial correspondant à sa résistance à la déformation radiale ou courbure ;
4 ) à la résistance de l'anneau à la rétreinte radiale;
5 ) par l'inclinaison des surfaces 6 et 7, et en conséquence, la direction de la force résultante imposée par l'écrou sur l'anneau.
Par exemple, si le pont 9 est plus résistant au raccourcissement axial que l'ensemble du tube et de l'anneau ne sont résistantsà la rétreinte diamétrale,alors l'anneau et l'arête 12 auront tendance à avoir un déplacement radial vers l'intérieur relativement grand comparativement à un déplacement axial faible'et la face 13 aura tendance à avoir un accrochage sur une surface plus étendue de la paroi du tube rétreinte mais légèrement entaillée.
Dans le cas inversa oxtr@me, en supposant au contraire que le pont 9 soit d'une résistance plus faible au raccourcissement axial et que le tube soit rigide, épais et hautement résistant à l'entaillage avec un anneau ayant une relativement haute résistance à la rétreinte, alors l'arête aura tendance à avoir un déplacement plus important ou trop important avec trop peu d'entail- lage ou même si peu d'entaillage que la face 13 ne pénétrera pas dans la paroi du tube sauf au voisinage direct de l'arête 12.
Dans la disposition la plus avantageuse du point de vue efficacité, la résistance idéale offerte par le pont 9 au déplacement axial de 1-'arête 12 devra être quelque peu plus grande que celle qui oblige l'arête à se déplacer vers l'avant et vers l'intérieur sur la surface d'un cône de 15 , telle que, par exemple, elle ait tendance à se déplacer sur un cône de 20 à 25 . En conséquence, la partie avant de la face 13 tendra en correspondance à porter sur la surface extérieure de découpage du tube et à résister à la composan@e radiale de force qui tend à approfondir l'entaille. De cette façon, la face 13 donnera une composante d'accrochage sur le tube et d'amortissement de vibration de la paroi du tube qui sera de valeur suffisante.
Comme dans la figure 3, la moitié avant de la face 13, en conséquence de ce qui est dit ci-dessus, aura un accrochage ferme sur la partie extérieure fraîchement taillée de la paroi extérieure du tube en arrière de la coupure une fois la jonction terminée. La moitié ar-
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rière de la face 13 et le pied 19 du filet sont hermétiquement remplis par la nervure il rebroussée par 2' arête et par la face 4 du filet suivante la nervure étant ainsi comprimée et emprisonnée. 7# ...
Les fibu-es 22, 2j, 24 montrent une forme modifiée de l'invention dans laquelle les mêmes chiffres de référence sont utilisés pour désigner les pièces analogues. La différence réside en ce que, dans l'élément d'accouplement E', l'anneau 10a a son alésage @@a différent de l'alésage 23 et que le manchon et la partie en pont 9a sont en prolongement et se terminent à l'extrémité avant de 1'clament par une face biseautée 21 qui est de préféren- ce durcie et se termine extérieurement par une arête coupante 2D adaptée pour entailler dans la face arrière plane 2' du corps B et y faire son propre siège d'appui (figures 22 et 23).
La partie avant de l'alésage 23a de l'anneau 10a peut correspondre exactement à celle de l'alésage 23 de l'élément E et avoir un filetage 10a identique au filetage 18, c'est-à-dire de même taille et de même inclinaison. Mais dans cette forme de réalisation, la partie arrière de l'alésage 23a est conservée lisse et cylindrique et d'un diamètre correspondant au diamètre minimum du filetage 18 mesuré sur l'arête 12.
Le filetage l8a peut s'étendre sur environ moitié de la longueur de l'alésage 23a et s'arrêter à environ la moitié de l'alésage ayant de préférence au milieu de l'alésage une ou deux spires dont la profondeur soit moindre.'L'anneau 10a peut, autrement, correspondre à l'anneau 10 sauf que l'épaulement profilé extérieur et arrière 7a est incliné un peu plus en pente que l'épaulement 6 de l'écrou @ qui s'y appuie de sorte que l'action de l'anneau com-
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prenne un mouvement de br:sC'L1ememt vers l' ['7 .ilt, i,.Et, 3.i.1 l'anneau vers l'avant en même temps qu'il est rétreint vers l'intérieur, comme mentionné dans la demande de brevet en instance.
L'écrou entre tout d'abord en contact avec l'arête annulaire extérieure de l'épaulement 'la (figure 5) et produit ensuite le basculement de de l'anneau Four provoquer le contact et l'action de coupe de l'arête 12 du filetage 18a sur le tube sans que cette action soit influencée par le contact intervenant entre l'extrémité arrière lisse de l'alésage 23a. La différence d'inclinaison entre les épaulements 6 et 7a dépend dans une très grande mesure de la profondeur du filetage 18a.
Elle est de préférence telle que le mouvement de basculement de l'anneau vers l'avant soit limité au degré voulu pour amener l'extrémité arrière de l'alésage en un jointoiement à force étanche par serrage sur le tube, au moment ou l'arête 12 a fini de découper et rebrousser la nervure R hélicoïdale qui remplit alors les spires avant du filetage 18a. Si le filetage 18a est analogue au filetage 18 décrit plus haut, l'épaulement 7a peut être conique et incliné de 5 de plus que l'épaulement 6. Par exemple 7a aurait un angle d'inclinaison de 35 tandis que l'épaulement 6 de forme similaire aurait une inclinaison de 30 .
L'élément 9a constituant le manchon et le pont peut être le même que l'élément en pont 9 décrit plus haut sauf que, dans cette forme de l'in- vention, il est préférable qu'il soit d'épaisseur de paroi uniforme sur toute, sa longueur se terminant à l'extrémité avant par l'arête de coupe durcie mentionnée plus haut.
Le mode de fonctionnement de cette forme de l'invention est analogue à celui décrit plus haut sauf que l'arête 20 à l'extrémité avant du manchon découpera, sous l'influence de la pression exercée par l'écrou, son propre siège d'appui dans la face unie 2' du corps B' pour réaliser une jonction étanche au fluide et assurer une résistance au déplacement radial et à la rotation du fait de cet entaillage dans la face arrière du corps. Sous la même influence de déplacement de l'écrou, l'anneau 10a se déplacera et basculera axialement vers l'avant et radialement vers l'intérieur amenant son arête coupante 12 en contact avec la surface extérieure du tube tandis que ces déplacements faciliteront la déformation élastique du manchon et du pont 9a décrite plus haut.
Cependant, dans cette forme de l'invention, lorsque les diverses
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pièces arrivent aux positions représentées figure 23, la partie -cylindrique arrière de l'alésage 23a de l'anneau 10a viendra en contact avec une longueur correspondante de la surface extérieure du tube T et, comme le tube est engagé et maintenu plus fermement par le filetage et par cette partie cylindrique de l'alésage, il y aura tendance à ce que une rétreinte et un entaillage plus poussés de la part de l'anneau 10a soient arrêtés.
Cela constitue un effet de butée qui se traduit par une augmentation importante du couple de torsion et qui signale à l'opérateur que la jonction étanche entre les pièces est tcr@inée. Cette butée assure également un accrochage étanche et amortisseur de vibrations entre la paroi arrière de l'anneau 10a et le tube. Entre autres, cet accrochage lisse entre la partie arrière de l'âlé- sage de l'anneau et le tube garantit une jonction étanche au fluide entre l'anneau et le tube, sans tenir compte de ce que les creux de filetage sont complètement ou non remplis par la nervure hélicoïdale R.
Comme l'indique la figure 23, la butée qui se produit par engagement entre la portion filetée et/ou la portion cylindrique de 1'alésage de l'anneau 10a d'une part et le tube d'autre part, est de préférence simultanée à la butée de l'extrémité arrière du manchon ou pont 9a sur le tube et l'extrémité adjacente de la nervure hélicoïdale R. Le contact entre l'extrémité arrière du manchon 9a et le tube a tendance à être accéléré par le basculement de l'anneau et il peut se produire avant la butée finale de l'anneau. La conséquence est que la déformation du manchon s'en trouve relativement augmentée avant que l'anneau ne bute et le tube sera accroché de fa- çon plus étanche et avec un meilleur amortissement des vibrations aussi bien à l'avant qu'à l'arrière du filetage 18a.
REVENDICATIONS.