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PROCEDE ET APPAREILS POUR LE SECHAGE-DU GRAIN EN VRAC.
La présente invention concerne des perfectionnements au séchage du grain, des graines ou des matières analogues en vrac.
L'invention consiste à faire passer, à travers le grain, de l'air dont l'humidité relative a été abaissée à moins de 30 % par enlève- ment d'eau de cet air ou d'une partie de cet air (désigné ci-après par l'ex- pression "air sec" ou flair séché"), à faire déplacer le grain de manière in- termittente ou continue dans une direction sensiblement parallèle à l'écou- lement d'air à travers le grain et à éviter toute augmentation notable de la température finale du grain au-dessus de sa température initiale sous 1' action du procédé de séchage.
Le trajet d'air à travers le grain peut être de l'ordre de 0,60 à 2,50 mètres et de préférence de l'ordre de 0,60 à 1,25 mètres.
La température finale du grain n'excède pas de préférence la. moyenne arithmétique de la température ambiante et de la température d'en- trée d'air et il est avantageux qu'elle ne dépasse pas la température am- biante de plus d'environ 5 C.
Ainsila présente invention consisteà utiliser de l'air ayant une humidité de 30% à zéro et cela présente, par rapport à l'emploi d'air plus humide, l'avantage important que, pour une vitesse donnée de séchage, de plus petits volumes d'air sont nécessaires avec ce résultat que l'énergie consommée pour faire passer l'air à travers le grain est réduite ou bien qu' un séchage plus rapide peut être réalisé par le même volume d'air de séchage.
Avant la présente invention, il semblait impraticable, pour un séchage du grain en vrac, d'utiliser de l'air ayant une humidité relative
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inférieure à 30% et l'utilisation d'un tel air sec aurait conduit à,un séchage excessif du'grain.
L'utilisation d'air;, dont l'humidité relative est moindre que 30%, est rendue praticable en partie par de courts trajets d'air à travers le grain, de préférence d'une longueur de l'ordre de 0,60 à 1,25 mètres, bien que des résultats satisfaisants puissent être obtenus avec des lon- gueurs de trajets de l'ordre de 0,60 à 2,50 mètres, et aussi en partie par un déplacement intermittent ou continu ou par une descente du grain dans la trémie, le réservoir ou la cuve où. il sèche et où on fait passer l'air sé- ché. La vitesse ou la fréquence de la descente du grain est déterminée, comme décrit ci-après, de telle façon que non seulement on évite un séchage excessif du grain au voisinage de l'entrée d'air mais encore que la vitesse globale de séchage soit maintenue à une valeur maximum.
Le mouvement de descente du grain peut être assuré par circula- tion du grain, c'est-à-dire par'prélèvement de grain du fond du réservoir et par son renvoi au sommet du réservoir, par exemple au moyen d'un éléva- teur à augets ou autre qui peut être disposé à l'intérieur ou à l'extérieur de la tour. La disposition et la construction du réservoir sont de préfé- rence telles que le grain se déplace régulièrement sans donner lieu à l'ef- fet de formation d'entonnoirs qui est souvent observé dans les réservoirs; par exemple, on peut utiliser un type convenable de dispositif anti-éboulis tels qu'un croisillon du type décrit dans le brevet anglais 140.837 déposé le 26 Septembre 1918 aux noms de J.W.COLLINS et H.A.J.
RANG pour un disposi- tif de conditionnement du grain stocké dans les silos ou réservoirs, selon lequel le grain sort d'un réservoir ou d'un silo à peu près dans l'ordre dans lequel il est entré dans ce réservoir.
En variante et notamment dans le cas de grands réservoirs, par exemple d'une hauteur de l'ordre de 25 mètres avec étages de 2,50 en 2,50 mètres, on peut se dispenser de faire circuler le grain en établissant une zone de séchage vers le bas du réservoir et en prélevant le grain sec de la base du réservoir tout en ajoutant du grain humide au sommet de réservoir à une vitesse proportionnelle à la vitesse de séchage. Le grain peut être prélevé de la base du réservoir de manière continue ou intermittente.
Quand on fait circuler le grain, la circulation peut être in- termittente ou continue.
Pour permettre de faire passer des volumes d'air relativement grands à travers le grain à une pression relativement faible t par consé- quent avec une dépense relativement faible d'énergie de ventilation, on a trouvé, selon l'invention, qu'il est avantageux de faire passer l'air sé- ché suivant de courts trajets dans le sens de la hauteur du réservoir et de répartir l'air plus ou moins uniformément dans toute la section trans- versale de ce réservoir. On peut obtenir ce résultat en divisant un réser- voir en une série de zones au moyen de croisillons ou autres systèmes de ventilation et en employant des croisillons ou dispositifs de ventilation alternés comme entrées et sorties d'air.
Ainsi l'arrivée d'air à une entrée se trouve divisée et une partie de.cet air monte vers une sortie, tandis qu'une autre partie descend vers une autre sortie. De cette façon, chaque dispositif de ventilation de sortie'débite approximativement le même volume d'air qu'un dispositif de ventilation d'entrée, mais une partie-de ce volu- me d'air provient 'du dispositif de ventilation situé au-dessus, tandis qu' une autre partie provient du dispositif de ventilation situé au-dessous.
L'invention consiste encore en un appareil perfectionné pour le séchage du grain, des graines ou des matières analogues en vrac., dans lequel un réservoir est muni d'un ou de plusieurs dispositifs de ventilation d'en- trée et d'un ou de plusieurs dispositifs de ventilation de sortie à des ni-
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veaux différents dans ce réservoir, le ou les dispositifs de ventilation d'entrée étant alimentés en air séché provenant d'une installation de sé- chage d'air.
L'invention consiste aussi en un appareil perfectionné pour le séchage du grain, des graines ou matières analogues en vrac, qui comprend un sécheur d'air de fonctionnement automatique ayant plusieurs couches sé- chantes mises en service successivement sous la commande d'une minuterie, telle qu'un commutateur à temps, actionnant des vannes communes à toutes les couches et disposées l'une au-dessus des couches et l'autre au-dessous tan- dis que, pour l'envoi d'un courant d'air chaud ou d'un mélange d'air chaud et de produits de combustion sélectivement à travers les couches à des pé- riodes successives, ces vannes coopèrent avec des tuyaux coudés supérieur et inférieur;
déplaçables angulairement avec elles, une extrémité de chaque tuyau coudé communiquant avec un conduit ou passage fixe et l'autre extrémi- té communiquant avec les couches respectives à travers sa vanne selon son orientation angulaire.
Les couches séchant l'air peuvent être régénérées une par une successivement au moyen de produits de combustion provenant d'un brûleur d'huile à travers un lit de matières réfractaires, telles que des anneaux de contact,maintenu chauffé au rouge par la chaleur de la flamme ouà travers un filtre de fibres minérales, des dispositifs étant prévus pour diluer ces produits chauds de combustion avec l'air atmosphérique avant qu'ils atteig- nent la couche séchante à régénérer.,
On décrira ci-après l'invention plus en détails en référence aux dessins annexés, dans lesquels ; la figure 1 est un graphique montrant la relation entre le temps et la température du grain à des profondeurs ou des régions différentes dans une zone de grain au cours de son séchage par de l'air dont l'humidité a été abaissée;
la figure 2 est une coupe verticale partielle de front montrant la disposition d'une simple installation de séchage pouvant être utilisée dans une ferme; la figure 3 est une coupe verticale partielle de cote correspon- dant à la figure 2; la figure 4 est une vue schématique d'un sécheur d'air automati- que, représenté en partie en coupe selon.l.a ligne IV-IV de la figure 7; les figures 5 et 6 montrent des éléments de vannes mobiles et fixes associés pour être utilisés dans le sécheur de la figure 4;
La figure 7 est un schéma montrant la disposition des plans séchants de la figure 4 par rapport aux éléments de vannes; la figure 8 est une coupe schématique d'un grand réservoir de séchage à zones multiples utilisable dans un moulin.
Les réservoirs de'stockage du type utilisé dans les moulins à farine et malteries ont habituellement une hauteur de 25 mètres ou davantage et ces réservoirs peuvent comporter au moins 8 zones de séchage disposées verticalement les unes au-dessus des autreso Dans une installation simple telle qu'un réservoir de ferme cependant, où le réservoir peut avoir par exemple 3,50 ou 5,50 mètres de haut, ce réservoir peut être divisé simple- 'ment en 3 ou 4 zones de séchage, chacune 'de 0,90 à 1,80 mètre de haut. Qu' on utilise les zones simples ou les zones multiples, le principe du dépla-
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cement du grain est le même et l'indication des observations exposées ci- après le fera comprendre.
Au graphique représenté à la figure 1, on a porté en ordonnées les températures de l'atmosphère du grain en différentes régions d'une zone de grain de 1,80 mètre de haut, tandis qu'on a porté le temps en abscisses.
Les températures A sont en degrés centésimaux et les temps B en heures expri- mées en nombres décimaux. Les courbes W-X-Y-Z représentent les variations des températures en fonction du temps dans les régions I-II-III-IV d'une.co- lonne de grain à des distances respectives.de 0,30, 0,70, 1,10 et 1,50 mètre à partir de la région d'entrée d'air quand on fait passer de l'air sec à hu- midité nulle ou presque à une température de 32 à 35 C à travers le grain ayant une teneur initiale en humidité de 19% (c'est-à-dire à travers les ré- gions, I, II, III et IV dans cet ordre) à une vitesse d'environ 6 mètres par minute, la température ambiante étant de 15 , 6 C.
L'élévation de la tempé- rature de l'air à l'entrée jusqu'à 32 -35 est obtenue par la condensation de la vapeur d'eau de l'air séché par passage sur du gel de silice ou de l'alumine activée. Si on considère maintenant la courbe W pour la région à une hauteur de 30 cm au-dessus du point d'entrée de l'air, on observe que, malgré la chaleur de l'air, la température du grain descend d'abord rapide- ment par suite du séchage intense. Ensuite, après avoir atteint un minimum en un point P, la température commence à s'élever et peut dépasser la tempé- rature ambiante mais, à moins que le séchage soit poussé à l'extrême, n'at- teint jamais la température d'entrée de l'air sec.
De même, la courbe X, pour la région située à une hauteur de 70 cm au-dessus de l'entrée d'air, montre une baisse initiale de température suivie d'une remontée, mais la baisse est moins forte et la remontée plus tardive et l'élévation est plus lente, tandis que la température, au moins dans le temps représenté, n' excède pas la température ambiante. Les variations de température pour les autres régions, à 1,10 m et 1,50 m respectivement de l'entrée d'air, sont représentées par les courbes Y et Z. Ces courbes montrent encore une baisse de température suivie d'une remontée, mais les effets sont encore moins mar- qués et plus retardés.
Si on considère maintenant l'effet de séchage par l'air, on peut supposer, au début du séchage, que l'air sec enlève d'abord l'humidité du grain jusqu'à ce que son humidité relative corresponde à celle de l'atmos- phère du grain. Cet air, maintenant en équilibre avec le grain, traverse sans changement le reste du grain et s'échappe à la même température que le grain et à une humidité relative déterminée par la teneur en humidité du grain. La vitesse de séchage dépend en premier lieu de la température du grain et par suite de la température d'évacuation de l'air parce que, tandis que l'humidité relative est constante, l'humidité absolue varie beau- coup avec la température, en doublant approximativement pour chaque éléva- tion de température de 10 C.
Comme le séchage progresse rapidement, la cha- leur sensible de l'air devient insuffisante pour compenser la chaleur la- tente d'évaporation et la température s'abaisse. Cela continue jusqu'à ce qu'un minimum soit atteint au point P de la courbe W.
Si on considère maintenant l'effet de ce refroidissement, il est évident que, tandis que l'humidité relative de l'air quittant les régions refroidies reste sensiblement constante, pour des vitesses d'air modérées, l'humidité absolue descend rapidement et qu'ainsi la vitesse de séchage di- minue. D'autre part, à mesure que le grain sèche, la vitesse de diffusion de l'humidité vers la surface du grain diminue aussi et peut être insuffisante pour maintenir la caractéristique d'humidité relative du grain humide.
Pour ces raisons, la baisse de température est arrêtée et, après avoir atteint un minimum,la température du grain s'élève jusqu'à une vitesse de séchage constante ou jusqu'à équilibre entre la chaleur fournie et la chaleur ab- sorbée par évaporation. La température reste alors à peu près constante jus- qu'à ce que le grain soit très sec, ce qui donne lieu à une lente augmenta-
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tion et finalement la température atteindra celle de l'air qui entre, mais cette circonstance ne se présente pas dans le cas d'un séchage nor- mal. Cette explication est valable pour la région I, mais il est nécessaire d'examiner brièvement le comportement des autres régions et'aussi de déter- miner l'effet sur le séchage général qui dépend seulement de l'état de 1' air de sortie.
L'air quittant la région I à tout moment avant le .point P est à une humidité relative constante, mais à une température décroissante.
Il prélèvera par conséquent à la fois de la chaleur et de l'humidité dans une faible mesure à la région II. Cela résulte, comme on l'a mentionné ci- dessus, du fait que, tandis que l'humidité relative reste constante, l'humi- dité absolue augmente avec la température et ainsi l'air froid peut sécher pour cette raison et prélever la chaleur d'évaporation de l'ambiance, c'est- à-dire dans ce cas du grain. Il en résulte une petite baisse de température dans cette région. Après le point P cependant, l'air quitte la région I à une température croissante et vraisemblablement à une humidité-relative dé- croissante.
Il en résulte que la vitesse de séchage augmente dans la région II en abaissant ainsi la température et que la deuxième région se comporte à peu près de la même façon que la région I si ce n'est que, comme elle dé- pend de la région I, l'effet est retardé et moins prononcé. Les effets dans les deux autres régions III et IV sont analogues pour les mêmes raisons, mais de moins en moins prononcés, de sorte qu'à la sortie, la chute de tempéra- ture n'est que de quelques degrés.
Cette chute continue à peu près jusqu'à la moitié de l'opération de séchage, par exemple pendant 8 heu- res (non représenté à la figure 1), la température s'élevant ensuite lente- ment et dépassant légèrement la température ambiante, tandis qu'en même temps l'humidité relative s'abaisse mais la vitesse de séchage est peu mo- difiée car l'augmentation de température est compensée par celle de l'humi- dité absolue.
Tandis que les-observations et explications qui précèdent con- cernent un simple réservoir à zoné de séchage unique avec passage d'air ascendant, les mêmes circonstances se présentent exactement dans des réser- voirs à zones multiples mais on se rappellera que le séchage intense se.pré- sente à la fois au-dessus et au-dessous des entrées d'air, de sorte que le séchage doit être considéré dans le sens de la circulation de l'air qui peut être vers le haut ou vers le bas. D'autre part, comme on l'a exposé, la ré- gion de séchage intense qui se présente au-dessus et au-dessous de l'en- trée d'air est ainsi deux fois plus haute que dans le cas d'une installation simple.
Ayant maintenant examiné complètement les phénomènes du séchage avec de l'air très sec ou complètement sec, il est évident que dans les conditions décrites, il y aura séchage excessif dans la ou les régions de sé- chage intense et qu'un petit séchage sera effectué dans les régions de sor- tie. L'invention a pour but de surmonter cette difficulté en déplaçant le grain par intermittence en quantités contrôlées ou en la déplaçant de fa- çon continue à une vitesse déterminée.
Si on considère d'abord le déplacement par intermittence, l'étu- de des phénomènes observés montre que, si après environ une demi-heure de séchage par exemple, le grain est prélevé de la région I de séchage intense, par exemple au point P, et placé au sommet de la colonne de grain, qui est au-dessus de la région IV, l'air quittant la région IV et traversant le grain froid sera refroidi. Cela réduira son humidité absolue et diminuera la vites- se de séchage et peut même aboutir à la saturation de l'air en provoquant le dépôt sur le grain voisin de la sortie de l'eau prélevée du grain infé- fieur dans le réservoir. Le déplacement à ce moment n'est pas souhaitable.
Si le déplacement est différé, par exemple jusqu'à une heure un quart après le début du séchage, le grain dans la région I, comme le montre la figure 1, aura retrouvé sa température initiale et le déplacement de la région de
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base à une position au-dessus du sommet ne provoquera pas la baisse de tem- pérature et de la vitesse de séchage résultant du déplacement effectué plus tôt. Cependant, à ce moment, la région II est au voisinage du minimum du point Q et si on déplace une quantité de grain supérieure à celle qui corres- pond à une hauteur de 30 cm dans le réservoir, il en résultera que le grain froid de la région II apparaîtra à la sortie avec des résultats analogues à ceux du mouvement effectué plus tôt. Il n'est donc pas encore souhaitable d'effectuer le déplacement.
Cependant, après environ 1 heure 1/4, la tem- pérature du grain dans la région I commence à s'élever au-dessus de la tem- pérature ambiante, comme le montre la courbe W à la figure 1 et la tempéra- ture dans la région II, comme le montre la courbe X, s'élève aussi et, si le déplacement est fait après un temps compris entre 1 heure et demie et 2 heures, il est évident que le grain déplacé du fond et placé au sommet ne sera pas froid même si on déplace plus que la hauteur de la région I. C'est donc le moment optimum pour le déplacement car, s'il est différé plus que 2 heures, le grain de la région I peut être séché tellement qu'il puisse être humidifié par l'air provenant de régions plus humides malgré la haute température qui tend au début à s'opposer à cela.
Dans les conditions de l'exemple, il serait par conséquent suffisant de déplacer le grain à des intervalles de 1 heure et demie à deux heures et de déplacer une quantité correspondante à une hauteur de, par exemple, 30 à 60 cm. En pratique, il est très simple de déterminer le temps et la quantité sans avoir recours à une disposition compliquée de thermomètres car, si l'élévateur est mis en fonctionnement et qu'un petit échantillon est prélevé et sa température me- surée, on peut décider de faire circuler chaque fois que la température s' élève à la hauteur ambiante et avant que la température ne dépasse par exem- ple de 5 la valeur ambiante. D'après la capacité de l'élévateur et la di- mension du réservoir, un simple calcul donnera le temps nécessaire pour dé- placer par exemple un minimum d'une hauteur de 30 cm de grain.
On peut dé- placer plus de grain, mais il n'y a pas davantage à en déplacer beaucoup plus et un déplacement inutile est indésirable, de sorte que le déplacement ne doit pas en général dépasser une quantité correspondant à une hauteur de 60 cm.
Les figures 2 et 3 montrent schématiquement l'installation d'un simple système de séchage de ferme qui comprend deux réservoirs 11, tels que des réservoirs en éléments de béton de section circulaire, chacun com- portant deux entrées de ventilation 12-13 et une sortie de ventilation 14 entre les deux entrées. Le haut ouvert de chaque réservoir et une trémie ven- tilée 15 à la base de chaque réservoir établissent les sorties d'air complé- mentaires. De l'air séché est fourni aux dispositifs de ventilation 12-13 par un conduit 16 partant d'un sécheur d'air automatique 22. Un élévateur 21 peut être prévu pour effectuer tout déplacement du grain désiré, continu ou intermittent.
Les dispositifs de ventilation peuvent être en simple croix ou présenter plusieurs bras 23, s'étendant latéralement à partir de collec- teurs 12-13-14, comme représenté à la figure 2 ou de toute autre forme pro- duisant le même résultat. L'élévateur peut être de tout type convenable, de préférence mécanique plutôt que pneumatique pour éviter la détérioration du grain et réduire la dépense d'énergie.
La disposition des dispositifs de ventilation d'entrée 12-13 et du dispositif de ventilation de sortie 14, comme le montre la figure 2, éta- bli quatre zones de séchage 17, 18, 19 et 20.
Avec un réservoir d'une hauteur de 3,50 à 6 mètres par exemple, les zones auront de 0,90 à 1,50 mètre de'haut et l'air de séchage est ré- parti par conséquent sur une surface quatre fois plus grande que celle de la base du réservoir, tandis qu'en même temps la hauteur de grain traver- sée par l'air est réduite au quart de la hauteur totale du réservoir, en permettant ainsi une réduction de la vitesse initiale de l'air et une dimi- nution de la puissance requise pour la ventilation, en même temps qu'un sé-
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chage plus régulier, car le grain en déplacement passe à travers toutes les zones de séchage.
Toute forme convenable de sécheur d'air peut être utilisée pour l'application de l'invention. Par exemple, le sécheur d'air peut être du simple type à deux cuves contenant du gel de silice ou de l'alumine. ,On doit cependant surveiller de tels sécheurs d'air de temps à autre pour le changement des couches séchantes et l'un des buts de la présente invention est de réduire les manutentions exigées par de tels sécheurs d'air, Dans beaucoup d'applications de l'invention, il peut être avantageux d'employer un type automatique de sécheur d'air, tel qu'on l'a représenté.schématique- ment à la figure 3, qui ne nécessite qu'une surveillance réduite ou nulle et peut tourner en sécurité sans surveillance toute la nuit si on le désire.
Des sécheurs d'air automatiques sont communément utilisés pour le conditionnement de l'air dans les climats chauds et à bord des navires mais, comme on demande habituellement à ces machines d'enlever la chaleur d'adsorption et de pouvoir avoir un fonctionnement isothermique, elles sont compliquées, coûteuses et ne conviennent pas pour un usage à la ferme.
Le sécheur d'air automatique 22 représenté aux figures 3 à 6, a été conçu pourl'application de la présente invention et est relativement simple et peu coûteux tout en étant capable de fournir de l'air à très fai- ble humidité.
Le sécheur automatique comporte quatre séries' de couches de sé- chage 26-29-30-31 de matière absorbante solide, telle que du gel de silice ou de l'alumine, occupant les quatre quarts du bottier du sécheur. Le bottier est équipé d'une vanne inférieure et d'une vanne supérieure à disques rota- tifs, chacune comportant un élément mobile 25, comme représenté à la figure 5, et un élément fixe 28, comme représenté à la figure 56. Chaque élément mobile est en contact contre un élément fixe. Les éléments mobiles sont mon- tés sur un arbre central. 38 qui tourne périodiquement d'un quart de tour sous la commande d'un commutateur à temps ou de toute autre minuterie conve- nable. La minuterie peut être réglée pour faire tourner les vannes d'un quart de tour toutes les demi-heures.
Un ventilateur 23, représenté à la figure 4, est destiné à aspirer l'air vers le bas à travers les couches, tandis qu'un deuxième ven- tilateur, monté sur le même arbre que le ventilateur 23, est destiné à as- pirer l'air chaud vers le haut à travers les couches pour leur régénération.
La disposition des vannes est telle qu'à un moment quelconque le ventilateur 23 aspire l'air vers le bas de deux des couches à la fois, par exemple des couches 26 et 29, tandis que l'autre ventilateur aspire un mélange d'air chaud et de produits de combustion d'un brûleur 32 vers le haut à travers une troisième couche, par exemple la couche 30. En même temps une quatrième couche, par exemple la couche 31, est refroidie par un écoulement restreint d'air aspiré vers le bas à travers cette couche par le ventilateur 23 à travers les vannes 25-28.
La figure 7 montre schématiquement les dispositions relatives des quatre couches 26-29-30-31 et la vanne supérieure 25 qui, dans la posi- tion représentée, établit les ouvertures de passage 24a-24b permettant à l'air atmosphérique d'être aspiré à travers les couches 26-29 où il est séché pour être envoyé par le ventilateur 23 à travers le conduit 39 vers les réservoirs 11. En même temps, l'air chaud et les produits de combustion sont aspirés par le deuxième ventilateur du brûleur d'huile 32 à travers les tuyaux coudés articulés 3435 et à travers un conduit 40 pour la régéné- ration de la couche 30. Cet autre ventilateur refoule par le conduit 41.
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Les tuyaux coudés articulés 34-35 sont destinés à tourner avec les disques mobiles des vannes 25-28 respectivement sous l'action de la mi- nuterie.
L'air chaud pour la régénération peut contenir des particules de combustible non brûlées et, pour que la matière absorbante des couches de séchage 26-29-30-31 ne soit pas altérée par les produits de combustion, on fait passer ceux-ci à travers un lit de matière réfractaire, telle que des anneaux de contact, qui est maintenu chauffé au rouge par la chaleur de la flamme de brûleur ou bien on les fait passer à travers un filtre de fibres minérales. Avant d'atteindre la couche séchante, les produits de combustion sont refroidis à une température de sécurité par dilution avec de l'air at- mosphérique avant leur entrée dans le tuyau coudé 34.
Si les vannes sont déplacées d'un quart de tour toutes les de- mi-heures, chaque couche de séchage fonctionnera pendant une heure de suite et, comme deux couches de séchage fonctionnent ensemble, l'air sec sera un mélange provenant de deux-couches à différents degrés d'épuisement, ce qui réduit la variation d'humidité de l'air séché par suite de l'épuisement progressif des couches en fonctionnement.
L'air utilisé pour refroidir la couche régénérée sera mélangé avec l'air séché mais la disposition des vannes est telle qu'un étrangle- ment (non représenté) peut être inséré automatiquement dans le passage de vanne, de sorte que la vitesse d'écoulement de l'air à travers la couche en refroidissement est faible et qu'ainsi la température et l'humidité de l'air séché aspiré par le ventilateur 23 n'en seront pas grandement modifiéeso
De plus, au début d'un cycle de refroidissement, la couche chau- de ne sèche par l'air mais augmente seulement sa température.
Ainsi, la pe- tite quantité de cet air de refroidissement tend d'abord à augmenter légè- rement la température de l'air sec et aussi à diminuer son humidité absolue, tandis que vers la fin du cycle de refroidissement l'air quittant la couche en refroidissement est séché et cela tend à abaisser l'humidité absolue de l'air séché, de sorte qu'en général le mélange d'air de refroidissement a pour effet d'assurer une certaine régularisation du fonctionnement du sé- cheur d'air.
Si le séchage est effectue en hiver, comme cela peut être le cas si l'appareil est utilisé par des négociants plutôt que par les fermiers, le sécheur d'air peut être muni d'une dérivation entre le conduit d'alimen- tation chaud provenant du four et l'envoi d'air séché des couches vers le ventilateur 23, de sorte que la température de l'air séché peut être augmen- tée, ce qui compense la plus faible élévation de température dans le sécheur qui est habituelle en hiver par suite de la faible humidité absolue de l'air.
La figure 8 montre schématiquement un grand réservoir à zones multiples dans lequel un seul passage du grain dans le réservoir peut souvent suffire à assurer un séchage convenableo Le réservoir 46 qui est de section transversale rectangulaire ou carrée et est muni de dispositifs de ventila- tion à entrée d'air tels que 47-48-49 et de dispositifs de ventilation à sortie d'air 50-51-52 qui, avec le haut ouvert 53 du réservoir et la trémie ventilée 54, établissent plusieurs zones de séchage telles que 55-56-57-58- 59-60-61-62. Les zones de séchage ont une hauteur de l'ordre de 0,60 à 2,50 mètres, de préférence de 0,60 à 1,25 m et le nombre de zones dépendra en par- tie de la hauteur du réservoir.
L'air séché est fourni aux dispositifs de ventilation à entrée d'air à travers un conduit 63 par tous moyens convenables. On peut réaliser une économie dans le séchage en extrayant l'air qui quitte les zones infé- rieures, contenant par conséquent le grain le plus sec, et en l'utilisant pour sécher dans les zones supérieures qui contiennent le grain le plus hu-
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mide et où il peut encore accomplir un séchage initial'utile.. Ainsi, dans la disposition représentée à la figure 8, le dispositif de ventilation à sortie d'air 50 est relié par le conduit 64 à l'admission d'un ventilateur 65 et de là aux dispositifs supérieurs de ventilation à entrée d'air 49 par le conduit 66.
Cette disposition peut aider à permettre à du grain relati- vement humide d'être suffisamment séché par un seul passage à travers le ré= servoir mais, bien entendu, on peut faire repasser le grain à travers le ré- servoir si c'est nécessaire ou désirable.
Si on examine encore le déplacement du grain quand le réservoir contient de multiples zones de séchage disposées, comme on l'a décrit,les unes au-dessus des autres, les zones de séchage intense ont une hauteur dou- ble et le déplacement doit être calculé pour ne pas déplacer plus de grain que la quantité correspondant à la hauteur d'une zone, car autrement le grain serait amené à une position dans la zone suivante qui ne serait pas équiva- lente à la position du grain chaud voisin de la sortie. En pratique, o'est aussi très simple.
Dans un petit réservoir où le grain circule, la tempé- rature du grain élevé peut être utilisée comme.dans le cas simple ou bien, dans le cas d'un grand réservoir, où le grain est sec après un seul passage tandis qu'on ajoute du grain humide au sommet, on peut utiliser un thermo- mètre placé dans la sortie du grain. Quand le grain est séché en un seul pas- sage avec mouvement intermittent, le grain est d'abord déplacé jusqu'à ce que cette température du grain de sortie présente une augmentation et, comme précédemment, l'augmentation doit être limitée à 5 .
On notera aussi qu'en pratique l'intervalle entre les déplacements varie avec la vitesse de l'air de séchage et ses variations d'humidité et de température peuvent être plus grandes ou moindres que dans l'exemple indiqué, mais le principe demeure le même, et, si le déplacement est contrôlé par la température comme décrit, on est assuré d'obtenir un séchage aussi régulier et uniforme que possible.
Si on considère maintenant la réalisation du procédé avec mou- vement lent et continu, il n'est pas habituellement possible ou désirable d'assurer une circulation assez rapide pour qu'il n'y ait pas de variations de température bien que cela soit théoriquement possible de sorte que, com- me pour le déplacement intermittent, la vitesse doit être déterminée de fa- çon que le grain quittant une région de séchage intense n'atteigne pas une région de sortie avant d'avoir repris la température ambiante ou de préfé- rence avant de l'avoir dépassé d'une différence qui n'excède pas 5 . Au dé- part du séchage dans un réservoir autre qu'un grand réservoir disposé pour sécher par un seul passage, il est préférable de permettre au séchage de s'effectuer pendant la période habituelle de 1 heure et demie à 2 heures a- vant de commencer la circulation.
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METHOD AND APPARATUS FOR DRYING GRAIN IN BULK.
The present invention relates to improvements to the drying of grain, seeds or the like in bulk.
The invention consists in passing, through the grain, air whose relative humidity has been lowered to less than 30% by removing water from this air or a part of this air (designated hereinafter by the expression "dry air" or dried nose "), in causing the grain to move intermittently or continuously in a direction substantially parallel to the flow of air through the grain and avoiding any appreciable increase in the final temperature of the grain above its initial temperature under the action of the drying process.
The air path through the grain can be on the order of 0.60 to 2.50 meters and preferably on the order of 0.60 to 1.25 meters.
The final grain temperature preferably does not exceed 1a. arithmetic mean of the room temperature and the air inlet temperature and it is advantageous that it does not exceed the room temperature by more than about 5 C.
Thus, the present invention consists in using air having a humidity of 30% to zero and this has, compared to the use of more humid air, the important advantage that, for a given drying speed, smaller volumes. air are required with this result that the energy consumed to pass the air through the grain is reduced or that faster drying can be achieved by the same volume of drying air.
Prior to the present invention, it seemed impractical for drying bulk grain to use air having relative humidity.
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less than 30% and the use of such dry air would have led to excessive drying of the grain.
The use of air, the relative humidity of which is less than 30%, is made practicable in part by short air paths through the grain, preferably of a length of the order of 0.60 at 1.25 meters, although satisfactory results can be obtained with travel lengths of the order of 0.60 to 2.50 meters, and also partly by intermittent or continuous movement or by a descent of the grain in the hopper, tank or tank where. it dries and where the dried air is passed. The speed or frequency of descent of the grain is determined, as described below, so that not only is excessive drying of the grain in the vicinity of the air inlet is avoided, but also that the overall drying speed is maintained at a maximum value.
The downward movement of the grain can be provided by grain circulation, that is to say by taking grain from the bottom of the tank and by returning it to the top of the tank, for example by means of a lifting device. bucket feeder or the like which can be placed inside or outside the tower. The arrangement and construction of the tank is preferably such that the grain moves smoothly without giving rise to the funnel-forming effect which is often observed in tanks; for example, one can use a suitable type of anti-scree device such as a cross of the type described in British Patent 140,837 filed September 26, 1918 in the names of J.W. COLLINS and H.A.J.
ROW for a device for conditioning grain stored in silos or tanks, whereby grain leaves a tank or silo in approximately the order in which it entered that tank.
As a variant and in particular in the case of large reservoirs, for example of a height of the order of 25 meters with stages of 2.50 by 2.50 meters, it is possible to dispense with circulating the grain by establishing a zone of drying down the tank and taking dry grain from the base of the tank while adding wet grain to the top of the tank at a rate proportional to the drying rate. Grain can be taken from the base of the tank continuously or intermittently.
When circulating grain, the circulation can be intermittent or continuous.
To enable relatively large volumes of air to be passed through the grain at a relatively low pressure t therefore with a relatively low expenditure of ventilation energy, it has been found according to the invention that it is advantageous to pass the dried air following short paths in the direction of the height of the tank and to distribute the air more or less uniformly throughout the cross section of this tank. This can be achieved by dividing a tank into a series of zones by means of braces or other ventilation systems and by employing braces or alternating ventilation devices as air inlets and outlets.
Thus the air supply to an inlet is divided and a part of this air rises towards one outlet, while another part descends towards another outlet. In this way, each outlet ventilation device delivers approximately the same volume of air as an inlet ventilation device, but part of that volume of air comes from the ventilation device located at the bottom. above, while another part comes from the ventilation device located below.
The invention also consists of an improved apparatus for drying grain, seeds or the like in bulk., Wherein a tank is provided with one or more inlet ventilation devices and one or more. of several exhaust ventilation devices at high
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different calves in this tank, the inlet ventilation device (s) being supplied with dried air coming from an air drying installation.
The invention also consists of an improved apparatus for drying grain, seeds or the like in bulk, which comprises an automatic operating air dryer having several dry layers put into operation successively under the control of a timer. , such as a time switch, actuating valves common to all the layers and arranged one above the layers and the other below while, for sending a current of air hot or a mixture of hot air and combustion products selectively through the layers at successive periods, these valves cooperate with upper and lower elbow pipes;
angularly displaceable with them, one end of each elbow pipe communicating with a fixed conduit or passage and the other end communicating with the respective layers through its valve according to its angular orientation.
The air-drying layers can be regenerated one by one successively by means of combustion products from an oil burner through a bed of refractory materials, such as contact rings, kept red-hot by the heat of the flame or through a filter of mineral fibers, devices being provided to dilute these hot combustion products with atmospheric air before they reach the drying layer to be regenerated.
The invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawings, in which; Fig. 1 is a graph showing the relationship between time and temperature of grain at different depths or regions in an area of grain during its drying by air whose humidity has been lowered;
Figure 2 is a partial vertical front section showing the arrangement of a simple drying installation which can be used on a farm; FIG. 3 is a partial vertical section with a dimension corresponding to FIG. 2; Figure 4 is a schematic view of an automatic air dryer, shown partly in section on line IV-IV of Figure 7; Figures 5 and 6 show associated movable and stationary valve elements for use in the dryer of Figure 4;
Figure 7 is a diagram showing the arrangement of the drying planes of Figure 4 with respect to the valve elements; Figure 8 is a schematic sectional view of a large multi-zone drying tank usable in a mill.
Storage tanks of the type used in flour mills and malt houses are usually 25 meters or more high and these tanks may have at least 8 drying zones arranged vertically one above the other In a simple installation such as 'a farm tank however, where the tank may be for example 3.50 or 5.50 meters high, this tank can be divided simply-' into 3 or 4 drying zones, each 'from 0.90 to 1 , 80 meters high. Whether single or multiple zones are used, the principle of displacement
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The grain size is the same and the indication of the observations given below will make this clear.
In the graph shown in Figure 1, we plotted on the ordinate the temperatures of the atmosphere of the grain in different regions of a grain zone of 1.80 meters high, while we plotted the time on the abscissa.
A temperatures are in degrees centesimal and B times in hours expressed in decimals. The WXYZ curves represent the temperature variations as a function of time in regions I-II-III-IV of a column of grain at respective distances of 0.30, 0.70, 1.10 and 1 , 50 meters from the air inlet region when passing dry air at or near zero moisture at a temperature of 32 to 35 C through grain having an initial moisture content of 19 % (i.e. through regions, I, II, III and IV in that order) at a rate of about 6 meters per minute, the ambient temperature being 15.6 C.
The rise in the temperature of the air at the inlet to 32 -35 is obtained by the condensation of the water vapor of the dried air by passing it over silica gel or alumina. activated. If we now consider the curve W for the region at a height of 30 cm above the point of entry of the air, we observe that, despite the heat of the air, the temperature of the grain first drops rapidly. - ment as a result of intense drying. Then, after having reached a minimum at a point P, the temperature begins to rise and can exceed the ambient temperature but, unless the drying is carried to the extreme, never reaches the temperature d. inlet of dry air.
Likewise, curve X, for the region located at a height of 70 cm above the air inlet, shows an initial drop in temperature followed by a rise, but the drop is less severe and the rise more late and the rise is slower, while the temperature, at least in the time shown, does not exceed room temperature. The temperature variations for the other regions, at 1.10 m and 1.50 m respectively from the air inlet, are represented by curves Y and Z. These curves again show a drop in temperature followed by a rise. , but the effects are even less marked and more delayed.
Now considering the effect of air drying, it can be assumed at the onset of drying that the dry air first removes moisture from the grain until its relative humidity matches that of the grain. grain atmosphere. This air, now in equilibrium with the grain, passes unchanged through the rest of the grain and escapes at the same temperature as the grain and at a relative humidity determined by the moisture content of the grain. The rate of drying depends first of all on the temperature of the grain and consequently on the temperature of the air discharge because, while the relative humidity is constant, the absolute humidity varies greatly with temperature, approximately doubling for each 10 ° C rise in temperature.
As the drying progresses rapidly, the sensible heat of the air becomes insufficient to compensate for the latent heat of evaporation and the temperature drops. This continues until a minimum is reached at point P of the W curve.
If we now consider the effect of this cooling, it is evident that while the relative humidity of the air leaving the cooled regions remains substantially constant, at moderate air velocities the absolute humidity drops rapidly and that thus the drying speed is reduced. On the other hand, as the grain dries, the rate of moisture diffusion to the grain surface also decreases and may be insufficient to maintain the relative humidity characteristic of the wet grain.
For these reasons, the drop in temperature is stopped and, after reaching a minimum, the temperature of the grain rises to a constant drying rate or to equilibrium between the heat supplied and the heat absorbed by evaporation. . The temperature then remains roughly constant until the grain is very dry, which gives rise to a slow increase.
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tion and finally the temperature will reach that of the incoming air, but this circumstance does not arise in the case of normal drying. This explanation is valid for region I, but it is necessary to briefly examine the behavior of the other regions and also to determine the effect on the general drying which depends only on the condition of the exhaust air.
The air leaving region I at any time before point P is at constant relative humidity, but at decreasing temperature.
It will therefore take both heat and humidity to a small extent from region II. This results, as mentioned above, from the fact that, while the relative humidity remains constant, the absolute humidity increases with the temperature and thus the cold air can dry up for this reason and take up the moisture. heat of evaporation of the environment, that is to say in this case of the grain. This results in a small drop in temperature in this region. After point P, however, the air leaves region I at increasing temperature and presumably at decreasing relative humidity.
As a result, the drying rate increases in region II thereby lowering the temperature, and the second region behaves in much the same way as region I except that, as it depends on the temperature. region I, the effect is delayed and less pronounced. The effects in the other two regions III and IV are similar for the same reasons, but less and less pronounced, so that at the exit the temperature drop is only a few degrees.
This drop continues approximately until halfway through the drying operation, for example for 8 hours (not shown in Figure 1), the temperature then rising slowly and slightly above room temperature, while at the same time the relative humidity decreases but the drying speed is little changed because the increase in temperature is compensated by that of the absolute humidity.
While the foregoing observations and explanations relate to a simple single drying zone tank with upward air passage, the exact same circumstances occur in multi-zone tanks but it will be remembered that intense drying occurs. . present both above and below the air inlets, so that drying should be viewed in the direction of air flow which may be up or down. On the other hand, as has been explained, the region of intense drying which occurs above and below the air inlet is thus twice as high as in the case of simple installation.
Having now fully examined the phenomena of drying with very dry or completely dry air, it is evident that under the conditions described there will be overdrying in the region (s) of intense drying and that a little drying will be carried out in the exit regions. The object of the invention is to overcome this difficulty by moving the grain intermittently in controlled quantities or by moving it continuously at a determined speed.
If we first consider the displacement intermittently, the study of the observed phenomena shows that, if after about half an hour of drying, for example, the grain is taken from the region I of intense drying, for example at the point P, and placed at the top of the grain column, which is above region IV, the air leaving region IV and passing through the cold grain will be cooled. This will reduce its absolute humidity and decrease the rate of drying and may even result in saturation of the air causing deposit on the grain near the outlet of water taken from the lower grain in the tank. Moving at this time is not desirable.
If the movement is delayed, for example up to a quarter hour after the start of drying, the grain in region I, as shown in Figure 1, will have returned to its initial temperature and the displacement of the region of
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base at a position above the top will not cause the temperature and drying speed to drop as a result of moving earlier. However, at this time region II is in the vicinity of the minimum of point Q and if more grain is moved than that corresponding to a height of 30 cm in the reservoir, the result will be that the cold grain of region II will appear on exit with results analogous to the movement performed earlier. It is therefore not yet desirable to perform the displacement.
However, after about 1 1/4 hours the temperature of the grain in region I begins to rise above ambient temperature, as shown by curve W in Figure 1 and the temperature in region II, as shown by curve X, also rises and, if the displacement is made after a time of between 1 hour and a half and 2 hours, it is evident that the grain moved from the bottom and placed at the top does not will not be cold even if we move more than the height of region I. This is therefore the optimum moment for the displacement because, if it is delayed more than 2 hours, the grain of region I can be dried so much that it can be humidified by the air coming from more humid regions despite the high temperature which tends at the beginning to oppose this.
Under the conditions of the example, it would therefore be sufficient to move the grain at intervals of 1.5 to two hours and to move a corresponding amount at a height of, for example, 30 to 60 cm. In practice, it is very easy to determine the time and the quantity without resorting to a complicated arrangement of thermometers because, if the elevator is put into operation and a small sample is taken and its temperature measured, one can decide to circulate whenever the temperature rises to room height and before the temperature rises, for example, 5 above room value. Based on the capacity of the elevator and the size of the tank, a simple calculation will give the time needed to move, for example, a minimum of a height of 30 cm of grain.
More grain can be moved, but there is not much more to be moved and unnecessary movement is undesirable, so that the movement should not generally exceed an amount corresponding to a height of 60 cm.
Figures 2 and 3 show schematically the installation of a simple farm drying system which comprises two tanks 11, such as tanks made of concrete elements of circular cross section, each having two ventilation inlets 12-13 and a ventilation outlet 14 between the two inlets. The open top of each tank and a ventilated hopper 15 at the base of each tank provide additional air outlets. Dried air is supplied to the ventilators 12-13 through a duct 16 from an automatic air dryer 22. An elevator 21 may be provided to effect any movement of the desired grain, continuous or intermittent.
The ventilation devices may be a single cross or have several arms 23, extending laterally from manifolds 12-13-14, as shown in Figure 2, or in any other shape producing the same result. The elevator can be of any suitable type, preferably mechanical rather than pneumatic to avoid grain deterioration and reduce energy expenditure.
The arrangement of the inlet ventilation devices 12-13 and the outlet ventilation device 14, as shown in figure 2, establishes four drying zones 17, 18, 19 and 20.
With a tank with a height of 3.50 to 6 meters for example, the zones will be 0.90 to 1.50 meters high and the drying air is therefore distributed over an area four times as much. larger than that of the base of the tank, while at the same time the height of grain crossed by the air is reduced to a quarter of the total height of the tank, thus allowing a reduction of the initial air speed and a reduction in the power required for ventilation, at the same time as a
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more consistent load, as the moving grain passes through all drying areas.
Any suitable form of air dryer can be used for the application of the invention. For example, the air dryer can be of the simple two-tank type containing silica gel or alumina. However, such air dryers must be monitored from time to time for the change of drying layers and one of the objects of the present invention is to reduce the handling required by such air dryers. of the invention, it may be advantageous to employ an automatic type of air dryer, as shown schematically in Figure 3, which requires little or no monitoring and can run safely unattended all night if desired.
Automatic air dryers are commonly used for air conditioning in hot climates and on board ships but, as these machines are usually required to remove the heat of adsorption and be able to operate isothermally, they are complicated, expensive and not suitable for use on the farm.
The automatic air dryer 22 shown in Figures 3 to 6, has been designed for the application of the present invention and is relatively simple and inexpensive while being able to supply air at very low humidity.
The automatic dryer has four sets of dryer layers 26-29-30-31 of solid absorbent material, such as silica gel or alumina, occupying four quarters of the dryer housing. The casing is equipped with a lower valve and an upper valve with rotating discs, each comprising a movable element 25, as shown in Figure 5, and a fixed element 28, as shown in Figure 56. Each element mobile is in contact with a fixed element. The movable elements are mounted on a central shaft. 38 which periodically rotates a quarter turn under the control of a time switch or other suitable timer. The timer can be set to turn the valves a quarter turn every half hour.
A fan 23, shown in Figure 4, is intended to draw air down through the layers, while a second fan, mounted on the same shaft as the fan 23, is intended to draw air. warm air up through the layers for their regeneration.
The arrangement of the valves is such that at any one time the fan 23 sucks air down two of the layers at a time, for example layers 26 and 29, while the other fan sucks in a mixture of air. hot and combustion products from a burner 32 upwards through a third layer, for example layer 30. At the same time a fourth layer, for example layer 31, is cooled by a restricted flow of air drawn into it. down through this layer by the fan 23 through the valves 25-28.
Figure 7 shows schematically the relative arrangements of the four layers 26-29-30-31 and the upper valve 25 which, in the position shown, establishes the passage openings 24a-24b allowing atmospheric air to be drawn in. through the layers 26-29 where it is dried to be sent by the fan 23 through the duct 39 to the tanks 11. At the same time, the hot air and the combustion products are sucked by the second fan of the burner d oil 32 through the articulated elbow pipes 3435 and through a duct 40 for the regeneration of the layer 30. This other fan delivers through the duct 41.
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The articulated elbow pipes 34-35 are intended to rotate with the movable discs of the valves 25-28 respectively under the action of the timer.
The hot air for regeneration may contain unburned fuel particles and, so that the absorbent material of the drying layers 26-29-30-31 is not affected by the combustion products, these are passed through. through a bed of refractory material, such as contact rings, which is kept red-hot by the heat of the burner flame, or they are passed through a mineral fiber filter. Before reaching the drying layer, the combustion products are cooled to a safe temperature by dilution with atmospheric air before entering the elbow pipe 34.
If the valves are moved a quarter turn every half hour, each drying layer will run for one hour in a row and, since two drying layers work together, the dry air will be a mixture from two- layers at varying degrees of exhaustion, which reduces the variation in humidity of the dried air as a result of the gradual exhaustion of layers in operation.
The air used to cool the regenerated layer will be mixed with the dried air, but the arrangement of the valves is such that a throttle (not shown) can be inserted automatically into the valve passage, so that the speed of air flow through the cooling layer is low and thus the temperature and humidity of the dried air drawn in by the fan 23 will not be greatly affected.
In addition, at the start of a cooling cycle, the hot layer does not air dry but only increases its temperature.
Thus, the small amount of this cooling air tends first to slightly increase the temperature of the dry air and also to decrease its absolute humidity, while towards the end of the cooling cycle the air leaving the air. The cooling layer is dried and this tends to lower the absolute humidity of the dried air, so that in general the mixing of the cooling air has the effect of providing some regularization of the operation of the dryer. air.
If drying is carried out in winter, as may be the case if the appliance is used by traders rather than farmers, the air dryer may be provided with a bypass between the hot supply duct. from the oven and sending the dried air from the layers to the fan 23, so that the temperature of the dried air can be increased, which compensates for the lower temperature rise in the dryer which is usual in winter due to the low absolute humidity of the air.
Figure 8 shows schematically a large multi-zone tank in which a single pass of grain through the tank can often be sufficient to ensure adequate drying. Tank 46 which is rectangular or square in cross section and is provided with venting devices. air inlet such as 47-48-49 and air outlet ventilators 50-51-52 which together with the open top 53 of the tank and the ventilated hopper 54 establish several drying zones such as 55- 56-57-58-59-60-61-62. The drying zones have a height of the order of 0.60 to 2.50 meters, preferably 0.60 to 1.25 m, and the number of zones will depend in part on the height of the tank.
The dried air is supplied to the air inlet ventilation devices through a duct 63 by any suitable means. A saving in drying can be achieved by extracting the air leaving the lower areas, therefore containing the driest grain, and using it to dry in the upper areas which contain the wetter grain.
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medium and where it can still accomplish a useful initial drying. Thus, in the arrangement shown in FIG. 8, the air outlet ventilation device 50 is connected by the duct 64 to the inlet of a fan 65 and from there to the upper ventilation devices with air inlet 49 through duct 66.
This arrangement can help to allow relatively moist grain to be sufficiently dried by a single pass through the tank, but of course the grain can be passed through the tank if necessary. or desirable.
If we still examine the movement of grain when the tank contains multiple drying zones arranged, as described, one above the other, the intense drying zones have a double height and the displacement must be calculated not to move more grain than the amount corresponding to the height of one zone, otherwise the grain would be brought to a position in the next zone which would not be equivalent to the position of the hot grain next to the outlet . In practice, it is also very simple.
In a small tank where grain is circulating, the high grain temperature can be used as. In the single case or alternatively, in the case of a large tank, where the grain is dry after a single pass while add moist grain to the top, a thermometer placed in the grain outlet can be used. When grain is dried in one pass with intermittent motion, the grain is first moved until this exit grain temperature shows an increase and, as before, the increase should be limited to 5.
It will also be noted that in practice the interval between the displacements varies with the speed of the drying air and its variations in humidity and temperature may be greater or less than in the example indicated, but the principle remains the same. even, and, if the movement is controlled by temperature as described, it is ensured to obtain a drying as regular and uniform as possible.
If we now consider carrying out the process with slow and continuous movement, it is not usually possible or desirable to provide circulation fast enough so that there are no variations in temperature although this is theoretically so. possible so that, as with intermittent displacement, the speed should be determined so that grain leaving a region of intense drying does not reach an exit region before returning to room temperature or preferring - rence before having exceeded it by a difference which does not exceed 5. At the start of drying in a tank other than a large tank arranged for drying in a single pass, it is preferable to allow the drying to take place for the usual period of 1.5 to 2 hours before starting. start circulation.