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PERFECTIONNEMENT AUX DISPOSITIFS STATIQUES DE COMMANDE DES APPAREILS ELECTRIQUES
A DECHARGE DANS LES GAZ OU VAPEURS IONISES.
La technique de la commande des grilles de contrôle ou des électrodes d'allumage dans les appareils à décharge dans les gaz ou vapeurs ionisés connait de nombreux dispositifs statiques d'alimentation, dans lesquels la phase des im- pulsions de tension positives appliquées à ces grilles de contrôle ou à ces élec- trodes d'allumage peut être modifiée par la variation d'un ou de plusieurs courants continus circulant dans des enroulements, dits de déphasage, convenablement dispo- sés sur les organes constituant les dispositifs statiques en question:
On a notam- ment proposé de réaliser sur ce principe des régulateurs statiques, le déphasage des impulsions de tension positives appliquées aux grilles de contrôle ou aux élec trodes d'allumage étant obtenu en faisant agir en opposition des ampères-atours de @
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courant continu ne suivant pas la même loi en fonction des variations de la gran- deur (ou du complexe de plusieurs grandeurs) à régler (soit à maintenir constante, soit à faire varier suivant une loi quelconque), par exemple en faisant agir en opposition des ampèresurs continus proportionnels à une grandeur ou à un complexe de grandeurs que l'on veut maintenir constant et des ampères-tours continus cons- tants.
Il est également connu que, dans les dispositifsstatiques d'alimentation de ce genre, il est nécessaire, soit d'intercaler des inductances dans les circuits à courant continu, soit de brancher des capacités en dérivation, soit de constituer des filtres comportant des inductances et des capacités, ces organes étant dimen- sionnés de manière à réduire à une valeur admissible l'ondulation des ampères-tours de courant continu.
En fait, on a rencontré de grandes difficultés dans l'utilisation de ces dispositifs statiques de commande dès appareils électriques à décharge dans les gaz ou vapeurs ionisés, notamment dans l'utilisation de ces dispositifs comme régulateurs, soit que la sensibilité soit insuffisante, soit que le dispositif ait une tendance fâcheuse à amorcer des oscillations ou "pompage" lorsque l'on veut augmenter sa sensibilité.
La présente invention a pour objet un perfectionnement qui évite ces difficultés et rend particulièrement simple la réalisation, notamment, de régula- teurs statiques pour appareils à décharge dans les gaz ou vapeurs ionisés, ces ré- gulateurs pouvant présenter une grande sensibilité sans avoir de tendance à amorcer des oscillations ou pompages et tout et conservant une très grande rapidité de ré- ponse.
Ce perfectionnement est essentiellement caractérisé en ce que l'on donne à l'une au moins des constantes de temps qui refissent la variation dans le temps des ampères-tours de courant continu réglant la phase des impulsions de commande des grilles de contrôle ou des électrodes d'allumage, des valeurs très supérieures à celles que l'on donne d'après la technique actuelle qui ne vise qu'à réduire suffisamment l'ondulation de ces ampères-tours pour qu'elle n'altère pas la forme des courants ou tensions de ces impulsions de commande;
la réalisation de ces constantes de temps de valeur élevée, nécessaires conformément à l'invention, peut être obtenue par tout moyen convenable, par exemple par insertion d'inductan- ces de valeur suffisante dans les circuits à courant continu alimentent les enrou- lements de déphasage, ou en couplant magnétiquement des circuits ayant une résis- tance trop grande avec des circuits à faible réactance, par les enroulements de
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déphasage eux-mêmes, ou encore en branchant des oapacités de valeur convenable en parallèle avec les enroulements de déphasage, etc...;
des dispositions pouvant être prises pour qu'une ou plusieurs constantes de temps réagissant la variation des ampères-tours de courants continus soient variables suivant les conditions de fonctionnement, de manière à se trouver toujours au voisinage de leurs valeurs les plus favorables.
L'action du perfectionnement qui fait l'objet de l'invention peut s'expliquer comme suit. On sait que la commande d'un appareil électrique à dé- charge dans les gaz ou vapeurs ionisés n'est pas instantanée, les grilles de com- mande ou les électrodes d'allumage n'agissant que sur l'instant d'allumage des anodes et étant inopérantes dans l'intervalle de temps qui sépare deux allumages d'anode consécutifs, En outre, dans beaucoup de systèmes de commande statiques, la phase des impulsions de courant ou de tension ne dépend pas de la.valeur ins- tantanée des ampères-tours de déphasage, mais bien d'une Intégrale dans le temps de ces mêmes ampères-tours. Il en résulte que les ampères-tours de déphasage ne peuvent agir sur les conditions de fonctionnement de l'appareil à décharge qu'a- vec un certain retard, qui ne peut généralement pas être négligé.
Si les cons- tantes de temps qui réagissent les variations des ampères-tours de déphasage sont trop petites, ces derniers varient trop vite et dépassent la valeur utile avant d'avoir pu agie sur le fonctionnement de l'appareil à décharge; lorsque leur ac- tion sur l'allumage des anodes est possible, elle est alors trop énergique et dépasse le but, rendant ainsi nécessaire une action ultérieure en sens inverse, ce qui risque ainsi d'amorcer les oscillations connues sous le nom de "pompages".
En adoptant, conformément à l'invention, pour les constantes de temps qui régissent la variation dans le temps des ampères-tours de courants continue, des valeurs très supérieures à celles que l'on choisit, d'après la technique actuelle, dans le but de réduire l'ondulation des dits ampères-tours à une valeur telle qu'elle n'altère pratiquement pas la forme des tensions ou cou- rants appliqués aux grilles de contrôle ou aux électrodes d'allumage, on évite donc les pompages en question.
On va décrire, en se référant aux sohémas représentés par les fi- gures ci-jointes, des exemples, donnés à titre non limitatif, de mise en oeuvre de l'invention. Les dispositions particulières de réalisation qui seront décrites à propos de ces exemples devront être considérées comme faisant partie de l'in- vention, étant entendu que toutes dispositions équivalentes pourront aussi bien être utilisées sans sortir du cadre de celle-ci*
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La Fig.l représente le schéma d'une application de l'invention à la régulation de l'intensité du courant débité par un redresseur à vapeur de mercure.
Sur cette figure, 1 désigne en général le redresseur dont les anodes, telles que 2, sont alimentées en courant alternatif par les deux secon- daires partiels, 3 et 4, d'un transformateur dont le primaire n'a pas été figuré,, Les neutres des deux secondaires partiels sont connectés de manière connue par un diviseur de tension 5, dont le point milieu est relié au pôle négatif 6 du réseau à courant continu, la cathode 7 du redresseur étant reliée au pôle positif de ce même réseau.
Les anodes 2 du redresseur 1 sont munies de grilles de contrôle; une seule de ces grilles a été représentée, en 9. Le dispositif d'alimentation de la grille 9 comprend une résistance ohmique 10, montée en série avec l'enroulement à courant alternatif 11 d'une Inductance 12 à circuit magnétique saturable. Cette inductance 12 est constituée par un circuit magnétique, non représenté, constitué de préférence en matière de grande perméabilité et facilement saturable, telle par exemple que le Permaloy ou le Mumetal, sur lequel sont bobinés, outre l'enroule- ment à courant alternatif 11, les deux enroulements à courant continu 13 et 14.
L'enroulement 11, monté en série avec la résistance 10, est alimen- té par une source de courant alternatif de phase et de tension convenables 15.
La tension appliquée à la grille de commande 9 est constituée par la somme de la tension aux bornes de la résistance 10 et de la tension d'une source de polarisa- tion négative 16; une résistance 17 limite la valeur du courant de grille.
On sait qu'un tel système de commande de grilles donne des impul- sions de tension positives, dont la phase est déterminée par la somme algébrique des ampères-tours de courant continu circulant dans les enroulements 13 et 14.
L'enroulement 13, alimenté aux bornes d'un shunt 18 Intercalé entre la cathode 7 et le pôle positif 8 du réseau à courant continu, est parcouru par un courant proportionnel au courant débité par le redresseur.
L'enroulement 14, alimenté par une source de référence 19, stabili- sée de préférence, est parcouru par un courant constant. Les sens des connexions sont tels que les ampères-tours circulant dans les enroulements 13 et 14 soient en opposition, et qu'une augmentation du courant circulant dans l'enroulement 13 re- tarde la phase des impulsions de tension positives appliquées à la grille 9.
Des inductances 20èt 21 sont Intercalées dans les circuits des en- roulements 13 et 14. Conformément à l'invention, ces Inductances, au lieu d'être @
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simplement dimensionnées de manière à donner à leurs circuits respectifs des constantes de temps de valeur telle que l'ondulation des courants circulant dans les enroulements 13 et 14 soit réduite suffisamment pour ne pas altérer dans une mesure nuisible la forme des impulsions de commande appliquées à la grille 9, sont dimensionnées de manière à donner à leurs circuits respectifs des constantes de temps de valeur très supérieure;
c'est ainsi que, tandis que des constantes de temps d'un dixième de seconde seraient largement suffisantes pour réduire l'ondu- lation, on réalise conformément à l'invention des constantes de temps de l'ordre par exemple d'une seconde ou même de plusieurs secondes, Bien entendu, l'enroule- ment 13 et les enroulements analogues utilisés pour la commande des diverses gril- les du redresseur, sont montés en série entre eux; il en est de même en ce qui concerne l'enroulement 14 et les enroulements analogues.
L'application de l'invention conformément au schéma de la Fig.l, peut amener à donner aux inductances 20 et 21 un dimensionnement assez considérable, qui les rend encombrantes et onéreuses. Les dispositions de la Fig.2 permettent un di- mensionnement plus économique.
Dans cette figure, les organes repérés par les nombres de référence 1 à 19 inclusivement sont les mêmes que dans la Fig.l, mais les inductances 20 et 21 sont remplacées par une inductance unique 22, comportant un enroulement 23 in-. teroalé dans le circuit de la bobine 13 et un enroulement 24 intercalé dans le cir- cuit de la bobine 14, les sens des connexions étant tels que les ampères-tours dans les enroulements 23 et 24 soient en opposition.
Si le rapport entre les nombres des spires des enroulements 23 et 24 est le même que le rapport entre les nombres des spires des enroulements 13 et 14, les deux circuits des enroulements 13 et 14 étant étroitement couplés, la variation des ampères-tours de déphasage est régie par une constante de temps unique, qui est la somme de la constante de temps des deux circuits, et o'est cette constante de temps unique qui devra, conformément à l'invention, être majorée comme il a été dit plus haut, par exemple dans le rapport de un dixième de seconde à plusieurs secon- des*
Un montage analogue à celui de la Fig.2 peut être réalisé sans emploi du shunt 18, ce shunt, ainsi que les enroulements 13 et 23 étant remplacés par une ou plusieurs spires parcourues par la totalité du courant débité par le redresseur.
Dans ce cas, la constante de temps qui régit la variation des ampères-tours en fonction du temps, est égale à celle du circuit des enroulements 14 et 24, c'est-
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à-dire à la constante de temps du circuit de référence. Il peut arriver qu'il soit impossible, ou peu économique, de donner au circuit de référence une constante de temps suffisante, par exemple si ce circuit est stabilisé par une résistance en fer dans 1'hydrogène. Dans ce cas, une constante de temps convenable pourra être ob- tenue en ajoutant un enroulement supplémentaire sur chacune des inductances telles que 12 et 22, ces enroulements supplémentaires étant montés en série entre eux et le circuit ainsi constitué étant fermé sur lui-même, soit directement en court- circuit, soit éventuellement par une résistance permettant d'ajuster la constante de temps.
Un exemple d'une telle disposition est représentée Fig.3.
L'inductance saturable 12' comporte quatre enroulements : 11', 13', 14' et 14". M'enroulement à courant alternatif 11' alimenté par la source 15 à travers la résistance 10. L'enroulement à courant continu 13' (qui peut être cons- titué par une simple barre enfilée dans le circuit magnétique) est parcouru par tout le courant débité par le redresseur; l'enroulement 14' est alimenté par la source de courant continu 19 (supposée stabilisée par une résistance en fer dans l'hydrogène, qui n'est pas représentée) et parcouru par le courant de référence.
14" désigne l'enroulement supplémentaire ajouté sur l'inductance 12'.
Les enroulements 13' et 14' sont respectivement montés en série avec les enroulements 23' et 24t de l'inductance 22', sur laquelle est monté l'enroule- ment supplémentaire 24".
On ne peut donner économiquement aux circuits des enroulements 13' et 23', d'une part, ni 14' et 24', d'autre part, des constantes de temps suffisantes pour l'application de l'invention. La constante de temps de l'ensemble est alors augmentée par l'adjonction des enroulements supplémentaires 14" et 24" montés en série entre eux. Ce circuit supplémentaire est fermé sur lu-même, éventuellement par l'Intermédiaire d'une résistance 25, qui permet d'ajuster la constante de temps à la valeur la plus favorable.
Il sera avantageux de déterminer les inductances 12' et 22t de telle sorte que le rapport des nombres de spires soit le même pour les enroulements 13', 14', 14" d'une part, et respectivement 23', 24' 24" d'autre part.
L'invention permet aussi bien de réaliser des régulateurs de tension.
La réalisation de tels régulateurs se déduit immédiatement des schémas de régula- teurs d'intensité qui viennent d'être décrits. Des exemples de schémas de réglage de tension sont ainsi représentés dans les Fig. 4,5 et 6, qui correspondent res- pectivement aux Fig.1, 2 et 3. Dans les Fig.4 et 5, l'enroulement 113 est dérivé @
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aux bornes du redresseur et par conséquent parcouru par un courant proportionnel à la tension donnée par le redresseur, 26 désignant une résistance d'ajustage.
Dans la Fig.5, l'enroulement 113 est monté en série avec l'enroulement 23 de l'in- ductance 22. Dans la Fig.6, l'enroulement 113' est monté en série avec l'enroule- ment 123' de 1'inductance 22' et l'ensemble est alimenté parle tension donnée par le redresseur,
Certains enroulements peuvent être combinés entre eux, Un exemple d'une telle oombinaison est représenté par la Fig.7, qui se rapporte à un régula- teur de tension dans lequel les inductances saturables, telles que 212;
ne compor- tent qu'un seul enroulement à courant continu,, 213, parcouru par la différence en- tre un courant proportionnel à la tension et un courant de référence (supposé stabilisé par une résistance en fer dans l'hydrogène,, qui n'est pas représentée), La constante de temps élevée nécessaire, conformément à l'invention, à la stabilité du régulateur, est réalisée en mettant un condensateur 27, de capacité convenable, en dérivation sur l'enroulement 213.
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IMPROVEMENT OF STATIC CONTROL DEVICES FOR ELECTRICAL APPLIANCES
A RELEASE IN IONIZED GAS OR VAPORS.
The technique of controlling control grids or ignition electrodes in discharge devices in ionized gases or vapors knows many static supply devices, in which the phase of the positive voltage pulses applied to these grids control or these ignition electrodes may be modified by varying one or more direct currents circulating in the so-called phase shift windings, suitably arranged on the components constituting the static devices in question:
It has in particular been proposed to produce static regulators on this principle, the phase shift of the positive voltage pulses applied to the control gates or to the ignition electrodes being obtained by making the amperes of @ act in opposition.
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direct current not following the same law as a function of the variations of the magnitude (or of the complex of several magnitudes) to be regulated (either to be kept constant or to be varied according to any law), for example by making act in opposition continuous amperes proportional to a magnitude or a complex of magnitudes that we want to keep constant and continuous amperes-turns constant.
It is also known that, in static power supply devices of this type, it is necessary either to insert inductors in direct current circuits, or to connect shunt capacitors, or to constitute filters comprising inductors and capacitors, these components being dimensioned so as to reduce the ripple of the amperes-turns of direct current to an acceptable value.
In fact, great difficulties have been encountered in the use of these static control devices for electrical discharge devices in ionized gases or vapors, in particular in the use of these devices as regulators, either because the sensitivity is insufficient, or that the device has an unfortunate tendency to initiate oscillations or "pumping" when it is desired to increase its sensitivity.
The object of the present invention is an improvement which avoids these difficulties and makes particularly simple the production, in particular, of static regulators for discharge devices in ionized gases or vapors, these regulators being able to exhibit great sensitivity without having any tendency. to initiate oscillations or pumping and all and keeping a very high speed of response.
This improvement is essentially characterized in that one gives at least one of the time constants which reflect the variation in time of the amperes-turns of direct current regulating the phase of the control pulses of the control gates or of the electrodes. ignition, values much higher than those given according to the current technique which aims only to sufficiently reduce the ripple of these ampere-turns so that it does not alter the shape of the currents or voltages of these control pulses;
the achievement of these time constants of high value, necessary in accordance with the invention, can be obtained by any suitable means, for example by inserting inductances of sufficient value into the direct current circuits supplying the windings of phase shifting, or by magnetically coupling circuits having too great a resistance with circuits with low reactance, by the windings of
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phase shifting themselves, or again by connecting oapacities of suitable value in parallel with the phase shifting windings, etc ...;
arrangements can be made so that one or more time constants reacting to the variation of the amperes-turns of direct currents are variable according to the operating conditions, so as to be always in the vicinity of their most favorable values.
The action of the improvement which is the subject of the invention can be explained as follows. It is known that the control of an electrical appliance with discharge in ionized gases or vapors is not instantaneous, the control gates or the ignition electrodes only acting on the instant of ignition of the gas. anodes and being inoperative in the time interval between two consecutive anode ignitions. Furthermore, in many static control systems, the phase of the current or voltage pulses does not depend on the instantaneous value of the anode. phase shift ampere-turns, but indeed an integral over time of these same ampere-turns. As a result, the phase-shifting ampere-turns can only act on the operating conditions of the discharge device with a certain delay, which generally cannot be neglected.
If the time constants which react to the variations of the phase shift ampere-turns are too small, the latter vary too quickly and exceed the useful value before having been able to act on the operation of the discharge device; when their action on the ignition of the anodes is possible, it is then too energetic and exceeds the goal, thus necessitating a subsequent action in the opposite direction, which thus risks initiating the oscillations known as "pumping". ".
By adopting, in accordance with the invention, for the time constants which govern the variation over time of the amperes-turns of continuous currents, values much greater than those which are chosen, according to the current technique, in the aim of reducing the ripple of said ampere-turns to a value such that it practically does not alter the shape of the voltages or currents applied to the control grids or to the ignition electrodes, thus avoiding the pumping in question .
With reference to the diagrams represented by the attached figures, examples, given without limitation, of implementation of the invention will be described. The particular implementation arrangements which will be described with regard to these examples should be considered as forming part of the invention, it being understood that all equivalent arrangements may also be used without departing from the scope of the latter *
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Fig.l shows the diagram of an application of the invention to the regulation of the intensity of the current delivered by a mercury vapor rectifier.
In this figure, 1 generally designates the rectifier whose anodes, such as 2, are supplied with alternating current by the two partial secondaries, 3 and 4, of a transformer whose primary has not been shown ,, The neutrals of the two partial secondaries are connected in a known manner by a voltage divider 5, the midpoint of which is connected to the negative pole 6 of the direct current network, the cathode 7 of the rectifier being connected to the positive pole of this same network.
The anodes 2 of the rectifier 1 are provided with control grids; only one of these grids has been shown, at 9. The power supply device for the grid 9 comprises an ohmic resistor 10, mounted in series with the alternating current winding 11 of an inductor 12 with a saturable magnetic circuit. This inductance 12 is formed by a magnetic circuit, not shown, preferably made of a material of high permeability and easily saturable, such as for example Permaloy or Mumetal, on which are wound, in addition to the alternating current winding 11 , the two DC windings 13 and 14.
Winding 11, mounted in series with resistor 10, is supplied by an alternating current source of suitable phase and voltage 15.
The voltage applied to the control gate 9 is constituted by the sum of the voltage across the resistor 10 and the voltage of a source of negative bias 16; a resistor 17 limits the value of the gate current.
It is known that such a gate control system gives positive voltage pulses, the phase of which is determined by the algebraic sum of the amperes-turns of direct current flowing in the windings 13 and 14.
The winding 13, supplied to the terminals of a shunt 18 interposed between the cathode 7 and the positive pole 8 of the direct current network, is traversed by a current proportional to the current supplied by the rectifier.
The winding 14, supplied by a reference source 19, preferably stabilized, is traversed by a constant current. The directions of the connections are such that the ampere-turns circulating in the windings 13 and 14 are in opposition, and that an increase in the current circulating in the winding 13 delays the phase of the positive voltage pulses applied to the grid 9 .
Inductors 20 and 21 are inserted in the circuits of the windings 13 and 14. According to the invention, these inductors, instead of being @
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simply dimensioned so as to give their respective circuits time constants of such value that the ripple of the currents flowing in the windings 13 and 14 is reduced sufficiently so as not to adversely affect the shape of the control pulses applied to the gate 9, are dimensioned so as to give their respective circuits time constants of much greater value;
thus, while time constants of a tenth of a second would be largely sufficient to reduce the ripple, according to the invention, time constants of the order for example of one second are produced. or even several seconds. Of course, the winding 13 and the like windings used for the control of the various grills of the rectifier, are connected in series with each other; the same is true of winding 14 and similar windings.
The application of the invention in accordance with the diagram of FIG. 1, can lead to giving the inductors 20 and 21 a fairly considerable dimension, which makes them bulky and expensive. The arrangements in Fig. 2 allow more economical sizing.
In this figure, the members marked by reference numbers 1 to 19 inclusive are the same as in Fig.l, but the inductors 20 and 21 are replaced by a single inductor 22, comprising a winding 23 in. teroalé in the circuit of the coil 13 and a winding 24 interposed in the circuit of the coil 14, the directions of the connections being such that the ampere-turns in the windings 23 and 24 are in opposition.
If the ratio between the numbers of turns of windings 23 and 24 is the same as the ratio of the numbers of turns of windings 13 and 14, the two circuits of windings 13 and 14 being tightly coupled, the variation of the phase shift ampere-turns is governed by a single time constant, which is the sum of the time constant of the two circuits, and where it is this single time constant which must, in accordance with the invention, be increased as has been said above, for example in the ratio of a tenth of a second to several seconds *
An assembly similar to that of FIG. 2 can be produced without using the shunt 18, this shunt, as well as the windings 13 and 23 being replaced by one or more turns through which the entire current supplied by the rectifier passes.
In this case, the time constant which governs the variation of the ampere-turns as a function of time, is equal to that of the circuit of the windings 14 and 24, i.e.
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ie to the time constant of the reference circuit. It may happen that it is impossible, or uneconomical, to give the reference circuit a sufficient time constant, for example if this circuit is stabilized by an iron resistance in hydrogen. In this case, a suitable time constant can be obtained by adding an additional winding on each of the inductors such as 12 and 22, these additional windings being connected in series with each other and the circuit thus formed being closed on itself, either directly short-circuited, or possibly by a resistor to adjust the time constant.
An example of such an arrangement is shown in Fig.3.
The saturable inductor 12 'has four windings: 11', 13 ', 14' and 14 ". AC winding 11 'supplied by source 15 through resistor 10. DC winding 13' ( which can be constituted by a simple bar threaded into the magnetic circuit) is traversed by all the current delivered by the rectifier; the winding 14 'is supplied by the direct current source 19 (assumed to be stabilized by an iron resistance in hydrogen, which is not shown) and traversed by the reference current.
14 "designates the additional winding added on inductor 12 '.
The windings 13 'and 14' are respectively mounted in series with the windings 23 'and 24t of the inductor 22', on which the additional winding 24 "is mounted.
The circuits of the windings 13 'and 23', on the one hand, or 14 'and 24', on the other hand, cannot economically be given sufficient time constants for the application of the invention. The time constant of the assembly is then increased by the addition of additional windings 14 "and 24" mounted in series with one another. This additional circuit is closed on itself, possibly by the intermediary of a resistor 25, which makes it possible to adjust the time constant to the most favorable value.
It will be advantageous to determine the inductors 12 'and 22t such that the ratio of the numbers of turns is the same for the windings 13', 14 ', 14 "on the one hand, and respectively 23', 24 '24" d 'somewhere else.
The invention also makes it possible to produce voltage regulators.
The realization of such regulators can be deduced immediately from the diagrams of intensity regulators which have just been described. Examples of tension adjustment diagrams are thus shown in Figs. 4,5 and 6, which correspond respectively to Figs. 1, 2 and 3. In Figs. 4 and 5, the winding 113 is derived @
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at the terminals of the rectifier and consequently traversed by a current proportional to the voltage given by the rectifier, 26 designating an adjustment resistor.
In Fig. 5, winding 113 is mounted in series with winding 23 of inductance 22. In Fig. 6, winding 113 'is mounted in series with winding 123'. inductance 22 'and the assembly is supplied by the voltage given by the rectifier,
Some windings can be combined with each other. An example of such a combination is shown in Fig. 7, which relates to a voltage regulator in which the saturable inductors, such as 212;
only have a single direct current winding,, 213, traversed by the difference between a current proportional to the voltage and a reference current (assumed to be stabilized by an iron resistance in hydrogen, which n 'is not shown), The high time constant necessary, according to the invention, for the stability of the regulator, is achieved by putting a capacitor 27, of suitable capacity, in shunt on the winding 213.