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Agencement de transformation.
La présente invention concerne un agencement pour la transformation de courant continu en courant alternatif ou vice-versa, au moyen de contacts déplaces mécaniquement qui s'ouvrent périodiquement chaque fois pendant une pause de cou- rant faible. Il est connu dans les dispositions de ce genre, de prévoir une charge de base pouvant être mise hors circuit du côté du courant continu pour empêcher en cas de chute de la charge principale qu'il se produise un déchargement complet qui peut provoquer, par suite du déplacement qui en résulte de la pause de courant faible par rapport à la position de
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phases de la tension commandant le mouvement des contacts, une mise en danger des contacts par ouverture en dehors de la pause de courant faible.
Suivant la présente invention une amélioration, est apportes par le faique la charge de base est ajoutée en temps voulu au moyen d'un relaisexcité sous la dépendance de la charge principale lorsqu'on paesc. en-dessous d'une valeur de charge déterminée d'avance, l'adjonction se faisant automatiquement de telle façon que le courant continu ne descend, même on cas de disparition complète de la charge principale, en aucun instant en-dessous d'une valeur minima déterminée d'avance.
On a représenté au dessin, à la fig. 1, schémati- quement, un exemple de réalisation de l'invention qui est expliqué à l'aide des courbes de courant suivant la fig. 2.
On a prévu à. la fig. 1 pour l'échange d'énergie en- tre un réseau de courant triphasé 10 et un réseau 20 de cou- rant continu des dispositifs de contacts 1 à 6 qui sont ou- verts et fermés alternativement dans l'ordre de succession des chiffres indiqués, au moyen d'un dispositif de commande non représenté au d-essin, les temps de fermeture des contacts des phases qui se détachent l'une de l'autre se recouvrant de sorte que pendant le temps de recouvrement, la commutation peut s'effectuer. On peut employer comme dispositif de comman- de par exemple un arbre à cames ou à excentriques qui est ac- tionné par un moteur synchrone raccordé au réseau de courant triphasé et ayant une position de phases réglable de son champ tournant.
Les dispositifs de contact sont raccordés par l'in- termédiaire d'un transformateur comportant les enroulements primaires 11 et les enroulements secondaires 12 et par l'in- termédiaire de selfinductions de commutation 13 présentant des noyaux magnétiques 14 fortement saturés pour le courant nominal, au réseau 10 à courant triphasé.
Les noyaux magnéti- ques 14 sont faits de préférence en un alliage de fer de qua- lité supérieure au point de vue magnétique dont les lignes ca-
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ractéristiques de magnétisation dans la région non saturée sont aussi peu inclinées que possible par-rapport à l'axe du flux, présentent aux endroits de transition vers les régions saturées un coude aussi net que possible et s'étendent dans les régions saturées, en cas d'induction aussi élevées que possible, à peu près parallèlement . l'axe d'excitation.
Les selfinductions de commutation 13 provoquent chaque fois dans le voisinage d'un passage de courant nul, par suite d'une désaturation brusque de leur noyau magnétique, une pause de courant faible pendant laquelle le courant peut être co,upé sans étincelle de commutation nuisible pour les contacts. Sur les noyaux magnétiques 14 on peut disposer des enroulements de magnétisation préalables non représentés au dessin, pour éliminer les phénomènes perturbateurs d'hystérésis.
Chacun des dispositifs de contacts 1 à 6 peut consister en un grou- pe de contacts 15 et en un trajet en dérivation, de préfé- rence capacitif, monté en parallèle sur ceux-ci et qui est re- présenté à la fig. 1 par un condensateur 16 et une résistance d'amortissement 17 et sert à retarder l'accroissement de la tension revenant aux contacts lors de l'opération d'ouverture.
Du côté du courant continu, trois dispositifs de contacts sont réunis en un pôle de courant continu suivant le montage connu de Graetz et sont raccordés au réseau 20 de courant continu par l'intermédiaire d'une self induction d'égalisation 19 et d'un commutateur 18.
Comme le mouvement des contacts par le moteur syn- chrone est en relation avec la tension du réseau 10 à courant alternatif, et comme en outre l'allure du courant de commuta- tion et par conséquent aussi la position des pauses de courant faible provoquées par les selfinductions de commutation 13 par rapport à la position de phases de la tension alternative sont différentes suivant l'élévation du courant de charge, il peut se produire dans le cas d'un déchargement brusque du coté du courant continu,
que l'instant de mise hors-circuit réglé
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sur la charge nominale ne tombe plus dans la pause de faible courant et que par conséquent il se présente des allumages en retour par lesquels les contacts peuvent être endommagés en quelques secondes jusqu'à tre complètement inutilisables. On ne peut pas toujours éliminer ce danger par le réglage de l'instant de contact au moyen du réglage de la position de phase du champ tournant du moteur d'actionnement, car l'opé- ration de mise au point produite par ce réglage prend trop de temps à cause de l'inertie des masses des pièces en rota- tion.
Pour cette raison, on a raccordé une charge de base 21 aux pôles de courant continu. A cause de cette charge il se maintient un courant continu d'élévation telle que la position de l'instant de mise hors circuit est assurée en tout cas à l'intérieur des pauses de courant faible. Dans le cir- cuit de la charge de base, il est avantageux de disposer éga- lement une self induction d'égalisation 22 car en cas d'allure ondulatoire du courant de charge de base, le résultat envisagé pourrait manquer dans certaines circonstances. ?Tais la charge de base représente une perte qui, en cas de fonctionnement permanent à pleine charge, n'est pas désirée. On a par con- séquent rendu la charge de base capable d'être mise hors- circuit.
Il faut alors veiller toutefois à ce que la charge de base soit adjointe en temps voulu en cas de chute brusque de la charge principale. Dans ce but, on a prévu un relais à commutation rapide dont le noyau magnétique 23 est excité par le courant de charge principal ou par une partie de celui-ci de telle manière que son armature 24, qui en cas de dispari- tion de la charge principale maintient fermés les contacts de relais 25 sous la traction d'un ressort 26, est attirée au- dessus d'une valeur déterminée d'avance de la charge principa- le.
Pour l'adjonction de la charge de base en temps voulu lorsque la charge principale s'abaisse il faut prendre
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pour point de déport le cas le plus défavorable dans lequel la charge principale est amenée à disparaître complètement par ouverture du commutateur 18 par exemple. La circonstance déterminante pour l'adjonction de la charge de base est l'al- lure dans le temps, représentée par exemple à la fig. 2, du courant descendant Jdans le circuit de charge et du courant
B ascendant ic dans le circuit de charge de base, qui est re- présentée à la fig. 2 pour différents cas par les courbes 1 et 2a-2c.
Les différentes valeurs. i du courant sont indiquées à la fig. 2 en centièmes du courant nominal Jn, les valeurs jusque 4 % étnt portées à l'échelle ordinaire et les valeurs situées au-dessus à l'échelle logarithmique. Le courant de charge principal descendant se comporte suivant une ligne lo- garithmique correspondant à t
TB
JB - Jn e Dans ces formules TB = LB représente la constante de temps
RB du circuit de charge principale qui est donnée par son induc- tivité LB et sa résistance ohmique RB et peut valoir par exemple, à l'échelle des temps indiquée au début de l'axe des temps, 1 ms. On supposera en outre que la valeur minima Jmin du courant du coté du courant continu, en-dessous de laquelle on ne peut pas descendre - même passagèrement - vaut 1 % du courant nominal Jn.
La valeur finale Jo du courant de charge de base doit donc avoir au moins la même valeur.
L'instant le plus tardif auquel le circuit de charge de base doit être fermé est l'instant dans lequel le courant de charge principale JB est descendu à Jmin' c'est-à-dire, suivant la fig. 2, environ 4,7 ms après le commencement de l'interruption du circuit de charge principale parcouru au préalable par le courant nominal. Comme le relata 23,24 ne fonctionne pas sans inertie mais a par exemple un temps pro- pre de tol= 2 ms, sa valeur de fonctionnement doit être ré-
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glée à. la même valeur du courant' de charge principale J B qui, dans l'exemple choisi, se trouve de 2 ms avant l'obtention de la valeur Jmin, c'est-à-dire, suivant la fig. 2, à 7 % du courant nominal J .
De ce fait, toutes les conditions ne sont toutefois pas remplies, il faut au contraire veiller en outre à ce que le courant dans le circuit de charge de base s'élève au moins aussi rapidement qu'il s'abaisse dans le circuit de charge principale. La croissance du courant de charge de base sui t la loi - @/TO iO - JO (1 - e) dans laquelle de nouveau L
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T
O RO désigne la constante de temps du circuit de charge de base qui est donnée par son inductivité Let sa résistance ohmique RO et qui détermine la vitesse de croissance du courant de charge de base. Pour TO = TB, le courant de charge de base a une al- lure suivant la courbe 1.
La somme du courant de charge de base et du courant de charge principale est alors, à partir de l'instant de l'adjonction du circuit de charge de base, à chaque moment:
JB + iO - Jmin - Jo
Ainsi se trouve remplie la condition imposée que le courant continu ne doit s'abaisser à aucun instant en- dessous de la valeur Jmin.
La résistance ohmique R0 du circuit de charge de base est déterminée de façon fixe par la tension continue don- née et le courant de charge de base J . Son inductivité L0 o est donnée par la selfinduction d'égalisation 22 et doit par conséquent avoir, comme on l'a indiqué déjà, une grandeur minima déterminée. Cette valeur limite peut en particulier, @
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lorsque la, tension du côté du courant continu du transforma- teur doit être réglée - soit par déplacement des moments de contact, soit par varia-tion de la tension alternative ame- née .. avoir une élévation telle que la constante de temps To du circuit de charge de base est plus grande que la cons- tante de temps T B du circuit de charge principale.
Dans ce cas, le courant de charge de base s'élèverait par exemple suivant une courbe 2a indiquée en traits interrompus à la fig. 2, pour laquelle on a supposé une constante de temps de 1,5 ms. La somme du courant de charge de base et du courant de charge principale suivrait alors la courbe 2 A également indiquée en traits interrompus et serait par conséquent pendant plu- sieurs millisecondes plus petite que la valeur limite admis- sible Jmin. Pendant ce court temps les contacts 'pourraient être endommagés dans certaines circonstances tellement for- tement par des allumages en retour que la continuation du fonctionnement de l'agencement de transformation en serait perturbée.
On peut remédier de différentes manières à cet inconvénient, par exemple la valeur de la durée du courant de charge de base peut tre portée à la valeur il 0. Pour une même constante de temps To = 1,5 ms, le courant de charge de base a alors une allure suivant la courbe 2 b et la somme du courant de charge de base et du courant de charge principale une allure suivant la courbe 2B. Cette augmentation de la valeur finale du courant de charge de base doit se trouver dans le même rapport que les constantes de-tempe des deux cir- cuits. Dans l'exemple représenté à la fig. 2, il faut donc que J'O = 1,5 JO ou soit plus grande.
Une aztre possibilité consiste en ce que l'ins- tant auquel la charge de base est adjointe est déplacé vers l'avant de sorte qu'on obtient par exemple une allure du cou- rant de charge de base suivant la courbe 2c. La croissance du courant de charge de base commence ici déjà lorsque le
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courant de charge principale passe en-dessous de la valeur 3,3 %. Le courant de somme a alors l'allure de la courbe 2C, Pour un même temps propre tel du relais de jonction 23,24, sa valeur de fonctionnement doit tre mise au point notablement plus haut, savoir :
comme le montre la fige 2, à 24 % de la valeur de courant nominale, Le déplacement vers l'avant de l'instant d'adjonction est par conséquent recommandable seu- lement lorsque, d'après les circonstances de fonctionnement donné dans un cas particulier, il se fait que la charge prin- cipale descend rarement seulement, dans l'exemple traité, en- dessous de 1/4 de sa valeur nominale. Si toutefois des cas de charge plus faible se présentent fréquemment dans le fonction- nement de l'agencement de transformation, il faut préférer une augmentation de la charge de base pour autant qu'il ne faut pas compter sur des temps plus longs de marche à vide complè- te ou à peu près complète.
Une amélioration notable peut être produite dans certaines circonstances par le fait que le temps propre du relais d'adjonction 23,24 est rendu particulièrement petit.
De ce fait le déplacement vers l'avant du point d'adjonction et l'élévation qui en résulte de la valeur de fonctionnement peuvent être compensés totalement ou tout au moins en partie.
Si, par exemple, dans le cas décrit en dernier lieu, le temps propre te2 vaut seulement 1,25 ms au lieu de 2 ms, la valeur de fonctionnement peut, suivant la fige 2, être abaissée de 24 % à 11 % du courant nominal. Il est naturellement possible sans difficulté d'employer les mesures décrites ci-dessus en une combinaison quelconque, pour empêcher la chute du courant continu sous la valeur permise Jmin à chaque instant.
min
Pour la mise hors de circuit de la charge de base, les conditions sont moins sévères car la croissance du courant de charge principale ne se faitpas d'habitude aussi brus- quement que sa disparition, qui peut tre provoquée par exem- ple par déclenchement spontané du commutateur principal 18 du
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circuit de charge de courant continu par suite d'un déran- gement. L'augmentation de la charge est le plus souvent ef- fectuée à volonté et peut par conséquent être ralentie sui- vant les désirs. La. mise hors circuit de la charge de base peut alors être produite par le même aimant 23 par le fait que ce dernier attire son armature 24 pour une valeur de char- ge plus élevée correspondant à l'entrefer augmenté, et ouvre ainsi les contacts 25.
Si, pour la production d'un temps propre aussi pe- tit que possible, les contacts de relais sont particulière- ment légers et simples et le trajet de course de l'armature 24 est rendu aussi petit que possible, il peut se produire lors de la mise hors circuit de la charge de base des diffi- cultés au point de vue de l'extinction de l'arc du courant continu se présentant alorsx Pour se rendre maitre de ces dif- ficultés, on peut employer, pour interrompre le circuit .de la charge de base, un commutateur automatique particuli-er 27 qui est un commutateur automatique ordinaire à pouvoir d'extinc- tion approprié. Les contats de ce commutateur automatique sont montés en parallèle sur les contacts 25 du relais.
Sa bobine d'excitation est raccordée aux deux pèles de courant continu et pourvue en outre d'un dispositif de formation de pont par lequel elle est mise en court-circuit lors de l'en- lèvement de la charge de base. On peut prévoir à cet effet sur le relais 23,24 des contacts auxiliaires qui se ferment lors de l'ouverture des contacts principaux 25. Au lieu de ceci, l'aimant 23 et l'armature 24 du relais qui viennent en con- tact lors de l'ouverture des contacts 25 peuvent être mis @ à contribution pour la formation d'un pont sur la bobine du commutateur automatique. Pour éviter un court-circuit immédiat entre les pôles de courant continu, une résistance de limita- tion de courant 28 est disposée dans le circuit de la bobine du commutateur automatique.
Cette disposition améliorée fonc- tionne de telle manière que lors de la chute de la charge prin
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cipale, les contacts de relais 25 sont d'abord fermés rapide- ment, après quoi la bobine d'excitation du commutateur 27,dont le pont est alors supprime provoque ultérieurement aussi la fermeture des contacts de commutateur automatique. Lorsque la charge principale augmente, les contacts de relais 25 s'ou- vrent de nouveau d'abord et cela sans courant vu que le circuit de charge de base reste d'abord ferme par l'intermédiaire des contacts du commutateur automatique.
L'interruption se fait seulement ultérieurement par les conta.et: du commutateur auto- matique avec extinction de l'arc après que la bobine du com- mutateur automatique a été mis en court-circuit par les con.- tacts auxiliaires du relais, le circuit qui va par la résis- tance 28 étant en même temps ouvert aussi pour l'actionnement du commutateur automatique.
Revendications.
I/ Agencement pour la transformation de courant continu en courant alternatif ou vice-versa, au.moyen de contacts mis en mouvement mécaniquement et qui s'ouvrent pé- riodiquement chaque fois pendant une pause de courant faible, comportant une charge de base pouvant être mise hors de cir- cuitpour empêcherle déchargement completdu côté du courant continu, caractérisé en ce que la charge de base (21) est ajoutée automatiquement en temps voulu au moyen d'un relais (23 à 26) exci té sous la dépendance de la charge principale (20), lorsque celle-ci passe en-dessous d'une valeur de char- ge déterminée d'avance, de telle manière que dans le cas d'une disparition complète de la charge principale,
le courantcon- tinu ne descend à aucun instant en-dessous d'une valeur minima déterminée d'avance.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.
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Transformation arrangement.
The present invention relates to an arrangement for the transformation of direct current into alternating current or vice versa, by means of mechanically displaced contacts which open periodically each time during a low current break. It is known in arrangements of this kind to provide a base load which can be switched off on the direct current side in order to prevent, in the event of a drop in the main load, that a complete unloading takes place which can consequently cause displacement resulting from the weak current break in relation to the position of
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phases of the voltage controlling the movement of the contacts, endangering the contacts by opening outside the low current break.
According to the present invention an improvement is provided by the faique the base load is added in due time by means of a relay excited under the dependence of the main load when paesc. below a predetermined load value, the addition being done automatically in such a way that the direct current does not drop, even in the event of complete disappearance of the main load, at no time below a minimum value determined in advance.
There is shown in the drawing, in FIG. 1, schematically, an exemplary embodiment of the invention which is explained with the aid of the current curves according to FIG. 2.
We planned to. fig. 1 for the exchange of energy between a three-phase current network 10 and a direct current network 20 of the contact devices 1 to 6 which are opened and closed alternately in the order of succession of the figures indicated , by means of a control device not shown in the outline, the contact closure times of the phases which are detached from each other overlap so that during the recovery time, the switching can take place. carry out. As a control device, for example, a camshaft or eccentric shaft can be used which is actuated by a synchronous motor connected to the three-phase current network and having an adjustable phase position of its rotating field.
The contact devices are connected by means of a transformer comprising the primary windings 11 and the secondary windings 12 and by means of switching chokes 13 having magnetic cores 14 highly saturated for the nominal current, to the three-phase network 10.
The magnetic cores 14 are preferably made of a magnetically superior quality iron alloy with the carbon lines.
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The magnetization characteristics in the unsaturated region are as little inclined as possible with respect to the flux axis, present at the points of transition to the saturated regions as sharp a bend as possible, and extend into the saturated regions, in case induction as high as possible, roughly in parallel. the excitation axis.
The switching selfinductions 13 cause each time in the vicinity of a zero current flow, as a result of a sudden desaturation of their magnetic core, a weak current pause during which the current can be co, uped without harmful switching spark for contacts. On the magnetic cores 14 it is possible to have prior magnetization windings not shown in the drawing, in order to eliminate the disturbing hysteresis phenomena.
Each of the contact devices 1 to 6 may consist of a contact group 15 and a branch path, preferably capacitive, connected in parallel thereto and which is shown in FIG. 1 by a capacitor 16 and a damping resistor 17 and serves to delay the increase in voltage returning to the contacts during the opening operation.
On the direct current side, three contact devices are united in a direct current pole according to the known arrangement of Graetz and are connected to the direct current network 20 by means of an equalization inductor 19 and a switch 18.
As the movement of the contacts by the synchronous motor is related to the voltage of the AC network 10, and also as the shape of the switching current and therefore also the position of the low current breaks caused by the switching selfinductions 13 with respect to the phase position of the alternating voltage are different depending on the increase in the load current, it may occur in the case of a sudden discharge on the direct current side,
that the set switch-off time
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on the nominal load no longer falls into the low current pause and consequently there are reverse ignitions by which the contacts can be damaged in a few seconds until they are completely unusable. This danger cannot always be eliminated by adjusting the contact instant by means of adjusting the phase position of the rotating field of the actuating motor, since the focusing operation produced by this adjustment takes too much time because of the inertia of the masses of the rotating parts.
For this reason, a base load 21 was connected to the direct current poles. Because of this load a continuous rising current is maintained such that the position of the switch-off instant is assured in any case within the low current breaks. In the base load circuit, it is advantageous to also have an equalizing induction coil 22 because, in the event of a ripple shape of the base load current, the envisaged result could be lacking in certain circumstances. But the base load represents a loss which, in the case of continuous operation at full load, is not desired. The base load was therefore made capable of being switched off.
However, care must be taken to ensure that the base load is added in good time in the event of a sudden drop in the main load. For this purpose, a fast switching relay has been provided, the magnetic core 23 of which is energized by the main load current or by a part of it in such a way that its armature 24, which in the event of the disappearance of the The main load keeps the relay contacts 25 closed under the tension of a spring 26, is drawn above a predetermined value of the main load advance.
For the addition of the base load in good time when the main load falls, it is necessary to take
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for the offset point the worst case in which the main load is caused to disappear completely by opening the switch 18 for example. The decisive circumstance for the addition of the base load is the curve over time, shown for example in fig. 2, the falling current J in the load circuit and the current
B ascending ic in the base load circuit, which is shown in fig. 2 for different cases by curves 1 and 2a-2c.
The different values. i of the current are shown in fig. 2 in hundredths of the nominal current Jn, the values up to 4% are carried on the ordinary scale and the values located above on the logarithmic scale. The main downward charge current behaves along a logarithmic line corresponding to t
TB
JB - Jn e In these formulas TB = LB represents the time constant
RB of the main load circuit which is given by its inductivity LB and its ohmic resistance RB and can be worth for example, on the time scale indicated at the start of the time axis, 1 ms. It will also be assumed that the minimum value Jmin of the current on the direct current side, below which it is not possible to drop - even temporarily - is equal to 1% of the nominal current Jn.
The final value Jo of the base charge current must therefore have at least the same value.
The latest time at which the base load circuit is to be closed is the time at which the main load current JB has dropped to Jmin 'that is, according to fig. 2, approximately 4.7 ms after the start of the interruption of the main load circuit previously traversed by the rated current. As the relata 23,24 does not work without inertia but has for example a proper time of tol = 2 ms, its operating value must be reset.
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glée to. the same value of the main load current J B which, in the example chosen, is 2 ms before obtaining the value Jmin, that is to say, according to FIG. 2, at 7% of the nominal current J.
As a result, however, not all conditions are fulfilled; on the contrary, care must be taken to ensure that the current in the base load circuit rises at least as quickly as it falls in the load circuit. main. The growth of the base load current follows the law - @ / TO iO - JO (1 - e) in which again L
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T
O RO denotes the time constant of the base load circuit which is given by its inductivity Let its ohmic resistance RO and which determines the rate of growth of the base load current. For TO = TB, the base load current has a curve along curve 1.
The sum of the base load current and the main load current is then, from the moment of the addition of the base load circuit, at each time:
JB + iO - Jmin - Jo
Thus, the imposed condition is fulfilled that the direct current must not drop at any time below the value Jmin.
The ohmic resistance R0 of the base load circuit is fixedly determined by the given DC voltage and the base load current J. Its inductivity L0 o is given by the equalization selfinduction 22 and must consequently have, as already indicated, a determined minimum magnitude. This limit value may in particular, @
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when the voltage on the DC side of the transformer is to be regulated - either by shifting the contact moments or by varying the AC voltage brought about .. have an increase such that the time constant To of the base load circuit is greater than the time constant TB of the main load circuit.
In this case, the base charge current would rise, for example, along a curve 2a shown in broken lines in FIG. 2, for which a time constant of 1.5 ms was assumed. The sum of the base load current and the main load current would then follow the 2 A curve also shown in broken lines and would therefore be for several milliseconds less than the allowable limit value Jmin. During this short time the contacts could be damaged under certain circumstances so severely by reverse ignitions that continued operation of the transformer arrangement would be disturbed.
This drawback can be remedied in different ways, for example the value of the duration of the base charging current can be brought to the value il 0. For the same time constant To = 1.5 ms, the charging current of base then has a shape along curve 2b and the sum of the base load current and the main load current a shape along curve 2B. This increase in the final value of the base load current must be in the same ratio as the time constants of the two circuits. In the example shown in FIG. 2, it is therefore necessary that J'O = 1.5 JO or be greater.
One possibility is that the instant to which the base load is added is shifted forward so that, for example, a base load current pattern is obtained according to curve 2c. The growth of the base charge current begins here already when the
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main charge current drops below 3.3%. The sum current then has the shape of curve 2C, For the same natural time such as junction relay 23,24, its operating value must be set notably higher, namely:
as shown in fig 2, at 24% of the nominal current value, the forward displacement of the addition instant is therefore recommendable only when, according to the operating circumstances given in a case In particular, it happens that the main load rarely drops, in the example treated, below 1/4 of its nominal value. If, however, cases of lower load occur frequently in the operation of the converting arrangement, an increase in the base load should be preferred, provided that longer running times at standstill cannot be expected. complete or nearly complete void.
A noticeable improvement can be produced in certain circumstances by the fact that the inherent time of the addition relay 23,24 is made particularly small.
As a result, the forward displacement of the addition point and the resulting rise in the operating value can be fully or at least partially compensated.
If, for example, in the case described last, the natural time te2 is only 1.25 ms instead of 2 ms, the operating value can, according to freeze 2, be lowered from 24% to 11% of the current nominal. It is of course possible without difficulty to employ the measures described above in any combination, to prevent the dc current from falling below the permissible value Jmin at any time.
min
For switching off the base load, the conditions are less severe because the increase in the main load current does not usually take place as abruptly as its disappearance, which can be caused, for example, by spontaneous tripping. of the main switch 18 of the
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DC charging circuit as a result of a fault. The increase in the load is most often done at will and can therefore be slowed down as desired. The switching off of the base load can then be produced by the same magnet 23 by the fact that the latter attracts its armature 24 for a higher load value corresponding to the increased air gap, and thus opens the contacts. 25.
If, for the production of as little clean time as possible, the relay contacts are particularly light and simple and the stroke path of the armature 24 is made as small as possible, it may occur when from the switching off of the base load from the difficulties to the point of view of the extinction of the arc of the direct current which then presents itself x To overcome these difficulties, one can use, to interrupt the circuit . of the base load, a special automatic switch 27 which is an ordinary automatic switch with suitable extinguishing power. The contacts of this automatic switch are connected in parallel on the contacts 25 of the relay.
Its excitation coil is connected to the two direct current poles and furthermore provided with a bridge-forming device by which it is short-circuited when the base load is removed. For this purpose, auxiliary contacts can be provided on the relay 23, 24 which close when the main contacts 25 are opened. Instead of this, the magnet 23 and the armature 24 of the relay which come into contact. during the opening of the contacts 25 can be used for the formation of a bridge on the coil of the automatic switch. To avoid an immediate short circuit between the direct current poles, a current limiting resistor 28 is provided in the circuit of the coil of the automatic switch.
This improved arrangement works in such a way that when the load prin
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In particular, the relay contacts 25 are first closed rapidly, after which the excitation coil of the switch 27, the bridge of which is then removed, subsequently also causes the closing of the automatic switch contacts. When the main load increases, the relay contacts 25 first open again without current since the base load circuit first remains closed via the contacts of the automatic switch.
Interruption is only made subsequently by the contacts and: of the automatic switch with extinction of the arc after the coil of the automatic switch has been short-circuited by the auxiliary contacts of the relay, the circuit which goes through resistor 28 being at the same time open also for actuation of the automatic switch.
Claims.
I / Arrangement for the transformation of direct current into alternating current or vice versa, by means of contacts set in mechanical movement and which open periodically each time during a low current break, comprising a base load which can be disconnection to prevent complete discharge on the direct current side, characterized in that the base load (21) is added automatically in due time by means of a relay (23 to 26) energized depending on the load main load (20), when the latter falls below a predetermined load value, so that in the event of complete disappearance of the main load,
the continuous current does not drop at any time below a minimum value determined in advance.
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