Transformateur
de réglage avec déplacement de flux.
Sous les bénéfices de la Convention internationale de 1883 eu égard à la demande de brevet
1943 au nom de:Société Anonyme des Ateliers de Sécheron
déposée en Allemagne le 15 février/ et à la demande de brevet déposée en Suisse le 15 février
1944, aux noms de; Société Anonyme des Ateliers de Sécheron et de E. Gerecke.
On utilise des transformateurs de réglage, par exemple dans la commande des réseaux à basse tension monophasés ou triphasés, dans les transformateurs de redresseurs ou de convertisseurs à contact, ainsi que dans les transformateurs de fours. On connaît déjà des transformateurs dans lesquels des
balais séparés se déplacent transversalement par rapport à l'enroulement de réglage, ces balais devant
être construits en une matière spéciale, présentant
une résistance ohmique relativement élevée, de manière à limiter les courants de court-circuits apparaissant. La puissance de tels transformateurs est limitée.
Dans une autre forme d'exécution dans laquelle un balai séparé oourt-ciroui te également deux segments de contacts successifs, par exemple à un collecteur plan, le courant de court-circuit est limité par le déplacement de flux, la boucle fermée court-circuitant la moitié du flux magnétique d'excitation et déplaçant ce flux dans l'autre moitié. Ces transformateurs sont également limités dans leur puissance. Dans une autre disposition, deux enroulements particuliers de réglage isolés l'un de l'autre, sont montés sur le même noyau de transformateur, le courant étant pris à partir de deux balais ou galets dont chacun se déplace le long d'un de ces enroulements. Dans ce but, ces enroulements de réglage doivent être constitués d'une manière particulière et nécessitent des résistances ohmiques additionnelles.
La présente invention a pour objet un trans-formateur de réglage avec déplacement de flux ayant pour but d'éliminer les inconvénients mentionnés oidessus. Ce transformateur de réglage est caractérisé
en ce que la prise de courant se fait au moyen d'au moins deux contacts mobiles, chaque contaot mobile étant amené pendant son déplacement, en liaison électrique avec des points des spires de l'enroulement
de réglage, qui sont disposés dans une direction perpendiculaire au plan de oes spires et en ce qu'en vue de supprimer les courants de surcharge apparaissant habituellement lors du réglage, lesdits contacts sont reliés entre eux par des conducteurs, de telle manière qu'au moins un de ces contacts traverse l'armature magnétique du transformateur. Pour limiter les courants de court-circuits pouvant apparaître entre ces contacts, on fait intervenir le principe du déplacement de flux, de sorte que les courants de compensation sont limités et sont de l'ordre de grandeur du courant de réglage normal. Pour empêcher la formation d'étincelles avec des courants de réglage relativement élevés, on peut
en outre prévoir des interrupteurs particuliers qui sont couplés mécaniquement avec des contacts mobiles
se déplaçant le long de l'enroulement de réglage et
qui sont destinés à enclencher et à déclencher les oourants circulant à travers les contacts mobiles.
Pour l'exposé de l'invention, on a représenté dans les figures 1 à 10 quelques exemples d'exécution, et les figures 11 à 16 se rapportent aux oondi-tions magnétiques, ainsi qu'aux courants et tensions apparaissant lors de l'opération de réglage.
La fig. 1 montre une forme de réalisation de l'invention. Le courant entre en A dans l'enroulement de réglage dont l'extrémité est située en B. Le long de l'enroulement, sont montées deux barres S ,
<EMI ID=1.1>
déplacer. Ces contacts sont reliés,par l'intermédiaire
<EMI ID=2.1>
leur côté, se déplacent le long de l'enroulement A, B et font contact avec celui-ci. Les deux contacts H et H<2> peuvent venir en prise avec l'enroulement de réglage, soit simultanément, soit séparément. Le courant
de réglage circule ainsi du point A le long de l'en-
<EMI ID=3.1>
tension réglée, respectivement le courant réglé, est pris.
La fig. 2 montre une vue en plan de la disposition de la fig. 1 et en particulier la position
<EMI ID=4.1>
l'extérieur du noyau d'aimant, tandis que le conduc-
<EMI ID=5.1>
dudit noyau et sépare celui-ci en deux moitiés 17 et
18. En fig. 1, lorsque le contact mobile H<1> vient en prise avec l'enroulement de réglage au point 11, et
<EMI ID=6.1> lement en 13, un courant de court-circuit apparaîtrait
<EMI ID=7.1>
13, 12, 11, se trouve la moitié 18 du noyau d'aimant, de sorte que, comme il sera exposé plus loin, un courant de compensation limité et de l'ordre du courant normal de charge, apparaît dans cette boucle. Le flux total dans le noyau du transformateur ne passe plus également à travers les sections partielles 17 et 18, mais se trouve déplacé principalement dans la moitié
17.
Dans les fige 3 à 7, on a représenté les
<EMI ID=8.1>
térieur. Le flux magnétique est réparti également dans les deux sections transversales partielles 17 et
18. Le contact ET n'est pas en prise.
La fig. 4 montre la position suivante, les
<EMI ID=9.1>
avec l'enroulement de réglage. La tension réglée ne se modifie pas. Par contre, le flux magnétique est éliminé de la section 18 et tout le flux du noyau passe à travers la section 170 Dans la boucle de oou-
<EMI ID=10.1>
en train de disparaître pratiquement peut circuler.
<EMI ID=11.1>
lement sur les deux sections 17 et 18 et la tension réglée s'est augmentée d'une moitié de la tension d'une spire. Dans la fig. 6, chaque contact mobile vient en prise avec l'enroulement de réglage, mais dans ce cas, avec la spire qui succède. Il en résulte
<EMI ID=12.1>
de sorte que le flux est éliminé de la section 17 et que, par conséquent, le flux total passe à travers la
<EMI ID=13.1>
même que dans le cas de la fige 5. Dans la fig. 7, le contact ET est soulevé de sorte que le courant total est pris au point 15 et que la tension réglée a par conséquent augmenté de la moitié de la tension d'une spire. La fig. 7 est en principe identique à la fig. 3 et l'opération de réglage se répète de la même manière. La tension réglée est ainsi augmentée chaque fois de la moitié de la tension d'une spire. Le flux magnétique est alternativement déplacé dans l'une ou dans l'autre des sections transversales partielles 17, respectivement 18. Dans les figo 1 à 7, on a représenté
<EMI ID=14.1> magnétique est ainsi divisé en quatre parties égales.
<EMI ID=15.1>
façon que l'étincelle d'enclenchement de même que l'étincelle de déclenchement apparaît à oes contacts
<EMI ID=16.1>
oontacts mobiles voisins sont simultanément en prise, 1/4 du flux magnétique est ainsi déplacé, et le flux magnétique total passe à travers les 3/4 restants de la section transversale. La tension réglée augmente pendant l'opération de réglage chaque fois d'1/4 de la tension d'une spire. Lorsque les contacts exté-
<EMI ID=17.1>
l'enroulement de réglage, 1/4 de la section transversale du noyau, notamment celui situé le plus à gauche sur la figure, est également démagnétisé et la disposition se comporte vis-à-vis des quatre positions possibles de court-circuit des contacts mobiles, exacte-
<EMI ID=18.1>
peuvent naturellement être supprimés de sorte que la formation d'étincelles, en elle-même très faible,
<EMI ID=19.1>
La fig. 9 montre une autre forme d'exécution de l'objet de l'invention dans laquelle la section magnétique est de nouveau divisée en quatre parties. Contraitement au cas de la fig. 8, les conducteurs L <EMI ID=20.1>
çon, la tension échelonnée n'est pas égale à 1/4, mais à la moitié de la tension de la spire, et les contacts mobiles ne viennent en prise qu'avec chaque deuxième spire. Dans la fig. 9, les contacts 1-Il et H4 sont simultanément en prise, le contact ET ne touchant pas le point 13, mais le point 13' situé au-dessus. Dans les positions suivantes, les contacts H4 et H3
<EMI ID=21.1>
Par rapport à la fig. 8, la tension échelonnée est le double et le courant de compensation circulant lors de la prise simultanée de deux contacts mobiles voisins, n'est égal qu'à la moitié, puisque le nombre des spires est deux fois plus élevé. Dans la fig. 9, on a représenté une autre variante dans laquelle les
<EMI ID=22.1>
un dispositif d'interruption rotatif. Celui-ci est constitué par deux segments fixes S et S<2> et un collecteur de courant rotatif conduisant à la borne exté-
<EMI ID=23.1>
deux groupes et les deux conducteurs des points neutres S<1> et S2 ainsi formés sont amenés au dispositif rotatif de contact. Celui-ci est actionné simultanément avec <EMI ID=24.1>
tion d'étincelles apparaisse uniquement dans ce
<EMI ID=25.1>
que comme séparateurs.
<EMI ID=26.1>
<EMI ID=27.1>
et S , ces impédances servant à limiter les courants de compensation pendant la commutation de deux contacts mobiles voisins. On choisit comme impédances, de préférence des inductances qui, en particulier, sont peu saturées et qui par exemple, sont aimantées au préalable par du courant continu. Au lieu de deux impédances insérées dans les conducteurs de points neutres, on peut évidemment prévoir également une
<EMI ID=28.1>
La fig. 10 montre une disposition de réglage triphasé avec chaque fois 4 contacts mobiles par phase. Dans cette disposition, une paire de conduc-
<EMI ID=29.1>
obtient un réglage entre une valeur déterminée positive et la valeur négative de même grandeur, comme c'est le cas habituellement dans les transformateurs additionnels. Comme le flux magnétique dans les deux noyaux extérieurs 19 et 21 passe également à travers
<EMI ID=30.1> 12 2
lement les culasses N et N . Le conducteur L de la fig. 2, est donc disposé dans la culasse à la figdO, de sorte que les noyaux 19, 2o, 21, restent complètement libres pour tout l'enroulement de réglage. Dans le cas du noyau médian 20, on doit tenir compte du fait que le flux passant à travers ce noyau est égal à la somme des flux traversant les culasses adjacentes
<EMI ID=31.1> choisie différente de la section transversale du noyau, de sorte que, comme on le représentera par la suite, la grandeur du courant de compensation peut
<EMI ID=32.1>
transversale de la culasse. Dans la culasse inférieure
<EMI ID=33.1>
20, sont amenés à travers le même orifice 22 ménagé
<EMI ID=34.1>
impédances additionnelles peuvent être insérées pour limiter les courants de compensation. Dans tous les transformateurs de réglage représentés jusqu'ici, l'en-
roulement d'excitation primaire n'a pas été dessiné, car il peut être exécuté de la manière habituelle.
Les fige 11 à 14 servent à l'exposé théorique des phénomènes apparaissant lors du déplace-
<EMI ID=35.1>
<EMI ID=36.1>
section transversale du noyau, de sorte qu'une fente de longueur 1 est ménagée dans ce noyau. La fig. 12 montre le conducteur L vu en plan, une inductance L étant branchée en série avec oe conducteur, et la section transversale du noyau étant divisée en deux
<EMI ID=37.1>
<EMI ID=38.1>
apparaissant aux bornes, est désignée par U<2>. Lors-
<EMI ID=39.1>
du noyau est réparti également dans les deux sections
<EMI ID=40.1>
Si l'induotanoe Lest tout d'abord enlevée et la tension U<2> court-circuitée ensuite, le flux magnétique doit pratiquement disparaître de la boucle
<EMI ID=41.1>
tension magnétique apparaissant sur le parcours S de la figo 11, résulte la relation H . e = i , dans
<EMI ID=42.1>
<EMI ID=43.1>
plus grand que la longueur e du fer est plus grande et que la force du champ magnétique H <1> est plus
<EMI ID=44.1>
mantation pour les noyaux de fer F et F<2>, le cou-
<EMI ID=45.1>
<EMI ID=46.1>
correspondant à l'induction 2B. Dans cette figure, la courbe 2 représente la tension U2 de la marche
à vide jusqu'au court-circuit, une impédance variable
<EMI ID=47.1>
peut être en particulier modifiée de telle façon qu'elle donne lieu à un déphasage déterminé entre le
<EMI ID=48.1>
particulier être purement ohmique ou purement induotive. Pour une impédance Z infiniment grande, la
<EMI ID=49.1>
<EMI ID=50.1>
partir du point U 20 de la marche à vide vers le point
<EMI ID=51.1>
du déphasage produit par l'impédance Z entre courant et tension. Des essais et des calculs ont démontré que la forme de cette courbe dépend en outre de la grandeur de l'induction B. En particulier, pour de grandes saturations, on constate tout d'abord une augmentation
<EMI ID=52.1>
avec un courant augmentant.. Les courbes 2, 3, 4, 5, montrent l'allure de cette tension pour des inductions B diminuant. On en déduit que le courant de courte <EMI ID=53.1>
B est choisie plus petite. Il est ainsi loisible de choisir à volonté ce courant de court-circuit. Il peut en particulier être choisi égal au courant
<EMI ID=54.1>
grand courant nominal de l'enroulement apparaisse de cette façon. Il en résulte la possibilité de déplacer le courant d'un contact mobile sur le suivant, deux contacts étant simultanément mis en circuit. Les 2 contacts mobiles peuvent également rester en circuit de façon permanente lorsque le courant de oourt-oir-
<EMI ID=55.1>
<EMI ID=56.1>
pour résultat que la somme des deux sections transver-
<EMI ID=57.1>
réalisé simplement de telle manière que le conducteur
<EMI ID=58.1>
se présente une plus grande section transversale que le noyau. En particulier, on peut plaoer le conducteur partiel au point d'intersection M des diagonales comme représenté en fig, 10, car l'induction déterminante est dans ce cas encore plus petite.
En figo 13, la courbe 6 représente l'allure de la tension lorsqu'une inductance 1 est branchée en
<EMI ID=59.1> ditionnelle apparaît ainsi et le courant de courtcircuit revient par conséquent, de la valeur J à
<EMI ID=60.1>
En fige 14, on a représenté à une échelle appropriée, par la droite 6, le flux apparaissant
<EMI ID=61.1>
point d'intersection de la droite 6 avec la courbe d'aimantation 1 de la fig. 14, donne, dans la fige
<EMI ID=62.1>
ductance L est peu saturée, un petit flux agit déjà passablement, car la courbe 1 est très plate et par conséquent, l'intersection avec la droite 6 est déplacée vers la gauche. Il ressort de ceci que la
mise en circuit d'inductances peu saturées est très efficace pour l'abaissement des courants de compensation. De telles inductances agissent également de façon satisfaisante pour limiter les courants d'enclenchement avec lesquels on doit compter, par exemple, lors de l'enclenchement des contacts T à T4 de la fig. 8.
L'invention ne se limite pas aux exemples décrits. Elle peut être utilisée aussi bien pour des transformateurs mono- que polyphasés. Les conducteurs reliant les contacts peuvent traverser les tôles de transformateurs transversalement (voir fige 12) de sorte que le chemin magnétique pour les courants de compensation parcourant ces conducteurs, est complètement fermé dans le fer. Ces conducteurs peuvent également être disposés parallèlement aux tôles du transformateur dans les noyaux ou dans les culasses.
<EMI ID=63.1>
<EMI ID=64.1>
autres. Le plan dans lequel oes conducteurs s'étendent, peut être perpendiculaire ou incliné par rapport aux lignes de force des noyaux ou des culasses. Il est toutefois également possible de noyer plusieurs
<EMI ID=65.1>
comme représenté en fig. 16. Par exemple, deux conducteurs peuvent être prévus perpendiculaires l'un par rapport à l'autre. Pour la prise de courant à partir du point neutre S représenté, on peut utiliser un conducteur particulier s'étendant par exemple parallèlement aux lignes d'induction de l'aimant.
Mais on peut également utiliser pour cela un des conducteurs existants. En général, on renforcera la section transversale magnétique à l'endroit où traversent les conducteurs reliant les contacts.
Les endroits dénudés où. se fait la prise
de courant par l'intermédiaire des contacts mobiles, peuvent être répartis également sur le pourtour de l'enroulement de réglageo S'il existe par exemple deux contacts mobiles, ceux-ci peuvent être diamétralement opposés sur l'enroulement de réglage. Mais la manière dont sont répartis les points de prise de contact sur l'enroulement de réglage est tout à fait indifférente, oar la grandeur de la tension réglée, ne dépend que du flux qui est entouré par le conducteur à travers lequel passe le courant règle. Par conséquent, tous les contacts mobiles peuvent être disposés les uns à côté des autres de sorte que la disposition de prise de courant dans son ensemble, peut être construite sur un côté du transformateur.
Le contact pourrait éventuellement se faire avec des conducteurs métalliques qui sont reliés électriquement aux spires de l'enroulement de réglage, les contacts mobiles, (par exemple des galets ou des balais) se déplaçant à l'extérieur de cet enroulement.
Si l'on prévoit en plus des contacts mobiles, des contacts d'interrupteurs spéciaux, comme par exem-
<EMI ID=66.1>
peuvent être montés à un emplacement bien accessible du transformateur. Dans des transformateurs à refroidissement par air, on peut les disposer, par exemple, au-dessous de l'enroulement de réglage, de façon qu'aucune poussière métallique ne tombe sur ceux-ci. Dans les transformateurs à refroidissement par huile, il peut être avantageux de disposer ces contacts à l'extérieur de la cuve d'huile, ce qui ne présente pas de difficulté particulière car le moteur auxiliaire exécutant le réglage est également situé à l'extérieur de la cuve.
REVENDICATIONS :
<EMI ID=67.1>
oement de flux, caractérisé en ce que la prise de courant est réalisée au moyen d'au moins deux contaots mobiles, chaque contact mobile étant amené, pendant son mouvement,en liaison électrique avec des points des spires de l'enroulement de réglage qui sont disposés dans une direction perpendiculaire au plan de oes spires, et en ce qu'en vue de supprimer les courants de surcharge apparaissant habituellement lors du réglage, oes contacts sont reliés entre eux par des conducteurs, de telle manière qu'au moins un de oes conducteurs traverse l'armature magnétique du transformateur.
Transformer
adjustment with flow displacement.
Under the benefits of the International Convention of 1883 with regard to the patent application
1943 in the name of: Société Anonyme des Ateliers de Sécheron
filed in Germany on February 15 / and at the patent application filed in Switzerland on February 15
1944, on behalf of; Société Anonyme des Ateliers de Sécheron and E. Gerecke.
Regulating transformers are used, for example, in the control of single-phase or three-phase low-voltage networks, in rectifier or contact converter transformers, as well as in furnace transformers. We already know transformers in which
separate brushes move transversely to the setting winding, these brushes in front
be made of a special material, presenting
a relatively high ohmic resistance, so as to limit the appearing short-circuit currents. The power of such transformers is limited.
In another embodiment in which a separate brush also circulates two successive contact segments, for example to a planar collector, the short-circuit current is limited by the displacement of flux, the closed loop bypassing half of the magnetic flux of excitation and shifting this flux into the other half. These transformers are also limited in their power. In another arrangement, two particular adjustment windings isolated from each other are mounted on the same transformer core, the current being taken from two brushes or rollers each of which moves along one of these windings. For this purpose, these adjustment windings must be made in a particular way and require additional ohmic resistances.
The present invention relates to an adjustment transformer with displacement of flow, the aim of which is to eliminate the drawbacks mentioned above. This regulating transformer is characterized
in that the current outlet is made by means of at least two movable contacts, each movable contact being brought during its movement, in electrical connection with points of the turns of the winding
adjustment, which are arranged in a direction perpendicular to the plane of these turns and in that in order to suppress the overload currents usually appearing during adjustment, said contacts are interconnected by conductors, so that at least one of these contacts passes through the magnetic armature of the transformer. To limit the short-circuit currents that may appear between these contacts, the principle of flux displacement is brought into play, so that the compensation currents are limited and are of the order of magnitude of the normal setting current. To prevent sparking with relatively high setting currents, it is possible to
in addition to provide special switches which are mechanically coupled with movable contacts
moving along the adjustment winding and
which are intended to switch on and off the current circulating through the moving contacts.
For the presentation of the invention, there is shown in Figures 1 to 10 some exemplary embodiments, and Figures 11 to 16 relate to the oondi-tions magnetic, as well as the currents and voltages appearing during the adjustment operation.
Fig. 1 shows an embodiment of the invention. The current enters in A in the adjustment winding whose end is located in B. Along the winding, are mounted two bars S,
<EMI ID = 1.1>
move. These contacts are linked, through
<EMI ID = 2.1>
their side, move along the winding A, B and make contact with it. The two contacts H and H <2> can engage with the adjustment winding, either simultaneously or separately. The stream
regulator thus circulates from point A along the
<EMI ID = 3.1>
set voltage, respectively the set current, is taken.
Fig. 2 shows a plan view of the arrangement of FIG. 1 and in particular the position
<EMI ID = 4.1>
outside the magnet core, while the conductor
<EMI ID = 5.1>
of said core and separates it into two halves 17 and
18. In fig. 1, when the moving contact H <1> engages the adjustment winding at point 11, and
<EMI ID = 6.1> at 13, a short-circuit current would appear
<EMI ID = 7.1>
13, 12, 11, is half 18 of the magnet core, so that, as will be discussed later, a limited compensating current, and of the order of the normal load current, occurs in this loop. The total flux in the transformer core no longer also passes through the partial sections 17 and 18, but is shifted mainly in the half
17.
In figs 3 to 7, the
<EMI ID = 8.1>
terior. The magnetic flux is distributed equally in the two partial cross sections 17 and
18. The AND contact is not engaged.
Fig. 4 shows the next position, the
<EMI ID = 9.1>
with the adjustment winding. The set voltage does not change. On the other hand, the magnetic flux is removed from section 18 and all the flux from the core passes through section 170 In the loop of oor-
<EMI ID = 10.1>
practically disappearing can circulate.
<EMI ID = 11.1>
lement on the two sections 17 and 18 and the set tension has increased by half the tension of one turn. In fig. 6, each movable contact engages with the adjustment winding, but in this case, with the following coil. It results
<EMI ID = 12.1>
so that the flux is removed from section 17 and therefore the total flux passes through the
<EMI ID = 13.1>
same as in the case of fig 5. In fig. 7, the AND contact is lifted so that the full current is taken at point 15 and the set voltage has therefore increased by half the voltage of one turn. Fig. 7 is in principle identical to FIG. 3 and the setting operation is repeated in the same way. The adjusted tension is thus increased each time by half the tension of a turn. The magnetic flux is alternately moved in one or the other of the partial cross sections 17, respectively 18. In figs 1 to 7, there is shown
The magnetic <EMI ID = 14.1> is thus divided into four equal parts.
<EMI ID = 15.1>
so that the triggering spark as well as the triggering spark appears at these contacts
<EMI ID = 16.1>
Neighboring moving contacts are simultaneously engaged, 1/4 of the magnetic flux is thus displaced, and the total magnetic flux passes through the remaining 3/4 of the cross section. The set tension increases during the setting operation each time by 1/4 of the tension of one turn. When the external contacts
<EMI ID = 17.1>
the adjustment winding, 1/4 of the cross section of the core, in particular the one located furthest to the left in the figure, is also demagnetized and the arrangement behaves vis-à-vis the four possible short-circuit positions of the contacts mobile, exact-
<EMI ID = 18.1>
can of course be suppressed so that the formation of sparks, in itself very low,
<EMI ID = 19.1>
Fig. 9 shows another embodiment of the object of the invention in which the magnetic section is again divided into four parts. Contrary to the case of FIG. 8, drivers L <EMI ID = 20.1>
Therefore, the stepped voltage is not equal to 1/4, but to half the voltage of the turn, and the moving contacts only engage with each second turn. In fig. 9, contacts 1-Il and H4 are simultaneously engaged, contact ET not touching point 13, but point 13 'located above. In the following positions, contacts H4 and H3
<EMI ID = 21.1>
Compared to fig. 8, the stepped voltage is double and the compensation current flowing during the simultaneous pick-up of two neighboring mobile contacts, is only equal to half, since the number of turns is twice as high. In fig. 9, another variant has been shown in which the
<EMI ID = 22.1>
a rotary interrupt device. This consists of two fixed segments S and S <2> and a rotating current collector leading to the external terminal.
<EMI ID = 23.1>
two groups and the two conductors of the neutral points S <1> and S2 thus formed are brought to the rotary contact device. This is activated simultaneously with <EMI ID = 24.1>
tion of sparks only appears in this
<EMI ID = 25.1>
as separators.
<EMI ID = 26.1>
<EMI ID = 27.1>
and S, these impedances serving to limit the compensation currents during the switching of two neighboring mobile contacts. The impedances are preferably chosen as inductors which, in particular, are not very saturated and which, for example, are magnetized beforehand by direct current. Instead of two impedances inserted in the conductors of neutral points, one can obviously also provide a
<EMI ID = 28.1>
Fig. 10 shows a three-phase adjustment arrangement with each time 4 moving contacts per phase. In this arrangement, a pair of conduc-
<EMI ID = 29.1>
obtains an adjustment between a positive determined value and the negative value of the same magnitude, as is usually the case in additional transformers. As the magnetic flux in the two outer cores 19 and 21 also passes through
<EMI ID = 30.1> 12 2
the N and N cylinder heads. The conductor L of FIG. 2, is therefore disposed in the cylinder head in figdO, so that the cores 19, 2o, 21, remain completely free for all the adjustment winding. In the case of the middle core 20, it must be taken into account that the flow passing through this core is equal to the sum of the flows passing through the adjacent yokes
<EMI ID = 31.1> chosen to be different from the cross section of the core, so that, as will be shown later, the magnitude of the compensation current can
<EMI ID = 32.1>
cross section of the cylinder head. In the lower cylinder head
<EMI ID = 33.1>
20, are brought through the same orifice 22 formed
<EMI ID = 34.1>
Additional impedances can be inserted to limit the compensation currents. In all the regulating transformers shown so far, the
Primary excitation bearing has not been drawn, as it can be performed in the usual way.
Figs 11 to 14 are used for the theoretical presentation of the phenomena appearing during the movement.
<EMI ID = 35.1>
<EMI ID = 36.1>
cross section of the core, so that a slot of length 1 is formed in this core. Fig. 12 shows the conductor L seen in plan, an inductor L being connected in series with a conductor, and the cross section of the core being divided into two
<EMI ID = 37.1>
<EMI ID = 38.1>
appearing at the terminals, is designated by U <2>. When
<EMI ID = 39.1>
of the core is evenly distributed in the two sections
<EMI ID = 40.1>
If the induotanoe Lest first removed and the voltage U <2> then short-circuited, the magnetic flux should practically disappear from the loop
<EMI ID = 41.1>
magnetic tension appearing on the path S of figo 11, results the relation H. e = i, in
<EMI ID = 42.1>
<EMI ID = 43.1>
greater than the length e of the iron is greater and the strength of the magnetic field H <1> is greater
<EMI ID = 44.1>
mantation for the iron cores F and F <2>, the coupling
<EMI ID = 45.1>
<EMI ID = 46.1>
corresponding to induction 2B. In this figure, curve 2 represents the voltage U2 of the step
no-load until short-circuit, variable impedance
<EMI ID = 47.1>
can in particular be modified in such a way that it gives rise to a determined phase shift between the
<EMI ID = 48.1>
particularly be purely ohmic or purely induotive. For an infinitely large impedance Z, the
<EMI ID = 49.1>
<EMI ID = 50.1>
from point U 20 of idling to point
<EMI ID = 51.1>
of the phase shift produced by the impedance Z between current and voltage. Tests and calculations have shown that the shape of this curve also depends on the size of the induction B. In particular, for large saturations, there is first of all an increase
<EMI ID = 52.1>
with an increasing current .. Curves 2, 3, 4, 5 show the shape of this voltage for decreasing inductions B. We deduce that the short current <EMI ID = 53.1>
B is chosen smaller. It is thus possible to choose this short-circuit current at will. It can in particular be chosen equal to the current
<EMI ID = 54.1>
large nominal current of the winding appears this way. This results in the possibility of moving the current from one moving contact to the next, two contacts being simultaneously switched on. The 2 movable contacts can also remain permanently on when the current goes out.
<EMI ID = 55.1>
<EMI ID = 56.1>
as a result that the sum of the two cross sections
<EMI ID = 57.1>
simply made in such a way that the driver
<EMI ID = 58.1>
has a larger cross section than the core. In particular, the partial conductor can be placed at the point of intersection M of the diagonals as shown in FIG. 10, since the determining induction is in this case even smaller.
In figo 13, curve 6 represents the shape of the voltage when an inductor 1 is connected in
Additional <EMI ID = 59.1> thus appears and the short-circuit current therefore returns from the value J to
<EMI ID = 60.1>
In fig 14, there is shown on an appropriate scale, by line 6, the flow appearing
<EMI ID = 61.1>
point of intersection of the straight line 6 with the magnetization curve 1 of FIG. 14, gives, in the freeze
<EMI ID = 62.1>
ductance L is not very saturated, a small flux is already acting fairly, because the curve 1 is very flat and therefore the intersection with the line 6 is shifted to the left. It emerges from this that the
switching on little saturated inductors is very effective for lowering the compensation currents. Such inductors also act satisfactorily to limit the inrush currents with which one has to reckon, for example, when the contacts T to T4 of FIG. 8.
The invention is not limited to the examples described. It can be used for both single and polyphase transformers. The conductors connecting the contacts can cross the transformer sheets transversely (see fig. 12) so that the magnetic path for the compensation currents flowing through these conductors is completely closed in the iron. These conductors can also be arranged parallel to the transformer sheets in the cores or in the yokes.
<EMI ID = 63.1>
<EMI ID = 64.1>
other. The plane in which the conductors extend may be perpendicular or inclined with respect to the lines of force of the cores or of the yokes. However, it is also possible to drown several
<EMI ID = 65.1>
as shown in fig. 16. For example, two conductors can be provided perpendicular to each other. For the current taking from the neutral point S shown, it is possible to use a particular conductor extending for example parallel to the induction lines of the magnet.
However, one of the existing conductors can also be used for this. In general, the magnetic cross section will be reinforced at the point where the conductors connecting the contacts pass.
Bare places where. is taken
current through the movable contacts, can be evenly distributed over the circumference of the adjustment winding. If there are for example two movable contacts, these can be diametrically opposed on the adjustment winding. But the way in which the contact points are distributed on the regulating winding is completely irrelevant, oar the magnitude of the regulated voltage, depends only on the flux which is surrounded by the conductor through which the regulating current passes. . Therefore, all movable contacts can be arranged next to each other so that the outlet arrangement as a whole can be built on one side of the transformer.
The contact could possibly be made with metal conductors which are electrically connected to the turns of the adjustment winding, the movable contacts, (for example rollers or brushes) moving outside this winding.
If, in addition to moving contacts, special switch contacts, such as for example
<EMI ID = 66.1>
can be mounted in a location easily accessible from the transformer. In air-cooled transformers, they can be arranged, for example, below the regulating winding, so that no metal dust falls on them. In oil-cooled transformers, it may be advantageous to arrange these contacts outside of the oil tank, which does not present any particular difficulty since the auxiliary motor performing the adjustment is also located outside of the oil tank. tank.
CLAIMS:
<EMI ID = 67.1>
flow oement, characterized in that the current outlet is achieved by means of at least two movable contacts, each movable contact being brought, during its movement, into electrical connection with points of the turns of the adjustment winding which are arranged in a direction perpendicular to the plane of these turns, and in that, with a view to suppressing the overload currents usually occurring during adjustment, these contacts are interconnected by conductors, so that at least one of these conductors pass through the magnetic armature of the transformer.