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,La présente invention se rapporte à un moteurà combus- tion interne dans lequel la chaleur-soutirée des gaz de com- bustion est transmise, par l'intermédiaire d'un échangeur de chaleur disposé dans la chambre de combustion et de travail, à la charge d'air comprimé; l'invention vise à rendre aussi petit que possible l'espace nuisible de la chambre de com- bustion et de travail pour diminuer autant que possible les pertes déterminées par l'espace nuisible considéré.
Conformément à l'invention, on obtient ce résultat par le fait que la transmission de la chaleur des gaz de combus- tion à la charge d'air comprimé a lieu en deux phases. Un ré- générateur disposé dans le cylindre d'expansion ne sert à transmettre à l'air comprimé que la partie de la chaleur situés dans-la zone des températures élevées, tandis que la partie de la chaleur qui se trouve dans la zone des tempéra- tures peu élevées est absorbée par l'air comprimé, avant son
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entrée dans le cylindre, dans un échangeur de chaleur dis- posé en dehors du cylindre précité. La compression a lieu dans un compresseur à plusieurs étages, l'air comprimé étant refroidi entre les différents étages en question.
Grâce à ce moyen, on obtient le résultat que le régéné- rateur disposé dans le cylindre ne doit transmettre à l'en- semble de l'air qu'une partie de la chaleur à céder et que, par conséquent, le régénérateur et également l'espace nuisi- ble du cylindre peuvent être sensiblement diminués. L'air et les gaz sont alors amenés successivement et à contre-courant à travers les deux échangeurs de chaleur de manière que dans chaque échangeur de chaleur, le produit de la quantité d'air par la chaleur spécifique de l'air soit à peu près égal au produit de la quantité de gaz par la chaleur spécifique du gaz en question.
L'avantage résultant de l'invention est que, d'une part, on réduit à une valeur négligeable les pertes produites n' par l'espace nuisible grâce au fait que l'on/utilise pas de cylindre auxiliaire et que, d'autre part, la température des gaz au cours de leur passage dans les organes de commande de la chambre de combustion et de travail est tellement basse qu'un refroidissement spécial des organes de commande sus- visés devient superflu et que l'on peut ainsi supprimer des pertes appréciables par cession de chaleur aux organes de commande.
D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion résultent de la description qui va suivre, description faite à l'appui du dessin annexé sur lequel les figures 1 à 6 représentent des modes de réalisation de l'invention.
La figure 1 représente un moteur à combustion inter- ne avec cylindre haute pression et cylindre basse pression.
La figure 2 est une coupe de la partie supérieure du cylindre et de la tête de cylindre, coupe montrant la dis- @ position du régénérateur.
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La figure 3 représente, à plus grande échelle, une partie de la figure 2'
La figure 4 est un diagramme sur lequel sont repré- sentés les mouvements du piston et du régénérateur en fonction du temps.
La figure'5 est une vue en plan d'une moitié du régénérateur.
La figure 6, enfin, représente un moteur avec cylin- dre haute pression et cylindre basse pression,moteur dans lequel l'air chauffé dans l'échangeur de chaleur est comprimé encore une fois par un autre étage.de compresseur, avant son entraînement dans le cylindre hauté pression.
Dans le moteur représenté sur la figure 1, l'air à la pression atmosphérique pénètre à travers la tubulure 10.dans le compresseur 11 à trois étages, équipé avec des réfrigé- rateurs intermédiaires 12 et 13 de construction usuelle.
L'air comprimé à la pression maximum s'écoule du dernier étage du compresseur 11, à travers la canalisation 14, vers l'échangeur de chaleur 16. En amont de cet échangeur, se trouve une capacité 15 raccordée de telle manière à la cana- lisation de liaison 14, par l'intermédiaire d'une dérivation , que seules pénètrent dans cette capacité ou sortent de cette dernière les quantités d'air correspondant à la différence entre l'air fourni par le compresseur et l'air que nécessi- te le moteur. L'échangeur de chaleur 16 est organisé sous forme d'échangeur de chaleur à surfaces.
L'air est chauffé à contre-courant dans :L'échangeur de chaleur 16 par les gaz d'échappement dans la z8ne des températures peu élevées dont on a'parlé précédemment et cet air s'écoule ensuite, à tra- vers la soupape d'admission 17 du cylindre 18, dans la par- tie supérieure duquel se trouve le régénérateur 19 prévu pour réchauffement dans la z8ne des températures élevées dont on a également parlé précédemment. Cet échangeur est organisé sous forme d'accumulateur de chaleur et est constitué par
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des t8les minces entre lesquelles peut passer l'air parallè- lement à l'axe du cylindre de combustion.
Pendant la première partie de la course du piston 20 descendant de son point mort supérieur, la température de l'air comprimé continue à croître dans l'accumulateur de chaleur 19 au-delà de la température que cet air avait acqui- se dans l'échangeur de chaleur 16. L'air comprimé et forte- ment chauffé sortant de la partie inférieure de l'accumula- teur de chaleur 19 est ensuitechauffé, à pression constante, jusqu'à la température la plus élevée grâce au combustible liquide par exemple amené par l'intermédiaire de la soupape 21, combustible qui brûle immédiatement dans l'air fortement chauffé. A cette phase de combustion succède, pendant la conti- nuation du mouvement descendant du piston 20, la détente adia- batique au cours de laquelle baisse la température des gaz de combustion.
Avant, toutefo is , que le pis ton 20 n'atteigne le point mort inférieur, la soupape de communication 22 s'ouvre, grâce à quoi se trouve établie la liaison avec le cylindre basse pression 26. Etant donné que la manivelle du piston du cylindre basse pression 26 est décalé de 180 par rapport au piston du cylindre haute pression 18, la baisse de tempé- rature des gaz qui se détendent (baisse de température due à la cession de chaleur dans le régénérateur ) ainsi que la détente dans le cylindre basse pression 26 ont lieu, en grande partie, simultanément. La manivelle du piston du cylindre basse pression peut également être décalée de plus de 120 , par exemple de 180 , par rapport à la manivelle du piston du cylindre hautepression.
Après que s'est achevée la détente, dans le cylindre basse pression 26, la soupape d'échappement 27 du cylindre basse pression en question s'ouvre lorsque le piston du cylindre basse pression se trouve au voisinage du point mort bas, après qu'a été fermée préalablement la soupape de
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communication 22, ce qui fait que le piston 20 du cylindre haute pression, piston qui se meut vers le haut, peut comprimer le résidu de gaz se trouvant dans le cylindre haute pression 18. Pendant le mouvement ascendant du piston du cylindre basse pression 26 et pendant l'ouverture de la soupape 27, les gaz de combustion sont refoulés à travers l'échangeur de chaleur 16 pour que leur chaleur soit cédée à l'air comprimé provenant du compresseur, comme on l'a déjà indiqué précédemment.
Un peu avant que le piston du cylindre basse pression 26 ait atteint le point mort haut, la soupape d'échappement 27 se ferme également, ce qui fait que le résidu de gaz est comprimé à une pression correspondant sensiblement à celle qui règne dans le cylindre haute pression 18, lors de l'ouver- ture de la soupape de communication 22.
Le moteur peut, également, ne comporter qu'un cylin- dre unique, le cylindre basse pression 26 étant supprimé.
Le cylindre 18 doit alors, En raison du rapport de détente plus grand, avoir des dimensions plus grandes, ce qui pré- sente des inconvénients au point de vue thermique. Une subdivision du moteir en cylindres haute pression et basse pression conformément à l'invention présente encore l'avan- tage suivant: étant donné qu'au cours de leur passage du cy- lindre haute pression au cylindre basse pression, les gaz cèdent une partie de la, chaleur au régénérateur 19, le cylindre basse pression peut avoir des dimensions plus peti- tes que celà ne serait le cas si les gaz, partiellement dé- tendus dans le cylindre haute pression, s'écoulaient directe- ment (cest-à-dire sans cession de chaleur au régénérateur) dans le cylindre basse pression.
La soupape de communication 22 est à l'abri des températures élevées étant donné que les gaz sortant du cylindre haute pression se refroidissent dans le régénérateur 19.
Lorsque l'on utilise non pas du combustible liquide mais
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du combustible gazeux, il faut diviser le régénérateur 19
16 et l'échangeur de telle manière que l'air comprimé soit amené à travers certaines parties du régénérateur et de l'échangeur de chaleur et que le combustible comprimé soit amené à travers les autres parties des organes précités, toutes les parties considérées étant traversées par des portions correspondantes des gaz de combustion détendus.
Sur les figures 2 et 3, on a représenté à plus grande échelle, la partie supérieure du cylindre 18 avec le régé- nérateur 19 et les soupapes 17 et 22.
Pour rendre aussi petit que possible l'espace nuisi- ble-que nécessite le régénérateur 19, ce régénérateur est disposé, avec un faible jeu, sous la paroi frontale du cy- lindre. Afin que les soupapes 17 et 22 puissent tout de mê- me s'ouvrir et que les gaz puissent traverser aussi uni- formément que possible toutes les parties transversales du régénérateur, ce dernier est monté de manière à pouvoir se mouvoir, dans le sens de l'axe du cylindre 18 et il comporte une commande grâce à laquelle ledit régénérateur est écar- té de la paroi frontale du cylindre 'chaque fois que s'ou- vrent les soupapes d'admission et de détente.
Ceci est re- présenté sur le diagramme de la figure 4, diagramme .ans le- quel les temps sont représentés par les abscisses Z, tandis que les courses du piston (courbes a) et du régénérateur (courbes b) sont représentées par les ordonnées H. Pendant la première partie de la course descendante du piston 20, la soupape d'admission est ouverte et le régénérateur 19 s'abaisse pour se rapprocher de nouveau de la paroi frontale du cylindre conformément à la courbe b.
Dès que la soupape d'échapepement, soupape de communication 22, commence à sou- vrir avant le point mort bas du piston 20, le régénérateur s'abaisse conformément à la courbe c. pour revenir devant la paroi frontale du cylindre au moment de la fermeture de la soupape d'échappement 22 et avant que soit atteint le point @ mort haut du piston.
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Le régénérateur peut, par exemple, être actionné, à partir de l'arbre principal du mdteur, par l'intermédiai- re d'un mécanisme de levier à genouillère, mécanisme qui oscille suivant un mouvement de va-et-vient lorsque le le- vier à genouillère est en position allongée. Le levier à genouillère oscille dans ce mécanisme d'une quantité plus grande sur un coté de sa position allongée que sur l'autre côté, suivant les durées d'ouverture différentes -des sou- papes d'admission et d'échappement. Il est avantageux de disposer la soupape pour l'admission du combustible dans l'axe du cylindre et de la fixer au régénérateur de manière que la soupape précitée participe aux mouvements dudit régénérateur.
La liaison entre la soupape et la chambre de combustion doit, par conséquent, être organisée d'une manière souple.
Le cylindre haute pression 18 comporte, dans .sa par- tie supérieure, comme le montre la figure 2, une chemise calorifugée 30, .tandis que la partie inférieure de ce même cylindre,.partie dans laquelle glissent les semgents dé pis- ton, comporte une chemise de refroidissement 31.
La moitié de gauche de la figure 2 montre, en coupe, la 'cage de la soupape d'admission, tandis que la moitié de droite de la mme figure montre, en coupe, la cage de la soupape de communication ou d'échappement. Il est avantageux de disposer, dans la culasse.du cylindre, deux soupapes d'ad- ; mission 17 diamétralement opposées, et également deux soupa- pes d'échappement ou de communication 22 diamétralement oppo- sées.
Le régénérateur disposé dans le cylindre 18 est vu en coupe verticale sur la figure 3 et en plan sur la figure 5.
Ce régénérateur est formé, d'une part, d'un cadre con- stitué par des rais 77, courbés en développantes et partant d'un moyeu 76 et par un anneau 78 et., d'autre part, d'une couronne interne de tôles 79 et d'une couronne externe de tôles 80-également courbées en développantes et maihtenues dans le
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79 cadre précité. Les tôles/courbées en développantes sont in- troduites dans les ouvertures de cadre formées du moyeu 76, des rais 77 et de l'anneau 78 grâce au fait qu'en un point de chaque ouverture, les bords faisant saillie vers l'inté- rieur de l'ouverture considérée comportent des fentes étroi- tes à travers les-quelles on peut introduire, par glisse- ment, les tôles 79 précitées.
Les fentes étroites en ques- tion, obtenues avantageusement par un trait de scie, peuvent tre fermées par soudure, après introduction des tôles. D'une manière analogue, les tôles 80 également courbées en déve- loppantes, tôles qui sont maintenues par des queues d'aron- de dans le bord externe de l'anneau 78, peuvent être intro- duites dans la rainure en queue d'aronde à travers une ouverture ménagée en un point de la périphérie. L'intervalle entre les tôles, intervalle qui est, par exemple, de 0,1 mm peut être assuré de la manière usitée dans les les aubages des roues de turbine à vapeur, ou bien à l'aide de petites saillies embouties dans les tôles.
Il convient de prévoir un anneau 83 sur la périphérie de l'accumulateur de chaleur, périphérie formée des extrémités libres des tôles 80, l'anneau 83 étant soudé aux tôles précitées après mise en position.
Comme matière première pour les tôles et le cadre du régénérateur, on utilise des alliages résistant aux tempé- ratyres élevées.
Dans l'axe du cadre régénérateur se trouve la soupape 21 pour l'admission du combustible liquide. Fendant l'injec- tion du combustible dans le cylindre, ce combustible est in- troduit avec une pression tellement élevée que la soupape 21 s'écarte légèrement de son siège, malgré l'action du res- sort puissant 75. Le combustible sort, alors (de la soupape) sous forme d'une pluie divergente horizontale et il rencontre à angle droit, des parties toujours fraiches d'air comprimé fortement chauffé s'écoulant verticalement vers le bas, hors du régénérateur 19. On obtient, de cette manière, une
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combustion complète.
Un autre mode de réalisation de l'invention est repré- senté schématiquement sur la figure 6. Le moteur représenté sur cette figure se différencie de celui que montre la figure 1 par le fait que l'air chauffé dans l'échangeur de chaleur 16 par les gaz d'échappement est comprimé avant soh .introduc-' tion dans le cylindre haute pression 18 par un quatrième éta- ge 11a du compresseur. La capacité 15 est, dans ce cas, inter- posée entre l'étage compresseur lla et le cylindre haute pression 18. D'autre part, on a prévu une autre capacité 25 . entre le cylindre haute pression 18 et le cylindre basse pression 26. L'air comprimé n'est pas refroidi entre le troisième étage compresseur 11 et le quatrième étage 11a.
;et air reçoit, au contraire, de la chaleur dans l'échan- geur de chaleur 16:
La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits.ci-dessus et représentés sur le des- sin.annexé; l'invention peut être mise en oeuvre de manières très diverses et peutfaire l'objet de nombreuses variantes..
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The present invention relates to an internal combustion engine in which the heat withdrawn from the combustion gases is transmitted, via a heat exchanger arranged in the combustion and working chamber, to the combustion chamber. compressed air charge; the invention aims to make as small as possible the harmful space of the combustion and working chamber to reduce as much as possible the losses determined by the harmful space considered.
In accordance with the invention, this result is obtained by the fact that the transfer of heat from the combustion gases to the compressed air charge takes place in two phases. A re-generator placed in the expansion cylinder serves to transmit to the compressed air only the part of the heat situated in the high temperature zone, while the part of the heat which lies in the high temperature zone. - low tures is absorbed by the compressed air, before its
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entry into the cylinder, into a heat exchanger placed outside the aforementioned cylinder. Compression takes place in a multistage compressor, the compressed air being cooled between the different stages in question.
Thanks to this means, the result is obtained that the regenerator placed in the cylinder must transmit to the whole of the air only a part of the heat to be released and that, consequently, the regenerator and also the nuisance cylinder space can be significantly reduced. The air and the gases are then brought successively and in counter-current through the two heat exchangers so that in each heat exchanger, the product of the quantity of air by the specific heat of the air is little near equal to the product of the quantity of gas times the specific heat of the gas in question.
The advantage resulting from the invention is that, on the one hand, the losses produced by the harmful space are reduced to a negligible value thanks to the fact that no auxiliary cylinder is used and that, of on the other hand, the temperature of the gases during their passage through the control members of the combustion and working chamber is so low that a special cooling of the aforementioned control members becomes superfluous and which can thus be eliminated. appreciable losses by heat transfer to the control units.
Other characteristics and advantages of the invention result from the description which follows, description given in support of the appended drawing in which FIGS. 1 to 6 represent embodiments of the invention.
FIG. 1 shows an internal combustion engine with a high pressure cylinder and a low pressure cylinder.
Figure 2 is a sectional view of the upper part of the cylinder and cylinder head, section showing the arrangement of the regenerator.
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Figure 3 shows, on a larger scale, part of Figure 2 '
FIG. 4 is a diagram showing the movements of the piston and of the regenerator as a function of time.
Figure 5 is a plan view of one half of the regenerator.
Figure 6, finally, shows an engine with a high pressure cylinder and a low pressure cylinder, an engine in which the air heated in the heat exchanger is compressed once again by another compressor stage, before it is driven into the heat exchanger. the high pressure cylinder.
In the engine shown in Fig. 1, air at atmospheric pressure enters through tubing 10 into the three-stage compressor 11, equipped with intermediate refrigerators 12 and 13 of conventional construction.
The compressed air at maximum pressure flows from the last stage of the compressor 11, through the pipe 14, to the heat exchanger 16. Upstream of this exchanger, there is a capacity 15 connected in such a way to the pipe. - linkage 14, by means of a bypass, that only enter this capacity or leave the latter the quantities of air corresponding to the difference between the air supplied by the compressor and the air required. te the engine. The heat exchanger 16 is organized as a surface heat exchanger.
The air is heated against the current in: The heat exchanger 16 by the exhaust gases in the zone of low temperatures mentioned previously and this air then flows through the valve inlet 17 of cylinder 18, in the upper part of which is located the regenerator 19 provided for heating in the high temperature zone which has also been mentioned previously. This exchanger is organized in the form of a heat accumulator and consists of
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thin sheets between which air can pass parallel to the axis of the combustion cylinder.
During the first part of the stroke of the piston 20 descending from its upper dead center, the temperature of the compressed air continues to rise in the heat accumulator 19 above the temperature which this air had acquired in the heat accumulator. heat exchanger 16. The compressed and strongly heated air leaving the lower part of the heat accumulator 19 is then heated, at constant pressure, up to the highest temperature thanks to the liquid fuel, for example supplied. via the valve 21, fuel which immediately burns in the strongly heated air. This combustion phase is followed by adiabatic expansion during the continued downward movement of piston 20, during which the temperature of the combustion gases drops.
Before, however, that the udder 20 does not reach the lower dead center, the communication valve 22 opens, thanks to which the connection is established with the low pressure cylinder 26. Since the crank of the piston of the low pressure cylinder 26 is offset by 180 with respect to the piston of the high pressure cylinder 18, the drop in temperature of the expanding gases (drop in temperature due to the heat transfer in the regenerator) as well as the expansion in the cylinder low pressure 26 take place, for the most part, simultaneously. The low pressure cylinder piston crank can also be offset by more than 120, for example 180, from the high pressure cylinder piston crank.
After the expansion has ended, in the low pressure cylinder 26, the exhaust valve 27 of the low pressure cylinder in question opens when the piston of the low pressure cylinder is in the vicinity of the bottom dead center, after that has been closed beforehand, the
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communication 22, whereby the piston 20 of the high pressure cylinder, piston which moves upwards, can compress the gas residue in the high pressure cylinder 18. During the upward movement of the piston of the low pressure cylinder 26 and during the opening of the valve 27, the combustion gases are forced through the heat exchanger 16 so that their heat is transferred to the compressed air coming from the compressor, as already indicated above.
Shortly before the low pressure cylinder piston 26 has reached top dead center, the exhaust valve 27 also closes, causing the gas residue to be compressed to a pressure substantially corresponding to that in the cylinder. high pressure 18, when opening the communication valve 22.
The engine may also have only a single cylinder, the low pressure cylinder 26 being omitted.
The cylinder 18 must then, due to the larger expansion ratio, have larger dimensions, which presents disadvantages from a thermal point of view. A subdivision of the engine into high-pressure and low-pressure cylinders in accordance with the invention also has the following advantage: given that during their passage from the high-pressure cylinder to the low-pressure cylinder, the gases give up a part. of heat to the regenerator 19, the low pressure cylinder can have smaller dimensions than would be the case if the gases, partially expanded in the high pressure cylinder, flowed directly (that is to say - say without heat transfer to the regenerator) in the low pressure cylinder.
The communication valve 22 is protected from high temperatures since the gases leaving the high pressure cylinder cool in the regenerator 19.
When not using liquid fuel but
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gaseous fuel, the regenerator must be divided 19
16 and the exchanger in such a way that the compressed air is supplied through certain parts of the regenerator and the heat exchanger and that the compressed fuel is supplied through the other parts of the aforementioned members, all the parts considered being traversed by corresponding portions of the expanded combustion gases.
In Figures 2 and 3, there is shown on a larger scale the upper part of cylinder 18 with regenerator 19 and valves 17 and 22.
In order to make as small as possible the harmful space required by the regenerator 19, this regenerator is arranged, with a small clearance, under the front wall of the cylinder. So that the valves 17 and 22 can still open and the gases can pass as uniformly as possible through all the transverse parts of the regenerator, the latter is mounted so that it can move in the direction of movement. the axis of the cylinder 18 and it comprises a control by which said regenerator is moved away from the front wall of the cylinder whenever the inlet and expansion valves are opened.
This is shown in the diagram of figure 4, diagram in which the times are represented by the abscissa Z, while the strokes of the piston (curves a) and of the regenerator (curves b) are represented by the ordinates H. During the first part of the downstroke of the piston 20, the intake valve is opened and the regenerator 19 is lowered to again approach the front wall of the cylinder according to curve b.
As soon as the exhaust valve, communication valve 22, begins to lift before the bottom dead center of piston 20, the regenerator is lowered in accordance with curve c. to return in front of the front wall of the cylinder when the exhaust valve 22 is closed and before the top dead center of the piston is reached.
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The regenerator can, for example, be operated from the main shaft of the gearbox by means of a toggle lever mechanism, a mechanism which oscillates in a reciprocating motion when the - kneepad sink is lying down. The toggle lever oscillates in this mechanism by a greater amount on one side of its extended position than on the other side, depending on the different opening times of the intake and exhaust valves. It is advantageous to arrange the valve for the admission of fuel in the axis of the cylinder and to fix it to the regenerator so that the aforementioned valve participates in the movements of said regenerator.
The connection between the valve and the combustion chamber must therefore be organized in a flexible manner.
The high pressure cylinder 18 comprises, in its upper part, as shown in FIG. 2, an insulated jacket 30, while the lower part of this same cylinder, .part in which the piston rods slide, has a cooling jacket 31.
The left half of FIG. 2 shows, in section, the cage of the intake valve, while the right half of the same figure shows, in section, the cage of the communication or exhaust valve. It is advantageous to have, in the cylinder head, two ad- valves; mission 17 diametrically opposed, and also two exhaust or communication valves 22 diametrically opposed.
The regenerator arranged in cylinder 18 is seen in vertical section in FIG. 3 and in plan in FIG. 5.
This regenerator is formed, on the one hand, of a frame constituted by spokes 77, curved in involute and starting from a hub 76 and by a ring 78 and., On the other hand, of an internal crown of sheets 79 and of an external ring of sheets 80 - also curved in involute and maihtenues in the
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79 above. The involute / curved sheets are introduced into the frame openings formed of the hub 76, spokes 77 and ring 78 by virtue of the fact that at one point of each opening the edges protruding inwardly. inside the opening in question have narrow slots through which the aforementioned sheets 79 can be inserted by sliding.
The narrow slots in question, advantageously obtained by a saw cut, can be closed by welding, after introduction of the sheets. Similarly, the equally developingly curved plates 80, which plates are held by dovetail tails in the outer edge of the ring 78, may be inserted into the tail groove. dovetailed through an opening made at a point on the periphery. The gap between the sheets, which interval is, for example, 0.1 mm can be ensured in the usual way in the blades of the steam turbine wheels, or by means of small protrusions stamped in the sheets. .
A ring 83 should be provided on the periphery of the heat accumulator, the periphery formed by the free ends of the sheets 80, the ring 83 being welded to the aforementioned sheets after positioning.
As raw material for the sheets and frame of the regenerator, high temperature resistant alloys are used.
In the axis of the regenerator frame is the valve 21 for the admission of liquid fuel. During the injection of fuel into the cylinder, this fuel is introduced with such a high pressure that the valve 21 moves slightly away from its seat, despite the action of the powerful spring 75. The fuel comes out, then (from the valve) in the form of a horizontal divergent rain and it meets at right angles, always fresh parts of strongly heated compressed air flowing vertically downwards, out of the regenerator 19. In this way we obtain , a
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complete combustion.
Another embodiment of the invention is shown schematically in Figure 6. The motor shown in this figure differs from that shown in Figure 1 by the fact that the air heated in the heat exchanger 16 by the exhaust gas is compressed before its introduction into the high pressure cylinder 18 by a fourth stage 11a of the compressor. The capacity 15 is, in this case, interposed between the compressor stage 11a and the high pressure cylinder 18. On the other hand, another capacity 25 is provided. between the high pressure cylinder 18 and the low pressure cylinder 26. The compressed air is not cooled between the third compressor stage 11 and the fourth stage 11a.
; and air, on the contrary, receives heat in the heat exchanger 16:
The present invention is not limited to the embodiments described above and shown in the appended drawing; the invention can be implemented in a variety of ways and can be the subject of many variations.