BE1029987A1 - Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven - Google Patents

Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven Download PDF

Info

Publication number
BE1029987A1
BE1029987A1 BE20215943A BE202105943A BE1029987A1 BE 1029987 A1 BE1029987 A1 BE 1029987A1 BE 20215943 A BE20215943 A BE 20215943A BE 202105943 A BE202105943 A BE 202105943A BE 1029987 A1 BE1029987 A1 BE 1029987A1
Authority
BE
Belgium
Prior art keywords
steel beam
steel
hardening
temperature
sawtooth profile
Prior art date
Application number
BE20215943A
Other languages
English (en)
Other versions
BE1029987A9 (nl
BE1029987B1 (nl
Inventor
Sutter Luc De
Original Assignee
Soenen Tech Nv
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Soenen Tech Nv filed Critical Soenen Tech Nv
Priority to BE20215943A priority Critical patent/BE1029987A9/nl
Priority to EP22211397.9A priority patent/EP4190920A1/en
Priority to US18/061,782 priority patent/US20230175089A1/en
Publication of BE1029987A1 publication Critical patent/BE1029987A1/nl
Application granted granted Critical
Publication of BE1029987B1 publication Critical patent/BE1029987B1/nl
Publication of BE1029987A9 publication Critical patent/BE1029987A9/nl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D28/00—Shaping by press-cutting; Perforating
    • B21D28/24—Perforating, i.e. punching holes
    • B21D28/246—Selection of punches
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
    • B23C3/002—Milling elongated workpieces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
    • B23F1/00—Making gear teeth by tools of which the profile matches the profile of the required surface
    • B23F1/06—Making gear teeth by tools of which the profile matches the profile of the required surface by milling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
    • B26F—PERFORATING; PUNCHING; CUTTING-OUT; STAMPING-OUT; SEVERING BY MEANS OTHER THAN CUTTING
    • B26F1/00—Perforating; Punching; Cutting-out; Stamping-out; Apparatus therefor
    • B26F1/02—Perforating by punching, e.g. with relatively-reciprocating punch and bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/42—Induction heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/773—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material under reduced pressure or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/32—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for gear wheels, worm wheels, or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2260/00—Details of constructional elements
    • B23C2260/80—Serrations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2261/00—Machining or cutting being involved
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Forests & Forestry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

De huidige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers omvattende voorzien van een stalen balk; harden van de stalen balk in een vacuümoven; tweemaal temperen van de stalen balk; eerste maal rechten van de stalen balk bij een temperatuur van 20° C ± 10° C; frezen van een, volgens een lengterichting van de stalen balk, minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan een eerste zijde van de stalen balk; waarbij na het frezen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde van de stalen balk, een tweede zijde van de stalen balk, liggend tegenover de eerste zijde, door middel van inductiestromen gehard wordt, waarna de stalen balk opnieuw tweemaal getemperd wordt en waarna de stalen balk een tweede maal bij een temperatuur van 20° C ± 10° C gerecht wordt. De uitvinding heeft eveneens betrekking op een schuif voor een perforatiepers gehard volgens de werkwijze.

Description

1 BE2021/5943
WERKWIJZE VOOR HET HARDEN VAN SCHUIVEN VAN EEN
PERFORATIEPERS EN DE VERKREGEN SCHUIVEN
TECHNISCH DOMEIN
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het harden van schuiven voor een perforatiepers en op geharde schuiven voor een perforatiepers.
STAND DER TECHNIEK
Het gebruik van schuiven in perforatiepersen is in de stand der techniek gekend.
Schuiven zijn balkvormige stalen elementen met aan één zijde een zaagtandprofiel.
Door twee schuiven met hun zaagtandprofiel naar elkaar te richten en op elkaar te plaatsen, is het mogelijk om door de twee schuiven volgens hun lengterichting ten opzichte van elkaar te verschuiven een andere hoogte voor het samenstel van de twee schuiven te bekomen, Dit principe wordt gebruikt om al of niet een stempel van een perforatiepers aan te slaan en daardoor een metalen plaat te perforeren.
Het aanslaan van een stempel gebeurt met grote kracht. Het is dus noodzakelijk dat de zaagtandprofielen van de twee schuiven nauwkeurig zijn afgewerkt en dat de schuiven worden gehard. Daarnaast ondervindt een schuif op een punt waar ze contact met een stempel maakt, lokaal een grote druk, naast een hamereffect. Een schuif wordt volgens de stand der techniek aan de zijde van de stempels versterkt door het aanbrengen van een geharde lat. De geharde lat is met behulp van bouten aan de schuif bevestigd.
Deze gekende werkwijze voor het versterken van een schuif heeft als nadeel dat voor het bevestigen van de geharde lat aan de schuif, gaten in de schuif moeten geboord worden. Deze gaten verzwakken lokaal de schuif, waardoor bij het perforeren van een metalen plaat een schuif soms ter hoogte van een dergelijk boorgat breekt, Ook de bouten zelf ondervinden grote krachten en breken af en toe, waardoor de geharde lat van de schuif loskomt en waardoor de gehard lat, de schuif en/of de stempels beschadigd worden.
Doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze welke deze nadelen opheft.
2 BE2021/5943
SAMENVATTING VAN DE UITVINDING
Tot dit doel verschaft de uitvinding een werkwijze volgens conclusie 1,
Het voordeel van deze werkwijze is dat een schuif aan de tweede zijde, liggend tegenover de eerste zijde omvattende het minstens gedeeltelijk doorlopende zaagtandprofiel, lokaal door middel van inductiestromen bijkomend gehard wordt en waarna de stalen balk opnieuw tweemaal getemperd wordt. De tweede zijde is de zijde van een schuif die met een stempel in contact komt. Door het bijkomend harden door middel van inductiestromen is de schuif aan deze tweede zijde voldoende hard om grote lokale drukken en een hamereffect bij het aanslaan van de stempel te weerstaan. Het is overbodig om de schuif aan de tweede zijde met een geharde lat te versterken. Hierdoor is het eveneens niet noodzakelijk om boorgaten in de schuif aan te brengen, waardoor de schuif niet lokaal verzwakt wordt en de schuif bij het perforeren van een metalen plaat een veel kleinere kans op breuk heeft.
Voorkeursvormen van de werkwijze worden weergegeven in de conclusies 2 tot en met 13.
Een specifieke voorkeursvorm betreft een werkwijze volgens conclusie 2.
Bij deze voorkeursvorm wordt een specifieke staalsoort met een geoptimaliseerde legering voor vervaardiging van werktuigen gebruikt. Door het gebruik van deze staalsoort is de schuif al standaard beter bestand tegen hoge lokale drukken en tegen een hamereffect.
In een tweede aspect betreft de huidige uitvinding een schuif volgens conclusie 14.
Deze schuif heeft onder meer als voordeel dat de schuif aan een tweede zijde, waarmee de schuif in contact met een stempel komt, bijkomend gehard en daarna tweemaal getemperd is, waardoor de schuif voldoende hard is om grote lokale drukken en een hamereffect bij het aanslaan van de stempel te weerstaan, zonder dat de schuif aan de tweede zijde met een geharde lat moet versterkt worden.
Hierdoor is de kans op breuk van de schuif bij het perforeren van een metalen plaat zeer sterk gereduceerd.
3 BE2021/5943
GEDETAILLEERDE BESCHRIJVING
Tenzij anders gedefinieerd hebben alle termen die gebruikt worden in de beschrijving van de uitvinding, ook technische en wetenschappelijke termen, de betekenis zoals ze algemeen begrepen worden door de vakman in het technisch veld van de uitvinding. Voor een betere beoordeling van de beschrijving van de uitvinding, worden de volgende termen expliciet uitgelegd. “Een”, "”de” en “het” refereren in dit document aan zowel het enkelvoud als het meervoud tenzij de context duidelijk anders veronderstelt. Bijvoorbeeld, “een segment” betekent een of meer dan een segment.
De termen “omvatten”, “omvattende”, “bestaan uit”, “bestaande uit”, “voorzien van”, “bevatten”, “bevattende”, “inhouden”, “inhoudende” zijn synoniemen en zijn inclusieve of open termen die de aanwezigheid van wat volgt aanduiden, en die de aanwezigheid niet uitsluiten of beletten van andere componenten, kenmerken, elementen, leden, stappen, gekend uit of beschreven in de stand der techniek.
Het citeren van numerieke intervallen door de eindpunten omvat alle gehele getallen, breuken en/of reële getallen tussen de eindpunten, deze eindpunten inbegrepen.
In de context van dit document is hamerslag of walshuid een harde laag van ijzeroxides, omvattende een mengeling van FeO, Fez03 en Fe304, die ontstaat na het warm walsen van staal,
Met hamereffect worden effecten zoals metaalvermoeidheid, scheuren en breuken in een schuif van een perforatiepers bedoeld, die door krachten en spanningen in de schuif bij het periodiek aanslaan van een stempel met de schuif veroorzaakt worden.
Gewichtsprocent wordt in dit document tot gew.% afgekort.
Met vastgehouden austeniet wordt austeniet bedoeld dat tijdens harden van staal, na het snel afkoelen van het staal, niet in martensiet is omgezet, maar als austeniet in het staal aanwezig blijft. Dit austeniet wordt ook restausteniet genoemd.
4 BE2021/5943
Met taaiheid van een materiaal wordt een vermogen om energie te absorberen en plastisch te vervormen zonder te breken bedoeld. Het is gedefinieerd als het gebied onder de spanning-rekcurve.
In een eerste aspect betreft de uitvinding een werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm omvat de werkwijze de stappen van: - voorzien van een stalen balk; - harden van de stalen balk in een vacuümoven; - tweemaal temperen van de stalen balk; - eerste maal rechten van de stalen balk; - frezen van een minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan een eerste zijde van de stalen balk; - harden van een tweede zijde van de stalen balk, liggend tegenover de eerste zijde, door middel van inductiestromen, waarna de stalen balk opnieuw tweemaal getemperd wordt; - tweede maal rechten van de stalen balk.
De stalen balk strekt zich volgens een lengterichting, een breedterichting en een hoogterichting uit. De stalen balk heeft een grootste afmeting volgens de lengterichting. Dit is de lengte van de stalen balk. Een schuif voor een perforatiepers omvat een balkvormig lichaam, waardoor de stalen balk zeer geschikt is als grondstof voor een schuif,
Tijdens het harden van de stalen balk in de vacuümoven wordt het staal verhit en vervolgens zeer snel afgekoeld. Hierdoor ontstaat in het staal van de stalen balk eerst austeniet en door het snel afkoelen vervolgens een kristalstructuur, martensiet. Austeniet is een kubus vlak gecenterd kristalrooster waarin koolstof relatief gemakkelijk oplosbaar is. Door oplossen van een geschikte hoeveelheid koolstof in staal, kan de hardheid van staal verhoogd worden. Bij voorkeur heeft het staal van de stalen balk een koolstofgehalte van hoogstens 0.8 gew.% om een maximale hardheid te bekomen. Martensiet is een zeer harde microstructuur in staal, Martensiet heeft een kubus of tetragonaal ruimtelijk gecenterd kristalrooster, waarin koolstof minder gemakkelijk oplosbaar is. Door het snel afkoelen van het staal van de stalen balk, klapt het kubus vlak gecenterd rooster van austeniet in een kubus gecenterd kristalrooster om. Hierbij kunnen koolstofatomen niet tijdig diffuseren en ontstaat een vervormd kubus ruimtelijk gecenterd of een tetragonaal ruimtelijk gecenterd kristalrooster van martensiet. Door het verwarmen van de stalen balk in een vacuümoven wordt vermeden dat het staal met bijvoorbeeld 5 zuurstof reageert en oxideert, Oxidatie maakt oppervlakken van de stalen balk doffer en ruwer. Doordat twee schuiven over elkaar moeten kunnen schuiven, is een ruw oppervlak niet gewenst. De oppervlakken vertonen door oxidatie zachte plekken of scheuren, waardoor een schuif gevoeliger wordt voor breuken aan het oppervlak. Oxidatie maakt staal zwakker. De stalen balk wordt bij voorkeur bij een druk van hoogstens 300 hPa in de vacuümoven gehard, bij meer voorkeur hoogstens 250 hPa, bij nog meer voorkeur hoogstens 200 hPa en bij zelfs nog meer voorkeur hoogstens 100 hPa. De stalen balk wordt gekoeld met behulp van een inert gas, bij voorkeur N2-gas. Het inerte gas wordt bij een druk van minstens 1500 hPa in de vacuümoven ingespoten, bij voorkeur bij een druk van minstens 1600 hPa, bij meer voorkeur bij een druk van minstens 1700 hPa, bij nog meer voorkeur bij een druk van minstens 1800 hPa en bij zelfs nog meer voorkeur bij een druk van minstens 1900 hPa. De stalen balk wordt bij het harden in de vacuümoven over zijn volledige volume gehard.
Na het harden in de vacuümoven wordt de stalen balk tweemaal getemperd. Bij het temperen wordt de stalen balk verhit tot een temperatuur minstens hoger dan 620°
C. Staal bevat na het harden een hoeveelheid vastgehouden austeniet dat niet in martensiet kan omgezet worden, Austeniet heeft een veel hogere stapelfoutenergie dan martensiet, waardoor slijtvastheid van de stalen balk verlaagt. Dit is nadelig voor schuiven die ten opzichte van elkaar bewegen. Bijkomend kan vastgehouden austeniet bij het gebruik van de schuiven door schokken en stoten naar martensiet transformeren. Door deze transformatie en er een mee gepaard gaande volumevermeerdering treden spanningen in het staal van de stalen balk op, waardoor de schuiven kunnen afschilferen. Daarom is het belangrijk om de hoeveelheid vastgehouden austeniet te verlagen. Het eerste maal temperen van de stalen balk is voordelig om restausteniet in martensiet om te zetten. Door het opwarmen van het staal van de stalen balk tijdens het eerste maal temperen, zal een gedeelte van de koolstof in oververzadigde oplossing in austeniet uitprecipiteren, waardoor het vastgehouden austeniet minder stabiel wordt en gedurende afkoeling na het temperen naar martensiet transformeert, Martensiet is naast zeer hard eveneens zeer bros, Een tweede maal temperen is voordelig voor het reduceren van de brosheid van het staal van de stalen balk. De tetragonaliteit
6 BE2021/5943 van martensiet wordt hierbij opgeheven door het uitprecipiteren van carbiden, die bij hogere temperaturen cementietdeeltjes (Fe3C) vormen, waardoor het staal van de stalen balk minder bros en dus taaier is, ten koste van een beperkt verlies aan hardheid. Het tweemaal temperen van de stalen balk is voordelig om vastgehouden austeniet volledig in martensiet om te zetten, waardoor de slijtvastheid van de schuiven verhoogt, en om carbiden uit de stalen balk te precipiteren, waardoor de stalen balk minder bros wordt, Na het temperen koelt de stalen balk tot een omgevingstemperatuur af. De omgevingstemperatuur is bij voorkeur 20° C + 10°
C.
Door het harden treden in het staal van de stalen balk interne spanningen op.
Daardoor zal de stalen balk kromtrekken. Dit is niet gewenst en het is noodzakelijk om de stalen balk voor het uitvoeren van de stap van het frezen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde van de stalen balk te rechten om een nauwkeurig vervaardigde schuif te kunnen bekomen. Het rechten gebeurt bij voorkeur bij een temperatuur van 20° C + 10° C, aangezien dit met een omgevingstemperatuur overeenstemt waarin een perforatiepers opgesteld is,
Het zaagtandprofiel wordt volgens de lengterichting van de stalen balk gefreesd.
Met minstens gedeeltelijk doorlopend wordt bedoeld dat het zaagtandprofiel zich volgens de lengterichting over minstens een deel van de lengte van de stalen balk uitstrekt. Het zaagtandprofiel is doorlopend over minstens 50% van de lengte van de stalen balk, bij voorkeur over minstens 60% van de lengte van de stalen balk, bij meer voorkeur over minstens 70% van de lengte van de stalen balk, bij nog meer voorkeur over minstens 80% van de lengte van de stalen balk en bij zelfs nog meer voorkeur over minstens 90% van de lengte van de stalen balk.
Een tand van het zaagtandprofiel heeft twee zijden met een verschillende helling.
Het zaagtandprofiel is vergelijkbaar met het profiel van een zaagtanddak (northlight roof). Het zaagtandprofiel is voordelig voor schuiven in een perforatiepers. Door twee schuiven met hun zaagtandprofiel naar elkaar te richten en op elkaar te plaatsen, wordt een balkvormig element bekomen. Door de twee schuiven ten opzichte van elkaar te verschuiven, wordt een hoogte van het balkvormige element aangepast, Stempels van een perforatiepers worden door het balkvormige element aangeslagen. Afhankelijk van de hoogte van het balkvormige element wordt een stempel al of niet doorheen een metalen plaat geperst en is de metalen plaat al of niet geperforeerd. Oppervlakken van het zaagtandprofiel moeten nauwkeurig
7 BE2021/5943 worden afgewerkt zodat de schuiven ten opzichte van elkaar kunnen verschuiven.
De oppervlakken van het zaagtandprofiel moeten ook gehard zijn zodat bij het aanslaan van de stempels van een perforatiepers geen indeukingen in de genoemde oppervlakken ontstaan, waardoor schuiven mogelijks niet goed meer ten opzichte van elkaar kunnen verschoven worden. De indeukingen kunnen op termijn ook tot schade aan en breuk van de schuif leiden. Zoals voorheen beschreven is de stalen balk in een vacuümoven gehard, waardoor de oppervlakken van het zaagtandprofiel eveneens gehard zijn, en waarbij er geen oxidatie aan deze oppervlakken is opgetreden en deze glad kunnen afgewerkt worden.
Na het frezen wordt de stalen balk aan de tweede zijde met behulp van inductiestromen gehard. De tweede zijde is de zijde van een schuif die met een stempel in contact komt. Deze zijde moet dus grote drukken en een hamereffect tijdens het aanslaan van de stempel kunnen weerstaan. Met behulp van elektromagnetische spoelen worden aan de tweede zijde van de stalen balk elektrische stromen of inductiestromen geïnduceerd. Deze inductiestromen genereren lokaal in de stalen balk hitte. Door het opnieuw verhitten van de stalen balk aan de tweede zijde, wordt de stalen balk aan de tweede zijde lokaal bijkomend gehard. Het is niet noodzakelijk om de volledige schuif bijkomend te harden, aangezien enkel de tweede zijde de grote drukken en het hamereffect ondervindt. Het volledig bijkomend harden van een schuif is bovendien nadelig omdat, zoals voorheen beschreven, door vorming van martensiet de schuif weliswaar harder, maar ook brosser wordt, waardoor een schuif bij gebruik in een perforatiepers een hogere kans op breuk zou hebben.
Na het bijkomend harden van de tweede zijde van de stalen balk, wordt de stalen balk opnieuw tweemaal getemperd, De stalen balk wordt getemperd bij een temperatuur van hoogstens 540° C om restausteniet aan de tweede zijde van de stalen balk in martensiet om te zetten, om zoals voorheen beschreven de slijtvastheid van de stalen balk aan de tweede zijde te verhogen en om te vermijden dat de tweede zijde van de stalen balk bij gebruik kan afschilferen. Het temperen van de stalen balk heeft geen invloed op de rest van de stalen balk, aangezien de rest van de stalen balk niet opnieuw werd gehard en hier geen austeniet werd gevormd.
Bij het bijkomend harden met behulp van inductiestromen treden opnieuw spanningen in de stalen balk op, waardoor de stalen balk zal kromtrekken. Het is
8 BE2021/5943 dus noodzakelijk om de stalen balk te rechten om nieuw geïntroduceerde vervormingen of nog aanwezige vervormingen na het harden in de vacuümoven weg te werken. Het rechten gebeurt bij voorkeur opnieuw bij een temperatuur van 20° C + 10°C,
Deze werkwijze is bijzonder voordelig doordat een schuif aan de tweede zijde, lokaal door middel van inductiestromen bijkomend gehard wordt, waardoor de tweede zijde voldoende hard is om grote lokale drukken en een hamereffect bij het aanslaan van de stempel te weerstaan. Het is overbodig om de schuif aan de tweede zijde met een geharde lat te versterken. Hierdoor is het eveneens niet noodzakelijk om boorgaten in de schuif aan te brengen, waardoor de schuif niet lokaal verzwakt wordt en de schuif bij het perforeren van een metalen plaat een veel kleinere kans op breuk heeft.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm omvat staal van de stalen balk 0.70 + 0.10 gew.% koolstof, 0.20 = 0.05 gew.% silicium, 0.50 = 0.10 gew.% mangaan, 5.00 + 0.50 gew.% chroom, 2.30 + 0.25 gew.% molybdeen en 0.50 = 0.10 gew.% vanadium.
Deze specifieke staalsoort met een geoptimaliseerde legering is bijzonder geschikt voor vervaardiging van werktuigen. Staal bereikt een hoogste hardheid met een koolstofgehalte van net onder 0.80 gew.%. Door het gebruik van deze staalsoort is de schuif al standaard beter bestand tegen hoge lokale drukken en tegen een hamereffect.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm wordt de stalen balk, voor het harden van de stalen balk in de vacuüm oven, rondom gefreesd. Elk oppervlak van de stalen balk wordt gefreesd. Bij voorkeur wordt minstens een laag met een dikte van minstens 500 um van elk oppervlak gefreesd, bij meer voorkeur minstens 600 um, bij nog meer voorkeur minstens 700 um en bij zelfs nog meer voorkeur minstens 800 um. De stalen balk wordt rondom gefreesd voor het verwijderen van hamerslag. Hamerslag vormt gewoonlijk een laag van 50 um tot 500 um op een metaaloppervlak, Hamerslag leidt na verloop van tijd door kathodische gedrag van hamerslag ten opzichte van staal tot corrosie, waardoor de levensduur van een schuif verkort wordt. Hamerslag heeft bijkomend een andere uitzettingscoëfficiënt dan staal, waardoor bij het harden scheurtjes aan het oppervlak van de stalen balk kunnen ontstaan. IJzeroxides geleiden ook veel minder goed warmte dan staal.
9 BE2021/5943
IJzeroxide heeft bijvoorbeeld een typische A-waarde van 0.6 W/(m.K), terwijl staal een typische À-waarde van 41 W/(m.K) heeft. Hamerslag zal bij opwarmen nog verder uitbreiden in het staal van de stalen balk. De aanwezigheid van hamerslag zou dus een negatieve invloed op het harden van de stalen balk in de vacuümoven hebben.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm gebeurt het temperen na het harden van de stalen balk in de vacuümoven bij een temperatuur van minstens 620° C en hoogstens 650° C en gedurende een houdtijd van minstens 90 minuten.
Bij voorkeur is de temperatuur minstens 625° C, bij meer voorkeur minstens 630°
C. Bij voorkeur is de temperatuur hoogstens 645° C, bij meer voorkeur hoogstens 640° C. Zoals voorheen beschreven zal bij het temperen austeniet naar martensiet worden omgezet. Hierbij verdwijnen spanningen uit het staal van de stalen balk, wordt het staal taaier en verliest het beperkt aan hardheid. Bij een temperatuur van minstens 620° C en hoogstens 650° wordt een gewenste hardheid voor het staal van de stalen balk bekomen. Minstens 90 minuten, bij voorkeur minstens 100 minuten, bij meer voorkeur minstens 110 minuten en bij nog meer voorkeur minstens 120 is noodzakelijk om het staal van de stalen balk voldoende tot in de kern te kunnen opwarmen en om zo voldoende vastgehouden austeniet in martensiet te kunnen omzetten. Zoals voorheen beschreven wordt de stalen balk tweemaal getemperd. Het is duidelijk dat volgens deze uitvoeringsvorm de stalen balk tweemaal met een houdtijd van minstens 90 minuten wordt getemperd.
Volgens een verdere uitvoeringsvorm heeft de stalen balk na het temperen een hardheid van minstens 40 en hoogstens 50 op de Rockwell C schaal. Bij voorkeur heeft de stalen balk na het temperen een hardheid van hoogstens 45 op de
Rockwell C schaal. De hardheid wordt volgens de norm ISO 6508-1:2016 bepaald.
Een hardheid van minstens 40 is voldoende om te vermijden dat een schuif aan de eerste zijde beschadigd wordt. Een hardheid van hoogstens 50 is voordelig omdat hierdoor de stalen balk voldoende taai is om niet bros te breken door het hamereffect op de schuiven bij het perforeren van gaten in een metalen plaat.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm wordt de stalen balk in de oven bij een hardingstemperatuur van minstens 1000° C en hoogstens 1050° C gehard. Bij voorkeur is de hardingstemperatuur hoogstens 1040° C, bij meer voorkeur hoogstens 1030° C. Bij voorkeur is de hardingstemperatuur minstens 10109 C, bij meer voorkeur minstens 1020° C. Een temperatuur van minstens 1000° C is
10 BE2021/5943 voordelig om staal van de stalen balk met een koolstofgehalte van minder dan 0.80 gew.% austenitisch te maken. Hierbij zijn atomen van het staal volgens een kubisch vlak gecentreerd atoomrooster gestapeld. Staal van de stalen balk kan, zoals voorheen beschreven, gehard worden door het snel afkoelen van een austenitisch staal, waarbij martensiet gevormd wordt. Een temperatuur boven 10509 C is energetisch niet interessant, leidt niet tot een hogere hardheid van het staal en zorgt voor meer vastgehouden austeniet.
Volgens een verdere uitvoeringsvorm warmt de stalen balk in de vacuümoven gedurende een periode van minstens 3 uur en hoogstens 5 uur van een temperatuur van 20° C + 10° C naar de hardingstemperatuur op. Door het geleidelijk opwarmen van de stalen balk, wordt de stalen balk uniform tot diep in het staal opgewarmd, waardoor minder spanning in de stalen balk ontstaan en de stalen balk minder zal vervormen, De stalen balk warmt anderzijds voldoende snel op om het harden op economische wijze te kunnen uitvoeren, Daarna verblijft de stalen balk, nadat de stalen balk de hardingstemperatuur bereikt heeft, bij de hardingstemperatuur, met een marge van +10%, gedurende minstens 30 minuten en hoogstens 4 uur in de oven. Minstens 30 minuten is noodzakelijk om de stalen balk austenitisch te maken. Na meer dan 4 uur verandert het atoomrooster van het staal van de stalen balk nog beperkt.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm gebeurt het temperen van de tweede zijde van de stalen balk door middel van inductiestromen bij een temperatuur van minstens 520° C en hoogstens 540° C. Hierdoor wordt niet enkel het restausteniet aan de tweede zijde van de stalen balk in martensiet omgezet, maar treedt er tevens een secundaire harding op door precipitatie van speciale carbiden door aanwezigheid van een hoog gehalte aan carbidevormende legeringselementen, zoals chroom en molybdeen. Deze uitvoeringsvorm is in het bijzonder voordelig in combinatie met een voorheen beschreven uitvoeringsvorm waarbij het staal van de stalen balk 5.00 + 0.50 gew.% chroom en 2.30 + 0.25 gew.% molybdeen omvat. Dit laat toe om een hardheid van minstens 60 op de
Rockwell C schaal te bereiken.
Volgens een verdere uitvoeringsvorm wordt bij het harden van de tweede zijde van de stalen balk door middel van inductiestromen een hardheid van minstens 60 op de Rockwell C schaal tot op een diepte van minstens 3 mm, gemeten vanaf de
11 BE2021/5943 tweede zijde, bereikt. Bij voorkeur is de hardheid hoogstens 65 op de Rockwell C schaal.
De hardheid wordt volgens de norm ISO 6508-1:2016 bepaald. Een hardheid van minstens 60 is voldoende om te vermijden dat een schuif aan de tweede zijde door hoge druk bij contact met een stempel en door het hamereffect beschadigd wordt.
Een hardheid van hoogstens 65 is voordelig omdat hierdoor de tweede zijde van de stalen balk voldoende taai is om niet bros van een schuif af te breken bij het perforeren van gaten in een metalen plaat. De hoge druk bij contact met een stempel treedt voornamelijk nabij het oppervlak aan de tweede zijde van de stalen balk op, waardoor bijkomend harden tot op een diepte van 3 mm voldoende is om de hoge druk bij contact met een stempel op te vangen. Harden tot dieper in de stalen balk vergroot het volume van een schuif dat weliswaar harder is, maar ook brosser, waardoor er een risico op brosse breuk door de hoge druk bij contact met een stempel en door het hamereffect is.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm worden voor het aanbrengen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde, alle zijden van de stalen balk, met uitzondering van de eerste zijde, glad afgewerkt. De genoemde zijden worden door polieren of frezen glad gemaakt. Bij voorkeur wordt op de genoemde zijden een coating aangebracht om oxidatie van de schuif te vermijden. De eerste zijde wordt nog niet afgewerkt omdat nadat de tweede zijde met behulp van inductiestromen nog bijkomend gehard wordt, de stalen balk een tweede maal gerecht wordt, waardoor het mogelijk is dat het zaagtandprofiel niet geheel nauwkeurig is en moet bijgewerkt worden.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm blijft bij het aanbrengen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde, minstens 0.5 mm en hoogstens 1.5 mm extra materiaal op het zaagtandprofiel aanwezig. Het extra materiaal wordt na het harden van de tweede zijde van de stalen balk door middel van inductiestromen bij glad afwerken van de eerste zijde verwijderd. Zoals voorheen beschreven treden bij het bijkomend harden met behulp van inductiestromen opnieuw spanningen in de stalen balk op, waardoor de stalen balk zal kromtrekken en wordt daarom de stalen balk een tweede maal gerecht.
Hierdoor is het mogelijk dat het zaagtandprofiel niet geheel nauwkeurig is. Door het voorzien van minstens 0,5 mm extra materiaal, kan het zaagtandprofiel bij glad afwerken van de eerste zijde nauwkeurig gecorrigeerd worden door het extra
12 BE2021/5943 materiaal te verwijderen. De eerste zijde wordt door polieren of frezen glad gemaakt. Bij voorkeur wordt op de eerste zijde een coating aangebracht om oxidatie van de schuif te vermijden.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm heeft de stalen balk na de eerste maal rechten van de stalen balk een kromming volgens de lengterichting van de stalen balk van hoogstens 3 mm per meter. Dit is voldoende om het zaagtandprofiel reeds behoorlijk nauwkeurig op de stalen balk aan te brengen. Een hogere nauwkeurigheid is op dit ogenblik niet nuttig omdat door het bijkomend harden van de tweede zijde met behulp van inductiestromen opnieuw spanningen in de stalen balk optreden, waardoor de stalen balk zal kromtrekken, waarna de stalen balk een tweede maal wordt gerecht. Eventuele onnauwkeurigheden in het zaagtandprofiel aan de eerste zijde kunnen na de tweede maal rechten nog gecorrigeerd worden, zoals voorheen beschreven in een uitvoeringsvorm.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm heeft de stalen balk na de tweede maal rechten een kromming volgens de lengterichting van de stalen balk van hoogstens 0.5 mm per meter. Dit is bijzonder voordelig voor een nauwkeurig wijzigen van de hoogte van het balkvormige element gevormd door twee schuiven.
Dit is belangrijk omdat afhankelijk van de hoogte van het balkvormige element een stempel al of niet doorheen een metalen plaat geperst wordt en de metalen plaat al of niet geperforeerd is.
In een tweede aspect betreft de uitvinding een schuif voor een perforatiepers.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm omvat de schuif een balkvormig stalen lichaam, Het balkvormige stalen lichaam strekt zich volgens een lengterichting uit. Het balkvormige stalen lichaam omvat aan een eerste zijde een, volgens een lengterichting van de stalen balk, minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel. Met minstens gedeeltelijk doorlopend wordt bedoeld dat het zaagtandprofiel zich volgens de lengterichting over minstens een deel van de lengte van de stalen balk uitstrekt. Het zaagtandprofiel is doorlopend over minstens 50% van de lengte van de stalen balk, bij voorkeur over minstens 60% van de lengte van de stalen balk, bij meer voorkeur over minstens 70% van de lengte van de stalen balk, bij nog meer voorkeur over minstens 80% van de lengte van de stalen balk en bij zelfs nog meer voorkeur over minstens 90% van de lengte van de stalen balk. Een tand van het zaagtandprofiel omvat twee zijden met een verschillende
13 BE2021/5943 helling. Het zaagtandprofiel is vergelijkbaar met het profiel van een zaagtanddak (northlight roof).
De schuif is volgens een werkwijze volgens het eerste aspect gehard.
Deze schuif heeft onder meer als voordeel dat de schuif aan een tweede zijde, tegenoverliggend de eerste zijde, waarmee de schuif in contact met een stempel komt, bijkomend verhard is, waardoor de schuif voldoende hard is om grote lokale drukken en een hamereffect bij het aanslaan van de stempel te weerstaan, zonder dat de schuif aan de tweede zijde met een geharde lat moet versterkt worden.
Hierdoor is de kans op breuk van de schuif bij het perforeren van een metalen plaat zeer sterk gereduceerd.

Claims (14)

14 BE2021/5943 CONCLUSIES
1. Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers omvattende: - voorzien van een stalen balk; - harden van de stalen balk in een vacuümoven; - tweemaal temperen van de stalen balk; - eerste maal rechten van de stalen balk bij een temperatuur van 20° C + 10° C; - frezen van een, volgens een lengterichting van de stalen balk, minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan een eerste zijde van de stalen balk; met het kenmerk, dat na het frezen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde van de stalen balk, een tweede zijde van de stalen balk, liggend tegenover de eerste zijde, door middel van inductiestromen gehard wordt, waarna de stalen balk opnieuw tweemaal getemperd wordt en waarna de stalen balk een tweede maal bij een temperatuur van 20° C + 10° C gerecht wordt.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat staal van de stalen balk 0.70 + 0.10 gew.% koolstof, 0.20 + 0.05 gew.% silicium, 0.50 + 0.10 gew.% mangaan, 5.00 + 0.50 gew.% chroom, 2.30 + 0.25 gew.% molybdeen en 0,50 + 0.10 gew.% vanadium omvat.
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat voor het harden van de stalen balk in de vacuümoven, de stalen balk voor het verwijderen van hamerslag rondom gefreesd wordt,
4. Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-3, met het kenmerk, dat het temperen na het harden van de stalen balk in de vacuümoven gebeurt bij een temperatuur van minstens 620° C en hoogstens 650° C gedurende een houdtijd van minstens 90 minuten.
5. Werkwijze volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat de stalen balk na het temperen een hardheid van minstens 40 en hoogstens 50 op de Rockwell C schaal heeft,
15 BE2021/5943
6. Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-5, met het kenmerk, dat de stalen balk in de vacuümoven bij een hardingstemperatuur van minstens 1000° C en hoogstens 1050° C gehard wordt.
7. Werkwijze volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat de stalen balk in de vacuümoven gedurende een periode van minstens 3 uur en hoogstens 5 uur van een temperatuur van 20° C + 10° C naar de hardingstemperatuur opwarmt, waarna de stalen balk na het bereiken van de hardingstemperatuur minstens 30 minuten bij de hardingstemperatuur +10% in de oven verblijft.
8. Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-7, met het kenmerk, dat het temperen na het harden van de tweede zijde van de stalen balk door middel van inductiestromen gebeurt bij een temperatuur van minstens 520° C en hoogstens 540° C,
9, Werkwijze volgens conclusie 8, met het kenmerk, dat de tweede zijde van de stalen balk na het temperen tot op een diepte van minstens 3 mm, gemeten vanaf de tweede zijde, een hardheid van minstens 60 op de Rockwell C schaal heeft.
10. Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-9, met het kenmerk, dat voor het aanbrengen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde, alle zijden met uitzondering van de eerste zijde glad afgewerkt worden.
11, Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-10, met het kenmerk, dat bij het aanbrengen van het minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel aan de eerste zijde, minstens 0.5 mm en hoogstens 1.5 mm extra materiaal op het zaagtandprofiel aanwezig blijft, waarbij het extra materiaal na het harden van de tweede zijde van de stalen balk door middel van inductiestromen bij glad afwerken van de eerste zijde verwijderd wordt.
12. Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-11, met het kenmerk, dat na de eerste maal rechten van de stalen balk, de stalen balk een kromming volgens de lengterichting van de stalen balk van hoogstens 3 mm per meter heeft.
16 BE2021/5943
13. Werkwijze volgens één der voorgaande conclusies 1-12, met het kenmerk, dat na de tweede maal rechten van de stalen balk, de stalen balk een kromming volgens de lengterichting van de stalen balk van hoogstens 0.5 mm per meter heeft,
14. Schuif voor een perforatiepers, omvattende een balkvormig stalen lichaam, waarbij het balkvormige stalen lichaam zich in een lengterichting uitstrekt, waarbij het balkvormige stalen lichaam aan een eerste zijde een, volgens een lengterichting van de stalen balk, minstens gedeeltelijk doorlopend zaagtandprofiel omvat, met het kenmerk, dat de schuif volgens een werkwijze volgens één van de conclusies 1-13 gehard is.
BE20215943A 2021-12-06 2021-12-06 Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven BE1029987A9 (nl)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE20215943A BE1029987A9 (nl) 2021-12-06 2021-12-06 Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven
EP22211397.9A EP4190920A1 (en) 2021-12-06 2022-12-05 Method for hardening slides of a perforating press and the resulting slides
US18/061,782 US20230175089A1 (en) 2021-12-06 2022-12-05 Procedure For Hardening Slides Of A Perforating Press And The Slides Obtained

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE20215943A BE1029987A9 (nl) 2021-12-06 2021-12-06 Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven

Publications (3)

Publication Number Publication Date
BE1029987A1 true BE1029987A1 (nl) 2023-06-28
BE1029987B1 BE1029987B1 (nl) 2023-07-03
BE1029987A9 BE1029987A9 (nl) 2023-07-10

Family

ID=78829777

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BE20215943A BE1029987A9 (nl) 2021-12-06 2021-12-06 Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven

Country Status (3)

Country Link
US (1) US20230175089A1 (nl)
EP (1) EP4190920A1 (nl)
BE (1) BE1029987A9 (nl)

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB597618A (en) * 1943-12-15 1948-01-29 Lawrence Vernon Whistler Punch and die assembly
US3836743A (en) * 1973-02-22 1974-09-17 Res Eng & Mfg Localized heat treating machine
CA2865630C (en) * 2013-10-01 2023-01-10 Hendrickson Usa, L.L.C. Leaf spring and method of manufacture thereof having sections with different levels of through hardness
EP2960346A1 (en) * 2014-06-24 2015-12-30 B & J Rocket Sales AG A tire rasp blade
US20190300994A1 (en) * 2016-07-19 2019-10-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel for Induction Hardening
DE102016114026B4 (de) * 2016-07-29 2023-09-21 Tox Pressotechnik Gmbh & Co. Kg Vorrichtung zum Prägen einer Vertiefung in ein plattenartiges Werkstück und Durchstanzen der geprägten Vertiefung

Also Published As

Publication number Publication date
BE1029987A9 (nl) 2023-07-10
EP4190920A1 (en) 2023-06-07
BE1029987B1 (nl) 2023-07-03
US20230175089A1 (en) 2023-06-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Leskovšek et al. The influence of austenitizing and tempering temperature on the hardness and fracture toughness of hot-worked H11 tool steel
Wiessner et al. Effect of reverted austenite on tensile and impact strength in a martensitic stainless steel− An in-situ X-ray diffraction study
Ren et al. Enhanced tensile and bending yield strengths of 304 stainless steel and H62 brass by surface spinning strengthening
UA109639C2 (uk) Способи для зменшення порушень площинності у виробах зі сплавів
Grum et al. Effect of laser-remelting of surface cracks on microstructure and residual stresses in 12Ni maraging steel
KR20110127241A (ko) 특히 스프링 요소용의 조직 압연 스트립 강으로서의 마이크로 합금 탄소강
Aranas Jr et al. Ferrite formation above the Ae3 temperature during the torsion simulation of strip rolling
Li et al. Designed heterogeneities improve the fracture reliability of a Zr-based bulk metallic glass
KR20190112021A (ko) 경화강의 ?칭
US5100482A (en) Method of preparing a leaf spring
BE1029987A1 (nl) Werkwijze voor het harden van schuiven van een perforatiepers en de verkregen schuiven
Pastor et al. Heat treatment conditions to prevent failure in die cast X38CrMoV5 steel parts
KR20120102081A (ko) 탬퍼링 저항이 높은 강
Isogawa et al. Improvement of the forgability of 17-4 precipitation hardening stainless steel by ausforming
JP6656139B2 (ja) 窒化プレート部品およびその製造方法
JP4347747B2 (ja) 打抜き刃用鋼板並びに打抜き刃およびその製造法
RU2619420C1 (ru) Способ термообработки протяжек с плоскими гранями
JP6870399B2 (ja) 鋼板の製造方法および熱処理設備
Kompella et al. Mechanical properties of thin surface layers affected by material removal processes
Papadatu et al. RESEARCH ON TESTING A GENUINE DAMASCUS STEEL. A CASE STUDY
EP0767251B1 (en) Age-hardening steel for die-casting dies
Sölter et al. Analysis of the distortion and compensation potential in grind‐hardening of linear guides: Analyse des Verzugs‐und des Kompensationspotenzials beim Schleifhärten von Linearführungen
Marciniak et al. The effect of stepped austempering on phase composition and mechanical properties of nanostructured X37CrMoV5-1 steel
US20180258504A1 (en) Method of producing a tool steel
JP4386271B2 (ja) ドア部材

Legal Events

Date Code Title Description
FG Patent granted

Effective date: 20230703