BE1029394B1 - Un procédé de réduction de la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium - Google Patents
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Abstract
L'invention appartient au domaine de la métallurgie sidérurgique et de la sidérurgie, et concerne en particulier un procédé de réduction de taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium. L'acier fondu est d'abord désoxydé par l'aluminium, puis les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation pour favoriser le flottage et l'élimination des inclusions d'alumine de grande taille et réduire la taille des inclusions. Ensuite, grâce à un traitement au calcium ou à l'ajout de ferrosilicium contenant du calcium combiné à des méthodes de refroidissement et de chauffage contrôlés, les inclusions pendant la coulée continue et le traitement thermique sont favorisées pour se transformer en inclusions composites avec une couche externe de CaS de dureté plus élevée et un noyau Al2O3‑MgO, réduisant la taille des les inclusions, notamment de type B.
Description
Un procédé de réduction de la taille des inclusions de type
B dans l'acier désoxydé à l'aluminium
Domaine technique
L'invention appartient au domaine de la métallurgie sidérurgique et de la sidérurgie, et concerne en particulier un procédé de réduction de taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium.
Art antérieur
La composition, la forme, la taille et la distribution des inclusions non métalliques dans l'acier affectent directement la qualité de surface et les performances du produit en acier inoxydable, et sont la priorité absolue dans la production d'acier de haute qualité. Divers types d'inclusions et de technologies de contrôle dans le processus de fusion de l'acier fondu liquide sont devenus de plus en plus matures, et une série de méthodes de contrôle des inclusions matures telles que la désoxydation, l'élimination de la flottation des bulles, la modification des scories et la modification du traitement des alliages ont été formées, ce qui peut mieux réaliser la fusion
Processus allant de l'affinage au contrôle des inclusions dans l'acier en fusion. La formation d'inclusions peut être contrôlée par désoxydation à partir du convertisseur ou du soutirage du four électrique ; dans le réacteur d'affinage, les inclusions sont éliminées par agitation en soufflant de l'argon, et les inclusions dans l'acier sont modifiées par un traitement au calcium et un affinage du laitier, de manière à réduire les dommages des inclusions à l'acier et à assurer la production de coulée continue; dans le processus de coulée continue, la transformation de la composition d'acier fondu et de la composition d'inclusion est empêchée au moyen d'un coulage protecteur, réduit l'oxydation secondaire pour générer de nouvelles inclusions.
Les inclusions CaO-Al503-MgO de grande taille dans l'acier des pipelines formeront des inclusions de type B à chaîne ponctuelle après déformation par laminage. Pendant le transport de pétrole et de gaz naturel dans l'acier des pipelines, une concentration de contraintes est facilement générée autour des inclusions de type B, ce qui entraîne fissures induites par l'hydrogène dans les tuyaux en acier des pipelines, qui n'ont pas été complètement résolues. Les études précédentes étaient principalement réglementées par diverses méthodes de contrôle des inclusions dans l'acier en fusion, mais il y avait peu d'études sur le contrôle des inclusions dans la solidification, le refroidissement et le chauffage de l'acier en fusion. Par conséquent, ce brevet propose un procédé de refroidissement contrôlé et de chauffage contrôlé pour favoriser la transformation des inclusions CaO-
AlgO3-MgO en inclusions indéformables lors de la coulée continue et du traitement thermique, et réduire efficacement la taille des inclusions de type
B dans l'acier désoxydé à l’aluminium.
Résumé
L'invention concerne un procédé de réduction de la taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium, permettant de réduire efficacement la taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium.
Le schéma technique adopté dans la présente invention est: en utilisant du laitier de soufflage doux et de pré-fusion, la taille des inclusions est réduite et le processus de coulée continue et de traitement thermique est favorisé par un traitement au calcium, l'ajout de ferrosilicium contenant du calcium, refroidissement contrôlé et chauffage contrôlé, etc. Les inclusions moyennes sont transformées en inclusions composites avec une couche externe de CaS de dureté plus élevée et un noyau Al903-
MgO, ce qui réduit la capacité de déformation des inclusions pendant le processus de laminage et réduit efficacement la taille du type B inclusions dans l'acier désoxydé à l'aluminium. Les étapes de traitement sont les suivantes :
Dans le processus d'affinage de l'acier désoxydé à l'aluminium, une fois l'acier fondu soumis à la désoxydation de l'aluminium, les inclusions sont soufflées doucement et agitées pour favoriser le flottement et l'élimination des inclusions d'alumine de grande taille et la modification des inclusions dans le processus ultérieur ; après élimination du laitier, utiliser un point de fusion bas et un taux élevé de calcium Le laitier d'affinage de préfusion avec un rapport d'aluminium favorise l'adsorption et l'élimination des inclusions et la modification des inclusions non métalliques, de manière à éviter une teneur en T.S trop faible dans l'acier ; en alimentant le calcium du fil de calcium traitement, ou l'ajout d'alliages de ferrosilicium contenant du calcium, les inclusions dans l'acier fondu peuvent être éliminées. Le matériau est contrôlé comme CaO-Al903-MgO ;
Dans le processus de coulée continue d'acier désoxydé à l'aluminium, le refroidissement secondaire du moule est d'abord un refroidissement faible, puis un refroidissement fort pour favoriser les inclusions dans la billette de coulée continue de CaO- AlpO3-MgO à la couche externe CaS et au composite central Al9O3-MgO transformation des inclusions ;
Pendant le traitement thermique de l'acier désoxydé à l'aluminium, le traitement thermique à haute température favorise la transformation de CaO-
AlgO3-MgO à faible dureté en couche exteme CaS à haute dureté et en inclusions composites de noyau Al903-MgO, et réduit les inclusions dans le processus de laminage. Capacité de déformation moyenne, réduisant efficacement la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium.
En outre, à l'étape (1), une fois l'acier fondu désoxydé par l'aluminium, les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation, le temps de soufflage doux est de 15 à 20 minutes et le débit de soufflage d'argon est de 100-200NL/min, de manière à favoriser l'élimination flottante des inclusions d'alumine de grande taille et réduire la taille des inclusions d'alumine ;
En outre, l'étape (1) le grattage du laitier est après le taraudage du convertisseur, utilisez un grattoir à laitier pour contrôler l'épaisseur du laitier dans la poche à moins de 3 centimètres, qui est utile d'améliorer le contrôle précis de la composition étroite de la composition du laitier après l'ajout ultérieur de laitier d'affinage avant fusion.
En outre, l'étape (1) utilise le laitier d'affinage de préfusion avec un bas point de fusion et un rapport calcium-aluminium élevé, et le composant principal du laitier d'affinage est CaO-Al9O3-Si07-MgO, dans lequel la teneur en MgO est de 4 % à 10 %, ce qui favorise la diminution de la teneur en MgO dans les inclusions En augmentant, la teneur en SiO» est de 2% à 10%, le laitier d'affinage doit être complètement liquide à la température d'affinage, et le rapport CaO/Al9O3 du laitier d'affinage est de 1,8 à 2,0, qui diminue la viscosité du laitier d'affinage et favorise l'adsorption et l'élimination des inclusions ;
En outre, à l'étape (1), la teneur en T.S dans l'acier est de 0,0008 % à 0,0060 %, de manière à éviter la teneur excessivement faible en T.S dans l'acier provoquée par la teneur excessive en CaO dans le laitier ;
En outre, à l'étape (1) d'alimentation du fil de calcium pour le traitement 5 au calcium, du fil de calcium au silicium, du fil de calcium pur et du fil de fer au calcium peuvent être ajoutés pour contrôler la teneur en T.Ca dans l'acier à 0,0002 % à 0,0030 %, et les inclusions dans l'acier modifié en
CaO-Al903-MgO ;
En outre, l'étape (1) ajoute un alliage de ferrosilicium contenant du calcium, la teneur en calcium dans le ferrosilicium doit être supérieure à 0,1 %, la teneur en T. Ca dans l'acier est contrôlée pour être de 0,0002 % à 0,0030 %, et les inclusions dans l'acier sont modifiés est CaO-Al9O3-
MgO ;
En outre, l'étape (2) grâce au refroidissement secondaire du moule, le processus de refroidissement d'abord un refroidissement faible puis un refroidissement fort peut améliorer le temps de séjour de la brame de coulée continue à une température de 1000 °C à 1400 °C, et améliore la concentration d'aluminium, de magnésium, de calcium, d'oxygène et des éléments soufrés Le transfert de masse par diffusion entre la matrice d'acier et les inclusions favorise la transformation des inclusions dans la brame de coulée continue de CaO-Al9O3-MgO de faible dureté à une couche externe de CaS de haute dureté et des inclusions composites à cœur Al9O3-MgO
En outre, à l'étape (3), dans le procédé de traitement thermique de l'acier désoxydé à l'aluminium, par traitement thermique à haute température à une température de 1000°C à 1400°C, le temps de chauffage et de maintien est supérieur à 2 heures, et favorise la transformation des inclusions de surface du produit de CaO-Al9O3-MgO de faible dureté à une couche externe de CaS de haute dureté et des inclusions composites de noyau Al9O3-MgO.
Les effets bénéfiques de la présente invention sont: en raison de l'adoption du schéma technique mentionné ci-dessus, le procédé de la présente invention contrôle les inclusions dans l'acier fondu pour qu'elles soient CaO-Al903-MgO ; le processus de refroidissement et le traitement thermique du refroidissement secondaire du cristalliseur dans le processus de coulée continue sont d'abord faiblement refroidis puis fortement refroidis. Au cours du processus, un traitement thermique à haute température favorise la transformation des inclusions dans l'acier désoxydé à l'aluminium de CaO-Al9O3-MgO de faible dureté à CaS de haute dureté couche externe et inclusions composites de noyau Al903-
MgO. Cette méthode peut efficacement éviter la longueur des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium en formant une couche externe de CaS de haute dureté sur les inclusions, réduire la capacité de déformation des inclusions pendant le laminage et réduire le niveau de classification des inclusions de type B. Il peut améliorer efficacement la résistance, la ténacité et d'autres propriétés de l'acier désoxydé à l'aluminium et éviter les défaillances du produit pendant le service, les aciers désoxydés à l'aluminium sont classés pour les inclusions B inférieures à 1,5.
Bref description des figures
La figure 1 est un organigramme d'un procédé de réduction de la taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium selon la présente invention.
La figure 2 est un diagramme schématique de la morphologie et de la composition des inclusions dans le produit en acier de l'exemple 1 en utilisant le procédé de la présente invention.
Description de la présente invention
La présente invention sera décrite plus en détail ci-dessous conjointement avec des modes de réalisation spécifiques.
Comme le montre la figure 1, la présente invention est un procédé pour réduire la taille des inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium. Le procédé favorise une grande taille en effectuant d'abord une désoxydation de l'aluminium sur de l'acier fondu, puis en effectuant un soufflage doux et une agitation sur les inclusions. Les inclusions d'alumine sont éliminées par flottage pour réduire la taille des inclusions, puis par le traitement au calcium ou l'ajout de ferrosilicium contenant du calcium associé à des méthodes de refroidissement et de chauffage — contrôlés pour favoriser la transformation des inclusions en un plus haut
Couche extérieure de dureté CaS pendant la coulée continue et le traitement thermique Les inclusions composites avec des noyaux Al903-
MgO réduisent la capacité de déformation des inclusions pendant le processus de laminage et réduisent efficacement la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium.
Les étapes spécifiques de le procédé sont :
S1) Dans le processus d'affinage de l'acier désoxydé à l'aluminium, après que l'acier fondu a été soumis à la désoxydation de l'aluminium, un soufflage doux est effectué sur les inclusions à un certain débit, et une agitation continue est effectuée, et un traitement d'élimination des scories est effectué, et un traitement au calcium est effectuée ;
S2) Dans le processus de coulée continue d'acier désoxydé à l'aluminium, le processus de premier refroidissement faible puis de refroidissement fort est adopté pour le refroidissement ;
S3) L'acier désoxydé à l'aluminium soumis à S2) est à nouveau traité thermiquement pour réduire efficacement la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium.
Les étapes spécifiques du S1 sont les suivantes :
S1.1) Une fois l'acier fondu désoxydé par l'aluminium, les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation, le temps de soufflage doux est de 15 à 20 minutes, le débit de soufflage d'argon est de 100 à 200 NL/min et le laitier d'affinage est ajouté en même temps ;
S1.2) Utiliser un grattoir à laitier pour racler le laitier après que le convertisseur a été taraudé et contrôler l'épaisseur du laitier dans la poche pour qu'elle soit inférieure à 3 cm ;
S1.3) Traitement du calcium en alimentant du fil de calcium ou en ajoutant un alliage de ferrosilicium contenant du calcium.
L'ajout de laitier d'affinage décrit en S1.1) est :
Dans le laitier de raffinage, la teneur en MgO est de 4 % à 10 %, la teneur en SiO2 est de 2 % à 10 %, le reste est CaO et Al03 et le rapport
CaO/Al9O3 est de 1,8 à 2,0.
Les fils de calcium dans le traitement au calcium de S1.3) comprennent des fils de calcium de silicium, des fils de calcium pur et des fils de fer au calcium ;
La quantité ajoutée est de contrôler la teneur en T.Ca dans l'acier pour qu'elle soit de 0,0002 % à 0,0030 %.
La teneur en calcium dans le ferrosilicium dans l'alliage de ferrosilicium contenant du calcium ajouté dans le S1.3) est supérieure à 0,1 %, et la quantité d'addition doit contrôler la teneur en T.Ca dans l'acier pour qu'elle soit de 0,0002 % à 0,0030 %.
La technologie concrète de S2) décrite est :
S2.1) Faible refroidissement de la billette de coulée continue à une température de 1 000 °C à 1 400 °C, et la vitesse de refroidissement est inférieure à 0,5 °C/s ;
S2.2) La brame de coulée continue est ensuite soumise à un refroidissement forcé à une température de 1000-800°C, et la vitesse de refroidissement est supérieure à 2°C/s,
S3) L'acier désoxydé à l'aluminium soumis à S2) est à nouveau traité thermiquement pour réduire efficacement la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium ; la température de traitement thermique est de 1 000 °C à 1 400 °C et le temps de maintien est de 2-3 heures.
Mode de réalisation 1 :
Dans le processus d'affinage de l'acier désoxydé à l'aluminium, une fois l'acier fondu désoxydé par l'aluminium, les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation. Le temps de soufflage doux est de 20 minutes et le débit de soufflage d'argon est de 150 NL/min, ce qui favorise le flottage et l'élimination des inclusions d'alumine de grande taille et favorise le processus ultérieur Modification des inclusions ; l'épaisseur du laitier dans la poche après élimination du laitier est de 2,5 cm, et le laitier d'affinage de préfusion à bas point de fusion et à rapport calcium-aluminium élevé est utilisé, et le composant principal du laitier d'affinage est 55 %
CaO-30% Al03-10% Si09-5 % MgO, réduit la viscosité du laitier d'affinage, favorise l'adsorption et l'élimination des inclusions et modifie les inclusions non métalliques ; en alimentant le traitement au calcium du fil de calcium pur, la teneur en T.Ca dans l'acier est contrôlée à 0,0011 %, et la teneur en T.S est contrôlée à 0,0015 %, les inclusions dans l'acier fondu sont contrôlées pour être CaO- Al503-MgO ; dans le processus de coulée continue d'acier désoxydé à l'aluminium, le processus de refroidissement du second refroidissement du moule est d'abord un refroidissement faible puis un refroidissement fort, et la vitesse de refroidissement d'un refroidissement faible est de 0,2 °C/s, la vitesse de refroidissement d'un refroidissement fort est de 4 °C/s pour améliorer le temps de séjour de la dalle de coulée continue à une température de 1 000 °C à 1 400 °C, et favoriser la transformation des inclusions dans les brames de coulée continue de être CaO-Al,03-MgO à la couche externe de CaS et aux inclusions composites du noyau AlpO3-MgO; dans le processus de traitement thermique de l'acier désoxydé à l'aluminium, le traitement thermique à haute température à 1200 °C, le temps de chauffage et de maintien est de 2,5 heures, les inclusions à la surface du produit sont promues de la couche externe être CaO-Al503-MgO à faible dureté à la couche externe CaS à haute dureté et la transformation des inclusions composites à cœur être Al9O3-MgO , réduit la capacité de déformation des inclusions lors du laminage, la nuance des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium est de 1,0.
Mode de réalisation 2 :
Dans le processus d'affinage de l'acier désoxydé à l'aluminium, une fois l'acier fondu désoxydé par l'aluminium, les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation. Le temps de soufflage doux est de 15 minutes et le débit de soufflage d'argon est de 100 NL/min, ce qui favorise le flottage et l'élimination des inclusions d'alumine de grande taille et favorise le processus ultérieur Modification des inclusions ; l'épaisseur du laitier dans la poche après élimination du laitier est de 2,5 cm, et le laitier d'affinage de préfusion à bas point de fusion et à rapport calcium-aluminium élevé est utilisé, et le composant principal du laitier d'affinage est 55 %
CaO-30 % Al;03-10% Si02-5% MgO, réduit la viscosité du laitier d'affinage, favorise l'adsorption et l'élimination des inclusions et modifie les inclusions non métalliques ; en alimentant le traitement au calcium du fil de calcium pur, la teneur en T.Ca dans l'acier est contrôlée à 0,0011 %, et la teneur en T.S est contrôlée à 0,0015 %, les inclusions dans l'acier fondu sont contrôlées pour être CaO-Al9O3-MgO ; dans le processus de coulée continue de l'acier désoxydé à l'aluminium, le processus de refroidissement du deuxième refroidissement du moule est d'abord un refroidissement faible, puis un refroidissement fort, et le taux de refroidissement du refroidissement faible est de 0,3 °C/s, le taux de refroidissement du refroidissement fort est 3°C/s pour améliorer le temps de séjour de la billette de coulée continue à la température de 1000 °C à 1400 °C, et favoriser la transformation des inclusions dans les brames de coulée continue de être
CaO-Al903-MgO à la couche externe de CaS et aux inclusions composites du noyau Al903-MgO ; dans le processus de traitement thermique de l'acier désoxydé à l'aluminium, le traitement thermique à haute température à 1400 °C, le temps de chauffage et de maintien est de 2 heures, les inclusions à la surface du produit sont promues de la couche externe CaO-
Al9Oz-MgO à faible dureté à la couche externe CaS à haute dureté et la transformation des inclusions composites à cœur Al9O3-MgO, pour réduire la capacité de déformation des inclusions lors du laminage, la nuance des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium est de 1,2.
Mode de réalisation 3 :
Dans le processus d'affinage de l'acier désoxydé à l'aluminium, une fois l'acier fondu désoxydé par l'aluminium, les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation. Le temps de soufflage doux est de 18 minutes et le débit de soufflage d'argon est de 200 NL/min, ce qui favorise le flottage et l'élimination des inclusions d'alumine de grande taille et favorise le processus ultérieur Modification des inclusions ; l'épaisseur du laitier dans la poche après élimination du laitier est de 2,5 cm, et le laitier d'affinage de préfusion à bas point de fusion et à rapport calcium-aluminium élevé est utilisé, et le composant principal du laitier d'affinage est 55 %
CaO-30 % Al;03-10% Si02-5% MgO, réduit la viscosité du laitier d'affinage, favorise l'adsorption et l'élimination des inclusions et modifie les inclusions non métalliques ; en alimentant le traitement au calcium du fil de calcium pur, la teneur en T.Ca dans l'acier est contrôlée à 0,0011 %, et la teneur en T.S est contrôlée à 0,0015 %, les inclusions dans l'acier fondu sont contrôlées pour être CaO-Al9O3-MgO ; dans le processus de coulée continue de l'acier désoxydé à l'aluminium, le processus de refroidissement du deuxième refroidissement du moule est d'abord un refroidissement faible, puis un refroidissement fort, et le taux de refroidissement du refroidissement faible est de 0,4 °C/s, le taux de refroidissement du refroidissement fort est 5°C/s, ce qui améliore le temps de séjour de la billette de coulée continue à la température de 1000°C à 1400°C, et favoriser latransformation des inclusions dans les brames de coulée continue de être
CaO-Al903-MgO à la couche externe de CaS et aux inclusions composites du noyau Al903-MgO ; dans le processus de traitement thermique de l'acier désoxydé à l'aluminium, le traitement thermique à haute température à 1300 °C, le temps de chauffage et de maintien est de 3 heures, les inclusions à la surface du produit sont promues de la couche externe CaO-
Al9O3-MgO à faible dureté à la couche externe CaS à haute dureté et la transformation des inclusions composites à cœur Al9O3-MgO, pour réduire la capacité de déformation des inclusions lors du laminage, la nuance des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium est de 1,4.
Un procédé de réduction de la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium fourni par les modes de réalisation de la présente demande a été décrit en détail ci-dessus. La description du mode de réalisation ci-dessus est uniquement utilisée pour aider à comprendre le procédé de la présente demande et son idée de base ; en attendant, pour l'homme du métier, selon l'idée de la présente demande, il y aura des changements dans le mode de réalisation spécifique et le domaine d'application. En conclusion, le contenu de cette spécification ne doit pas être interprété comme une limitation de la présente demande.
Comme certains termes sont utilisés dans la description et les revendications pour faire référence à des composants particuliers. L'homme de l'art doit comprendre que les fabricants de matériel peuvent désigner le même composant par des noms différents. La présente description et les revendications n'utilisent pas la différence de nom comme moyen de distinguer les composants, mais utilisent la différence de fonction des composants comme critère de distinction. Comme mentionné dans l'intégralité de la description et des revendications, "comprenant" et “incluant” sont des termes ouverts, ils doivent donc être interprétés comme “incluant/incluant mais sans s'y limiter". "Approximativement" signifie que dans une plage d'erreurs acceptable, l'homme du métier peut résoudre le problème technique dans une certaine plage d'erreurs et obtenir essentiellement l'effet technique. Les descriptions suivantes dans la spécification sont des modes de réalisation préférés pour la mise en œuvre de la présente demande. Cependant, les descriptions ont pour but d'illustrer les principes généraux de la présente demande et ne sont pas destinées à limiter la portée de la présente demande. L'étendue de la protection de cette application doit être déterminée par les revendications annexées.
Il convient également de noter que les termes "comprenant", "comprenant" ou toute autre variante de ceux-ci sont destinés à englober l'inclusion non exclusive, de sorte qu'un produit ou un système comprenant une liste d'éléments inclut non seulement ces éléments, mais également non énuméré explicitement d'autres éléments, ou des éléments inhérents au produit ou au système. Sans autre limitation, un élément défini par la phrase "comprenant un..." n'exclut pas la présence d'éléments identiques supplémentaires dans l'article ou le système qui comprend l'élément.
Il faut comprendre que le terme "et/ou" utilisé dans ce document est uniquement une relation d'association pour décrire des objets associés, indiquant qu'il peut y avoir trois types de relations, par exemple, À et/ou B, qui peuvent indiquer que A existe seul, et À et B existent simultanément. B,
il y a trois cas de B seul. De plus, le caractère "/" dans ce document indique généralement que les objets associés sont une relation "ou".
La spécification précédente montre et décrit plusieurs modes de réalisation préférés de la présente demande, mais comme mentionné précédemment, il doit être compris que la présente demande n'est pas limitée à la forme décrite ici, et ne doit pas être considérée comme l'exclusion d'autres modes de réalisation, mais peut être utilisé pour
Diverses autres combinaisons, modifications et environnements, et peut être modifié dans le cadre du concept de l'application décrite ici, à partir des enseignements ou compétences ou connaissances ci-dessus dans les domaines pertinents. Cependant, les modifications et changements apportés par l'homme du métier ne s'écartent pas de l'esprit et de la portée de la présente demande, et doivent tous tomber dans la portée de protection des revendications annexées de la présente demande.
Claims (5)
1. Un procédé pour réduire la taille des inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium ; le procédé favorise une grande taille en effectuant d'abord une désoxydation de l'aluminium sur de l'acier fondu, puis en effectuant un soufflage doux et une agitation sur les inclusions ; les inclusions d'alumine sont éliminées par flottage pour réduire la taille des inclusions, puis par le traitement au calcium ou l'ajout de ferrosilicium contenant du calcium associé à des méthodes de refroidissement et de chauffage contrôlés pour favoriser la transformation des inclusions en un plus haut couche extérieure de dureté CaS pendant la coulée continue et le traitement thermique les inclusions composites avec des noyaux Al903- MgO réduisent la capacité de déformation des inclusions pendant le processus de laminage et réduisent efficacement la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium, et la cote des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium est inférieure à 1,5 ; il se caractérise en ce que, les étapes concrètes du procédé décrit sont S1) dans le processus d'affinage de l'acier désoxydé à l'aluminium, après que l'acier fondu a été soumis à la désoxydation de l'aluminium, un soufflage doux est effectué sur les inclusions à un certain débit, et une agitation continue est effectuée, et un traitement d'élimination des scories est effectué, et un traitement au calcium est effectuée ; S2) dans le processus de coulée continue d'acier désoxydé à l'aluminium, le processus de premier refroidissement faible puis de refroidissement fort est adopté pour le refroidissement ; le processus spécifique est :
S2.1) faible refroidissement de la billette de coulée continue à une température de 1 000 °C à 1 400 °C, et la vitesse de refroidissement est inférieure à 0,5 °C/s ;
S2.2) la brame de coulée continue est ensuite soumise à un refroidissement forcé à une température de 1000-800°C, et la vitesse de refroidissement est supérieure à 2°C/s, S3) l'acier désoxydé à l'aluminium soumis à S2) est à nouveau traité thermiquement pour réduire efficacement la taille des inclusions de type B dans l'acier désoxydé à l'aluminium ; la température de traitement thermique est de 1 000 °C à 1 400°C et le temps de maintien est de 2- 3 heures.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, les étapes concrètes du décrit S1 sont les suivantes :
S1.1) une fois l'acier fondu désoxydé par l'aluminium, les inclusions sont soumises à un soufflage doux et à une agitation, le temps de soufflage doux est de 15 à 20 minutes, le débit de soufflage d'argon est de 100 à 200 NL/min et le laitier d'affinage est ajouté en même temps ;
S1.2) utiliser un grattoir à laitier pour racler le laitier après que le convertisseur a été taraudé et contrôler l'épaisseur du laitier dans la poche pour qu'elle soit inférieure à 3 cm ;
S1.3) traitement du calcium en alimentant du fil de calcium ou en ajoutant un alliage de ferrosilicium contenant du calcium.
3. Procédé de réduction de taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium selon la revendication 2, dans lequel : l'ajout de laitier d'affinage décrit S1.1) est :
dans le laitier de raffinage, la teneur en MgO est de 4 % à 10 %, la teneur en SiO2 est de 2 % à 10 %, le reste est CaO et Al03 et le rapport CaO/Al903 est de 1,8 à 2,0.
4. Procédé de réduction de la taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium selon la revendication 2, dans lequel les raies calciques du traitement calcique de S1.3) comprennent des raies silicium calcium, des raies calcium pur et du fil de fer calcique ; la quantité d'addition de fil de calcium doit contrôler la teneur en T.Ca dans l'acier à 0,0002 %-0,0030 %.
5. Procédé de réduction de taille d'inclusions de type B dans de l'acier désoxydé à l'aluminium selon la revendication 2, dans lequel : lorsque 'alliage de ferrosilicium contenant du calcium est ajouté dans le S1.3), le silicium dans l'alllage de ferrosilicium contenant du calcium la teneur en calcium dans le fer est supérieure à 0,1 %, et la quantité ajoutée doit contrôler la teneur en T.Ca dans l'acier pour qu'elle soit de 0,0002 % à 0,0030 %.
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