BE1004032A3 - Moteur courant continu bipolaire multiphase sans balais. - Google Patents
Moteur courant continu bipolaire multiphase sans balais. Download PDFInfo
- Publication number
- BE1004032A3 BE1004032A3 BE8800451A BE8800451A BE1004032A3 BE 1004032 A3 BE1004032 A3 BE 1004032A3 BE 8800451 A BE8800451 A BE 8800451A BE 8800451 A BE8800451 A BE 8800451A BE 1004032 A3 BE1004032 A3 BE 1004032A3
- Authority
- BE
- Belgium
- Prior art keywords
- motor
- phototransistors
- phases
- rotor
- switching
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K29/00—Motors or generators having non-mechanical commutating devices, e.g. discharge tubes or semiconductor devices
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K29/00—Motors or generators having non-mechanical commutating devices, e.g. discharge tubes or semiconductor devices
- H02K29/06—Motors or generators having non-mechanical commutating devices, e.g. discharge tubes or semiconductor devices with position sensing devices
- H02K29/10—Motors or generators having non-mechanical commutating devices, e.g. discharge tubes or semiconductor devices with position sensing devices using light effect devices
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P6/00—Arrangements for controlling synchronous motors or other dynamo-electric motors using electronic commutation dependent on the rotor position; Electronic commutators therefor
- H02P6/10—Arrangements for controlling torque ripple, e.g. providing reduced torque ripple
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P6/00—Arrangements for controlling synchronous motors or other dynamo-electric motors using electronic commutation dependent on the rotor position; Electronic commutators therefor
- H02P6/14—Electronic commutators
- H02P6/16—Circuit arrangements for detecting position
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P6/00—Arrangements for controlling synchronous motors or other dynamo-electric motors using electronic commutation dependent on the rotor position; Electronic commutators therefor
- H02P6/20—Arrangements for starting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Brushless Motors (AREA)
Abstract
Moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais. On utilise pour le rotor des aimants permanents au lieu de bobines et l'induit sert de stator. Le bobinage est bobiné sur le stator sous forme de bobinages indépendants, l'encodeur de commutation (2) est monté, fixe, sur l'arbre du rotor à entraîner et le détecteur lui est fixé pour être relié au circuit pilote. Le moteur démarre et tourne sans à-coups. Il est de construction simple et de faible coût de fabrication.
Description
<Desc/Clms Page number 1> MOTEUR COURANT CONTINU BIPOLAIRE MULTIPHASE SANS BALAIS La présente invention se rapporte à un moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais dans lequel le stator est constitué par un induit et le rotor est constitué par des aimants permanents. Si, dans ce moteur, le bobinage du stator est disposé sous forme de bobinage en solénoide, le moteur produit des ondulations sinusoidales du couple, de sorte qu'il est adapté comme micro-moteur, et, à la place, si le bobinage du stator est disposé sous forme de bobinage en chaîne, le moteur produit des ondulations trapézoïdales du couple, de sorte qu'il est adapté comme moteur de puissance. Cette invention envisage d'adopter le système bipolaire de façon à réduire au minimum les pertes dans le cuivre de la bobine excitatrice, augmentant ainsi le rendement, et de fonctionner en courant polyphasé de façon à augmenter le taux d'utilisation de la bobine, rendant ainsi possible une conception compacte du moteur et améliorant les ondulations du couple. En outre, dans ce moteur, l'ensemble formant encodeur de commutation et détecteur, auquel on se réfère ci-dessous comme à l'encodeur de commutation et aux phototransistors, est de structure simple et sûre, ce qui améliore les caractéristiques de démarrage et de rotation du moteur tout en donnant un moteur de fabrication simple, réduisant ainsi le coût de fabrication. Dans un moteur shunt conventionnel, du fait que les bobines de champ (bobines d'excitation) sont bobinées sur le rotor pour donner le nombre correct de pôles et que les bobines auxquelles sont reliés les balais sont bobinées sur le rotor pour entrainer le rotor en rotation, il se présente des inconvénients <Desc/Clms Page number 2> en ce sens que, au cours de son utilisation, les corps étrangers comme les poussières se coincent entre les segments du commutateur ou que les balais doivent être remplacés par des neufs par suite de faux contacts entre eux du fait de rupture de l'isolant ou de son usure. Pour résoudre les problèmes mentionnés ci-dessus, un but de la présente invention est de proposer un moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais dans lequel, au lieu des bobines de champ, on utilise pour le rotor des aimants permanents, dans lequel le bobinage est bobiné sur le stator sous forme de bobinage indépendant, dans lequel l'encodeur de commutation est monté fixe sur l'arbre du rotor à entrainer en rotation, et dans lequel le détecteur est monté sur l'arbre du rotor pour être relié avec le circuit pilote, ce par quoi le moteur démarre et tourne sans à-coups, tout en ayant une construction simple et un faible coût de fabrication. On comprendra mieux l'invention et ses avantages et son emploi apparaitront plus facilement au vu de la description détaillée qui suit d'une réalisation donnée à titre d'exemple et prise avec les dessins joints sur lesquels : - la figure 1 est un schéma représentant, partiellement sous forme de blocs, le système d'un moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais, conforme à l'invention ; - la figure 2A est une vue en perspective éclatée montrant l'ensemble formant encodeur de commande de vitesse et détecteur (encodeur de commutation et phototransistors) conformément à l'invention ; - la figure 2B est une vue partiellement en coupe montrant l'état dans lequel les composants <Desc/Clms Page number 3> de la figure 2A sont combinés ensemble ; - la figure 3A est un schéma circulaire de connexion indépendante du bobinage du moteur triphasé à quatre pôles ; - la figure 3B est un schéma de la disposition du rotor à quatre pôles ; - la figure 3C est un schéma développé en ligne de connexion indépendante du moteur triphasé à quatre pôles ; - la figure 4A représente schématiquement le circuit pilote du moteur triphasé ; - la figure 4B représente les constructions du rotor et de l'encodeur de commutation et des phototransistors ; - la figure 5A représente une construction schématique du moteur triphasé à quatre pôles ; - la figure 5B représente une construction schématique du moteur tétraphasé à quatre pôles ; - la figure 6 représente la forme d'onde des ondulations du couple de sortie des moteurs correspondants aux figures 3A, 3B, et 3C ; - la figure 7A représente la position du détecteur de position et la forme d'onde des ondulations corresondantes du couple ; - la figure 7B représente la position corrigée du détecteur de position et la forme d'onde des ondulations correspondantes du couple ; - la figure 8A représente le détecteur de position placé à un angle corrigé par rapport à l'encodeur de commutation et la forme d'onde des ondulations correspondantes du couple ; - la figure 8B représente l'état dans lequel le détecteur de position est placé à la position corrigée de façon optimale sur l'encodeur de commutation et la forme d'onde des ondulations correspon- <Desc/Clms Page number 4> dantes du couple ; et - la figure 9 représente la disposition du détecteur de marche avant et de marche arrière dans le moteur triphasé à 4 pôles conforme à l'invention. On va maintenant expliquer ci-dessous, en se référant aux dessins joints, un moteur courant continu multiphasé sans balais conforme à l'invention. La qualité du moteur courant continu sans balais dépend de la façon dont sont construits la machine rotative, l'encodeur de commutation et les phototransistors et le circuit pilote. Par conséquent, le moteur courant continu sans balais conforme à l'invention est constitué, comme représenté sur le schéma du système de la figure 1, de façon que, lorsque le système de commutation détecte la position du rotor à partir de l'encodeur de commutation et des phototransistors, donnant alors une impulsion, le commutateur. électronique rend conducteur le transistor de puissance relié aux bornes de la bobine et que, par conséquent, le courant alternatif passe dans la machine rotative, entrainant ainsi le moteur. Comme représenté sur les figures 2A et 2B, l'encodeur de commutation et les phototransistors sont entrainés en rotation du fait que l'encodeur de commutation 2 est fixé à l'arbre 11 de la machine rotative 1, l'encodeur de commutation 2 présentant une portion 21 qui forme écran à la lumière et une portion 22 de détection de la lumière. Ce système de commutation se caractérise en ce qu'il est disposé indépendamment pour chaque phase et en ce que le système de commutation de chaque phase est relié en parallèle à l'unique contrôleur de tension ; par conséquent, le courant alternatif à onde rectangulaire passe dans la bobine de chaque phase, de sorte que le moteur est entraîné sans à-coups. <Desc/Clms Page number 5> On va donner une explication détaillée concernant le moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais piloté par le principe de cette invention en le divisant en les éléments de base du moteur courant continu sans balais, tels que la machine rotative, le générateur de tension, etc. MACHINE ROTATIVE Elle comporte le stator 4 constitué de l'induit et le rotor 7 constitué des aimants permanents, ledit rotor de la machine rotative 1 peut être conçu à deux, quatre, six, huit, etc. ou 2n pôles et ledit stator peut être conçu à 2,3, 4,5, 6,.... ou n phases. Par conséquent, on peut facilement augmenter ou diminuer le nombre de pôles ou de phases à la demande et on peut facilement modifier, à la demande, la longueur, l'épaisseur ou la forme de la machine rotative 1. Comme représenté sur les figures 3A et 3B, le bobinage du moteur est un bobinage indépendant connecté différemment des bobinages connectés en triangle ou en étoile et, bien que la bobine de chaque phase du moteur corresponde à un moteur polyphasé, elle est réalisée de façon que la condition d'excitation de chaque bobine soit toujours constante. COMMUTATEUR ELECTRONIQUE Il est constitué de manière telle que, comme représenté sur les figures 4A et 4B, l'un de ses groupes comporte 4 transistors de puissance Ql-Q4 connectés aux bornes de la bobine de chaque phase et que deux desdits transistors connectés aux bornes de la bobine de chaque phase sont connectés à un phototransistor de sorte que chaque phase comporte deux phototransistors, ce qui détermine le sens de passage du courant en fonction de la façon dont opère le phototransistor. Expliquons le cas du moteur tri- <Desc/Clms Page number 6> phasé dont 2 phases excitatrices sur les figures 4A et 4B comme exemple. Lorsque le phototransistor PAl se trouve dans la zone détectrice de l'encodeur de commutation 2, il donne une impulsion positive. Par conséquent, les transistors Q-et Q, sont rendus conducteurs de sorte que le courant passe dutransistor EMI6.1 Q, au transistor Q,. Dans ce cas le phototransistor PA 2 se trouve en une position où il ne peut pas être rendu conducteur. Lorsque la position des phototransistors a été décalée et que c'est alors le phototransistor PA2 qui se trouve dans la zone de détection de l'encodeur de commutation 2, ce sont les transistors Q2 et Q3 qui sont rendus conducteurs, de sorte que le sens du passage du courant est inversé et que EMI6.2 le courant passe maintenant du transistor Q-au transistor Q3. Dans ce cas également, le phototransistor PAl se trouve à une position où il ne peut pas être rendu conducteur. Par conséquent, du fait que deux phototransistors sont prévus pour chaque phase de façon telle que seule l'impulsion positive puisse être utilisée, on peut supprimer le dispositif de division d'impulsions et, du fait également que chaque phototransistor d'une phase est constitué de façon à ne pas être rendu conducteur pendant que le rotor tourne de EMI6.3 l'angle, mesuré sur l'arbre, de EMI6.4 2'n'1 le nombre de pôles du rotor le nombre de phases degrés alternativement, on peut également supprimer l'interverrouillage qui évite le trouble inductif. Par conséquent, puisque l'on supprime le circuit logique compliqué, on peut construire un commutateur électronique sûr et simple. ENCODEUR DE COMMUTATION ET PHOTOTRANSISTORS Comme représenté sur la figure 1 et sur les <Desc/Clms Page number 7> figures 4A et 4B, il est constitué de l'encodeur de commutation 2 monté sur l'une des portions d'extrémité de l'arbre du moteur et de deux phototransistors correspondants à une phase et il est du type externe. Expliquons le cas du moteur type triphasé à quatre pôles comme exemple, comme suit : Le moteur type triphasé à 4 pôles tel que représenté sur la figure 5, est constitué de manière que l'encodeur de commutation 2 présente 2 (le nombre de pôles du rotor/2) zones de détection et que la largeur de la zone de détection corresponde à un EMI7.1 angle, mesuré sur l'arbre, de EMI7.2 (2w le nombre de phases-1.. le nombre de poles du rotor le nombre de phases' degrés. En outre, chaque phototransistor PA1, PB1, PC1, PA, PB et PC2 dans les phases A, B et C est disposé, à son tour, un par un, à des intervalles angulaires, mesurés sur l'arbre, de EMI7.3 2j 1C1 le nombre de pôles du rotor le nombre de phases' EMI7.4 degrés, respectivement. Par conséquent, l'intervalle entre les phototransistors PAl et PA2 de la phase A correspond à l'angle, mesuré sur l'arbre, de EMI7.5 2fur le nombre de pôles du rotor' degrés, et de plus les cas des phases B et C sont les mêmes que celui de la phase A. On va maintenant expliquer le principe de fonctionnement de l'encodeur de commutation et des phototransistors par le fonctionnement de la phase A. Le phototransistor PA produit l'impulsion positive à transmettre au circuit pilote pendant un intervalle angulaire, mesuré sur l'arbre, de 60 et, pendant l'intervalle angulaire, mesuré sur l'arbre, de 30 , le phototransistor PA <Desc/Clms Page number 8> n'est pas rendu conducteur. De même, le phototransistor PA2 est rendu conducteur pendant un intervalle angulaire,, mesuré sur l'arbre, de 60 . Par conséquent, lorsque le phototransitor PA. est rendu EMI8.1 conducteur, le photo transistor PA2 n'est pas rendu conducteur et, lorsque le photo transistor PA2 est rendu conducteur, le phototransistor PAl n'est pas rendu conducteur. L'intervalle angulaire pendant lequel ni l'un ni l'autre des phototransistors PA- et PA2 ne sont rendus conducteurs est un angle, mesuré sur l'arbre, de 30 . L'encodeur de commutation et les phototransistors réalisés de cette façon peuvent donner un moteur à 2 phases dont 1 excitatrice, à 3 phases dont 2 excitatrices, à 4 phases dont 3 excitatrices, à 5 phases dont 4 excitatrices, à 6 phases dont 5 excitatrices,..., de sorte que l'on peut construire un moteur à n phases dont (n-l) excitatrices, ce qui permet de produire un moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais. AVANCE DE COMMUTATION DU PHOTOTRANSISTOR Comme représenté sur les figures 7A et 7B, lorsque la lumière tombe sur le phototransistor se trouvant à sa position théorique par rapport à la zone de détection de l'encodeur de commutation 2, au cours du pilotage du moteur, le phototransistor produit une impulsion qui rend conducteur le transistor, de sorte que le courant passe dans la bobine dans un sens donné. La production de l'impulsion s'arrête au moment où le phototransistor sort de la zone de détection de l'encodeur de commutation 2 : le transistor est alors rendu non conducteur et le courant ne passe plus dans la bobine. Mais, dans ces conditions, l'instant de début et de fin de passage du courant d'excitation de la bobine ser-a retardé de"6"degrés par rapport à <Desc/Clms Page number 9> l'instant de début et de fin de l'impulsion produite par le phototransistor par suite du temps de retard et du temps de charge du transistor et du fait de la caractéristique du courant d'excitation de la bobine. De plus, le fait d'éliminer la portion présentant un couple de faible valeur en avançant la commutation du phototransistor en déplaçant ce phototransistor en sens inverse du sens de rotation du rotor permet d'améliorer le rendement et donc de réduire les pertes dans le cuivre. On préfère donc décaler le phototransistor pour avoir une avance de commutaion de"6"comme meilleure position de pilotage du moteur. Il est possible de décaler le phototransistor du fait que l'ensemble détecteur est du type externe. MODULATION DE LA DUREE DU COURANT D'EXCITATION Comme représenté sur les figures 8A et. SB, on peut moduler la durée du courant d'excitation en ajustant la distance entre le phototransistor et l'encodeur de commutation 2. La durée de l'excitation ne coincide pas avec la durée de l'impulsion produite par le phototransistor. Il est visible que la durée du courant d'excitation de la bobine est naturellement supérieure à la durée de l'impulsion produite par le phototransistor du fait des caractéristiques du temps de charge et de décharge du transistor et du fait des carac- éristiques du courant d'excitation de la bobine. Par conséquent, comme représenté sur les figures 8A et 8B, le fait de produire le courant d'excitation EMI9.1 dans la zone de faible couple augmente les pertes 0 dans le cuivre de la bobine, ce qui se traduit par une production de chaleur dans le moteur et diminue le rendement. Pour éliminer ces inconvénients décrits <Desc/Clms Page number 10> précédemment, l'encodeur de commutation de l'invention permet d'obtenir le rendement maximal du moteur en ajustant la durée de l'impulsion du courant d'excitation de façon à produire une chaleur minimale. Pour le réglage de distance entre le phototransistor et l'encodeur de commutation 2, on préfère se régler sur la meilleure position des ondulations du couple et sur la position du moteur donnant le meilleur rendement après réglage, du fait que l'ensemble détecteur est du type externe. ROTATION EN MARCHE AVANT ET EN MARCHE ARRIERE Comme représenté sur la figure 9, l'ensemble détecteur permet d'entraîner le moteur en rotation en marche avant ou en marche arrière s'il existe un jeu de phototransistors (indice prime) utilisés en rotation en marche arrière, placé dans la position symétrique, et séparément, du jeu de phototransistors placés pour la rotation en marche avant. Selon le choix du jeu de phototransistors correspondant à la rotation en marche avant ou en marche arrière par une manoeuvre électromagnétique sans contact, on peut faire tourner le moteur en marche avant ou en marche arrière. GENERATEUR DE TENSION Le système de commutation est connecté en parallèle comme sur la figure 1, directement dans le cas du courant continu ou à courant redressé dans le cas du courant alternatif, de sorte que le moteur est réalisé de façon efficace-. On commande la vitesse du moteur en ajustant la tension du générateur de tension. Les effets de l'invention décrite ci-dessus, en particulier sur la forme d'un moteur de puissance, sont les suivants : <Desc/Clms Page number 11> Une paire de phototransistors par phase sont disposés dans l'encodeur de commutation 2 de façon à éliminer le dispositif de division d'impulsion et l'interverrouillage évitant le trouble inductif, de sorte que le circuit devient sûr et simple. En obtenant facilement que le moteur soit multiphasé et multipolarisé, on améliore remarquablement les ondulations du couple et on réduit au minimum les pertes dans le cuivre en éliminant les portions présentant un faible couple, de sorte que la chaleur produite par le moteur est réduite au minimum tout en améliorant le rendement. On peut appliquer l'intensité maximale à la bobine indépendante pour chaque phase. Le multiphasage améliore le rendement de la bobine (par exemple, 2 phases dont 1 excitatrice, 3 phases dont 2 excitatrices, 4 phases dont 3 excitatrices, 5 phases dont 4 excitatrices, 6 phases dont 5 excitatrices,...) de façon à réaliser un dessin compact. L'amélioration du rendement du moteur et des ondulations du couple se traduit par une amélioration relative de la capacité de réponse. Pour faciliter la rotation, on utilise une commutation de type avancé en réalisant l'ensemble détecteur indépendamment pour la rotation en marche avant et en marche arrière. La diminution de la capacité du transistor monté sur le bord pilote à phase indépendante permet de réduire le coût de fabrication.
Claims (5)
- REVENDICATIONS 1. Moteur courant continu bipolaire multiphasé sans balais, caractérisé en ce qu'il comporte un générateur de tension et une pluralité de phases, associées chacune à un ensemble détecteur qui contient un enco- EMI12.1 deur de commutation (2) et des phototransistors (PA1' PA,PB,PB,PC,PC), un bobinage d'excitation et un commutateur électronique, les phases étant séparées l'une de l'autre, chaque phase étant reliée à un générateur de tension en parallèle, chaque phase comportant deux phototransistors ;et en ce que l'on détermine la durée désirée de l'impulsion d'excitation, ainsi que le sens du courant qui correspond au sens de rotation du rotor, par rapport à l'encodeur de commutation (2), de sorte que l'on peut faire passer le courant bipolaire dans la bobine d'excitation pour permettre de démarrer et de faire tourner sans à-coups ledit moteur courant continu sans balais.
- 2. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'encodeur de commutation (2) de l'ensemble détecteur comporte une zone de détection dont la lar- EMI12.2 geur présente un angle, mesuré sur l'arbre, de EMI12.3 " 2'IT le nombre de phases-1" le nombre de pôles du rotor le nombre de phases EMI12.4 et dont le nombre de zones de détection est fixé par EMI12.5 "le nombre de pôles du rotor", 2 étant précisé que ledit moteur courant continu sans balais peut être d'un mode choisi parmi un groupe comprenant un moteur à n phases dont (n-1) excitatrices, n étant un entier au moins égal à 2, augmentant ainsi le rendement <Desc/Clms Page number 13> du bobinage et améliorant les ondulations du couple, permettant ainsi de donner une construction compacte audit moteur courant continu sans balais.
- 3. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble détecteur comporte un type d'installation externe dont on décale certains groupes de phototransistors, dans le sens inverse du sens de rotation du moteur, d'un angle donné, par rapport à la position théorique, pour réaliser une avance de commutation et supprimer la zone de faible couple due au temps de retard et au temps de charge du transistor et à la caractéristique du courant d'excitation de la bobine, réduisant ainsi les pertes dans le cuivre.
- 4. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble détecteur, qui est constitué de l'assemblage de l'encodeur de commutation et des phototransistors, est prévu pour permettre de moduler la largeur de l'impulsion d'excitation en réglant la distance entre le phototransistor et l'encodeur de commutation, la largeur de la zone de détection étant déterminée avec l'angle, mesuré sur l'arbre, de EMI13.1 tt "2 le nombre de phases-l" - ------------------------------------ x ------------------------, le nombre de pôles du rotor le nombre de phases EMI13.2 de façon à supprimer les pertes dans le cuivre, et à augmenter au maximum le rendement du moteur, ledit réglage s'effectuant en déplaçant les phototransistors pour modifier la marche du moteur courant continu sans balais.
- 5. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ensemble détecteur comporte d'autres groupes de phototransistors utilisés pour la rotation en marche arrière et placés symétriquement par rapport <Desc/Clms Page number 14> au groupe de phototransistors utilisé pour la rotation en marche avant, de façon que le rotor puisse tourner à la fois en marche avant et en marche arrière, ce qui permet d'obtenir la rotation en marche avant ou en marche arrière dudit moteur courant continu sans balais en fonction du choix du détecteur de rotation en marche avant ou du détecteur de rotation en marche arrière au moyen d'une manoeuvre électromagnétique sans contact.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1019870003937A KR890004099B1 (ko) | 1987-04-22 | 1987-04-22 | 직류다상 양극성 무정류자 전동기(multi-phase bipolar brushless d.c motor) |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BE1004032A3 true BE1004032A3 (fr) | 1992-09-15 |
Family
ID=19260933
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BE8800451A BE1004032A3 (fr) | 1987-04-22 | 1988-04-19 | Moteur courant continu bipolaire multiphase sans balais. |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4882524A (fr) |
KR (1) | KR890004099B1 (fr) |
AU (1) | AU616365B2 (fr) |
BE (1) | BE1004032A3 (fr) |
CH (1) | CH682193A5 (fr) |
DE (1) | DE3812638C2 (fr) |
ES (1) | ES2007816A6 (fr) |
FR (1) | FR2614480A1 (fr) |
GB (1) | GB2204197B (fr) |
HK (1) | HK83292A (fr) |
IT (1) | IT1219549B (fr) |
SG (1) | SG43292G (fr) |
Families Citing this family (61)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2568737B2 (ja) * | 1989-07-26 | 1997-01-08 | 松下電器産業株式会社 | 無整流子モータの駆動装置 |
US5070292A (en) * | 1989-11-13 | 1991-12-03 | Performance Controls, Inc. | Pulse-width modulated circuit for driving a load |
DE4103030A1 (de) * | 1991-02-01 | 1992-08-06 | Thomson Brandt Gmbh | Magnetbandgeraet mit einer kopftrommel |
DE4130066C2 (de) * | 1991-09-11 | 1997-08-14 | Licentia Gmbh | Gebläse für Kraftfahrzeuge mit einem Elektromotor |
US5216339A (en) * | 1991-09-30 | 1993-06-01 | Dmytro Skybyk | Lateral electric motor |
US5334899A (en) * | 1991-09-30 | 1994-08-02 | Dymytro Skybyk | Polyphase brushless DC and AC synchronous machines |
US5334898A (en) * | 1991-09-30 | 1994-08-02 | Dymytro Skybyk | Polyphase brushless DC and AC synchronous machines |
US5223775A (en) * | 1991-10-28 | 1993-06-29 | Eml Research, Inc. | Apparatus and related method to compensate for torque ripple in a permanent magnet electric motor |
US5394321A (en) * | 1992-09-02 | 1995-02-28 | Electric Power Research Institute, Inc. | Quasi square-wave back-EMF permanent magnet AC machines with five or more phases |
US5628719A (en) * | 1992-11-25 | 1997-05-13 | Scimed Life Systems, Inc. | In vivo mechanical energy source and perfusion pump |
US5481143A (en) * | 1993-11-15 | 1996-01-02 | Burdick; Brian K. | Self starting brushless d.c. motor |
US5595121A (en) * | 1994-04-15 | 1997-01-21 | The Walt Disney Company | Amusement ride and self-propelled vehicle therefor |
DE4437793C2 (de) * | 1994-10-21 | 1998-05-07 | Agie Ag Ind Elektronik | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung eines Elektromotors |
CN1256571C (zh) * | 1995-02-27 | 2006-05-17 | 奥普托普通装置有限公司 | 编码器装置和方法 |
US6087654A (en) * | 1995-02-27 | 2000-07-11 | Opto Generic Devices, Inc. | Encoder apparatus and methods |
GB2311423B (en) * | 1996-03-19 | 2000-05-10 | Switched Reluctance Drives Ltd | An electrical machine drive system including an optical position transducer circuit |
US5982067A (en) * | 1996-05-20 | 1999-11-09 | General Motors Corporation | Brushless DC motor having reduced torque ripple for electric power steering |
US5994812A (en) * | 1996-10-29 | 1999-11-30 | Siemens Canada Limited | D.C. motor phase windings and their commutation |
US6232731B1 (en) * | 1997-06-26 | 2001-05-15 | Electric Boat Corporation | Multi-channel motor winding configuration and pulse width modulated controller |
US5963706A (en) * | 1997-10-23 | 1999-10-05 | Baik; Edward Hyeen | Control system for multi-phase brushless DC motor |
KR19990013313A (ko) * | 1998-02-11 | 1999-02-25 | 이이수 | 무변출력 무정류자 직류전동기 |
KR100411500B1 (ko) * | 1998-05-29 | 2003-12-18 | 가부시키가이샤 리코 | 직류 브러쉬리스 모터, 다면 스캐너 및 이를 포함하는 화상형성장치 |
US6304045B1 (en) * | 1998-09-03 | 2001-10-16 | Siemens Automotive Inc. | Commutation of split-phase winding brushless DC motor |
EP0989656B1 (fr) * | 1998-09-24 | 2009-03-11 | Levitronix LLC | Entraînement de rotation à excitation par aimants permanents |
US6441578B1 (en) | 1999-09-16 | 2002-08-27 | Delphi Technologies, Inc. | Method and apparatus for torque linearization in an electric power steering system |
US6392418B1 (en) | 1999-09-16 | 2002-05-21 | Delphi Technologies, Inc. | Torque current comparison for current reasonableness diagnostics in a permanent magnet electric machine |
US6674789B1 (en) | 1999-09-17 | 2004-01-06 | Delphi Technologies, Inc. | Reduction of EMI through switching frequency dithering |
US6437526B1 (en) * | 1999-09-17 | 2002-08-20 | Delphi Technologies, Inc. | Commutation system for torque ripple minimization |
US6498449B1 (en) | 1999-09-17 | 2002-12-24 | Delphi Technologies, Inc. | Low ripple torque control of a permanent magnet motor without using current sensors |
US6411052B1 (en) | 1999-09-17 | 2002-06-25 | Delphi Technologies, Inc. | Method and apparatus to compensate for resistance variations in electric motors |
WO2001077812A1 (fr) | 2000-04-07 | 2001-10-18 | Delphi Technologies, Inc. | Amortissement de moteurs sans balais commandes en tension pour systemes de direction assistee electriques |
US6498451B1 (en) * | 2000-09-06 | 2002-12-24 | Delphi Technologies, Inc. | Torque ripple free electric power steering |
US6566829B1 (en) | 2000-09-07 | 2003-05-20 | Delphi Technologies, Inc. | Method and apparatus for torque control of a machine |
US6359401B1 (en) * | 2000-10-16 | 2002-03-19 | Neil Garcia-Sinclair | Multi-phase bipolar brushless D.C. motor |
US7188701B2 (en) * | 2001-06-08 | 2007-03-13 | Delphi Technologies, Inc. | Velocity compensation control for electric steering systems |
US7199549B2 (en) * | 2001-08-17 | 2007-04-03 | Delphi Technologies, Inc | Feedback parameter estimation for electric machines |
US6900607B2 (en) * | 2001-08-17 | 2005-05-31 | Delphi Technologies, Inc. | Combined feedforward and feedback parameter estimation for electric machines |
US20030076064A1 (en) * | 2001-08-17 | 2003-04-24 | Kleinau Julie A. | Feedforward parameter estimation for electric machines |
US7071649B2 (en) | 2001-08-17 | 2006-07-04 | Delphi Technologies, Inc. | Active temperature estimation for electric machines |
KR100415493B1 (ko) * | 2001-08-23 | 2004-01-24 | 이이수 | 무변출력 무정류자 직류전동기 |
US6694287B2 (en) | 2001-08-30 | 2004-02-17 | Delphi Technologies, Inc. | Phase angle diagnostics for sinusoidal controlled electric machine |
US20030062868A1 (en) * | 2001-10-01 | 2003-04-03 | Mir Sayeed A. | Switching methodology for ground referenced voltage controlled electric machine |
US7576506B2 (en) | 2001-12-11 | 2009-08-18 | Delphi Technologies, Inc. | Feedforward parameter estimation for electric machines |
US6703805B2 (en) | 2002-04-12 | 2004-03-09 | Mountain Engineering Ii, Inc. | System for measuring the position of an electric motor |
US7157878B2 (en) * | 2002-11-19 | 2007-01-02 | Delphi Technologies, Inc. | Transient compensation voltage estimation for feedforward sinusoidal brushless motor control |
JP3721368B2 (ja) * | 2003-05-23 | 2005-11-30 | ファナック株式会社 | モータ制御装置 |
US7166948B2 (en) * | 2004-09-15 | 2007-01-23 | Petersen Technology Corporation | Apparatus and method for dissipating a portion of the commutation derived collapsing field energy in a multi-phase unipolar electric motor |
US20070031131A1 (en) * | 2005-08-04 | 2007-02-08 | Mountain Engineering Ii, Inc. | System for measuring the position of an electric motor |
KR100815429B1 (ko) * | 2005-12-14 | 2008-03-20 | 이옥재 | 무변출력 무정류자 직류전동기를 이용한 발전장치 |
KR100752548B1 (ko) * | 2006-01-10 | 2007-08-29 | (주)이앤아이 | 하이브리드 전동기의 제어 장치 및 그 제어 방법 |
US7543679B2 (en) | 2006-07-28 | 2009-06-09 | Delphi Technologies, Inc. | Compensation of periodic sensor errors in electric power steering systems |
US7549504B2 (en) | 2006-07-28 | 2009-06-23 | Delphi Technologies, Inc. | Quadrant dependent active damping for electric power steering |
US7725227B2 (en) * | 2006-12-15 | 2010-05-25 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Method, system, and apparatus for providing enhanced steering pull compensation |
US7932691B2 (en) * | 2008-04-22 | 2011-04-26 | GM Global Technology Operations LLC | Permanent magnet motor start-up |
KR101047759B1 (ko) * | 2009-06-18 | 2011-07-07 | 유종욱 | 직류 무정류자모터 |
CN101656503B (zh) * | 2009-09-29 | 2011-09-07 | 袁亚军 | 无刷电动自行车控制器驱动方法 |
WO2015195195A2 (fr) | 2014-06-19 | 2015-12-23 | Ping Li | Moteur électrique, générateur et système de commutateur, dispositif et procédé associés |
US9791296B2 (en) * | 2015-05-05 | 2017-10-17 | Metropolitan Industries, Inc. | System and method of synchronously switching electrical phases of a permanent magnet synchronous motor |
KR102043558B1 (ko) * | 2017-06-22 | 2019-11-11 | 구제현 | 한 전자석이 이용되어 축을 회전시키는 장치 |
US10385951B2 (en) | 2017-10-04 | 2019-08-20 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Electric axle assembly |
US11560238B2 (en) * | 2020-01-24 | 2023-01-24 | Textron Systems Corporation | Providing a load from a motor to inhibit further rotation of a propeller of an aerial vehicle while in flight |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3039040A (en) * | 1959-10-09 | 1962-06-12 | Ferranti Ltd | Direct current tachometer generators |
GB1048471A (en) * | 1961-07-19 | 1966-11-16 | Secr Aviation | Improvements in electric motors with brushless commutation |
US3418550A (en) * | 1966-06-14 | 1968-12-24 | Gen Electric | Brushless adjustable speed drive |
US3482156A (en) * | 1966-07-19 | 1969-12-02 | Nachum Porath | Permanent magnet rotor type motor and control therefor |
US4169990A (en) * | 1974-06-24 | 1979-10-02 | General Electric Company | Electronically commutated motor |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB985210A (fr) * | ||||
US3377534A (en) * | 1966-02-01 | 1968-04-09 | Sperry Rand Corp | Brushless d.c. motor |
US3609492A (en) * | 1970-07-17 | 1971-09-28 | Sperry Rand Corp | Reversible brushless dc motor |
US4088908A (en) * | 1976-12-27 | 1978-05-09 | Gumen Valery Fedorovich | Photoelectric position sensor of step motor |
US4296362A (en) * | 1978-05-18 | 1981-10-20 | Beasley Electric Corporation | Motor having electronically switched stator field current and integral torque control |
AT362015B (de) * | 1979-04-17 | 1981-04-27 | Retobobina Handelsanstalt | Elektronischer kommutator |
US4353016A (en) * | 1981-04-22 | 1982-10-05 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Linear motor control system for brushless DC motor |
FR2509546A1 (fr) * | 1981-07-13 | 1983-01-14 | Kollmorgen Tech Corp | Appareil d'entrainement a moteur electrique |
JPS58215989A (ja) * | 1982-06-10 | 1983-12-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ブラシレス直流モ−タ |
IT1168850B (it) * | 1983-11-07 | 1987-05-20 | Fausto Guastadini | Motore elettrico a corrente pulsante senza colletore |
JPS60141184A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-26 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | ブラシレスdcモ−タの駆動回路 |
US4638224A (en) * | 1984-08-29 | 1987-01-20 | Eaton Corporation | Mechanically shifted position senor for self-synchronous machines |
US4598240A (en) * | 1984-08-29 | 1986-07-01 | Eaton Corporation | Self synchronous motor sensor switching arrangement |
DE3504681A1 (de) * | 1985-02-12 | 1986-09-04 | Deutsche Forschungs- und Versuchsanstalt für Luft- und Raumfahrt e.V., 5000 Köln | Antriebs- und positioniersystem |
KR880002475B1 (ko) * | 1985-08-21 | 1988-11-14 | 이이수 | 직류 다상 양극성 무정류자 전동기 |
-
1987
- 1987-04-22 KR KR1019870003937A patent/KR890004099B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-04-11 AU AU14472/88A patent/AU616365B2/en not_active Ceased
- 1988-04-12 GB GB8808555A patent/GB2204197B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-12 US US07/180,373 patent/US4882524A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-15 CH CH1396/88A patent/CH682193A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-04-15 DE DE3812638A patent/DE3812638C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-19 BE BE8800451A patent/BE1004032A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-04-21 FR FR8805280A patent/FR2614480A1/fr not_active Withdrawn
- 1988-04-21 IT IT47880/88A patent/IT1219549B/it active
- 1988-04-21 ES ES8801223A patent/ES2007816A6/es not_active Expired
-
1992
- 1992-04-21 SG SG43292A patent/SG43292G/en unknown
- 1992-10-29 HK HK832/92A patent/HK83292A/xx unknown
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3039040A (en) * | 1959-10-09 | 1962-06-12 | Ferranti Ltd | Direct current tachometer generators |
GB1048471A (en) * | 1961-07-19 | 1966-11-16 | Secr Aviation | Improvements in electric motors with brushless commutation |
US3418550A (en) * | 1966-06-14 | 1968-12-24 | Gen Electric | Brushless adjustable speed drive |
US3482156A (en) * | 1966-07-19 | 1969-12-02 | Nachum Porath | Permanent magnet rotor type motor and control therefor |
US4169990A (en) * | 1974-06-24 | 1979-10-02 | General Electric Company | Electronically commutated motor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1219549B (it) | 1990-05-18 |
GB2204197B (en) | 1991-05-08 |
GB8808555D0 (en) | 1988-05-11 |
US4882524A (en) | 1989-11-21 |
HK83292A (en) | 1992-11-06 |
CH682193A5 (fr) | 1993-07-30 |
IT8847880A0 (it) | 1988-04-21 |
AU616365B2 (en) | 1991-10-24 |
AU1447288A (en) | 1988-10-27 |
FR2614480A1 (fr) | 1988-10-28 |
KR880013292A (ko) | 1988-11-30 |
KR890004099B1 (ko) | 1989-10-20 |
DE3812638C2 (de) | 1995-06-14 |
SG43292G (en) | 1992-06-12 |
GB2204197A (en) | 1988-11-02 |
DE3812638A1 (de) | 1988-11-10 |
ES2007816A6 (es) | 1989-07-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BE1004032A3 (fr) | Moteur courant continu bipolaire multiphase sans balais. | |
FI88231B (fi) | Reluktansmotor | |
FR2878026B1 (fr) | Detecteur d'angle de type a reluctance variable | |
EP0183576B1 (fr) | Machine tournante à aimants permanents | |
EP1609226B1 (fr) | Machine electrique synchrone comportant un stator et au moins un retor et dispositif de commande associe | |
FR2595019A1 (fr) | Moteur electrique a commutation electronique et a poles saillants pour une machine a laver le linge et procede de fabrication de ce moteur | |
US6700272B1 (en) | Reluctance motor with gearless step-down without electronic control of rotating field | |
FR2775849A1 (fr) | Machine electrique a double excitation, et notamment alternateur de vehicule automobile | |
US20090021192A1 (en) | Switched Reluctance Machine And Method Of Operation Thereof | |
FR2889000A1 (fr) | Machine electrique rotative du type en tandem pour vehicule | |
EP1082804A1 (fr) | Machine tournante comprenant des moyens d'excitation perfectionnes | |
EP0038879B1 (fr) | Machine électrique tournante | |
FR2517899A1 (fr) | Moteur a courant continu sans balai | |
WO2011018716A2 (fr) | Machine electri que tournante comportant une excitatrice | |
WO2022069500A1 (fr) | Inducteur a flux axial pour machine électrique tournante de traction | |
EP0072297B1 (fr) | Machine électrique à courant continu, à entrefer cylindrique et à excitation permanente | |
EP3763018B1 (fr) | Machine électrique tournante à bobinage fractionné | |
FR2775393A1 (fr) | Machine dynamo-electrique a reluctance variable hybride a effet vernier a grande plage et vitesse | |
FR2811159A1 (fr) | Machine dynamo-electrique transversale a reluctance a effet vernier susceptible de recevoir plusieurs dispositifs de polarisation rotorique | |
FR3112252A1 (fr) | Machine électrique synchrone équipée d’un commutateur mécanique | |
BE885458R (fr) | Machine electrique tournante | |
WO2020165252A1 (fr) | Machine électrique synchrone polyphasée à commutateur mécanique | |
FR2494928A1 (fr) | Moteur electrique monophase a induction | |
FR3084793A1 (fr) | Machine electrique tournante munie d'un bobinage a configuration optimisee | |
CN1037058A (zh) | 一种多相双极性无刷直流电动机 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RE | Patent lapsed |
Owner name: LEE I SOO Effective date: 19960430 |