<Desc/Clms Page number 1>
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Netzteil gemäss dem einleitenden Teil des unabhängigen Patentanspruches.
Im allgemeinen werden Steuerungen für Gasgeräte mit Gasfeuerungsautomaten und Kleinspannungsaktorik (Gasventil, Gebläse etc. ) mit konventionellen Netzteilen mit relativ grossen Transformatoren betrieben. Oft wird das Netzteil für das Gebläse, den Lüfter und/oder die Gasventile von dem Netzteil der Steuerung und des Gasfeuerungsautomaten getrennt. Damit ergeben sich zwei Netzteile und aufgrund der 50-Hz-Einspeisung in den Transformator relativ grosse und teuere Transformatoren sowie der Mehraufwand für ein zweites Netzteil und insgesamt ein geringerer Wirkungsgrad.
Gasfeuerungsautomaten verlangen eine Spannungseinspeisung mit relativ genau einzuhaltenden Toleranzen. Ergibt sich eine Unterspannung bei der Speisung, dann wird der Gasfeuerungsautomat aufgrund einer Unterspannungserkennung abgeschaltet. Ergeben sich jedoch bei den Netzteilen Überspannungen, kann es zu Zerstörungen im Gasfeuerungsautomaten kommen und damit zu unkontrollierten Zuständen des über ihn beherrschten Heizgerätes.
Der vorliegenden Erfindung liegt mithin die Aufgabe zugrunde, ein relativ preiswertes und unkompliziertes Netzteil zu schaffen, das mit Sicherheit Überspannungen an zu speisenden Gasfeuerungsautomaten ausschliesst.
Die Lösung der Aufgabe liegt bei einem Netzteil der eingangs näher bezeichneten Art erfindungsgemäss in den kennzeichnenden Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs.
Damit ergibt sich der technische Vorteil, dass eine Unterspannung wie bisher vom Unterspannungsmessglied des Gasfeuerungsautomaten erkannt werden kann und damit wirkungslos für die Sicherheit des angeschlossenen Heizgerätes bleibt. Durch die Ausbildung als Schaltnetzteil wird das Netzteil sehr billig in seiner Ausführung bei kleiner Baugrösse und hohem Wirkungsgrad.
Die Vorteile des ersten abhängigen Anspruchs liegen darin, dass nur ein einziges Netzteil für die Speisung aller elektrischen Verbraucher des Heizgerätes ausreichen.
Die Merkmale des zweiten abhängigen Anspruchs führen dazu, dass der Transformator des Netzteils in Folge der Taktung im Primärkreis kleiner ausgebildet werden kann und damit billiger wird.
Die Merkmale des vierten Patentanspruchs führen dazu, dass die Spannungsversorgung für den Schaltregler vom gleichen Transformator erfolgt, der für das Netzteil ohnehin vorhanden ist, wobei die in der gesonderten Spule entwickelte Leistung gleichläufig ist zu der auf der Sekundärseite des Transformators.
Die Merkmale des fünften Patentanspruchs führen zu einer galvanisch getrennten Rückkopplung.
Nachfolgend werden zwei Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Figuren 1 bis 3 der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen :
Fig. 1 ein Blockschaltbild des Prinzipaufbaus des erfindungsgemässen Netzteils,
Fig. 3 die vollständige Schaltung hierzu und
Fig. 2 eine Variante der Erfindung.
In allen drei Figuren bedeuten gleiche Bezugszeichen jeweils die gleichen Einzelheiten.
Ein speisendes Wechselspannungsnetz 1 mit einer Nennspannungshöhe von 230 V liegt über 2 Leitungen 2 und 3 an einem Netzfilter 4. Dieses Netzfilter ist über 2 weitere Leitungen 5 und 6 mit einem Gleichrichter 7 verbunden. Ausgangsseitig dieses Gleichrichters befindet sich parallel an die Leitungen 8 und 9 angeschlossen ein Glättungskondensator C1. Die beiden Leitungen 8 und 9 führen einmal zu einem Verzweigungspunkt 10 und zu einem weiteren Verzweigungspunkt 11. An den Verzweigungspunkt 10 ist ein Widerstand R6 angeschlossen, der zu einer Hilfsspannungsversorgung 12 führt. Der zweite Ausgang der Hilfsspannungsversorgung ist über eine Leitung 13 mit dem Verzweigungspunkt 11 verbunden. Der Verzweigungspunkt 11 ist über die weiterführende Leitung 9 mit einem weiteren Verzweigungspunkt 14 verbunden.
Hiervon führt eine Leitung 15 zu einem Eingang Seines Schaltreglers IC11. Ein weiterer Eingang D des Schaltregler ist über eine Leitung 16 mit einer Spule L 1 eines Transformators U1 verbunden. Die Leitung 13 verbindet einen Masseeingang der Hilfsspannungsversorgung 12 mit dem Verzweigungspunkt 11. Der Widerstand R6 ist an den Eingang U2 der Hilfsspannungsversorgung 12 angeschlossen. Ein weiterer Eingang 11 der Hilfsspannungsversorgung 12 ist über eine Leitung 17 mit einer Spule L3 des Transformators U1 verbunden, deren andere Seite über eine Leitung 18 mit dem Verzweigungspunkt 14
<Desc/Clms Page number 2>
verbunden ist. Eine Leitung 30 verbindet Eingänge der Hilfsspannungsversorgung 12 und des Schaltreglers IC11.
Eine Spule L2 des Transformators U1 ist mit einer Ground-Leitung GND und einer weiteren Leitung 19 verbunden. In diese ist eine in Durchlassrichtung geschaltete Diode D1 eingefügt, nachfolgend von einer Spule L4, zwischen beiden liegt ein Verzweigungspunkt 21. Ein Verzweigungspunkt 20 ist über eine Leitung 26 mit einer Rückkopplungsschaltung verbunden, die auf ihrer anderen Seite zu einem Eingang FB des Schaltregler führt. Am Verzweigungspunkt 21 ist ein Glättungs-Kondensator C2 angeschlossen, der auf seiner anderen Seite an einen Verzweigungspunkt 23 in der Ground-Leitung GND führt. Vom Verzweigungspunkt 23 führt eine Leitung 24 zu einem nächsten Verzweigungspunkt 25, die beiden Verzweigungspunkte 14 und 25 sind über einen Kondensator C7/8 verbunden. Die Rückkopplungsschaltung ist mit einem 3. Eingang mit dem Verzweigungspunkt 25 verbunden.
Vom Verzweigungspunkt 21 führt die Spule L4 zu einem nächsten Verzweigungspunkt 27, an den ein Kondensator C3 angeschlossen ist, der auf der anderen Seite bei einem Verzweigungspunkt 28 mit der Ground-Leitung GND verbunden ist. An den Verzweigungspunkten 27 und 28 kann die überspannungsfreie Spannungsversorgung Uoutfür eine angeschlossene Last, hier ein Gasfeuerungsautomat GFA, abgenommen werden. Die Spule L 1 ist über eine Leitung 29 mit dem Verzweigungspunkt 8 verbunden, in der der Verzweigungspunkt 10 liegt.
An Eingänge 41 und 42 eines ein Unterspannungsglied 53 aufweisenden Gasfeuerungsautomaten GFA ist über zwei Leitungen 43 und 44 ein Motor 45 eines Gebläses 46 angeschlossen.
Ausgangsseitig des Gasfeuerungsautomaten ist über Leitungen 47 und 48 ein Gasventil 49 mit seiner Spule 50 und dem eigentlichen Ventil 51 angeschlossen, wie es im Zuge einer Gaszuleitung 52 zu einem nicht dargestellten Brenner liegt. Zu diesem Brenner wird Frischluft über das Gebläse 46 gefördert oder - falls das Gebläse im Abgaskanal liegt - wird der Zugang von Frischluft zum Brenner gefördert.
Brenner und nicht dargestellte Wärmetauscher sind so ausgebildet, dass das von Ihnen im wesentlichen bestimmte Heizgerät im Kondensationsbetrieb, also als Brennwertgerät arbeitet.
Es versteht sich, dass zwischen den Darstellungen in den Zeichnungen nach Figur 1 und 3 gewisse Unterschiede vorhanden sind, die daher rühren, dass in die Blockschaltbilder 4, 7, IC11 und Rückkopplung verschiedene Elemente zusammengefasst sind, die dann im einzelnen in der Schaltungsdarstellung der Figur 3 erscheinen.
Das Netzfilter 4 weist zusätzlich noch einen Schutzleiter SL auf. Der Schutzleiter SL ist über einen Kondensator C12 mit der Leitung 3 verbunden und über einen Kondensator C13 mit der Leitung 2. Zwischen den Leitungen 2 und 3 liegt ein Varistor R16, dann sind die beiden Leitungen 2 und 3 über Spulen einer stromkompensierten Drossel L5 geführt, die dann über die Leitungen 5 und 6 mit dem Gleichrichter 7 verbunden ist. Dieser besteht aus 4 Dioden D5, D6, D7 und D8, an deren Ausgang der Kondensator C1 liegt.
Die Hilfsspannungsversorgung 12 weist eine Zenerdiode D10 auf, die den Verzweigungspunkt 11 mit einem Verzweigungspunkt 32 verbindet. Dieser bildet den Eingang U2. Vom Verzweigungspunkt 32 führt eine Leitung 33 zu einem weiteren Verzweigungspunkt 34. An diesen ist eine Serienschaltung eines Widerstandes R30 mit einem Kondensator C8 angeschlossen, wobei der Kondensator an der dem Widerstand R30 abgewandten Seite galvanisch mit dem Verzweigungspunkt 11 verbunden ist. An einen Verbindungspunkt 35 zwischen dem Widerstand R30 und dem Kondensator C8 ist ein weiterer Kondensator C9 parallel zum Kondensator C8 angeschlossen. Der Verzweigungspunkt 34 ist über eine Serienschaltung eines Widerstandes R8 mit einer in Sperrichtung geschalteten Diode D2 mit dem Ausgang 11 verbunden.
Weiterhin ist noch anzumerken, dass der Eingang D des Schaltregler IC 11 nicht nur mit einem Eingang der Spule L 1, sondern auch mit einer in Durchlassrichtung geschalteten Diode D3 verbunden ist, die über einen Kondensator C10 mit der Leitung 29 verbunden ist. Parallel zu dem Kondensator C10 ist ein Widerstand R10 mit der gleichen Leitung und darüber hinaus mit dem Widerstand R6 verbunden. Die Rückkopplung besitzt einen Kondensator C6 in Reihe mit einem Widerstand R9, wobei die Leitung 36 an den Verbindungspunkten zwischen beiden angeschlossen ist. Der Kondensator C6 ist mit dem Verzweigungspunkt 14 verbunden. Der Widerstand R9 ist mit dem Schaltkreis IC1 verbunden, der einen Optokoppler darstellt.
Der Transistor des Optokopplers ist mit dem Widerstand R9 und galvanisch mit dem Verzweigungspunkt 14 verbunden, weiterhin
<Desc/Clms Page number 3>
auch mit den Kondensatoren C7 und C8, die im konkreten Ausführungsbeispiel in Reihe geschaltet sind. Die Diode des Optokopplers liegt galvanisch an der Leitung 26, an die auch eine Serienschaltung eines Widerstandes R4 mit einer Spannungsreferenzschaltung IC2 verbunden ist, die an der dem Widerstand R4 abgewandten Seite galvanisch mit der Leitung GND verbunden ist. Am Verbindungspunkt zwischen dem Widerstand R4 und der Spannungsreferenzschaltung IC2 liegt ein Widerstand R3, der mit der Kathode der Diode des Optokopplers verbunden ist, wobei die Anode galvanisch mit der Leitung 26 in Verbindung steht.
Ein Steuereingang der Referenzschaltung IC2 ist über einen Kondensator C4 und einen damit in Reihe liegenden Widerstand R5 mit einem Verbindungspunkt zwischen dem Widerstand R4 und der Referenzschaltung IC2 verbunden, wobei parallel zum Widerstand R5 ein Kondensator C5 liegt. Die Steuerdiode der Spannungsreferenzschaltung IC2 ist weiterhin mit einer Serienschaltung zweier Widerstände R1 und R2 verbunden, wobei der Widerstand R 1 an seinem anderen Ende an der Leitung 26 liegt, der Widerstand R2 an seinem anderen Ende galvanisch mit dem Verzweigungspunkt 23 verbunden ist. Der Verzweigungspunkt 23 liegt galvanisch in der Ground-Leitung GND. An den beiden Leitungen bzw. Anschlüssen 20 und Ground fällt die Spannung Uout ab, die den Gasfeuerungsautomaten speist.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäss Fig. 1 bzw. in wesentlich detaillierterer Form gemäss Fig. 3 ist das Netzteil als Schaltnetzteil ausgebildet, und zwar als primär getaktetes Netzteil. Das bedeutet, dass auf der Primärseite des Transformators U1 Spannungsimpulse gegeben werden, und zwar mit einer wesentlich höheren Frequenz als der Netzfrequenz. Die Funktion ist folgende : Die Netzspannung wird gleichgerichtet und durch den Kondensator C1 geglättet, so dass eine in etwa dem Spitzenwert der Netzspannung entsprechende Gleichspannung mit relativ geringer Restwelligkeit entsteht. Diese Gleichspannung wird mit einer hohen Schaltfrequenz, z. B. 100 kHz, durch den Schaltregler ICH auf die Spule L 1 des Transformators U1 geschaltet. Die Energie wird durch den Transformator zum grössten Teil auf die Spule L2 des Transformators übertragen.
Die dort anliegende hochfrequente Wechselspannung wird durch die Diode D1 gleichgerichtet, und lädt den Kondensator C2 auf. Das nachgeschaltete LC-Filter bestehend aus der Spule L4 und dem Kondensator C3 verringert die Restwelligkeit der Ausgangsspannung U out. Über die Rückkopplungsschaltung wird die Ausgangsspannung mit Hilfe des Schaltregler IC11 auf den gewünschten Spannungswert geregelt. Das an der Leitung 36 anliegende Stellsignal liegt auch am Eingang FB des Schaltregler ICH an und dieser regelt die übertragene Leistung durch Anpassen des Pulspausenverhältnisses der Spannung die auf die Spule L 1 gegeben wird.
Der Schaltregler ICH benötigt hierzu eine Hilfsversorgungsspannung, die von der Hilfsspannungsversorgung erzeugt wird und einige Volt beträgt, die im Einschaltaugenblick, also im Moment des ersten Arbeitens des Netzteils, über den Widerstand R6 hochohmig aus der am Kondensator C1 anliegenden Spannung erzeugt wird und im Betrieb danach über die Spule L3 des Transformators U1 geliefert wird. Durch den Transformator U1 kann darüber hinaus eine galvanische Trennung zwischen der Netzspannung 1 und der Ausgangsspannung Uout realisiert werden. Ein wichtiges Merkmal ist die Fehlerscherheit in bezug auf den Gasfeuerungsautomaten als Last des Netzteils. Es muss sichergestellt werden, dass die diesen speisende Spannung im Falle eines Bauteilfehlers im Bereich des Schaltnetzteils nicht unzulässig ansteigt und somit die Elektronik des Gasfeuerungsautomaten zerstört.
Bei konventionellen Netzteilen mit 50- bis 60-Hz-Transformatoren ist die Ausgangsspannung durch das Wicklungsverhältnis der Spulen des Transformators und das Maximum der Eingangsspannung des speisenden Netzes begrenzt. Bei einer Nennausgangsspannung Uout von 24 V gleich ist somit die maximale Ausgangsspannung auf etwa 30 V begrenzt. Bei Schaltnetzteilen ist das Übersetzungsverhältnis des Transformators im allgemeinen so gewählt, dass sich im Extremfall sehr viel höhere Ausgangsspannungen Uout einstellen können. Diese können bei einer Nennspannung von 24 V gleich durchaus bis zu 100 V gleich erreichen. Diese hohen Spannungen führen dazu, dass die nachgeschaltete Elektronik mit nicht im spezifizierten Spannungsbereich liegenden Spannungen versorgt wird und somit zerstört werden kann.
Für einen sicherheitsrelevanten Schaltkreis ist dies, wie oben erwähnt, nicht zulässig. In dem hier aufgeführten Beispiel eines Gasfeuerungsautomaten kann ein solcher Betriebsfall im schlechtesten Fall dazu führen, dass ein Gasventil fehlerhaft angesteuert wird und unverbranntes Gas am Brenner ausströmen kann.
In der konkreten Ausführung des Schaltnetzteils nach Figur 3 wird diese Fehlersicherheit ohne zusätzliche externe Beschaltung des Schaltnetzteils erreicht. Dies geschieht im wesentlichen durch die Dimensionierung der Hilfsspannungsversorgung und der Ausgangsbeschaltung von L2, gege-
<Desc/Clms Page number 4>
ben im wesentlichen durch die Diode D1 in Verbindung mit den Kondensatoren C2 und C3 sowie der Spule L4. Alle Bauteilfehler innerhalb des Netzteils führen entweder dazu, dass direkt keine Spannung mehr am Ausgang liegt, weil der Schaltregler IC11 nicht mehr arbeitet oder weil eine Verbindung unterbrochen ist oder weil durch gewollte Zerstörung weiterer Bauteile die Spannung Uout am Ausgang nicht unzulässig hoch wird. Ein wesentlicher Gesichtspunkt für beides ist hierbei die Dimensionierung der Hilfsspannungsversorgung.
Führt zum Beispiel ein Fehler in der Rückkopplung dazu, dass der Schaltregler ICH die Ausgangsspannung weiter heraufregelt, so wird auch eine wesentlich grössere Spannung über die Spule L3 der Hilfsspannungsversorgung zugeführt. Die Bauteile D2, R8 und D10 in Figur 3 der Hilfsspannungsversorgung sind so dimensioniert, dass zumindest eines dieser Bauteile in diesem Fall so stark überlastet ist, dass es zerstört wird.
Man könnte alternativ hierzu in einem der Kreise der genannten drei Bauelemente eine Sicherung legen, die dann durchschmilzt. Damit ist sichergestellt, dass keine Spannung mehr über den Transformator übertragen wird. Eine weitere Sicherheit bietet die Dimensionierung der Diode 01 der Kondensatoren C2, C3 und der Spule L4 im Ausgangskreis, weil auch hier im Fall einer unzulässig hohen Ausgangsspannung an den Anschlüssen der Spule L2 mindestens eines dieser Bauteile zerstört wird, bevor die sicherheitsrelevante Last, nämlich der Gasfeuerungsautomat, zerstört wird.
Die Fehlerfunktion des Schaltnetzteils nach Fig. 1 ist folgende : Es wird davon ausgegangen, dass durch ein fehlerhaftes Arbeiten eines Gliedes im Schaltnetzteil selbst die Ausgangsspannung an der Spule L2 über den oberen Toleranzwert steigt, der zu einer zu hohen Spannung Uout führt.
Eine entsprechend erhöhte Spannung wird auch von der Spule L3 an die Hilfsspannungsversorgung 12 geliefert. Diese erhöhte Spannung liegt am Eingang 11 der Hilfsspannungsversorgung und damit gemäss Fig. 3 an der Diode D2 an. Die Dimensionierung der Diode D2 bzw. der Reihenschaltung dieser Diode mit dem Widerstand R8 in Verbindung mit der Zenerdiode D10 ist so gewählt, dass eines dieser Bauteile überlastet wird. Dies führt dann dazu, dass das Bauteil zerstört wird.
Damit ist die Hilfsspannungsversorgung funktionsunfähig und das Schaltnetzteil auch, da kein Schalten mehr stattfindet. Damit bricht die Ausgangsspannung an L2 zusammen und Uout wird Null.
Alternativ hierzu ist es möglich, den Eingang VCC an der Leitung 30 so zu dimensionieren, dass der Schaltregler IC11 zerstört wird bei der entsprechend erhöhten Leistung an der Spule L3.
Auch dies führt dazu, dass das Schaltnetzteil nicht mehr getaktet wird und die Ausgangsspannung Uout auf Null zusammenbricht. Als weitere Alternative zur Fehierbeseitigung wäre es möglich, die Kondensatoren C2 und C3 so zu dimensionieren, dass sie bei zu hohen Werten von Uout entweder unterbrechen oder durchschlagen. Eine Unterbrechung führt dazu, dass an der Rückkopplungsschaltung eine Wechselspannung anliegt, die den Optokoppler zerstört. Damit liegt am Schaltregler IC11 eine Spannung an, die zu einem Abschalten eines der vorgeschriebenen Bauteile führt, wodurch die Spannung am Ausgang zu Null wird. Für den Fall, dass die Kondensatoren C2, C3 niederohmig werden, bricht die Spannung Uout durch Kurzschluss zusammen.
Alternativ hierzu kann auch die Diode 01 überlastet werden und sich zerstören, auch dann bricht die Spannung Uout auf Null zusammen.
Die Schaltungsvariante gemäss Figur 2 ist so zu verstehen, dass das Schaltnetzteil 37, also alle in der Figur 1 dargestellten Elemente mit Ausnahme der Last in dem Schaltnetzteil 37 der Figur 2 zusammengefasst sind, die eingangsseitig vom speisenden Netz 1 über die Leitungen 2/3 gespeist ist. Es ist lediglich der Ausgang dargestellt, an dem die Spannung Uout. vergleiche Figur 1, ansteht, nämlich der Verzweigungspunkt 20 auf der einen Seite und die Leitung Ground auf der anderen Seite. Sollte wider Erwarten durch die eben angesprochene Dimensionierung des Schaltnetzteils nicht sichergestellt werden können, dass unzulässig hohe Spannungen vom Gasfeuerungsautomaten ferngehalten werden, so ist eine der Beschaltungen nach Figur 2 als Alternative vorzusehen.
Hierzu ist es möglich, die Spannung Uout entweder über eine Zenerdiode 38 oder einen Varistor 39 oder einen spannungsabhängigen Schalter 40 zu führen. In Serie vor dem Eingang eines oder mehrerer der Elemente 38 bis 40 liegt stromab des Verzweigungspunktes 20 in der Verbindung zum Gasfeuerungsautomaten eine Sicherung F1. Die Varianten sind hierbei so zu verstehen, dass jeweils zwei der Elemente 38 bis 40 zum Einsatz kommen, und zwar in Parallelschaltung, also entweder die Zenerdiode 38 in Verbindung mit dem Varistor 39 oder dieser in Verbindung mit Spannungsbegrenzungsschaltung oder diese in Verbindung mit der Zenerdiode 38. Es ist gleichermassen möglich, eines der drei Bauteile 38 bis 40 doppelt in Parallelschaltung vorzusehen.
Unter Umständen ist es auch möglich, dass eines der Elemente 38 bis 40 ausreicht.
<Desc/Clms Page number 5>
Für die Fehlerbetrachtung der Schaltung gemäss Fig. 2 gilt folgendes : Wenn die Spannung zwischen dem Punkt 20 und der Leitung Ground zu hoch wird, fliesst ein erhöhter Strom über eins der Bauelemente 38,39 oder 40 als dessen Folge die Sicherung F1 durchschmilzt.
Damit ist die Versorgungsspannung zum Gasfeuerungsautomaten unterbrochen.
Die Sicherung F1 könnte übrigens durch die Diode 01 nach Fig. 1 ersetzt werden, dann würde die Diode 01 als Sicherung bei zu hohem Strom, verursacht durch eins der Bauelemente 38,39 oder 40, dienen.
PATENTANSPRÜCHE :
1. Netzteil für einen sicherheitsrelevanten Schaltkreis, der einen Gasfeuerungsautomaten speist, dadurch gekennzeichnet, dass das Netzteil als Schaltnetzteil, welches die Netz- spannung gleichrichtet und glättet, anschliessend hochfrequent umwandelt und dann gleichrichtet und glättet, ausgebildet ist.