WO2014038541A1 - 赤外線用撮像光学系 - Google Patents

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WO2014038541A1
WO2014038541A1 PCT/JP2013/073663 JP2013073663W WO2014038541A1 WO 2014038541 A1 WO2014038541 A1 WO 2014038541A1 JP 2013073663 W JP2013073663 W JP 2013073663W WO 2014038541 A1 WO2014038541 A1 WO 2014038541A1
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WO
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angle
optical system
lens
imaging optical
infrared imaging
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PCT/JP2013/073663
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佳代子 藤村
賢元 池田
大介 関
Original Assignee
ナルックス株式会社
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B3/00—Simple or compound lenses
    • G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
    • G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/14—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for use with infrared or ultraviolet radiation
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B3/00—Simple or compound lenses
    • G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
    • G02B3/08—Simple or compound lenses with non-spherical faces with discontinuous faces, e.g. Fresnel lens

Definitions

  • the present invention relates to an infrared imaging optical system using a lens made of a resin material.
  • Imaging devices for electromagnetic waves in the wavelength range of several micrometers to several tens of micrometers are used for thermography, night scopes, security systems, and the like.
  • the electromagnetic waves in the above wavelength range are called far infrared rays.
  • far infrared data is acquired by an imaging device in which infrared detection elements are arranged in an array.
  • the infrared detection element includes a thermopile type that uses an electromotive force due to a temperature change when infrared rays are condensed, a bolometer type that uses a change in electrical resistance value due to a temperature change, and a pyroelectric that uses a change in charge amount due to a temperature change.
  • Type, or quantum detection type using energy level transition of electrons by absorption of photons. In using any of the detection elements, it is necessary to efficiently collect infrared rays on the imaging element by the imaging optical system.
  • resin has an advantage that an optical lens can be produced at low cost by using a technique such as injection molding.
  • a resin lens similar to the imaging optical system for visible light is used for the far infrared imaging optical system.
  • the amount of light is insufficient due to the absorption of the far infrared rays of the resin lens.
  • An infrared imaging optical system includes an aperture disposed from the object side to the image side, a lens made of a resin material convex on the object side in the paraxial plane, and an imaging element. Used for infrared rays having a wavelength of 5 micrometers or more, and the F value on the optical axis is 1.4 or less.
  • the infrared imaging optical system at a positive incident angle ⁇ with a straight line passing through the center of the diaphragm and the center of the lens made of the resin material as the optical axis, and a counterclockwise direction on the surface including the optical axis as positive.
  • the light beam incident on the position farthest from the optical axis on the incident surface of the lens made of the resin material is the upper light beam
  • the upper light beam is the optical axis before passing through the incident surface.
  • the counterclockwise angle that the upper ray passes through the incident surface and the optical axis is ⁇ 1U
  • ⁇ 1U ⁇ 1U ⁇ 0U
  • ⁇ 1U is in the range from 0 to the maximum value. It is negative and is configured such that ⁇ 1U monotonously decreases within a range of 60% or less of the maximum value.
  • a light ray incident at a position farthest from the upper light ray is defined as a lower light ray, and a counterclockwise angle formed by the optical axis before the lower light ray passes through the incident surface is ⁇ 0L,
  • the incident surface and the exit surface have positive refractive power with respect to the upper light beam from 0 to the maximum angle of view, and are incident as ⁇ increases.
  • the refractive power of the surface increases.
  • the lens thickness can be suppressed by relatively suppressing the refractive power of the exit surface and suppressing the sag amount of the surface. Infrared absorption can be reduced by suppressing the lens thickness.
  • the entrance surface and the exit surface have positive refractive power, so the focal length of the lens becomes short and the F value becomes small.
  • the incident surface has a negative refractive power and further increases the negative refractive power. As a result, the condensing angle for a large ⁇ increases.
  • the F value on the optical axis is 1.4 or less. Further, infrared absorption is reduced by suppressing the thickness of the lens made of the resin material. Therefore, the infrared imaging optical system according to the present invention can obtain a sufficient amount of light while using a lens made of a resin material.
  • the lens made of the resin material is made of high-density polyethylene.
  • a lens with relatively small infrared absorption can be produced at low cost.
  • the ratio t0 / f of the distance t0 on the optical axis between the diaphragm surface and the entrance surface of the lens made of the resin material and the focal length f is 0.2. That's it.
  • the difference in incident position on the incident surface with respect to a predetermined angle of view becomes large, it becomes easy to control light rays in a wide range of angle of view by the shape of the incident surface.
  • the image side surface of the lens made of the resin material includes a Fresnel surface.
  • the exit surface a Fresnel surface
  • the sag amount on the exit surface can be suppressed
  • the lens thickness can be further reduced
  • the infrared absorption of the lens made of a resin material can be reduced. it can.
  • An infrared imaging optical system is configured such that the full angle of light collection on the imaging surface is 50 ° or more with respect to a range of 80% or more of the range from 0 to the maximum value of ⁇ . Yes.
  • the infrared imaging optical system of the present embodiment can obtain a sufficient amount of light over a wide range of ⁇ .
  • the reason why “the range of 80% or more of the range from 0 to the maximum value of ⁇ ” is used is to exclude a specific region such as the vicinity of the maximum value.
  • the maximum full angle of view is 60 ° or more.
  • an infrared imaging optical system with a high angle of view that can obtain a sufficient amount of light while using a lens made of a resin material is provided.
  • An infrared imaging optical system further includes a lens made of an inorganic material.
  • an infrared imaging optical system capable of obtaining a larger amount of light by combining a lens made of an inorganic material that absorbs less infrared light and a lens made of a resin material that is easy to process and low in cost. Provided.
  • An infrared imaging optical system includes only a lens made of a resin material.
  • a lower-cost infrared imaging optical system can be realized.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to Example 1.
  • FIG. FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to Example 1.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a relationship between a relative field angle and an angle change of an upper ray on an incident surface and an exit surface of the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a relative field angle and an angle change of a lower light beam on an incident surface and an output surface of the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a relationship between a relative angle of view and a full angle of light collection for the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a relative field angle and a relative illuminance with respect to the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to Example 2.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a relative field angle and an angle change of an upper ray on an incident surface and an exit surface in the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a relative field angle and an angle change of a lower light beam on an incident surface and an exit surface of the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a relative angle of view and a converging full angle with respect to an infrared imaging optical system according to Example 2.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a relationship between a relative angle of view and a relative illuminance with respect to the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • 6 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to Example 3.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a relationship between a relative field angle and an angle change of an upper ray on an incident surface and an exit surface in the infrared imaging optical system according to Example 3.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a relationship between a relative angle of view and an angle change of a lower light beam on an incident surface and an output surface of an infrared imaging optical system according to Example 3.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a relationship between a relative angle of view and a converging full angle with respect to an infrared imaging optical system according to Example 3.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a relationship between a relative angle of view and a relative illuminance with respect to an infrared imaging optical system according to Example 3. It is a figure which shows the structure of the imaging optical system for infrared rays by the comparative example 1.
  • FIG. It is a figure which shows the relationship between a relative angle of view and the angle change of the upper light ray in an entrance plane and an output surface about the imaging optical system by the comparative example 1.
  • FIG. 1 It is a figure which shows the relationship between a relative field angle and the angle change of the lower ray in an entrance plane and an output surface about the imaging optical system by the comparative example 1. It is a figure which shows the relationship between a relative field angle and a condensing full angle about the imaging optical system by the comparative example 1.
  • FIG. It is a figure which shows the relationship between a relative angle of view and a relative illumination intensity about the imaging optical system by the comparative example 1. It is a figure for demonstrating the level
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of an infrared imaging optical system according to an embodiment of the present invention.
  • an aperture 101, a lens 103, a protective plate 105, and an image plane 107 are arranged from the object side to the image side.
  • the incident surface (object side surface) of the lens 103 is configured to be convex toward the object side.
  • a straight line passing through the center of the diaphragm 101 and the center of the lens 103 is taken as an optical axis.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining light rays incident on the lens 103A.
  • An r-axis orthogonal to the optical axis is determined on the plane including the optical axis.
  • the direction from the object to the image is the positive direction of the optical axis.
  • the counterclockwise angle formed by the light beam incident on the lens 103A and the optical axis before the incidence is ⁇ 0.
  • ⁇ 0 coincides with the counterclockwise angle ⁇ that the light beam incident on the optical system makes with the optical axis before incidence.
  • An angle ⁇ formed by a light beam incident on the optical system and the optical axis is also referred to as a half angle of view.
  • the counterclockwise angle formed with the optical axis on the incident surface after the light beam enters the lens 103A is ⁇ 1
  • the counterclockwise angle formed with the optical axis on the output surface after the light beam is emitted from the lens 103A is ⁇ 2.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining parallel light beams incident on the lens 103A.
  • FIG. 3 is a view showing a cross section including the optical axis.
  • the counterclockwise angle that the light ray incident on the lens 103A makes with the optical axis before the incidence is positive.
  • the light beam L1 that is incident at the position farthest from the optical axis on the incident surface of the lens 103A is referred to as an upper light beam.
  • the light beam L3 that enters the farthest position from the upper light beam L1 on the incident surface of the lens 103A is referred to as a lower light beam.
  • the light ray L2 that passes through the center of the stop 101A is the principal ray.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the function of the lens 103 with respect to parallel light fluxes having various angles of view.
  • 4A is a positive value when the angle of view is 0
  • FIG. 4B is a positive value when the angle of view is relatively small
  • FIG. 4C is a positive value when the angle of view is relatively large. It is a figure which shows a case. According to FIG. 4, it can be seen that the distance between the stop and the incident surface makes it possible to make light rays at each angle of view enter different positions on the lens incident surface, thereby facilitating control of the light rays.
  • FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an infrared imaging optical system according to another embodiment of the present invention.
  • an aperture 101B, a lens 103B, and an image plane 107B are arranged from the object side to the image side.
  • the incident surface (object-side surface) of the lens 103B is configured to be convex toward the object side.
  • the exit surface of the lens 103B is a Fresnel surface.
  • the refractive index of the lens material is n and the angle formed by the incident light on the Fresnel surface with respect to the normal of the Fresnel surface is ⁇ F, to prevent total reflection on the Fresnel surface,
  • stray light may be generated at the step portion of the Fresnel surface, and the amount of light on the image surface may be reduced.
  • the step portion is adjusted according to the angle of light incident on the Fresnel surface or the angle of light emitted. By setting the angle, it is possible to suppress a decrease in the amount of light.
  • FIG. 6 is a diagram showing the behavior of light rays at the stepped portion of the Fresnel surface.
  • A indicates an incident light beam, and B indicates an outgoing light beam.
  • the stepped portion of the Fresnel surface is parallel to the optical axis or has a draft angle due to manufacturing reasons, but depending on the gradient of the stepped portion, stray light may be generated and the amount of light on the image plane may be reduced. is there.
  • the angle of the step portion in accordance with the angle of the light ray incident on the Fresnel surface or the angle of the light ray emitted, suppression of a decrease in the light amount can be expected.
  • the gradient of the stepped portion is large as shown in FIG. 6A, a light beam having a small angle of view is refracted on the stepped surface.
  • the gradient is set according to the incident angle of the light beam as shown in FIG.
  • the gradient is small, the emitted light ray strikes the stepped portion and is refracted again as shown in FIG.
  • the gradient is set in accordance with the emission angle of the light beam as shown in FIG.
  • the stepped portion shape is determined giving priority to the light beams of the field angle that require the light amount.
  • the material of the lens of the example and the comparative example is high density polyethylene (HDPE), and the refractive index is 1.51 (wavelength 8 ⁇ m).
  • the surface shape of the lens is expressed by the following formula.
  • r is a distance from the optical axis
  • c is a curvature
  • R is a radius of curvature
  • k is a conic coefficient
  • a i is an aspheric coefficient.
  • the material of the protective plate in front of the imaging surface is silicon, and the refractive index is 3.42 (wavelength 8um).
  • the protection plate is for protecting the image sensor from contamination, breakage, and the like.
  • surface of an Example and a comparative example is a millimeter.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • an aperture 1101, a lens 1103, a protective plate 1105, and an image plane 1107 are arranged from the object side to the image side.
  • An incident surface (object-side surface) of the lens 1103 is configured to be convex toward the object side in the paraxial direction.
  • a straight line that passes through the center of the stop 1101 and the center of the lens 1103 and is perpendicular to the surface of the stop 1101 is defined as an optical axis.
  • the distance between the diaphragm 1101 and the incident surface of the lens 1103 is t0
  • the core thickness of the lens 1103 is t1
  • the distance between the lens 1103 and the imaging surface 1107 is t2.
  • the thickness in the optical axis direction at the effective diameter end of the lens 1103 is defined as Et.
  • the entrance pupil diameter is EPD
  • the focal length of the optical system is f.
  • Both side surfaces of the protection plate 1105 are flat and have a thickness of 0.625 mm.
  • Table 1 is a table showing dimensions of the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • F f / EPD
  • the ratio t1 / EPD of the lens core thickness t1 to the entrance pupil diameter EPD is 0.683.
  • the ratio t0 / f between the distance t0 between the entrance surface of the diaphragm 1101 and the lens 1103 and the focal length f is 0.220.
  • Table 2 is a table showing the coefficient values of the expression (1) of the entrance surface and the exit surface of the lens 1103.
  • the entrance surface of the lens 1103 is an aspheric surface, and the exit surface is a spherical surface.
  • the maximum angle of view of the entire angle of the infrared imaging optical system according to Example 1 is 80 °.
  • the function of the lens 1103 will be described.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating the relationship between the relative angle of view and the change in the angle of the upper light beam on the entrance surface and the exit surface in the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 8 indicates the relative angle of view.
  • the relative angle of view is a value obtained by dividing the angle of view by the maximum angle of view, and is an unknown number.
  • the vertical axis in FIG. 8 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the entrance surface and the exit surface have a positive refractive power, and in particular, the incident surface increases the positive refractive power as the angle of view increases.
  • the lens thickness can be suppressed by relatively suppressing the refractive power of the exit surface and suppressing the sag amount of the surface. Infrared absorption can be reduced by suppressing the lens thickness.
  • FIG. 9 is a diagram showing the relationship between the relative angle of view and the change in the angle of the lower light beam on the entrance surface and the exit surface for the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 9 indicates the relative angle of view.
  • the vertical axis in FIG. 9 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the angle change with respect to the lower light beam is negative, it corresponds to negative refractive power (light beam is diffused), and positive is equivalent to positive refractive power (light beam is condensed).
  • the focal length of the lens becomes short and the F value becomes small.
  • the incident surface has a negative refractive power and further increases the negative refractive power.
  • the light beam is largely refracted and condensed on the exit surface, and the condensing angle on the image surface with respect to a large angle of view becomes large.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating the relationship between the relative field angle and the full angle of light collection for the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 10 represents the relative angle of view
  • the vertical axis represents the full angle of light collection on the entrance surface (S1 surface), the exit surface (S2 surface), and the image surface.
  • S1 surface the entrance surface
  • S2 surface the exit surface
  • the full angle of light collection on the entrance surface, the full angle of light collection on the exit surface, and the full angle of light collection on the image surface will be described.
  • the counterclockwise angle with the optical axis before passing through the incident surface is ⁇ 0U
  • the counterclockwise angle with the optical axis after passing through the incident surface is ⁇ 1U
  • the optical axis after passing through the exit surface is ⁇ 0U
  • the counterclockwise angle is ⁇ 2U
  • the counterclockwise angle with the optical axis before the lower ray passes through the incident surface is ⁇ 0L
  • the counterclockwise angle with the optical axis after passing through the incident surface is ⁇ 1L
  • the exit surface The angle of counterclockwise rotation with the optical axis after passing through the light is ⁇ 2L
  • the full angle of condensing on the incident surface, the full angle of condensing on the exit surface, and the full angle of condensing on the image surface are respectively ⁇ 0L ⁇ 0U ⁇ 1L- ⁇ 1U ⁇ 2L- ⁇ 2U It is.
  • the full angle of condensing of the image plane is 50 ° or more with respect to all the relative angles of view. Further, the full angle of light collection when the angle of view is 0 degree, that is, the full angle of light collection on the optical axis is 57.2 °, and the F value is 1.001.
  • FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the angle of view and the relative illuminance for the infrared imaging optical system according to the first embodiment.
  • the horizontal axis indicates the angle of view
  • the vertical axis indicates the relative illuminance.
  • the unit of angle of view is degrees.
  • Relative illuminance is a value obtained by dividing illuminance by the maximum value of illuminance, and is an unknown number. Illuminance when the angle of view is 0 indicates the maximum value.
  • the relative illuminance is 0.8 or more for all the angles of view.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • an aperture 2101, a lens 2103, a protective plate 2105, and an image plane 2107 are arranged from the object side to the image side.
  • the incident surface (object side surface) of the lens 2103 is configured to be convex toward the object side in the paraxial direction.
  • the exit surface of the lens 2103 has a Fresnel shape.
  • a straight line that passes through the center of the stop 2101 and the center of the lens 2103 and is perpendicular to the surface of the stop 2101 is taken as the optical axis.
  • the distance between the aperture 2101 and the entrance surface of the lens 2103 is t0
  • the core thickness of the lens 2103 is t1
  • the distance between the lens 2103 and the imaging surface 2107 is t2.
  • the thickness in the optical axis direction at the effective diameter end of the lens 2103 is defined as Et.
  • the entrance pupil diameter is EPD
  • the focal length of the optical system is f.
  • Both side surfaces of the protective plate 2105 are flat and have a thickness of 0.625 mm.
  • Table 3 is a table showing dimensions of the infrared imaging optical system according to Example 2.
  • the ratio t1 / EPD of the lens core thickness to the entrance pupil diameter is 0.385.
  • the ratio t0 / f between the distance t0 between the entrance surface of the stop 2101 and the lens 2103 and the focal length f is 0.492.
  • Table 4 is a table showing the coefficient values of the expression (1) of the entrance surface and the exit surface of the lens 2103.
  • the entrance surface of the lens 2103 is aspheric, and the base shape and Fresnel shape of the exit surface are also aspheric.
  • the shape of the exit surface is determined by the sum of the sag amount on the base surface and the sag amount on the Fresnel surface.
  • FIG. 27 is a diagram for explaining the step height and pitch of the exit surface provided with the Fresnel surface.
  • the pitch is determined so that the step height is constant.
  • the step height may be changed for each pitch.
  • the lens is indicated by hatching.
  • Table 5 is a table showing step heights and pitch values of the exit surface provided with the Fresnel surface.
  • the pitch of the outermost annular zone is the distance from the outermost step position to the end of the effective area of the lens.
  • the maximum angle of view of the full angle of the infrared imaging optical system according to Example 2 is 64 °.
  • the function of the lens 2103 will be described.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating the relationship between the relative field angle and the change in the angle of the upper light beam on the entrance surface and the exit surface in the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 13 indicates the relative angle of view.
  • the relative angle of view is a value obtained by dividing the angle of view by the maximum angle of view, and is an unknown number.
  • the vertical axis in FIG. 13 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • ⁇ 1 and ⁇ 2 are values of angle change of light rays incident on the lens 2103 at a predetermined relative field angle on the incident surface and the outgoing surface, respectively, and can be expressed by the following equations.
  • the angle change if the angle change is positive, it corresponds to a negative refractive power (light ray diffuses), and if it is negative, it corresponds to a positive refractive power (light ray is condensed).
  • the entrance and exit surfaces have positive refractive power.
  • the positive refractive power increases as the angle of view increases up to a relative angle of view of 0.9.
  • the lens thickness can be suppressed by relatively suppressing the refractive power of the exit surface and suppressing the sag amount of the surface.
  • the refractive power of the incident surface is weakened, and the refractive power of the outgoing surface is increased. As a result, the condensing angle on the image plane increases.
  • FIG. 14 is a diagram showing the relationship between the relative angle of view and the change in the angle of the lower light beam on the entrance surface and the exit surface for the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 14 indicates the relative angle of view.
  • the vertical axis in FIG. 14 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the angle change with respect to the lower light beam is negative, it corresponds to negative refractive power (light beam is diffused), and positive is equivalent to positive refractive power (light beam is condensed).
  • the focal length of the lens becomes short and the F value becomes small.
  • the incident surface has a negative refractive power and further increases the negative refractive power.
  • the light beam is largely refracted and condensed on the exit surface, and the condensing angle on the image surface with respect to a large angle of view becomes large.
  • FIG. 15 is a diagram showing the relationship between the relative angle of view and the full angle of light collection for the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 15 represents the relative angle of view
  • the vertical axis represents the full angle of light collection on the incident surface (S1 surface), the exit surface (S2 surface), and the image surface.
  • the total angle of condensing of the image plane is 59 ° or more with respect to all the relative angles of view.
  • the full angle of light collection when the angle of view is 0 degree that is, the full angle of light collection on the optical axis is 59 °
  • the F value is 1.039.
  • FIG. 16 is a diagram showing the relationship between the field angle and the relative illuminance in the infrared imaging optical system according to the second embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 16 indicates the angle of view, and the vertical axis indicates the relative illuminance.
  • the unit of angle of view is degrees.
  • Relative illuminance is a value obtained by dividing illuminance by the maximum value of illuminance, and is an unknown number. Illuminance when the angle of view is 32 ° (maximum value) indicates the maximum value.
  • the relative illuminance is 0.8 or more for all the relative angles of view.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to the third embodiment.
  • a first lens 3109, a diaphragm 3101, a second lens 3103, a protection plate 3105, and an image plane 3107 are arranged from the object side to the image side.
  • the incident surface (object side surface) of the second lens 3103 is configured to be convex toward the object side in the paraxial direction.
  • the exit surface of the second lens 3103 has a Fresnel shape.
  • a straight line passing through the center of the stop 3101 and the center of the second lens 3103 and perpendicular to the surface of the stop 3101 is taken as the optical axis.
  • the core thickness of the first lens 3109 is ts1
  • the distance between the exit surface of the first lens 3109 and the aperture stop 3101 is ts2
  • the distance between the entrance surface of the aperture 3101 and the second lens 3103 is t0.
  • the core thickness of the second lens 3103 is t1
  • the distance between the second lens 3103 and the imaging surface 3107 is t2.
  • the thickness in the optical axis direction at the effective diameter end of the second lens 3103 is defined as Et.
  • the entrance pupil diameter is EPD
  • the focal length of the optical system is f.
  • Both side surfaces of the protection plate 3105 are flat and have a thickness of 0.625 mm.
  • Table 6 is a table
  • the ratio t1 / EPD of the lens core thickness to the entrance pupil diameter is 0.25.
  • the ratio t0 / f between the distance t0 between the entrance surface of the stop 3101 and the second lens 3103 and the focal length f is 1.137.
  • Table 7 is a table showing the values of the coefficients of the expression (1) of the emission surface of the first lens 3109.
  • the entrance surface of the first lens 3109 is a flat surface, and the exit surface is a spherical surface.
  • the material of the first lens 3109 is silicon, and the refractive index is 3.42 (wavelength 8 um).
  • Table 8 is a table showing the coefficient values of the expression (1) of the incident surface and the exit surface of the second lens 3103.
  • the incident surface of the second lens 3103 is aspheric, and the base shape and Fresnel shape of the emission surface are also aspheric.
  • the shape of the exit surface is determined by the sum of the sag amount on the base surface and the sag amount on the Fresnel surface.
  • the pitch is determined so that the step height is constant.
  • Table 9 is a table
  • the maximum angle of view of the entire angle of the infrared imaging optical system according to Example 3 is 80 °.
  • the function of the second lens 3103 will be described.
  • FIG. 18 is a diagram illustrating the relationship between the relative field angle and the change in the angle of the upper light beam on the entrance surface and the exit surface in the infrared imaging optical system according to the third embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 18 indicates the relative angle of view.
  • the relative angle of view is a value obtained by dividing the angle of view by the maximum angle of view, and is an unknown number.
  • the vertical axis in FIG. 13 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • ⁇ 1 and ⁇ 2 are values of angle change of light rays incident on the second lens 3103 at a predetermined relative field angle on the incident surface and the emission surface, respectively, and can be expressed by the following equations.
  • the angle change is positive, it corresponds to a negative refractive power (light ray diffuses), and if it is negative, it corresponds to a positive refractive power (light ray is condensed).
  • the entrance and exit surfaces have positive refractive power.
  • the positive refractive power increases as the angle of view increases up to a relative angle of view of 0.6.
  • the lens thickness can be suppressed by relatively suppressing the refractive power of the exit surface and suppressing the sag amount of the surface.
  • the relative angle of view is in the range of 0.7 to 0.8, the refractive power of the incident surface is weakened and the refractive power of the outgoing surface is increased. As a result, the condensing angle on the image plane increases.
  • FIG. 19 is a diagram showing the relationship between the relative angle of view and the change in the angle of the lower light beam on the entrance surface and the exit surface of the infrared imaging optical system according to the third embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 19 indicates the relative angle of view.
  • the vertical axis in FIG. 19 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the angle change with respect to the lower light beam is negative, it corresponds to negative refractive power (light beam is diffused), and positive is equivalent to positive refractive power (light beam is condensed).
  • the focal length of the lens becomes short and the F value becomes small.
  • the incident surface has a negative refractive power and further increases the negative refractive power.
  • the refractive power of the exit surface is relatively increased, and the condensing angle on the image plane with respect to a large angle of view is increased.
  • FIG. 20 is a diagram illustrating the relationship between the relative angle of view and the full angle of light collection for the infrared imaging optical system according to the third embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 20 represents the relative angle of view
  • the vertical axis represents the full angle of light collection on the incident surface (S1 surface), the exit surface (S2 surface), and the image surface.
  • the total angle of light collection on the image plane is 45 ° or more with respect to all the relative angles of view.
  • the full angle of condensing of the image plane is 50 ° or more.
  • the full angle of light collection when the angle of view is 0 degree, that is, the full angle of light collection on the optical axis is 60 °
  • the F value is 0.501.
  • FIG. 21 is a diagram showing the relationship between the angle of view and the relative illuminance for the infrared imaging optical system according to the third embodiment.
  • the horizontal axis in FIG. 21 indicates the angle of view, and the vertical axis indicates the relative illuminance.
  • the unit of angle of view is degrees.
  • Relative illuminance is a value obtained by dividing illuminance by the maximum value of illuminance, and is an unknown number. Illuminance when the angle of view is about 12 ° indicates the maximum value.
  • the relative illuminance is 0.9 or more for all the relative angles of view.
  • FIG. 22 is a diagram illustrating a configuration of an infrared imaging optical system according to the first comparative example.
  • an aperture 9101, a lens 9103, a protective plate 9105, and an image plane 9107 are arranged from the object side to the image side.
  • a straight line passing through the center of the stop 9101 and the center of the lens 9103 and perpendicular to the surface of the stop 9101 is taken as the optical axis.
  • the lens 9103 is made of high-density polyethylene
  • the protective plate 9105 is made of silicon.
  • the lens 9103 has a concave entrance surface and a convex exit surface.
  • the distance between the aperture 9101 and the entrance surface of the lens 9103 is t0
  • the core thickness of the lens 9103 is t1
  • the distance between the lens 9103 and the imaging surface 9107 is t2.
  • the thickness in the optical axis direction at the effective diameter end of the lens 9103 is defined as Et.
  • the entrance pupil diameter is EPD
  • the focal length of the optical system is f.
  • Both side surfaces of the protective plate 9105 are flat and have a thickness of 0.625 mm.
  • Table 10 is a table showing the dimensions of the imaging optical system for visible light according to Comparative Example 1.
  • the ratio t1 / EPD between the lens core thickness and the entrance pupil diameter in this comparative example is 0.697.
  • the ratio t0 / f between the distance t0 between the entrance surface of the stop 9101 and the lens 9103 and the focal length f is 0.00729.
  • Table 11 is a table showing the coefficient values of the expression (1) of the entrance surface and the exit surface of the lens 9103.
  • the entrance surface and the exit surface of the lens 1103 are aspherical surfaces.
  • the maximum angle of view of the full angle of the imaging optical system for visible light according to Comparative Example 1 is 80 °.
  • the function of the lens 9103 will be described.
  • FIG. 23 is a diagram illustrating the relationship between the relative angle of view and the change in the angle of the upper light beam on the entrance surface and the exit surface for the imaging optical system according to Comparative Example 1.
  • the horizontal axis in FIG. 23 indicates the relative angle of view.
  • the relative angle of view is a value obtained by dividing the angle of view by the maximum angle of view, and is an unknown number.
  • the vertical axis in FIG. 23 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • ⁇ 1 and ⁇ 2 are values of angle change of light rays incident on the lens 9103 at a predetermined relative field angle on the incident surface and the outgoing surface, respectively, and can be expressed by the following equations.
  • the angle change is positive, it corresponds to a negative refractive power (light ray diffuses), and if it is negative, it corresponds to a positive refractive power (light ray is condensed).
  • the relative field angle is in the range of 0 to 0.6
  • the angle change of the incident surface is positive, and the incident surface has a negative refractive power.
  • the focal length of the lens 9103 becomes longer and the F value increases.
  • the relative field angle is 0.6 or more, the incident surface has a positive refractive power, but the positive refractive power is entirely borne by the output surface. As a result, the curvature of the exit surface increases and the sag amount of the surface increases.
  • the lens thickness is almost the same as in Example 1, but the tilt angle at the exit surface end is 70 ° or more. Further, since the positive refracting power is carried out by only the exit surface, sufficient condensing power cannot be obtained, and the condensing angle and relative illuminance at the outer periphery of the image surface are reduced.
  • FIG. 24 is a diagram showing the relationship between the relative angle of view and the change in the angle of the lower light beam on the entrance surface and the exit surface for the imaging optical system according to Comparative Example 1.
  • the horizontal axis in FIG. 24 indicates the relative angle of view.
  • the vertical axis in FIG. 24 indicates the angle changes ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • FIG. 25 is a diagram showing the relationship between the relative field angle and the full angle of light collection for the imaging optical system according to Comparative Example 1.
  • the horizontal axis represents the relative field angle
  • the vertical axis represents the full angle of light collection on the incident surface (S1 surface), the exit surface (S2 surface), and the image surface.
  • the full angle of light collection when the angle of view is 0 degrees that is, the full angle of light collection on the optical axis is 53.9 °
  • the F value is 1.647.
  • FIG. 26 is a diagram showing the relationship between the relative angle of view and the relative illuminance for the imaging optical system according to Comparative Example 1.
  • the horizontal axis in FIG. 26 indicates the relative angle of view, and the vertical axis indicates the relative illuminance.
  • Relative illuminance is a value obtained by dividing illuminance by the maximum value of illuminance, and is an unknown number. Illuminance when the angle of view is 0 indicates the maximum value.
  • the relative illuminance decreases as the relative field angle increases, and the relative illuminance when the relative field angle is 1 is 0.72.
  • the F value of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 of the comparative example is 1.1 or less, while the F value of the comparative example is 1.647. In general, if the F value is 1.4 or less, sufficient brightness can be secured even for infrared rays.
  • the full angle of condensing on the optical axis of Examples 1 to 3 is 57 ° or more, while the full angle of condensing on the optical axis of the comparative example is 53.9 °.
  • the converging full angle of Examples 1 to 3 is 50 ° or more in a region of 80% or more of the range of the angle of view from 0 to the maximum angle of view. It is less than 50 ° in an area of 35% or more of the range of the angle of view.
  • the relative illuminance on the image plane of Examples 1 to 3 is 0.8 or more in the entire range of the angle of view from 0 to the maximum angle of view, but the relative illuminance on the image plane of Comparative Example 1 is from 0 to the maximum angle of view. It is less than 0.8 in the range of 20% of the angle of view up to.
  • an imaging optical system in which the F value is small and the brightness is maintained in the range of the field angle from 0 to the maximum field angle.
  • the present invention provides an optical system having a smaller maximum field angle, for example, a standard imaging optical system having a field angle of 45 °. It can also be applied to.

Abstract

　赤外線用撮像光学系は、絞りと、物体側の面が物体側に凸の樹脂レンズと、撮像素子と、を含み、Ｆ値は１．４以下である。光軸を含む面において、正の入射角θで該光学系に入射する平行光束のうち、入射面上で光軸から最も離れた位置に入射する光線を上光線とし、該上光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｕ、該上光線が入射面を通過した後に光軸となす角度をθ1Ｕ、Δθ1Ｕ＝θ1Ｕ－θ0Ｕとして、Δθ1Ｕが、θ0の全範囲で負であり、最大値の６０％以下の範囲で単調に減少する。該平行光束のうち、該上光線から最も離れた位置に入射する光線を下光線とし、該下光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｌ、該下光線が入射面を通過した後に光軸となす角度をθ1Ｌ、Δθ1Ｌ＝θ1Ｌ－θ0として、θ0が０でΔθ1Ｌが正であり、θ0が増加するとΔθ1Ｌが負となる。

Description

赤外線用撮像光学系
　本発明は、樹脂材料からなるレンズを使用した赤外線用撮像光学系に関する。
　サーモグラフィ、ナイトスコープ、セキュリティシステムなどには、数マイクロメータから数十マイクロメータの波長範囲の電磁波用の撮像装置が使用される。上記の波長範囲の電磁波は、遠赤外線と呼称される。遠赤外線を利用する撮像装置においては、赤外線検出素子をアレイ状に配列した撮像素子によって遠赤外線のデータが取得される。赤外線検出素子には、赤外線が集光した場合の温度変化による起電力を利用するサーモパイル型、温度変化による電気抵抗値の変化を利用するボロメータ型、温度変化による帯電量の変化を利用する焦電型、あるいは光子の吸収による電子のエネルギー準位遷移を利用した量子検出型などがある。いずれの検出素子を使用する場合にも、撮像光学系によって赤外線を効率的に撮像素子上に集光する必要がある。
　光学レンズの材料には主にガラスや樹脂が使用される。特に樹脂は射出成型等の手法を用いて低コストで光学レンズを生産できるという利点がある。しかし、一般的に、遠赤外線に対する樹脂材料の透過率は、可視光に対する樹脂材料の透過率と比較して低いので、遠赤外線用撮像光学系に可視光用撮像光学系と同様の樹脂レンズを使用することはできない。換言すれば、遠赤外線用撮像光学系に可視光用撮像光学系と同様の樹脂レンズを使用すると、樹脂レンズの遠赤外線の吸収により光量が不足する。
　そこで、従来の遠赤外線用撮像光学系のレンズには、遠赤外線の吸収の少ない材料として、ゲルマニウムやカルコゲナイトのような高価な材料、あるいはシリコンのように加工方法が切削に限られコストが高くなる材料が主に使用されている（特許文献１及び特許文献２）。
　このように、十分な光量を得ることのできる、樹脂レンズを使用した遠赤外線用撮像光学系は開発されていない。
特開２００２－０１４２８３号公報 特開平１１－３２６７５７号公報
　したがって、十分な光量を得ることのできる、樹脂レンズを使用した遠赤外線用撮像光学系に対するニーズがある。
　本発明による赤外線用撮像光学系は、物体側から像側に配置された、絞りと、物体側の面が近軸において物体側に凸の樹脂材料からなるレンズと、撮像素子と、を含み、５マイクロメータ以上の波長の赤外線に使用され、光軸上のＦ値は１．４以下である。前記絞りの中心と前記樹脂材料からなるレンズの中心とを通る直線を光軸として、光軸を含む面において、反時計回りの方向を正として、正の入射角θで前記赤外線用撮像光学系に入射する平行光束のうち、前記樹脂材料からなるレンズの入射面上で光軸から最も離れた位置に入射する光線を上光線とし、該上光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｕ、該上光線が入射面を通過した後に光軸となす反時計回りの角度をθ1Ｕ、Δθ1Ｕ＝θ1Ｕ－θ0Ｕとして、θが０から最大値までの範囲で、Δθ1Ｕが負であり、最大値の６０％以下の範囲で、Δθ1Ｕが単調に減少するように構成されている。また、該平行光束のうち、該上光線から最も離れた位置に入射する光線を下光線とし、該下光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｌ、該下光線が入射面を通過した後に光軸となす角度をθ1Ｌ、Δθ1Ｌ＝θ1Ｌ－θ0Ｌとして、θが０において、Δθ1Ｌが正であり、θが増加するとΔθ1Ｌが負となるように構成されている。
　本発明による赤外線用撮像光学系において、上光線に対して、θが０から最大画角に至るまで、入射面及び出射面は正の屈折力を有し、かつ、θが増加するにしたがって入射面の屈折力は増加する。この結果、出射面の屈折力を相対的に抑制し、面のサグ量を抑えることでレンズ厚さを抑えることが可能となる。レンズ厚さを抑えることで赤外線の吸収を減少させることができる。
　本発明による赤外線用撮像光学系において、下光線に対して、θが低い範囲では入射面及び出射面は、正の屈折力を有するため、レンズの焦点距離は短くなり、Ｆ値が小さくなる。θが増加するにしたがって、入射面が負の屈折力を持ち、さらに負の屈折力を増加させている。この結果、大きなθに対する集光角は大きくなる。
　本発明による赤外線用撮像光学系において、光軸上のＦ値は１．４以下である。また、前記樹脂材料からなるレンズの厚さを抑えることで赤外線の吸収を減少させている。したがって、本発明による赤外線用撮像光学系は、樹脂材料からなるレンズを使用しながら十分な光量を得ることができる。
　本発明の一実施形態による赤外線用撮像光学系においては、前記樹脂材料からなるレンズが高密度ポリエチレンからなる。
　本実施形態によれば、レンズの材料に高密度ポリエチレンを使用することにより、赤外線の吸収が比較的小さいレンズを低コストで生産することが出来る。
　本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系においては、絞り面と前記樹脂材料からなるレンズの入射面と間の光軸上の距離t0と焦点距離fの比t0/fが０．２以上である。
　本実施形態によれば、所定の画角に対する、入射面上の入射位置の差は大きくなるので、画角の広い範囲の光線を、入射面の形状によって制御しやすくなる。
　本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系は、前記樹脂材料からなるレンズの像側面がフレネル面を含む。
　本実施形態によれば、出射面をフレネル面とすることにより、出射面のサグ量を抑制してレンズ厚をさらに小さくすることができ、樹脂材料からなるレンズの赤外線の吸収を減少させることができる。
　本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系は、θの０から最大値までの範囲の８０％以上の範囲に対して撮像面における集光全角が５０°以上であるように構成されている。
　したがって、本実施形態の赤外線用撮像光学系は、θの広い範囲にわたり十分な光量を得ることができる。なお、「θの０から最大値までの範囲の８０％以上の範囲」としたのは、最大値付近など特異の領域を除くためである。
　本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系は、全角の最大画角が６０°以上である。
　本実施形態によれば、樹脂材料からなるレンズを使用しながら十分な光量を得ることができる、高画角の赤外線用撮像光学系が提供される。
　本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系は、無機材料からなるレンズをさらに含む。
　本実施形態によれば、赤外線の吸収が少ない無機材料からなるレンズと、加工が容易で低コストの樹脂材料からなるレンズを組み合わせることにより、より大きな光量を得ることのできる赤外線用撮像光学系が提供される。
　本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系は、レンズとして樹脂材料からなるもののみを含む。
　本実施形態によれば、より低コストの赤外線用撮像光学系を実現することができる。
本発明の一実施形態による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。 レンズに入射する光線を説明するための図である。 レンズに入射する平行な光束を説明するための図である。 種々の画角の平行な光束に対する、レンズの機能を説明するための図である。 本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。 フレネル面の段差部における光線の挙動を示す図である。 実施例１による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。 実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。 実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。 実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。 実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と相対照度との関係を示す図である。 実施例２による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。 実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。 実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。 実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。 実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と相対照度との関係を示す図である。 実施例３による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。 実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。 実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。 実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。 実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と相対照度との関係を示す図である。 比較例１による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。 比較例１による撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。 比較例１による撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。 比較例１による撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。 比較例１による撮像光学系について、相対画角と相対照度との関係を示す図である。 フレネル面を備えた出射面の段差高さ及びピッチを説明するための図である。
　図１は、本発明の一実施形態による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。赤外線用撮像光学系においては、物体側から像側に、絞り１０１、レンズ１０３、保護板１０５、及び像面１０７が配置されている。レンズ１０３の入射面（物体側の面）は、物体側に凸であるように構成されている。絞り１０１の中心及びレンズ１０３の中心を通る直線を光軸とする。
　図２は、レンズ１０３Ａに入射する光線を説明するための図である。光軸を含む面において、光軸と直交するｒ軸を定める。物体から像へ向かう方向を光軸の正の方向とする。上記面において、レンズ１０３Ａに入射する光線が入射前に光軸となす反時計回りの角度をθ0とする。本実施形態ではθ0は光学系に入射する光線が入射前に光軸となす反時計回りの角度θと一致する。この光学系に入射する光線が光軸と成す角度θを半角の画角とも呼称する。また、上記の光線がレンズ１０３Ａに入射後に入射面において光軸となす反時計回りの角度をθ1とし、上記の光線がレンズ１０３Ａから出射後に出射面において光軸となす反時計回りの角度をθ2とする。
　図３は、レンズ１０３Ａに入射する平行な光束を説明するための図である。図３は光軸を含む断面を示す図である。図３において、レンズ１０３Ａに入射する光線が入射前に光軸となす反時計回りの角度は正である。上記の平行な光束の中で、レンズ１０３Ａの入射面において光軸から最も離れた位置に入射する光線Ｌ１を上光線と呼称する。また、上記の平行な光束の中で、レンズ１０３Ａの入射面において上光線Ｌ１から最も離れた位置に入射する光線Ｌ３を下光線と呼称する。なお、上記の平行な光束の中で、絞り１０１Ａの中心を通過する光線Ｌ２は主光線である。
　図４は、種々の画角の平行な光束に対する、レンズ１０３の機能を説明するための図である。図４（ａ）は画角が０である場合、図４（ｂ）は画角が比較的小さい正の値である場合、図４（ｃ）は画角が比較的大きい正の値である場合を示す図である。図４によれば、絞りと入射面間に距離があることで、各画角における光線をレンズ入射面の異なる位置へ入射させ、光線の制御を容易にしていることがわかる。
　図５は、本発明の他の実施形態による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。赤外線用撮像光学系においては、物体側から像側に、絞り１０１Ｂ、レンズ１０３Ｂ、及び像面１０７Ｂが配置されている。レンズ１０３Ｂの入射面（物体側の面）は、物体側に凸であるように構成されている。また、レンズ１０３Ｂの出射面はフレネル面である。出射面をフレネル面とすることにより、出射面のサグ量を抑制してレンズ厚をさらに小さくすることができる。なお、レンズの材料の屈折率をn、フレネル面法線に対しフレネル面への入射光線が成す角をθFとすると、フレネル面での全反射を防ぐために任意の光線に対し｜n*sin(θF)｜が1以下であることが望ましい。また、一般的に、フレネル面の段差部において迷光が発生し像面での光量が低下する可能性があるが、フレネル面に入射する光線の角度、あるいは出射する光線の角度に合わせて段差部の角度を設定することで、光量低下を抑制することができる。
　図６は、フレネル面の段差部における光線の挙動を示す図である。Ａは、入射光線を示し、Ｂは出射光線を示す。
　一般的に、フレネル面の段差部は光軸に対して平行、あるいは製造上の都合により抜き勾配をつけるが、段差部の勾配によっては迷光が発生し像面での光量が低下する可能性がある。フレネル面に入射する光線の角度、あるいは出射する光線の角度に合わせて段差部の角度を設定することで、光量低下の抑制を期待できる。
　たとえば、図６（ａ）のように段差部の勾配が大きいと、画角の小さい光線が段差面で屈折してしまう。このような場合は、図６（ｂ）のように当該光線の入射角度に合わせて勾配を設定する。また、勾配が小さいと、図６（ｃ）のように出射光線が段差部に当たって再度屈折する。このような場合には、図６（ｄ）のように当該光線の出射角度に合わせて勾配を設定する。
　なお、全ての画角の光線に適合するような調整が困難な場合は、光量を必要とする画角の光線を優先して段差部形状を決定する。
　なお、フレネル面の段差部分を通過する光線は段差部以外の部分を通過する光線と異なる挙動を示す。以下の記述は段差部を通過しない光線に関するものとする。
　以下において、本発明による赤外線用撮像光学系の実施例及び比較例を説明する。実施例及び比較例のレンズ（２個の場合は像側のレンズ）の材料は、高密度ポリエチレン（HDPE）であり、屈折率は、1.51（波長8um）である。
　また、レンズの面形状は、以下の式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ここで、rは光軸からの距離であり、c は曲率、Rは曲率半径であり、kはコーニック係数であり、Aiは非球面係数である。
　また、撮像面前の保護板の材料はシリコンであり、屈折率は、3.42（波長8um）である。保護板は、撮像素子を汚染や破損などから保護するためのものである。
　なお、実施例及び比較例の表における長さの単位はミリメータである。
実施例１
　図７は、実施例１による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。赤外線用撮像光学系においては、物体側から像側に、絞り１１０１、レンズ１１０３、保護板１１０５、及び像面１１０７が配置されている。レンズ１１０３の入射面（物体側の面）は、近軸において物体側に凸であるように構成されている。絞り１１０１の中心及びレンズ１１０３の中心を通り、絞り１１０１の面に垂直な直線を光軸とする。
　光軸上において、絞り１１０１とレンズ１１０３の入射面間の距離をt0、レンズ１１０３の芯厚をt1、レンズ１１０３と撮像面１１０７間の距離をt2とする。レンズ１１０３の有効径端での光軸方向の厚さをEtとする。また、入射瞳径をEPD、光学系の焦点距離をfとする。保護板１１０５の両側面は平面であり、厚さは0.625mmである。
　表１は、実施例１による赤外線用撮像光学系の寸法を示す表である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 ここで、Ｆ値をＦで表すと以下の式が成立する。
　Ｆ＝ｆ／ＥＰＤ
　本実施例におけるレンズの芯厚t1と入射瞳径EPDの比t1/EPDは0.683である。
　入射瞳径が大きいほど取り込み光量は大きくなり、レンズの芯厚t1が薄いほど吸収量が少なくなるため、得られる像は明るくなる。したがって、t1/EPDが小さいほど像は明るくなる。
　本実施例における、絞り１１０１とレンズ１１０３の入射面間の距離t0と焦点距離fの比t0/fは、0.220である。
　図４を参照すると、絞りとレンズの入射面間の距離が大きいほど、種々の画角に対する、入射面上の入射位置の差は大きくなる。このように、入射面上の入射位置の差を大きくすると、画角の広い範囲の光線を、入射面の形状によって制御しやすくなる。したがって、絞りとレンズの入射面間の距離を焦点距離で規格化したt0/fが大きいほどレンズの入射面の形状による光線の制御に都合がよい。
　表２は、レンズ１１０３の入射面及び出射面の式（１）の係数の値を示す表である。レンズ１１０３の入射面は非球面であり、出射面は球面である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例１による赤外線用撮像光学系の全角の最大画角は８０°である。以下において、レンズ１１０３の機能を説明する。
　図８は、実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。図８の横軸は相対画角を示す。相対画角とは、画角を最大画角で割った値であり、無名数である。図８の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。Δθ1及びΔθ2は、それぞれ、入射面及び出射面において、所定の相対画角でレンズ１１０３に入射する光線の角度変化の値であり、以下の式で表せる。以下の式におけるθ0、θ1及びθ2は、図２を使用して定義したものである。
　Δθ1 = θ1-θ0
　Δθ2 = θ2-θ1
　上光線に対しては角度変化が正の場合は負の屈折力（光線が拡散）、負の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。画角が０から最大画角に至るまで、入射面及び出射面は正の屈折力を有し、かつ、画角が増加するにしたがって特に入射面が正の屈折力を増加させている。この結果、出射面の屈折力を相対的に抑制し、面のサグ量を抑えることでレンズ厚さを抑えることが可能となる。レンズ厚さを抑えることで赤外線の吸収を減少させることができる。
　図９は、実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。図９の横軸は相対画角を示す。図９の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。
　下光線に対しては角度変化が負の場合は負の屈折力（光線が拡散）、正の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。画角が低い範囲では入射面及び出射面は、正の屈折力を有するため、レンズの焦点距離は短くなり、F値が小さくなる。画角が増加するにしたがって、入射面が負の屈折力を持ち、さらに負の屈折力を増加させている。この結果、光線は出射面で大きく屈折して集光するため、大きな画角に対する像面での集光角は大きくなる。
　図１０は、実施例１による赤外線用撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。図１０の横軸は相対画角を示し、縦軸は入射面（Ｓ１面）、出射面（Ｓ２面）及び像面における集光全角を示す。ここで、入射面における集光全角、出射面における集光全角及び像面における集光全角について説明する。上光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｕ、入射面を通過した後に光軸となす反時計回りの角度をθ1Ｕ、出射面を通過した後に光軸となす反時計回りの角度をθ2Ｕ、下光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｌ、入射面を通過した後に光軸となす反時計回りの角度をθ1Ｌ、出射面を通過した後に光軸となす反時計回りの角度をθ2Ｌとして、入射面における集光全角、出射面における集光全角及び像面における集光全角は、それぞれ
　θ0Ｌ-θ0Ｕ
　θ1Ｌ-θ1Ｕ
　θ2Ｌ-θ2Ｕ
である。
　図１０によれば、全ての相対画角に対して、像面の集光全角は５０°以上である。また、画角０度の場合の集光全角、すなわち、光軸上での集光全角は５７．２°であり、Ｆ値は、１．００１である。
　図１１は、実施例１による赤外線用撮像光学系について、画角と相対照度との関係を示す図である。図１１の横軸は画角を示し、縦軸は相対照度を示す。画角の単位は度である。相対照度は、照度を照度の最大値で割った値であり、無名数である。画角が０の場合の照度が最大値を示す。図１１によれば、全ての画角に対して、相対照度は０．８以上である。
実施例２
　図１２は、実施例２による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。赤外線用撮像光学系においては、物体側から像側に、絞り２１０１、レンズ２１０３、保護板２１０５、及び像面２１０７が配置されている。レンズ２１０３の入射面（物体側の面）は、近軸において物体側に凸であるように構成されている。図１２には図示していないが、レンズ２１０３の出射面はフレネル形状である。絞り２１０１の中心及びレンズ２１０３の中心を通り、絞り２１０１の面に垂直な直線を光軸とする。
　光軸上において、絞り２１０１とレンズ２１０３の入射面間の距離をt0、レンズ２１０３の芯厚をt1、レンズ２１０３と撮像面２１０７間の距離をt2とする。レンズ２１０３の有効径端での光軸方向の厚さをEtとする。また、入射瞳径をEPD、光学系の焦点距離をfとする。保護板２１０５の両側面は平面であり、厚さは0.625mmである。
　表３は、実施例２による赤外線用撮像光学系の寸法を示す表である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　本実施例におけるレンズ芯厚と入射瞳径の比t1/EPDは0.385である。
　本実施例における、絞り２１０１とレンズ２１０３の入射面間の距離t0と焦点距離fの比t0/fは、0.492である。
　表４は、レンズ２１０３の入射面及び出射面の式（１）の係数の値を示す表である。レンズ２１０３の入射面は非球面であり、出射面のベース形状及びフレネル形状も非球面である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　出射面の形状は、ベース面のサグ量とフレネル面のサグ量との和によって定まる。
　図２７は、フレネル面を備えた出射面の段差高さ及びピッチを説明するための図である。本実施例では、段差高さを一定とするようにピッチを定めている。代替的に、ピッチごとに段差高さを変化させても良い。図において、レンズは斜線部で示される。
　表５は、フレネル面を備えた出射面の段差高さ及びピッチの値を示す表である。なお、最も外側の輪帯のピッチは、最も外側の段差位置からレンズの有効領域端部までの距離である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　実施例２による赤外線用撮像光学系の全角の最大画角は６４°である。以下において、レンズ２１０３の機能を説明する。
　図１３は、実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。図１３の横軸は相対画角を示す。相対画角とは、画角を最大画角で割った値であり、無名数である。図１３の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。Δθ1及びΔθ2は、それぞれ、入射面及び出射面において、所定の相対画角でレンズ２１０３に入射する光線の角度変化の値であり、以下の式で表せる。
　Δθ1 = θ1-θ0
　Δθ2 = θ2-θ1
　上光線に対しては角度変化が正の場合は負の屈折力（光線が拡散）、負の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。画角が０から最大画角に至るまで、入射面及び出射面は正の屈折力を有する。入射面について、相対画角が０．９までは、画角が増加するにしたがって正の屈折力は増加する。この結果、出射面の屈折力を相対的に抑制し、面のサグ量を抑えることでレンズ厚さを抑えることが可能となる。また、相対画角１．０付近では入射面の屈折力が弱まり、出射面の屈折力が増加している。この結果、像面での集光角が増加する。
　図１４は、実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。図１４の横軸は相対画角を示す。図１４の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。
　下光線に対しては角度変化が負の場合は負の屈折力（光線が拡散）、正の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。画角が低い範囲では入射面及び出射面は、正の屈折力を有するため、レンズの焦点距離は短くなり、Ｆ値が小さくなる。画角が増加するにしたがって、入射面が負の屈折力を持ち、さらに負の屈折力を増加させている。この結果、光線は出射面で大きく屈折して集光するため、大きな画角に対する像面での集光角は大きくなる。
　図１５は、実施例２による赤外線用撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。図１５の横軸は相対画角を示し、縦軸は入射面（Ｓ１面）、出射面（Ｓ２面）及び像面における集光全角を示す。図１５によれば、全ての相対画角に対して、像面の集光全角は５９°以上である。また、画角０度の場合の集光全角、すなわち、光軸上での集光全角は５９°であり、Ｆ値は、１．０３９である。
　図１６は、実施例２による赤外線用撮像光学系について、画角と相対照度との関係を示す図である。図１６の横軸は画角を示し、縦軸は相対照度を示す。画角の単位は度である。相対照度は、照度を照度の最大値で割った値であり、無名数である。画角が３２°（最大値）の場合の照度が最大値を示す。図１６によれば、全ての相対画角に対して、相対照度は０．８以上である。
実施例３
　図１７は、実施例３による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。赤外線用撮像光学系においては、物体側から像側に、第１のレンズ３１０９、絞り３１０１、第２のレンズ３１０３、保護板３１０５、及び像面３１０７が配置されている。第２のレンズ３１０３の入射面（物体側の面）は、近軸において物体側に凸であるように構成されている。図１７には図示していないが、第２のレンズ３１０３の出射面はフレネル形状である。絞り３１０１の中心及び第２のレンズ３１０３の中心を通り、絞り３１０１の面に垂直な直線を光軸とする。
　光軸上において、第１のレンズ３１０９の芯厚をts1、第１のレンズ３１０９の出射面と絞り絞り３１０１との距離をts2、絞り３１０１と第２のレンズ３１０３の入射面間の距離をt0、第２のレンズ３１０３の芯厚をt1、第２のレンズ３１０３と撮像面３１０７間の距離をt2とする。第２のレンズ３１０３の有効径端での光軸方向の厚さをEtとする。また、入射瞳径をEPD、光学系の焦点距離をfとする。保護板３１０５の両側面は平面であり、厚さは0.625mmである。
　表６は、実施例３による赤外線用撮像光学系の寸法を示す表である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　本実施例におけるレンズ芯厚と入射瞳径の比t1/EPDは0.25である。
　本実施例における、絞り３１０１と第２のレンズ３１０３の入射面間の距離t0と焦点距離fとの比t0/fは1.137である。
　表７は、第１のレンズ３１０９の出射面の式（１）の係数の値を示す表である。第１のレンズ３１０９の入射面は平面であり、出射面は球面である。第１のレンズ３１０９の材料はシリコンであり、屈折率は、3.42（波長8um）である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　表８は、第２のレンズ３１０３の入射面及び出射面の式（１）の係数の値を示す表である。第２のレンズ３１０３の入射面は非球面であり、出射面のベース形状及びフレネル形状も非球面である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　出射面の形状は、ベース面のサグ量とフレネル面のサグ量との和によって定まる。本実施例では、段差高さを一定とするようにピッチを定めている。
　表９は、フレネル面を備えた出射面の段差高さ及びピッチの値を示す表である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　実施例３による赤外線用撮像光学系の全角の最大画角は８０°である。以下において、第２のレンズ３１０３の機能を説明する。
　図１８は、実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。図１８の横軸は相対画角を示す。相対画角とは、画角を最大画角で割った値であり、無名数である。図１３の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。Δθ1及びΔθ2は、それぞれ、入射面及び出射面において、所定の相対画角で第２のレンズ３１０３に入射する光線の角度変化の値であり、以下の式で表せる。
　Δθ1 = θ1-θ0
　Δθ2 = θ2-θ1
　上光線に対しては角度変化が正の場合は負の屈折力（光線が拡散）、負の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。画角が０から最大画角に至るまで、入射面及び出射面は正の屈折力を有する。入射面について、相対画角が０．６までは、画角が増加するにしたがって正の屈折力は増加する。この結果、出射面の屈折力を相対的に抑制し、面のサグ量を抑えることでレンズ厚さを抑えることが可能となる。また、相対画角が０．７から０．８の範囲では入射面の屈折力が弱まり、出射面の屈折力が増加している。この結果、像面での集光角が増加する。
　図１９は、実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。図１９の横軸は相対画角を示す。図１９の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。
　下光線に対しては角度変化が負の場合は負の屈折力（光線が拡散）、正の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。画角が低い範囲では入射面及び出射面は、正の屈折力を有するため、レンズの焦点距離は短くなり、Ｆ値が小さくなる。画角が増加するにしたがって、入射面が負の屈折力を持ち、さらに負の屈折力を増加させている。この結果、出射面の屈折力が相対的に増大し、大きな画角に対する像面での集光角は大きくなる。
　図２０は、実施例３による赤外線用撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。図２０の横軸は相対画角を示し、縦軸は入射面（Ｓ１面）、出射面（Ｓ２面）及び像面における集光全角を示す。図２０によれば、全ての相対画角に対して、像面の集光全角は４５°以上である。また、相対画角の８０％以上の範囲において、像面の集光全角は５０°以上である。さらに、画角０度の場合の集光全角、すなわち、光軸上での集光全角は６０°であり、Ｆ値は、０．５０１である。
　図２１は、実施例３による赤外線用撮像光学系について、画角と相対照度との関係を示す図である。図２１の横軸は画角を示し、縦軸は相対照度を示す。画角の単位は度である。相対照度は、照度を照度の最大値で割った値であり、無名数である。画角が約１２°の場合の照度が最大値を示す。図２１によれば、全ての相対画角に対して、相対照度は０．９以上である。
比較例１
　図２２は、比較例１による赤外線用撮像光学系の構成を示す図である。撮像光学系においては、物体側から像側に、絞り９１０１、レンズ９１０３、保護板９１０５、及び像面９１０７が配置されている。絞り９１０１の中心及びレンズ９１０３の中心を通り、絞り９１０１の面に垂直な直線を光軸とする。レンズ９１０３は高密度ポリエチレンからなり、保護板９１０５はシリコンからなる。
　ここで、レンズ９１０３は、可視光領域における単一レンズ撮像系の一般的な設計にしたがって、入射面を凹面とし、出射面を凸面とした。
　光軸上において、絞り９１０１とレンズ９１０３の入射面間の距離をt0、レンズ９１０３の芯厚をt1、レンズ９１０３と撮像面９１０７間の距離をt2とする。レンズ９１０３の有効径端での光軸方向の厚さをEtとする。また、入射瞳径をEPD、光学系の焦点距離をfとする。保護板９１０５の両側面は平面であり、厚さは0.625mmである。
　表１０は、比較例１による可視光線用撮像光学系の寸法を示す表である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　本比較例におけるレンズ芯厚と入射瞳径の比t1/EPDは0.697である。
　本比較例における、絞り９１０１とレンズ９１０３の入射面間の距離t0と焦点距離fとの比t0/fは0.00729である。
　表１１は、レンズ９１０３の入射面及び出射面の式（１）の係数の値を示す表である。レンズ１１０３の入射面及び出射面は非球面である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　比較例１による可視光線用撮像光学系の全角の最大画角は８０°である。以下において、レンズ９１０３の機能を説明する。
　図２３は、比較例１による撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における上光線の角度変化との関係を示す図である。図２３の横軸は相対画角を示す。相対画角とは、画角を最大画角で割った値であり、無名数である。図２３の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。Δθ1及びΔθ2は、それぞれ、入射面及び出射面において、所定の相対画角でレンズ９１０３に入射する光線の角度変化の値であり、以下の式で表せる。
　Δθ1 = θ1-θ0
　Δθ2 = θ2-θ1
　上光線に対しては角度変化が正の場合は負の屈折力（光線が拡散）、負の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。相対画角が０から０．６の範囲で入射面の角度変化は正であり、入射面は負の屈折力を有する。この結果、レンズ９１０３の焦点距離は長くなり、Ｆ値が増加する。また、相対画角が０．６以上の範囲においては入射面が正の屈折力を有するが、全体的に正の屈折力は出射面が担っている。この結果、出射面の曲率が大きくなり、面のサグ量が増加する。レンズ厚さは実施例１とほぼ同じであるが、出射面端での傾斜角度は70°以上ある。また正の屈折力をほぼ出射面のみで担うため、充分な集光力が得られず、像面外周での集光角及び相対照度が低下する。
　図２４は、比較例１による撮像光学系について、相対画角と入射面及び出射面における下光線の角度変化との関係を示す図である。図２４の横軸は相対画角を示す。図２４の縦軸は、角度変化Δθ1及びΔθ2を示す。
　下光線に対しては角度変化が負の場合は負の屈折力（光線が拡散）、正の場合は正の屈折力（光線が集光）に相当する。
　図２５は、比較例１による撮像光学系について、相対画角と集光全角との関係を示す図である。図２５の横軸は相対画角を示し、縦軸は入射面（Ｓ１面）、出射面（Ｓ２面）及び像面における集光全角を示す。図２５によれば、画角０度の場合の集光全角、すなわち、光軸上での集光全角は５３．９°であり、Ｆ値は、１．６４７である。
　図２６は、比較例１による撮像光学系について、相対画角と相対照度との関係を示す図である。図２６の横軸は相対画角を示し、縦軸は相対照度を示す。相対照度は、照度を照度の最大値で割った値であり、無名数である。画角が０の場合の照度が最大値を示す。図２６によれば、相対照度は相対画角が増加するにしたがって減少し、相対画角が１のときの相対照度は０．７２である。
実施例１乃至３と比較例の比較
　実施例１乃至３のＦ値は、１．１以下であるが、比較例のＦ値は１．６４７である。一般的に、F値が１．４以下であれば、赤外線用でも十分な明るさが確保できる。
実施例１乃至３の光軸上の集光全角は５７°以上であるが、比較例の光軸上の集光全角は５３．９°である。
実施例１乃至３の集光全角は、０から最大画角までの画角の範囲の８０％以上の領域で５０°以上であるが、比較例の集光全角は、０から最大画角までの画角の範囲の３５％以上の領域で５０°未満である。
　実施例１乃至３の像面における相対照度は、０から最大画角までの画角の全範囲で０．８以上であるが、比較例１の像面における相対照度は、０から最大画角までの画角の２０％の範囲で０．８未満である。
　このように、本発明によれば、Ｆ値が小さく、０から最大画角までの画角の範囲において明るさが維持される撮像光学系が提供される。
　なお、実施例１乃至３では全角の最大画角が６０°以上である場合について説明した。一般的に最大画角がより大きな光学系は、より小さな光学系に使用することができるので、本発明は、最大画角がより小さな光学系、たとえば画角４５°の標準的な撮像光学系にも適用することができる。

Claims (8)

  1. 　物体側から像側に配置された、絞りと、物体側の面が近軸において物体側に凸の樹脂材料からなるレンズと、撮像素子と、を含む、５マイクロメータ以上の波長の赤外線に使用される赤外線用撮像光学系であって、Ｆ値は１．４以下であり、
    　前記絞りの中心と前記樹脂材料からなるレンズの中心とを通る直線を光軸として、光軸を含む面において、反時計回りの方向を正として、正の入射角θで前記赤外線用撮像光学系に入射する平行光束のうち、前記樹脂材料からなるレンズの入射面上で光軸から最も離れた位置に入射する光線を上光線とし、該上光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｕ、該上光線が入射面を通過した後に光軸となす反時計回りの角度をθ1Ｕ、Δθ1Ｕ＝θ1Ｕ－θ0Ｕとして、θが０から最大値までの範囲で、Δθ1Ｕが負であり、最大値の６０％以下の範囲で、Δθ1Ｕが単調に減少するように構成され、
    　該平行光束のうち、該上光線から最も離れた位置に入射する光線を下光線とし、該下光線が入射面を通過する前に光軸となす反時計回りの角度をθ0Ｌ、該下光線が入射面を通過した後に光軸となす角度をθ1Ｌ、Δθ1Ｌ＝θ1Ｌ－θ0Ｌとして、θが０において、Δθ1Ｌが正であり、θが増加するとΔθ1Ｌが負となるように構成された赤外線用撮像光学系。
  2. 　前記樹脂材料からなるレンズが高密度ポリエチレンからなる請求項１に記載の赤外線用撮像光学系。
  3. 　絞り面と前記樹脂材料からなるレンズの入射面と間の光軸上の距離t0と焦点距離fの比t0/fが０．２以上である請求項１または２に記載の赤外線用撮像光学系。
  4. 　前記樹脂材料からなるレンズの像側面がフレネル面を含む請求項１から３のいずれかに記載の赤外線用撮像光学系。
  5. 　θの０から最大値までの範囲の８０％以上の範囲に対して撮像面における集光全角が５０°以上であるように構成された請求項１から４のいずれかに記載の赤外線用撮像光学系。
  6. 　全角の最大画角が６０°以上である請求項１から５のいずれかに記載の赤外線用撮像光学系。
  7. 　無機材料からなるレンズをさらに含む請求項１から６のいずれかに記載の赤外線用撮像光学系。
  8. 　レンズとして樹脂材料からなるもののみを含む請求項１から７のいずれかに記載の赤外線用撮像光学系。
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016072294A1 (ja) * 2014-11-05 2016-05-12 コニカミノルタ株式会社 遠赤外線用光学系，撮像光学装置及びデジタル機器
JP2020510285A (ja) * 2017-03-07 2020-04-02 シグニファイ ホールディング ビー ヴィＳｉｇｎｉｆｙ Ｈｏｌｄｉｎｇ Ｂ．Ｖ． コリメータ及び照明ユニット
JP2020126108A (ja) * 2019-02-01 2020-08-20 日精テクノロジー株式会社 撮像レンズ
JP2020126107A (ja) * 2019-02-01 2020-08-20 日精テクノロジー株式会社 撮像レンズ
JP7404806B2 (ja) 2019-11-22 2023-12-26 株式会社リコー 撮像システム、結像光学系、及び画像処理方法
JP7443099B2 (ja) 2020-03-10 2024-03-05 株式会社タムロン 環状ビーム成形光学系、およびそれを用いたレーザ加工装置

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105445824B (zh) * 2014-08-20 2017-02-22 清华大学 Led光通信接收透镜及led光通信系统
CN114200557A (zh) * 2016-09-13 2022-03-18 脸谱科技有限责任公司 具有用于减少光学伪影的动态拔模的菲涅耳透镜
KR101887143B1 (ko) * 2016-09-20 2018-09-11 주식회사 소모에너지엔테크놀러지 수평화각 90도의 장파장 적외선 카메라 및 카메라용 렌즈
KR101768575B1 (ko) * 2016-09-20 2017-08-17 주식회사 소모에너지엔테크놀러지 수평화각 54도의 장파장 적외선 카메라 및 카메라용 렌즈
JP7129654B2 (ja) * 2018-04-04 2022-09-02 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 赤外線検出装置
CN112904463A (zh) * 2021-02-25 2021-06-04 南昌欧菲光电技术有限公司 红外镜头、成像模组及测温仪器

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06230275A (ja) * 1993-02-01 1994-08-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd 広角レンズ
JPH08146290A (ja) * 1994-11-17 1996-06-07 Matsushita Electric Ind Co Ltd 赤外広角単レンズ
JPH09230233A (ja) * 1996-02-26 1997-09-05 Matsushita Electric Ind Co Ltd 赤外広角単レンズ、非接触温度測定装置及び空調装置
JPH11326757A (ja) 1998-05-14 1999-11-26 Nikon Corp 赤外線用対物光学系
JP2002014283A (ja) 2000-06-28 2002-01-18 Fuji Photo Optical Co Ltd 赤外線ズームレンズまたは赤外線多焦点レンズ、赤外線イメージングシステム、およびパノラマ観察光学系
JP2008128913A (ja) * 2006-11-22 2008-06-05 Matsushita Electric Works Ltd 赤外線検出装置
JP2011158550A (ja) * 2010-01-29 2011-08-18 Panasonic Corp 赤外光学系
JP2012141522A (ja) * 2011-01-06 2012-07-26 Sony Corp 赤外線光学系、赤外線撮像装置

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1320074B1 (it) * 2000-05-04 2003-11-12 Fiat Ricerche Obiettivo per sistemi di visione ad infrarosso.
IT1320575B1 (it) * 2000-08-01 2003-12-10 Fiat Ricerche Obbiettivo per sistemi di visione ad infrarosso.
JP2009063942A (ja) * 2007-09-10 2009-03-26 Sumitomo Electric Ind Ltd 遠赤外線カメラ用レンズ、レンズユニット及び撮像装置
JP5803532B2 (ja) * 2011-10-04 2015-11-04 ソニー株式会社 赤外線光学系、赤外線撮像装置

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06230275A (ja) * 1993-02-01 1994-08-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd 広角レンズ
JPH08146290A (ja) * 1994-11-17 1996-06-07 Matsushita Electric Ind Co Ltd 赤外広角単レンズ
JPH09230233A (ja) * 1996-02-26 1997-09-05 Matsushita Electric Ind Co Ltd 赤外広角単レンズ、非接触温度測定装置及び空調装置
JPH11326757A (ja) 1998-05-14 1999-11-26 Nikon Corp 赤外線用対物光学系
JP2002014283A (ja) 2000-06-28 2002-01-18 Fuji Photo Optical Co Ltd 赤外線ズームレンズまたは赤外線多焦点レンズ、赤外線イメージングシステム、およびパノラマ観察光学系
JP2008128913A (ja) * 2006-11-22 2008-06-05 Matsushita Electric Works Ltd 赤外線検出装置
JP2011158550A (ja) * 2010-01-29 2011-08-18 Panasonic Corp 赤外光学系
JP2012141522A (ja) * 2011-01-06 2012-07-26 Sony Corp 赤外線光学系、赤外線撮像装置

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016072294A1 (ja) * 2014-11-05 2016-05-12 コニカミノルタ株式会社 遠赤外線用光学系，撮像光学装置及びデジタル機器
JP2020510285A (ja) * 2017-03-07 2020-04-02 シグニファイ ホールディング ビー ヴィＳｉｇｎｉｆｙ Ｈｏｌｄｉｎｇ Ｂ．Ｖ． コリメータ及び照明ユニット
JP2020126108A (ja) * 2019-02-01 2020-08-20 日精テクノロジー株式会社 撮像レンズ
JP2020126107A (ja) * 2019-02-01 2020-08-20 日精テクノロジー株式会社 撮像レンズ
JP7300704B2 (ja) 2019-02-01 2023-06-30 日精テクノロジー株式会社 撮像レンズ
JP7300703B2 (ja) 2019-02-01 2023-06-30 日精テクノロジー株式会社 撮像レンズ
JP7404806B2 (ja) 2019-11-22 2023-12-26 株式会社リコー 撮像システム、結像光学系、及び画像処理方法
JP7443099B2 (ja) 2020-03-10 2024-03-05 株式会社タムロン 環状ビーム成形光学系、およびそれを用いたレーザ加工装置

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