UA78777C2 - Спосіб підвищення продуктивності доменної печі - Google Patents
Спосіб підвищення продуктивності доменної печі Download PDFInfo
- Publication number
- UA78777C2 UA78777C2 UA20041109195A UA20041109195A UA78777C2 UA 78777 C2 UA78777 C2 UA 78777C2 UA 20041109195 A UA20041109195 A UA 20041109195A UA 20041109195 A UA20041109195 A UA 20041109195A UA 78777 C2 UA78777 C2 UA 78777C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- coils
- slag
- particles
- dispersion
- blast furnace
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 57
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 91
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 89
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 55
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 45
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 46
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 44
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 35
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 23
- 239000010450 olivine Substances 0.000 claims description 21
- 229910052609 olivine Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 claims description 21
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 20
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims description 13
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052622 kaolinite Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims description 13
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 claims description 13
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 claims description 11
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 claims description 11
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 9
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 7
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N barium oxide Chemical compound [Ba]=O QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000011149 active material Substances 0.000 claims description 5
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 5
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 claims description 4
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims description 4
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 claims description 4
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010431 corundum Substances 0.000 claims description 3
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 claims description 3
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N titanium dioxide Inorganic materials O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 claims description 2
- 239000011368 organic material Substances 0.000 claims 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002345 surface coating layer Substances 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 22
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 28
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 26
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 21
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 12
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 12
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 7
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 7
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 7
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 5
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 5
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 5
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 4
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 4
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 4
- 229920002134 Carboxymethyl cellulose Polymers 0.000 description 3
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000001768 carboxy methyl cellulose Substances 0.000 description 3
- 235000010948 carboxy methyl cellulose Nutrition 0.000 description 3
- 239000008112 carboxymethyl-cellulose Substances 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 2
- 101000852489 Homo sapiens Inositol 1,4,5-triphosphate receptor associated 1 Proteins 0.000 description 2
- 102100036344 Inositol 1,4,5-triphosphate receptor associated 1 Human genes 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 239000002585 base Substances 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- -1 briquettes Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 2
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000663 Hydroxyethyl cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000004354 Hydroxyethyl cellulose Substances 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 238000001037 Mansfield, Rhim, Elleman, Vaughn pulse sequence Methods 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SXQXMCWCWVCFPC-UHFFFAOYSA-N aluminum;potassium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Al+3].[K+].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O SXQXMCWCWVCFPC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000003631 expected effect Effects 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 1
- 235000019447 hydroxyethyl cellulose Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009928 pasteurization Methods 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 229920002401 polyacrylamide Polymers 0.000 description 1
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 229910052611 pyroxene Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012925 reference material Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 229940023144 sodium glycolate Drugs 0.000 description 1
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical class [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- JEJAMASKDTUEBZ-UHFFFAOYSA-N tris(1,1,3-tribromo-2,2-dimethylpropyl) phosphate Chemical compound BrCC(C)(C)C(Br)(Br)OP(=O)(OC(Br)(Br)C(C)(C)CBr)OC(Br)(Br)C(C)(C)CBr JEJAMASKDTUEBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004034 viscosity adjusting agent Substances 0.000 description 1
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000000230 xanthan gum Substances 0.000 description 1
- 229920001285 xanthan gum Polymers 0.000 description 1
- 235000010493 xanthan gum Nutrition 0.000 description 1
- 229940082509 xanthan gum Drugs 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B15/00—Other processes for the manufacture of iron from iron compounds
- C21B15/04—Other processes for the manufacture of iron from iron compounds from iron carbonyl
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
- C22B1/242—Binding; Briquetting ; Granulating with binders
- C22B1/243—Binding; Briquetting ; Granulating with binders inorganic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/04—Making slag of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
Abstract
Даний винахід стосується способу підвищення продуктивності виробництва чавуну в доменній печі, яку завантажують залізовмісними агломератами. Спосіб полягає у створенні контакту між завантажуваним залізовмісним матеріалом і ефективною кількістю дисперсії матеріалу у вигляді частинок, що модифікує шлак, причому створення згаданого контакту відбувається раніше завантаження агломерату в доменну піч.
Description
Опис винаходу
Винахід стосується способу підвищення продуктивності виробництва чавуну в доменній печі відповідно до 2 преамбули п.1 формули.
Взагалі винахід стосується впливу на реакції між доменним газом і мінералами, присутніми в шахті доменної печі, а також стосується розподілу мінералів у сув'язі з формуванням розплавленого шлаку. Розглядаються також фактори, пов'язані із заглушенням пилу в залізорудному агломераті під час його переробки, як вантажу, і транспортування.
Котуни оксиду заліза зазвичай використовуються окремо або разом з природними кусковими рудами або окалиною, котрі в доменних печах виконують роль залізовмісних компонентів. У високотемпературній області печі, де температура перевищує приблизно 10002, швидко прискорюється відновлення оксиду заліза до металічного заліза. Було з'ясовано, що під час цього етапу швидкого відновлення залізорудні агломерати можуть збиратися в кластери за рахунок спікання заліза до заліза або утворення поверхневого шлаку з низькою точкою 72 плавлення. Оскільки температури продовжують рости, то шлакоутворюючий матеріал в агломератах починає плавитися і врешті виділяється з них. Первинні шлаки за своєю природою мають тенденцію бути кислотними. Ці так звані первинні шлаки містять залишковий Рео, який потім відновлюється при контакті з відновлювальним газом або вуглецем. В контакті з вуглецем залізо навуглецьовується і плавиться. Шлаки, утворені в первинному процесі, реагують з іншими грудкуватими шлакоутворюючими матеріали в шихті, формуючи вторинні шлаки, а врешті реагують із залишковою золою коксу, формуючи кінцевий шлак, який випускають з печі. Виявилося, що цей процес плавлення - котрий охоплює формування шлаку та розплавлення і навуглецювання заліза - сильно впливає на стабільність в зоні плавлення і в подині печі, а також може впливати на газовий потік. Утримування рідких шлаків упродовж цього процесу є критичним фактором для стабільної роботи. Це особливо важливо для печей, що працюють при дуже малих об'ємах шлаку, коли підвищується основність вторинного шлаку в шарі с руди, з більшим ризиком отримання величезних різниць між температурами плавлення первинного і вторинного (У шлаків. У деяких випадках, завдяки ендотермічному відновленню Рео і плавленню заліза, шлак може повторно затверднути, блокуючи газовий потік через шар руди і затримуючи подальше відновлення та плавлення.
Покращання розподілу шлакоутворюючих матеріалів зменшує величину різниці між температурами плавлення шлаків. -
При дуже високих температурах біля фурм і подини печі деякі з лугів (калій і натрій), що надходять разом - із завантажуваним матеріалом, відновлюються і випаровуються, піднімаючись у шахті разом із газом. По мірі підйому лугів спочатку вони реагують з кислотними компонентами шихти, котрі, як добре відомо, захоплюють - луги. Луги, не захоплені кислотними компонентами, продовжують підніматися і осаджуються у вигляді карбонатів. (с і ціанідів. Як відомо, ці осади спричинюють зависання шихти, її затримку при спускові, а також реагують з
Зо вогнетривкою футерівкою печі. Було показано також, що присутність лугу у відновлювальному газі спричинює т деградацію коксу і залізорудних агломератів, а це призводить до проблем, пов'язаних з проникністю ущільненого шару. Ступінь циркуляції лугів та поведінка коксу і залізовмісної шихти в присутності лугів є постійними джерелами турботи при роботі доменної печі. «
Явище кластеризації руд, мляве утворення шлаків і протікання процесу розплавлення, а також циркуляція З7З 10 лугів має своїм наслідком менш ефективне контактування газу з твердими компонентами, нестабільний схід с шихти і нестабільну якість гарячого металу, а це вимагає збільшення витрат палива в доменній печі і "з призводить до зниження її продуктивності.
Існує кілька мінералогічних факторів, що їх слід розглянути, які впливають на таку поведінку. Покращання будь-якої з наступних характеристик покращує доменний процес і може збільшити продуктивність і ефективність доменної печі. - Перш за все, кислотні матеріали, а саме, матеріали, що містять істотні кількості кремнезему або (ее) глинозему, енергійно реагують з лугами, зв'язуючи їх у формах, більш стабільних, ніж карбонати або ціаніди.
Луги, які циркулюють у формі карбонатів або ціанідів, осаджуються в шахті і блокують газовий потік, ї призводять до утворення перемичок на стінках, до утворення кластерів в рудних шарах, і реагують з коксом або -І 50 агломератами, викликаючи їх деградацію. Додавання кремнезему, наприклад, у вигляді щебеню, ефективно ще регулює склад кінцевого шлаку, котрий випускається, проте розміри частинок такого гравію, який зазвичай завантажується при «бмм, забезпечують доволі малу площу поверхні для протікання реакції газ-тверде тіло.
Через те, що ця поверхня насипних добавок мала, реакція з лугами не досягає максимуму.
По-друге, коли агломерати починають розплавлятися, із залізорудних агломератів спочатку випливають кислі 22 шлаки. Ці шлаки вимагають розріджування з допомогою таких руйнуючих каркас оксидів, як Сао і Модо, котрі
ГФ) можуть бути додані у вигляді насипних твердих компонентів, як от: грудкуватого вапняку, конверторного шлаку, т доломіту або олівіну, типово у вигляді частинок, розміри яких значно перевищують бмм. Однак, через неоднорідний розподіл розріджувальних частинок можуть виникати екстремальні композиції шлаку, які призводять до шлаків з високою в'язкістю, котрі блокують газовий потік і потенційно спричинюють кластеризацію 60 котунів, або в найгіршому випадку, призводять до повторного затвердіння шлаку, що є причиною надзвичайно інтенсивного утворення каналів для газу і зависання шихти.
По-третє, кластеризація залізорудних агломератів, чи то через спікання заліза у твердому стані, чи через поверхневий шлак з низькою точкою плавлення, може бути зменшена шляхом застосування, в точках контакту між агломератами, шару мінералу з високою температурою плавлення. В процесі прямого відновлення бо кластеризація була зменшена шляхом нанесення мінералів з високою точкою плавлення на поверхню котунів,
що використовуються в цьому процесі.
Останнім розглядуваним питанням, яке не пов'язане з хімічними параметрами режиму роботи печі, є розпилення води, що типово застосовується для мінімізації пилоутворення при транспортуванні. Слід уникати Вологи в котунах, оскільки вона знижує температуру газів у колошнику доменної печі, і в деяких випадках це вимагає витрачати більше палива, а отже, продуктивність доменної печі знижується. В доменному процесі також важливе заглушення пилу, оскільки пил, що виходить разом з доменним газом, необхідно уловлювати і видаляти. Такі пили, котрі зазвичай називають колошниковими пилами, є, з одного боку, втратою залізовмісних компонентів, а з іншого боку, їх важко видалити або повторно використати. До того ж, зменшення пилоутворення 7/0 при транспортуванні зменшує втрати залізовмісних компонентів і при виробництві чавуну в доменній печі покращує аспект охорони довкілля.
В документі ОЗ 4 350 523 показано, що залізорудні котуни, при їх використанні в доменній печі, зменшують витрати коксу і палива, а також частоту зсувів і флуктуацій в доменному процесі. Згідно з цим документом здатність котунів до відновлення (так зване уповільнення відновлення) у високотемпературній зоні покращується /5 за рахунок підвищення пористості окремих котунів і діаметра пор. Котуни виготовляються шляхом додавання до них горючого матеріалу під час процесу виробництва котунів перед їх обпалюванням.
В документі (КО 173 7211) розглядаються проблеми розпушування і подрібнення котунів у верхній частині відновлювального вузла та проблеми злипання котунів під час інтенсивного утворення металічного заліза в середній і нижній частинах пічної шахти. Згідно з положеннями цього документу дані проблеми зменшуються за 2о рахунок використання покриття сирих котунів матеріалами, що містять СаО та/або МоО, безпосередньо перед обпалюванням. Шляхом зміни основності поверхневого шару покращуються відновлювальні властивості котунів.
Хоча з допомогою різноманітних засобів ефективність і продуктивність доменних печей постійно покращувалася, процес все ще може бути кращим. А тому задачею даного винаходу є запропонувати спосіб, який покращує ефективність і стабільність використання палива, а отже, покращує продуктивність, так, щоб не с змінювалася здатність обпалених котунів до відновлення або ж властивості, пов'язані із зниженням відновлення.
Засобами, що забезпечують такі покращання, є зменшення кількості утворених каналів для газу, зменшення і) зсування та пилоутворення за рахунок кращих характеристик шлакоутворення і плавлення, зменшення ступеня кластеризації залізорудних агломератів і зменшення або видозмінення циркуляції лугів у доменній печі.
Запропоновані відповідно до цього розробки і пропозиції несподівано показали підвищення ефективності і М зо продуктивності доменних печей.
Винаходом пропонується спосіб підвищення продуктивності виробництва чавуну в доменній печі, яку - завантажують залізовмісними агломератами, де спосіб полягає у створенні контакту між завантажуваним ї- залізовмісним матеріалом і ефективною кількістю дисперсії модифікуючого шлак матеріалу у вигляді частинок, причому створення згаданого контакту передує доменному процесу. Покриття залізовмісного матеріалу, такого со зв Як котуни, котрий негайно завантажують у доменну піч, дає багато переваг у порівнянні з нанесенням покриття ча на сирі котуни. Однією з переваг покриття відпалених котунів є те, що процедура покриття не змінює основних властивостей котунів, а тому, без зміни міцності котунів або їх здатності до відновлення, може бути використаним будь-який покривний матеріал. Другою перевагою від покриття відпалених котунів є те, що покривний матеріал надходить у доменну піч без зміни мінералогічного складу і зі значно більшою площею « поверхні, де відбувається реакція, а тому це сприяє протіканню бажаних реакцій газ-тверде тіло. з с Ефективний матеріал у вигляді частинок для модифікації шлаку може бути вибраним з групи, до складу якої входять вапновмісний матеріал, куди відносяться негашене вапно, вапняк, доломіт; магнієвмісний матеріал, куди з відносяться магнезит, олівін, серпентин і периклаз; алюмінієвмісний матеріал, куди відносяться боксит, бокситні глини, а також каолініти, каолінітні глини, муліт, корунд, бентоніт, сіліманіти, вогнетривкі глини; або кремнієвмісний матеріал, куди відносяться кварцит або будь-які кремнієві мінерали; або оксидовмісний -І матеріал, куди відноситься оксид барію; або інші типово використовувані матеріали, такі як ільменіт, рутил.
Покриття відпалених доменних котунів треба проводити переважно перед першою їх вантажопереробкою, со такою як вантаження в порту, внаслідок чого пилоутворення стає неуразливим для оточуючого середовища. -І Нанесення покриття може бути здійснене зразу (після відпалювання або безпосередньо) перед завантаженням у доменну піч.
Ш- Частиною покривної суміші може бути зв'язувальна речовина, така як глина, або матеріали типу цементу, які
І можуть тверднути на частинках, нерухомо утримуючи покривну суміш на їх поверхні.
З метою зменшення циркуляції лугів у доменному процесі або покращання здатності шлаку плавити залізорудні котуни, автори цього винаходу докладно дослідили можливість максимізації площі поверхні хімічно ов активних мінералів та покращання розподілу шлакоутворюючих матеріалів. Наслідком цієї максимізації стало розпилення покриття з різних мінералів на поверхню відпалених котунів. З метою досягнення кількох вигод від (Ф) одного винаходу, разом із вивченням максимізації площі хімічно активної поверхні, проводилися досліди з ка регулювання пилоутворення при транспортуванні, вантажопереробці та з регулювання утворення колошникового пилу, для можливого покращання цих процесів. 60 Після низки досліджень було доведено, що покращання доменного процесу можна досягти шляхом нанесення дисперсії, котра містить частинки певних твердих матеріалів, про які відомо, чи як це здається, що в доменному процесі вони повинні надавати особливі характеристики залізорудним котунам. Крім того, покриття дисперсією може бути оптимізоване для максимального заглушення пилу, за рахунок чого мінімізується кількість вологи в покритих котунах, яка необхідна для їх транспортування і переробки, як вантажу. 65 Ефективна площа поверхні пульпи на кілька порядків величини більша, ніж у випадку, коли покривний мінерал завантажується як засипний твердотільний компонент, а тому вона набагато більш активна. Таким чином, мінерали, що реагують з лугами, які далі називатимемо активними до лугів матеріалами, можуть захоплювати максимальну кількість, лугу у більш стабільній формі, ніж карбонати або ціаніди, котрі, як відомо, відповідальні за циркуляцію лугів високо в шахті доменної печі. Видалення лугів з газу з допомогою мінералу, диспергованого на поверхні котунів, обмежує реакцію лугів з коксом, що призводить до деградації коксу або до осадження на вогнетривких матеріалах, наслідком чого є зависання шихти і ушкодження цих матеріалів.
При застосуванні покриття з мінералів на поверхні котунів, можна зробити так, щоб витікання первинних шлаків з котунів було більш однорідним в критичній поверхні реакції, де, як правило, починають виділятися 7/0 Кислотні первинні шлаки. Слід відмітити, що для кислотного матеріалу, який реагує з лугами, формування шлаку проходитиме краще, оскільки оксиди калію і натрію дуже сильно знижують в'язкість кислотних шлаків.
При нанесенні дисперсії, що містить маленькі тверді частинки з регульованими розмірами зерна та іншою, ніж у оксидів заліза, поверхневою поляризацією, окремі частинки, які в іншому разі перетворилися б у вивільнений пил, більш ефективно прилипають до поверхні котунів. Це міцне прилипання зменшує і /5 пилоутворення при транспортуванні, і винесення пилу колошниковим газом доменної печі.
Нижче винахід пояснюється більш детально на основі прикладу, представленого на ілюстраціях.
Фіг.1. Опір газовому потоку (коефіцієнт опору шихти, ВКІ) та швидкість сходу шихти в дослідах на експериментальній доменній печі з котунами МРВО, випробуваними з покриттям олівіном, кварцитом і доломітом.
На Фіг.2 показано вміст оксиду калію в шлаку як функція оптичної основності в дослідах на експериментальній доменній печі з котунами МРВ1, випробуваними з покриттям олівіном і кварцитом.
На Фіг.3 показана залежність між температурою гарячого металу і вмістом кремнію в дослідах на експериментальній доменній печі з котунами МРВ1, випробуваними з покриттям олівіном і кварцитом.
Фіг.4. Формування шлаку, збагаченого Коб, на поверхні покритого каолінітом котуна МРВО, який вийнято з сч г Нижньої частини шахти експериментальної доменної печі.
Даний винахід стосується способу покращання виробництва чавуну в доменній печі, яку завантажують і) залізовмісними агломератами, де спосіб полягає в створенні контакту між завантажуваним залізовмісним матеріалом і ефективною кількістю дисперсії модифікуючого шлак матеріалу у вигляді частинок. Створення згаданого контакту відбувається після агломерації залізної руди і передує завантаженню в шахту доменної печі. М зо Завантажуваний агломерований матеріал згідно з даним винаходом може знаходитися в будь-якій формі, типовій для переробки в доменній печі. Як приклад, що не вносить обмежень, цим завантажуваним матеріалом - можуть бути руди, агломеровані до стану котунів, брикетів, гранул тощо, або природні агломеровані М. залізооксидні руди, зазвичай відомі як кускова руда або дрібнозерниста руда.
Використаний тут термін "дисперсія" означає будь-який розподіл або суміш дрібних, подрібнених та/або со зв порошкових твердих матеріалів у рідкому середовищі. Терміном "дисперсія" охоплюються також подібні терміни ї- "пульпа", "суспензія" тощо.
Використаний тут термін "матеріал, що модифікує шлак" слід розуміти як будь-які матеріали, що беруть активну участь у процесі формування шлаку. Основною дією такого матеріалу може бути захоплення лугу доменним газом. Використаний тут термін "активний до лугів матеріал" слід розуміти як будь-який матеріал, що «
Може сприяти процесу формування шлаку шляхом покращання розподілу або складу доданих шлакоутворюючих 7) с матеріалів. Далі, використаний тут термін "ефективно розріджувальний матеріал" означає будь-який матеріал, основна дія якого полягає в тому, аби зменшувати кластеризацію завантажуваного залізовмісного матеріалу ;» після відновлення, шляхом перешкоджання спіканню у твердій фазі або утворенню поверхневого шлаку з низькою точкою плавлення. Ці матеріали відомі також як матеріали, що "ефективно зменшують кластеризацію".
В одному з варіантів здійснення винаходу залізовмісні агломерати мають форму котунів, до складу яких -І входить зв'язувальна речовина або інші добавки, що використовуються при формуванні залізорудних котунів.
Типові зв'язуючі і добавки, а також метод їх застосування добре відомі. Як приклади, що не вносять обмежень, со цими зв'язувальними речовинами і добавками можуть бути глини, такі як бентоніт, сіль лужного металу -І карбоксиметилцелюлози (СМС), хлорид натрію і гліколят натрію та інші полісахариди або синтетичні
Водорозчинні полімери. - Термін "дисперсія" згідно з даним винаходом може додатково охоплювати систему стабілізації, яка сприяє "М підтримуванню стабільної дисперсії і підсилює адгезію матеріалу у вигляді частинок до здатних відновлюватися залізовмісних агломератів та/або уможливлює більший вміст твердих тіл в дисперсії. У цьому відношенні може бути використана будь-яка відома стабілізуюча система за умови, що вона сприяє стабілізації дисперсії.
Прикладами таких стабілізаторів є органічні диспергатори, як от: поліакрилати, похідні поліакрилатів та подібні речовини, а також неорганічні диспергатори, куди входять каустична сода, зола, фосфати та подібні (Ф) речовини. До стабілізаторів, яким віддається перевага, відносяться і органічні, і неорганічні стабілізатори, ка куди входять кксантанові смоли або їх похідні, похідні целюлози, такі як гідроксиетилцелюлоза, карбоксиметилцелюлоза і синтетичні модифікатори в'язкості, наприклад, поліакриламіди і подібні речовини. во Використаний тут термін "матеріал у вигляді частинок" є подрібненим порошкоподібним матеріалом, здатним формувати дисперсію в рідкому середовищі, наприклад, у воді.
В дисперсії згідно з даним винаходом можуть бути застосовані будь-які розріджувальні речовини або добавки, котрі звичайно використовуються при виробництві чавуну і сталі. Перевага віддається вапновмісним або магнієвмісним матеріалам, і низкою прикладів, що не вносять обмеження, є негашане вапно, магнезит, 65 доломіт, олівін, серпентин, вапняк, ільменіт.
В дисперсії згідно з даним винаходом можуть бути застосовані будь-які активні до лугів матеріали.
Типовими прикладами, що не вносять обмеження, є кварцит, боксит або бокситні глини, каолініт або каолінітні глини, муліт.
Розмір частинок в дисперсії визначається типом матеріалу у формі частинок та його здатністю утворювати дисперсію в такому середовищі, як вода. Середній розмір частинок матеріалу, як правило, буде в інтервалі від
О,5мкм до порядку 50О0мкм.
При здійсненні запропонованого способу можуть бути застосовані численні методи створення контакту між завантажуваними залізовмісними агломератами і матеріалом у формі частинок. Методи, які переважно застосовувалися, полягають у формуванні дисперсії, котра контактує з агломерованим матеріалом. 70 Вплив винаходу на доменний процес було перевірено в низці експериментів, проведених як в лабораторії, так і в масштабі досліду. Випробувані два види залізорудних котунів з різними покриттями: котуни МРВО (стандартні олівінові котуни фірми І КАВ) та котуни МРВ1 (експериментальні котуни фірми І КАВ). Покращання заглушення пилу під час транспортування і переробки вантажів перевірялося в повномасштабних випробуваннях на покритих котунах МРВО.
В першій серії дослідів оцінювалися стандартні котуни МРВО. Хімічний аналіз цих котунів показано в
Таблиці 1. МРВО-2 і МРВО-3 є котунами подібних видів, обидва з яких є олівіновими котунами з додаванням олівіну і незначної кількості вапняку, а до котунів МРВО-3 додана також невелика кількість кварциту.
Для експериментів з покриттям як базовий використано котун МРВО-3, в той же час в експериментальній доменній печі обидва непокриті котуни МРВО-2 і МРВО-3 були використані як еталонні матеріали. Котуни 2о покривалися різними видами покривних матеріалів, з яких у цих експериментах були використані три види: олівін, кварцит і доломіт. Кожен з них змішували з 995 бентоніту, як зв'язуючої фази. Хімічний аналіз покривних матеріалів також показаний в Таблиці 1, а розподіл покривних матеріалів за розмірами показано в
Таблиці 2, у вигляді часток розподілу цих матеріалів по різних інтервалах розмірів. Всі використані матеріали дуже подібні за розмірами, їх більша частина «45мкм (65-7090) і лише невелика кількість 20,125мм (1-695). с
Під час процедури покриття котуни виймалися з бункера на стрічку конвейєра. В точці перенесення на другу о конвейєрну стрічку на потік котунів Через два сопла розпилялася попередньо змішана покривна пульпа.
Покривна пульпа являє собою покривну речовину, змішану з бентонітом, як описано вище, а вода додана як носій при вмістові твердої фази в 2595. Потоки покривної пульпи і котунів регулювалися, аби на одну тонну котунів наносити тверді покривні матеріали в кількості 4кг. М зо В таблиці З подано хімічний аналіз базових котунів і покритих котунів, і наведено також хімічний аналіз котунів, узятих, як зразок, біля доменної печі. Виявилося, що покривні матеріали залишалися на поверхнях - котунів після зберігання, транспортування, їх переробки як вантажу і просіювання (перед завантаженням домни М розміри нижче «бмм відсіяні).
Для дослідження поведінки покритих котунів, в лабораторних умовах були проведені досліди по розкисленню со під навантаженням, які зазвичай застосовуються до доменних котунів, тест згідно з ІЗО 7992. Тест ІЗО 7992 був ї- доповнений випробовуванням на удар, з метою вимірювання прилипання після розкислення.
В тесті ІБО 7992 1200г котунів відновлюються ізотермічно при 10509С до ступеня відновлення 8090, при навантаженні на пробний пласт під час відновлення 500г/см?, в атмосфері 295 Но, 4096 СО і 5896 Мо. З точки « зору моделювання умов у шахті доменної печі тест ІЗО 7992 з додатковим випробуванням на удар є придатним випробуванням на прилипання для доменних котунів. Випробувальна температура 10502 є зручною, оскільки щей с вона приблизно дорівнює температурі в нижньому кінці резервної зони, де котуни починають піддаватися дії и більш сильного відновлюваного газу, і відновлення до металічного заліза починає прискорюватися. Може є» утворитися також невелика кількість розплавленого шлаку. Далі зразок охолоджують в азоті, і кластеризована частина зразка випробовується на удар з висоти 1м, до 20 падінь. Результатом цих випробовувань є значення коефіцієнта прилипання, яке описує тенденцію до прилипання, ЗІ, від О (перед початком випробовувань на удар -і агломеровані частинки відсутні) до 100 (всі частинки агломеровані навіть після 20 падінь). Результати цих со випробувань показані в Таблиці 4. Без сумніву, доломіт і олівін мають вплив на вимірювання прилипання. Однак в лабораторних дослідах на прилипання кварцит не має помітного впливу. Слід відмітити, що мінералогічний -і склад покривного матеріалу може різко мінятися, завдяки реакціям всередині доменної печі, а коефіцієнт -1 50 прилипання показує перш за все, що вплив здійснюється на поверхні, і на поверхні залишається матеріал.
Отримані в лабораторії результати з розкислення та випробування на удар не обов'язково повинні корелювати що або пояснювати ефекти, які відбуваються при роботі доменної печі.
В Таблиці 5 показані результати механічних випробовувань та металургійних тестів. Більшість параметрів, котрі пов'язані з якістю котунів, побічно зазнають, або зовсім не зазнають, впливу від застосування покриття.
Отримано зменшення границі міцності при стисненні в холодному стані (СС5), від 13 до 29 даМм/котун або від 6 о до 12906, і зменшення ступеня низькотемпературного подрібнення (І ТО), до 18 відсотків для фракції »6б,Змм.
Обидві ці зміни в дійсності були викликані добре відомими ефектами додавання води до залізорудних котунів, а їмо) не спричинені покривними матеріалами.
В першій серії дослідного варіанту випробовувань описані вище покриті котуни МРВО завантажували до 60 висоти 1,2 діаметра подини в експериментальну домну фірми І КАВ.
Дослід було поділено на п'ять різних робочих періодів: б5
МРЕВ: Метапонний період, девикористані котуни без покриття
МІРОЮ. ЖКотуви МРВО-З, піжриті допомо:
МРВО-Є Котуни МРС З поюзихі кварцитом тю МЕДУ ЧЕтапонний період, дегвикористані котуни без покриття.
Досліди з котунами обох видів МРВО-2 і МРВО-3 були проведені на фірмах 5ЗАВ Типпріаї (І шеа) і З5АВ
Охеїбзипа у Швеції та на фірмі Рипаїа Комегнаг у Фінляндії, і суттєвої різниці в роботі доменних печей не виявилося.
В Таблиці 6 подано вміст вологи в котунах та кількість кускових шлакоутворюючих матеріалів, завантажених у доменну піч для кожного дослідного періоду. Котуни МРВО-2 були сухими (вологість менше 0,195), а вміст вологи в котунах МРВО-3 складав 2,295. Кількість вологи, доданої до котунів під час процедури покриття, відповідала порядку 1,596, а виділення вторинних фаз призводило до підвищення вологості котунів ще на 0,6-0,890.
Кількість вапняку, завантаженого в шихту, в усіх періодах підтримувалася майже на постійному рівні. Щоб підтримувати намічене значення основності шлаку і об'єм, підбиралася кількість добавки основного киснево-конверторного шлаку і добавки кускового кварциту, для компенсації різного хімічного складу при використанні різноманітних покривних матеріалів.
Основна мета цього досліду полягала скоріше в тому, щоб підтримати стабільну роботу і вплинути на се генерацію колошникового пилу, а не мінімізувати витрати палива та підняти до максимуму продуктивність печі. о
Умови в доменній печі показані в Таблиці 7. Первинними індикаторами стабільності процесу є стабільність сходу шихти і стабільність коефіцієнту опору шихти (ВКІ), розрахованого згідно з рівнянням 1.
Рівняння 1: ВЕ - (тиск дуття!" - (тиск у колошнику|)Хоб'єм газу в заплечиках)""" х сопвіапі)
В першій серії дослідів швидкість сходу виявилася виразно кращою лише у випадку котунів МРВО, покритих - олівіном, а опір потокові газу був явно стабільним, коли використовувалися котуни, покриті кварцитом, Фіг.1. ї-
Покращання швидкості сходу у випадку покриття олівіном може бути віднесене на рахунок зменшення ефекту кластеризації. Опір газовому потоку пов'язаний у першу чергу з процесом розплавлення котунів. Через - флуктуації в системі інжекції вугілля, використовувати її для порівняння не переконливо. Однак у випадку со котунів МРВО, покритих кварцитом, стабільність особливо добра, і навіть під час повернення у вихідний стан
Зо від різкого охолодження подини в періоді з МРВО, покритими доломітом, опір газовому потоку залишався в. стабільним. Загальний висновок був таким, що робота з покритими котунами більш стабільна, ніж з егалонними непокритими котунами.
Об'єм пилу, винесеного колошниковим газом і зібраного як колошниковий пил, помітно зменшувалася для « покритих котунів у порівнянні з непокритими. В Таблиці 8 показана кількість зібраного пилу і його склад. Усереднений розподіл за розмірами зібраного колошникового пилу наведено в Таблиці 2. Можна бачити, що в в) с цьому досліді колошниковий пил був помітно грубшим, ніж матеріали, які використані для покриття. Менші "» частинки колошникового пилу проходять Через циклон пилоуловлювача і збираються наступним вологим " електрофільтром у вигляді шламу. В Таблиці У наведено склад доменного шламу, отриманого в різні робочі періоди.
Під час дослідів з покритими котунами, показаними в Таблиці 7, спостерігалося значне зменшення кількості
Ш- доменного колошникового пилу, зібраного сухим циклоном пилоуловлювача. Для всіх трьох робочих періодів з о покритими котунами, у порівнянні з непокритими котунами, об'єми колошникового газу були помітно меншими.
Баланси мас, розраховані на основі хімічного аналізу колошникового газу з Таблиці 7, показують, що кількість - матеріалу котунів, який у вигляді колошникового пилу покидає піч, зменшилася приблизно на дві третини. Ці -І 20 спостереження додатково підтверджені тим фактом, що у вогкій частині колошникового пилу, тобто в шламі, вміст заліза при використанні покритих котунів також зменшився, що можна бачити в Таблиці 8. "М Слід також відмітити, що кількість дрібних частинок, сформованих за рахунок дрібних частинок коксу, а також завантаженими кусковими шлакоутворюючими матеріалами, для всіх робочих періодів при покритих котунах та при вогких котунах МРВО-3 була нижчою, ніж для періоду із сухим котуном МРВО-2. Причиною цього, 22 як вважається, є ефект адгезії пилу до поверхні вогких або покритих котунів.
ГФ! Очікувалося, що використання кислотних покривних матеріалів (чи то кварциту, чи то, у гіршому випадку, олівіну) повинно забезпечити краще видалення лугу шлаком під час роботи доменної печі. Це очікування о базувалося на дуже великій площі поверхні покривного матеріалу, доступного для реакції. Однак, під час першої серії дослідів з котунами МРВО цей очікуваний ефект не перевірявся. На основі зразків, взятих зондом з 60 експериментальної домни, було вже відомо, що котун МРВО має відносно гарну здатність захоплювати луг, і впливати на віддачу лугу може лише склад кінцевого доменного шлаку. Однак, очікувалося, що внутрішня циркуляція лугів буде змінюватися кварцитовим покриттям за рахунок утворення силікатних шлаків з високим вмістом лугів на поверхні котунів, і це знаходить свій відбиток у кращій стабільності опору до газового потоку.
У другій серії дослідів оцінювався режим роботи експериментальної доменної печі з покритими бо експериментальними котунами, названими МРВІ1, склад яких наведено в Таблиці 10. Детально вивчалася віддача лугів. Вважалося, що поглинання лугів цим видом котунів слабше, ніж котунами МРВО, завдяки мінералогічному складу шлаку, утвореного в котунах під час їх відпалювання. Котуни МРВО містять деяку кількість олівіну, що не прореагував, та піроксенові фази, які реагують з лугами. В котунах МРВ1 шлакоформуючим матеріалом здебільшого є аморфний шлак, який, як виявилося, не реагує з лугом.
Котуни МРВ1 покривалися з використанням дисперсії на основі води, котрою наносилося З,бкг кварциту і
О,4кг бентоніту; та З,бкг олівіну плюс О0,4кг бентоніту на тонну котунів, відповідно. Як еталон, котуни МРВ1 покривалися водою без будь-яких частинок. Процедура покриття була по суті такою ж самою, як і для описаних раніше дослідів з МРВО. Тут знову метою роботи була скоріше стабільність, ніж витрати палива і оптимізація продуктивності. 70 На Фіг.2 показана віддача лугів через шлак, де чітко видно краще видалення лугів шлаком при котунах МРВ1, покритих олівіном або кварцитом, порівняно з еталонними котунами МРВ1. В робочому періоді з котунами МРВ1, покритими кварцитом, піч була теплішою, що призвело до іншого розподілу основності шлаку. Незважаючи на це, для заданої оптичної основності шлаків обидва види покриттів виявили кращий відбір лугів. Схід шихти при використанні покритих котунів також був більш плавним, як це видно з Таблиці 11. Коефіцієнт опору шихти /5 залишився незмінним, з відхиленням у вигляді невеликого росту для котунів, покритих кварцитом, але це має пояснюватися у поєднанні з доволі високим вмістом кремнію в гарячому металі, що викликано подаванням надлишку палива в піч. При незначному обмеженні швидкості подавання палива під час робочого періоду з котунами, покритими олівіном, опір газовому потоку зменшувався і був більш стабільним, ніж в еталонному періоді.
Крім того, використання покритих котунів типу МРВ1 покращило залежність температури гарячого металу від вмісту кремнію в гарячому металі. На Фіг.З наведені ці залежності для котунів МРВІ, покритих кварцитом та олівіном. Робота з меншим вмістом кремнію, який підтримує температуру гарячого металу, має переваги в доменному процесі, оскільки це дозволяє зменшити витрати коксу, а отже, підвищити продуктивність, а також мінімізувати втрати заліза в конверторний шлак, і тим самим підвищити загальний вихід чавуну в процесі сч виробництва сталі. | відновлення при кластеризації, і циркуляція лугів є факторами, які впливають на залежність температури від вмісту кремнію в гарячому металі. Менший розкид даних для вмісту кремнію і для і) температури у випадку покритих котунів МРВІ1 вказує на наявність більш стабільних зони плавлення і контакту газ-тверде тіло в нижній частині печі. Різка "пастеризація може призвести до того, що нерозплавлений кластеризований матеріал буде сходити на подину, зменшуючи температуру розплавленого чавуну. По-друге, р. зо циркуляція лугів діє як тепловий насос, за рахунок розкислення у високотемпературній зоні та окислення і твердіння при нижчих температурах у шахті, внаслідок чого наявне тепло переноситься до металу у - високотемпературній зоні. Крім того, осаджування лугів у шахті викликає утворення пилу, наприклад, М карбонатів, які легко піддаються повторній циркуляції і можуть осісти високо в шахті, а також, як відомо, спричинити зависання шихти і її затримку при спускові. со
В третій серії дослідів котуни МРВО покривалися з використанням такої ж самої дисперсійної системи, котра ї- наносила 3,бкг каолініту і О4кг бентоніту на тонну котунів. У Таблиці 12 наведено склад еталонних котунів
МРВО, оброблених розпиленою водою в тій же кількості, що і покриті котуни, та склад покритих котунів. В шихту промислової доменної печі було додано 2095 інших котунів, які використовувалися разом з 8095 котунів МРВО.
Структура шихти підтримувалась незмінною при 8095 котунів МРВО (покритих або непокритих) і 2095 інших «
КоТтунів. з с З метою оптимізації витрат палива в дослідних періодах з котунами МРВО, покритими каолінітом, і з еталонними котунами МРВО швидкість подавання палива під час цих періодів різко зменшувалась. Піч ;» працювала з інжекцією нафти, що дає більш стабільні і надійні робочі показники, ніж при впорскуванні вугілля.
При швидкостях, використаних у цих дослідах, швидкість впорскування вугілля і характеристики горіння не такі стабільні, як системи впорскування нафти або горіння нафти. -І Ключові результати роботи експериментальної домни показані в Таблиці 13. Котуни, покриті каолінітом, дали: більш плавний схід шихти, на рівні нижнього стандартного відхилення швидкості сходу, і при повній со відсутності зсування; нижчі витрати палива - на 4кг/г гарячого металу; підвищення продуктивності; і дуже -І істотне зменшення об'єму колошникового пилу. Ці результати підтверджують результати раніше проведених 5ор дослідів і вказують на зменшення витрат палива, збільшення продуктивності і кращу стабільність роботи печі.
Ш- Дослідження зразків, взятих з нижньої зони пічної шахти з допомогою занурюваних у шихту зондів, вказують "М на наявність значної реакції між каолінітовим покриттям і калієм, як і передбачалося. На Фіг.4 показано приклад утворення алюмосилікату калію з каолінітового покриття. З допомогою дифракції рентгенівських променів було визначено, що важливим продуктом реакції каолінітового покриття з доменним газом є кальциліт.
При транспортуванні і вантажній переробці залізорудних котунів проблемою для оточуючого середовища є пил. Були проведені повномасштабні транспортні випробовування котунів типу МРВО, покритих 4кг каолініту на (Ф, тонну котунів розпиленням водної дисперсії, яка містить приблизно 2595 твердих частинок і не містить бентоніту ка або іншої зв'язувальної речовини. Виявилося, що в цьому випадку під час вантажної переробки і транспортування при завантаженні, розвантаженні і перенесенні на конвейєрі, заглушення пилу було значно бо кращим, ніж при розпиленні однієї води.
Ефективність вибраних покривних матеріалів повинна розглядатися нерозривно від мінералогічного складу котунів, котрі підлягають покриттю. Покриття, ефективне для котунів одного виду, може виявитися неефективним для іншого виду котунів. При виборі покриття важливими є умови в печі, особливо, що стосується чутливості її роботи до циркуляції лугів. Для вибору оптимального покриття для конкретного виду котунів необхідно розуміти 65 хімічні реакції між газом і мінералами та фактори, вирішальні для процесу формування шлаку.
Claims (18)
1. Спосіб підвищення продуктивності виробництва чавуну в доменній печі, яку завантажують залізовмісними 2 агломератами, при цьому створюють контакт між завантажуваними залізовмісними агломератами і ефективною дисперсією модифікуючого шлак матеріалу у вигляді частинок, створення контакту здійснюють формуванням поверхневого покривного шару принаймні на частині зовнішньої поверхні залізовмісних агломератів і згаданий контакт формують раніше завантаження в доменну піч.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що ефективна кількість модифікуючої шлак дисперсії містить 70 будь-який активний до лугів матеріал.
З. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що активний до лугів матеріал охоплює будь-який матеріал, що містить оксид алюмінію або оксид кремнію.
4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що ефективний матеріал у вигляді частинок, що модифікує шлак, вибирають з групи, до складу якої входять вапновмісний матеріал, куди відносяться негашене вапно, вапняк, доломіт; магнієвмісний матеріал, куди відносяться магнезит, олівін, серпентин і периклаз; алюмінієвмісний матеріал, куди відносяться боксит, бокситні глини, а також каолініти, каолінітні глини, муліт, корунд, бентоніт, сіліманіти, вогнетривкі глини; або кремнієвмісний матеріал, куди відносяться кварцит або будь-які кремнієві мінерали; або оксидовмісний матеріал, куди відноситься оксид барію; або інші типово використовувані матеріали, такі як ільменіт, рутил.
5. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що ефективна кількість модифікуючої шлак дисперсії є твердими частинками в рідині.
6. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що ефективна кількість модифікуючої шлак дисперсії містить типовий матеріал, що ефективно зменшує кластеризацію.
7. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що типовий матеріал, що ефективно зменшує кластеризацію, с 29 вибирають із групи, до складу якої входять вапновмісний матеріал, куди відносяться негашене вапно, вапняк, Ге) доломіт; магнієвмісний матеріал, куди відносяться магнезит, олівін, серпентин і периклаз; алюмінієвмісний матеріал, куди відносяться боксит і каолініт, муліт, корунд, бентоніт, сіліманіти, вогнетривкі глини; або кремнієвмісний матеріал, куди відноситься кварцит; або оксидовмісний матеріал, куди відноситься оксид барію; або інші типово використовувані матеріали, такі як ільменіт, рутил. в
8. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що ефективна кількість дисперсії, що зменшує кластеризацію, є /|ч твердими частинками в рідині.
9. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що ефективна кількість дисперсії містить тверді частинки як суміш в будь-якого типового матеріалу у вигляді частинок, що модифікує шлак, і будь-якого типового матеріалу, що Ге) ефективно зменшує кластеризацію. 325
10. Спосіб за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що твердими частинками є матеріал, - котрий є твердий при температурах, вищих за 1000 С, або котрий при нагріванні формує фази, тверді при температурах, вищих за 1000 20.
11. Спосіб за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що ефективна кількість дисперсії, що « дю зменшує кластеризацію, містить зв'язувальну речовину. -о
12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що зв'язувальна речовина містить бентоніт, глину, матеріал с типу цементу або органічний матеріал, котрі можуть тверднути на частинках, нерухомо утримуючи покривну :з» суміш.
13. Спосіб за будь-яким із пунктів 1-12, який відрізняється тим, що матеріал у вигляді частинок буде охоплювати інтервал розмірів частинок від 0,05 мкм до 500 мкм. - 15
14. Спосіб за будь-яким із пунктів 1-13, який відрізняється тим, що більше ніж 50 95 матеріалу у вигляді частинок має розмір частинок, менший за 45 мкм. (ее)
15. Спосіб за будь-яким із пунктів 1 - 14, який відрізняється тим, що дисперсія містить суміш подрібненого -1 матеріалу в рідкому середовищі, такому як пульпа.
16. Спосіб за п. 15, який відрізняється тим, що вміст твердої речовини в покривній пульпі дисперсії складає -| від 1 95 до 90 95 суміші. -ч
17. Спосіб за п. 16, який відрізняється тим, що вміст твердої речовини в покривній пульпі дисперсії складає порядку 30 9о суміші.
18. Спосіб за будь-яким із пунктів 1-17, який відрізняється тим, що залізовмісні агломерати мають форму котунів, брикетів або частинок. Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0201453A SE0201453D0 (sv) | 2002-05-10 | 2002-05-10 | Method to improve iron production rate in a blast furnace |
PCT/SE2003/000767 WO2003095682A1 (en) | 2002-05-10 | 2003-05-12 | Method to improve iron production rate in a blast furnace. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA78777C2 true UA78777C2 (uk) | 2007-04-25 |
Family
ID=20287859
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA20041109195A UA78777C2 (uk) | 2002-05-10 | 2003-12-05 | Спосіб підвищення продуктивності доменної печі |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7442229B2 (uk) |
EP (1) | EP1504128B1 (uk) |
JP (1) | JP2005525467A (uk) |
KR (2) | KR101143334B1 (uk) |
CN (1) | CN100523225C (uk) |
AU (1) | AU2003228194A1 (uk) |
BR (1) | BR0309833B8 (uk) |
CA (1) | CA2485517C (uk) |
ES (1) | ES2393187T3 (uk) |
PL (1) | PL199187B1 (uk) |
PT (1) | PT1504128E (uk) |
RU (1) | RU2299242C2 (uk) |
SE (1) | SE0201453D0 (uk) |
UA (1) | UA78777C2 (uk) |
WO (1) | WO2003095682A1 (uk) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100348744C (zh) * | 2006-01-25 | 2007-11-14 | 武汉科技大学 | 一种铁矿球团及其制备方法 |
US8719080B2 (en) | 2006-05-20 | 2014-05-06 | Clear Channel Management Services, Inc. | System and method for scheduling advertisements |
BRPI0603592A (pt) * | 2006-08-22 | 2008-04-08 | Vale Do Rio Doce Co | dispositivo aerador de lìquidos ou polpas |
JP5203789B2 (ja) * | 2008-04-17 | 2013-06-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 高炉炉頂ガス温度の制御方法 |
DE102009023928A1 (de) * | 2009-06-04 | 2010-12-09 | Rheinkalk Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Agglomerats |
KR101291403B1 (ko) | 2012-09-05 | 2013-07-30 | 한호재 | 광석화 펠릿, 이의 제조방법, 첨가제 펠릿 및 이를 이용한 선철의 제조방법 |
CN103773947B (zh) * | 2014-01-15 | 2016-01-20 | 中南大学 | 一种脱除铁精矿中硅杂质提升铁品位的方法 |
US20180320246A1 (en) * | 2015-10-23 | 2018-11-08 | Sabic Global Technologies B.V. | Electric arc furnace dust as coating material for iron ore pellets for use in direct reduction processes |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3163519A (en) | 1961-10-05 | 1964-12-29 | Allis Chalmers Mfg Co | Pellet of iron ore and flux, apparatus and method for making same |
US3894865A (en) * | 1970-07-10 | 1975-07-15 | Wienert Fritz Otto | Production of metallurgical pellets in rotary kilns |
US4963185A (en) * | 1974-08-01 | 1990-10-16 | Applied Industrial Materials Corporation | Agglomerates containing olivine for use in blast furnace |
JPS52119403A (en) * | 1976-03-03 | 1977-10-06 | Kobe Steel Ltd | Sintered pellets of iron ore and its production method |
JPS53102204A (en) * | 1977-02-18 | 1978-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Treating method for preventing pulverization of sintered ores dueto reduction |
US4350523A (en) | 1979-04-12 | 1982-09-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Porous iron ore pellets |
SU1615185A1 (ru) * | 1988-08-30 | 1990-12-23 | Нижне-Тагильский Металлургический Комбинат | Способ производства чугуна из титаномагнетитовых руд |
JPH0280522A (ja) * | 1988-09-16 | 1990-03-20 | Kobe Steel Ltd | 高炉装入用二層構造ペレット |
GB9019894D0 (en) * | 1990-09-12 | 1990-10-24 | Cokeless Cupolas Ltd | Metal-melting furnaces |
US5127939A (en) | 1990-11-14 | 1992-07-07 | Ceram Sna Inc. | Synthetic olivine in the production of iron ore sinter |
JP3144886B2 (ja) * | 1992-03-17 | 2001-03-12 | 大阪鋼灰株式会社 | ライムケーキを使用した高炉原料としての焼結鉱またはペレット鉱の製造法 |
US5476532A (en) * | 1993-09-10 | 1995-12-19 | Akzo Nobel N.V. | Method for producing reducible iron-containing material having less clustering during direct reduction and products thereof |
SE517337C2 (sv) * | 1998-02-02 | 2002-05-28 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Förfarande för reducering av hopklumpnings- och kladdningsbenägenheten hos järninnehållande agglomerat material |
DE19900021A1 (de) * | 1999-01-02 | 2000-07-06 | Solvay Soda Deutschland Gmbh | Verfahren zur Herstellung von gefälltem Calciumcarbonaten |
ES2200716B1 (es) * | 1999-08-23 | 2005-05-01 | Impexmetal Dobris S.R.O. | Briqueta propicia para la licuefaccion de la escoria metalurgica y formas de produccion de briquetas. |
US6409964B1 (en) * | 1999-11-01 | 2002-06-25 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada, As Represented By The Minister Of Natural Resources | Cold bonded iron particulate pellets |
KR100388241B1 (ko) * | 1999-11-29 | 2003-06-19 | 주식회사 포스코 | 탄산가스 분사에 의한 소결광의 저온환원분화강도 개선방법 |
RU2173721C1 (ru) | 2000-10-23 | 2001-09-20 | Научно-производственное внедренческое предприятие "Торэкс" | Способ получения окатышей из железорудных материалов |
KR100674260B1 (ko) | 2005-02-25 | 2007-01-25 | (주)영국산업 | 제철 자원 재활용 더스트 단광 |
-
2002
- 2002-05-10 SE SE0201453A patent/SE0201453D0/xx unknown
-
2003
- 2003-05-12 CN CNB038149818A patent/CN100523225C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-12 WO PCT/SE2003/000767 patent/WO2003095682A1/en active Application Filing
- 2003-05-12 PL PL372868A patent/PL199187B1/pl unknown
- 2003-05-12 KR KR1020047018161A patent/KR101143334B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2003-05-12 PT PT03725954T patent/PT1504128E/pt unknown
- 2003-05-12 US US10/513,885 patent/US7442229B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-12 JP JP2004503672A patent/JP2005525467A/ja active Pending
- 2003-05-12 CA CA2485517A patent/CA2485517C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-12 AU AU2003228194A patent/AU2003228194A1/en not_active Abandoned
- 2003-05-12 ES ES03725954T patent/ES2393187T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-12 KR KR1020117010564A patent/KR20110054079A/ko active IP Right Grant
- 2003-05-12 RU RU2004136166/02A patent/RU2299242C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-05-12 EP EP03725954A patent/EP1504128B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-12 BR BRPI0309833-8A patent/BR0309833B8/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-12-05 UA UA20041109195A patent/UA78777C2/uk unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1504128B1 (en) | 2012-08-15 |
AU2003228194A1 (en) | 2003-11-11 |
RU2299242C2 (ru) | 2007-05-20 |
US7442229B2 (en) | 2008-10-28 |
BR0309833A (pt) | 2005-03-01 |
BR0309833B1 (pt) | 2013-01-08 |
RU2004136166A (ru) | 2005-10-10 |
EP1504128A1 (en) | 2005-02-09 |
WO2003095682A1 (en) | 2003-11-20 |
JP2005525467A (ja) | 2005-08-25 |
CA2485517A1 (en) | 2003-11-20 |
US20050126342A1 (en) | 2005-06-16 |
CN1662665A (zh) | 2005-08-31 |
PL372868A1 (en) | 2005-08-08 |
KR101143334B1 (ko) | 2012-05-09 |
ES2393187T3 (es) | 2012-12-19 |
SE0201453D0 (sv) | 2002-05-10 |
PT1504128E (pt) | 2012-11-28 |
KR20110054079A (ko) | 2011-05-24 |
CA2485517C (en) | 2014-01-21 |
PL199187B1 (pl) | 2008-08-29 |
KR20050005474A (ko) | 2005-01-13 |
CN100523225C (zh) | 2009-08-05 |
BR0309833B8 (pt) | 2013-02-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3759693A (en) | Method of producing reduced iron ore pellets | |
JP3041204B2 (ja) | 直接還元中のより少ない集合化を伴う還元性鉄含有物質の製造方法及びその生成物 | |
UA78777C2 (uk) | Спосіб підвищення продуктивності доменної печі | |
US5127939A (en) | Synthetic olivine in the production of iron ore sinter | |
US2806776A (en) | Method of strengthening iron ore agglomerates | |
JP3900721B2 (ja) | 高品質低SiO2 焼結鉱の製造方法 | |
JP3840891B2 (ja) | 製鉄用高品位焼成塊成鉱及びその製造方法 | |
Niwa et al. | Commercial production of iron ore agglomerates using sinter feeds containing a large amount of fine ores | |
JP2001348623A (ja) | 高炉用高品質低SiO2焼結鉱の製造方法 | |
SU876761A1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки цинковых кеков | |
CA1204943A (en) | Process of producing sponge iron by a direct reduction of iron oxide-containing material | |
US4409022A (en) | Method of producing low-sulfur, reduced, iron ore pellets | |
GB1572566A (en) | Process for producing reduced iron pellets from iron-containing dust | |
US20230175094A1 (en) | Lower temperature pelletizing process of iron ore fines | |
RU2805678C1 (ru) | Огнеупорная заправочная масса | |
CA2236258A1 (en) | Agglomeration of iron oxide waste materials | |
WO1998059079A1 (en) | Low sulfur iron reduction process using a rotary hearth furnace | |
Long et al. | Comprehensive Utilization of Iron-Bearing Converter Wastes | |
UA71683C2 (en) | Method for the production of iron-plated flux and a charge for realizing the same | |
JP2001348622A (ja) | 高炉用高品質低SiO2焼結鉱の製造方法 | |
Bizhanov et al. | Sinter Production | |
KR20010114074A (ko) | 내저온환원분화성이 우수한 소결광 | |
Bizhanov et al. | Pellet Production | |
JPH0249366B2 (uk) | ||
ADHYA | Ferrous Metallurgy-1 |